电机定转子冲片尺寸标准
电动车电机参数
第二气隙
0.000 电枢热负荷
256.240 相对回复磁导率
1.095
电枢电流密度
12.141 矫顽力
(836000.000)
Statorslot
触发超前角
0.000 剩磁密度
1.150
触发脉冲宽度
120.000
材料消耗
铜密度
8900.000 电枢铜重
0.123
定子铁芯密度 7700.000 定子铁芯重
2#裸线径
0.000
开关管压降
1.000 转子位置 外转子
1#窄边尺寸
0.000
工作温度
60.000 转子内径
0.000 1#宽边尺寸
0.000
叠压系数
0.950 转子外径
8.200 槽满率
76.857
定子斜槽宽
0.000 定子直线伸出
0.000
定子槽形
磁极参数
绕组端部高度
0.423
定子槽形 斜肩平底槽 磁极类型 第一类
3.000 每槽导体数
60.000 2#窄边尺寸
0.000
额定输出功率
0.250 铁芯长度
1.500 1#并绕根数
2.000 2#宽边尺寸
0.000
额定转速
1500.000 中心气隙厚度
0.030 2#并绕根数
0.000
极数
10.000 定子槽数
12.000 1#裸线径
0.070
电路类型 1-三相星形 转子类型 第一类
永磁无刷直流电动机计算单
主要参数
主要尺寸
绕组参数
型号
设计1
定子冲片形状 圆形
绕组形式 双层叠绕组 槽绝缘厚度
自启动式永磁系列同步电机数据
自启动式永磁系列同步电机数据1、280S-81）定子冲片数据外径：445、内经：325、铁芯长度：220、槽数：72 。
转子极弧系数：αρ＝0.78（17.55°）αβ＝17.6/4＝4.4°气隙：δmin＝2、δ1＝3.2、δmax＝6偏心距： H＝35.685、极弧半径: Rρ＝124.815、AA＝12.4415。
2）阻尼绕组数据（材料：硬紫铜）每极阻尼条数：Νd＝7、阻尼条间角度：αd＝5°阻尼条直径：Φd＝6.5、阻尼槽尺寸：Φk＝6.6 R d＝1、 R b＝2端环截面积： S e＝110 mm²3）定子绕组数据绕组形式：双层叠式、绕组短距：Y＝1 [1-9、2-10、3-11] 元件匝数：ΝS＝3、每相匝数Ν＝2P×q×ΝS＝72绕组分布： [ 3、3、3 ] 导体截面积：S＝18 mm²4）永磁体数据：（38UH）磁体厚度： R m＝12.5mm 磁体长度：H m＝50 槽宽：14 垫厚： R mg=1.2;e0＝220V； R mg=0.5;e0＝232V；R mg=0.1;e0＝242V2、200L-6 [ 22/30KW（25KW）I N=35/47A（39A）T N=210/286.5 ] 1）定子冲片数据外径：327、内经：230、铁芯长度：185、槽数：54 转子极弧系数：αρ＝0.78（23.4°）αβ＝5.6°气隙：δmin＝1.6、δ1＝2.6、δmax＝4.8偏心距：H＝17.70、极弧半径、Rρ＝95.70、 AA＝11.10 。
2）阻尼绕组数据（材料：硬紫铜）每极阻尼条数：Νd＝7、阻尼条间角度：αd＝6.6°阻尼条直径Φd＝6.7、阻尼槽尺寸：Φk＝6.8、 R d＝1、R b＝2 端环截面积： S e＝150 mm²3）定子绕组数据：绕组形式：双层叠式、绕组短距：Y＝1 [1-9、2-10、3-11] 元件匝数：ΝS＝5、每相匝数Ν＝2P×q×ΝS＝90绕组分布： [ 5、5、5 ] 导体截面积：S＝9 mm²4）永磁体数据：（38UH）磁体厚度：h m＝7.5、槽宽：h k＝8.5磁体长度： B m＝52、 [B m1＝22（90°）、 B m2＝30（30°）] 垫厚： R mg=1.2;e0＝220V； R mg=0.5;e0＝232V；R mg=0.1;e0＝242V5）启动数据：（e0＝220，U＝220V）启动电流： I SA=310A F sf=8.86/7.95/6.6启动转距： T sf=625N.M T sf＝2.98/2.63/2.18启动能力： J＝12 T L＝1/N²×238 （能起）3、180L-6 [ 18.5/22KW I N=29.5/35A T N=176/210 ]1）定子冲片数据外径：290、内经：205、铁芯长度：180、槽数：54 转子极弧系数：αρ＝0.77 （23.1°）αβ＝15.3/3＝5.1°气隙：δmin＝1.5、δ1＝2.5、δmax＝4.5 偏心距： H＝17.05、极弧半径： Rρ＝83.95、 AA＝9.033 。
电机定子冲片外径
在i i l D 2=常数的情况下，i D 和i l 应该如何选择？分析时，一般用P D i 2/=τ来变换内径i D ，是可行而方便的。
电机的有效长度与直径或极距的关系，可用比值λ表示。
主要尺寸比τλ/i l =为定子铁心有效长度与极距之比。
λ值选定后，即可确定电机的主要尺寸iD 和i l 了。
电机的有效材料消耗及能量损耗的大小，与λ有较大的关系。
比值λ大的电机呈细长形，一般比较经济，但通风冷却条件较差；比值λ小的电机呈粗短形，通风冷却条件比较好。
比值λ的选择，往往根据电机的不同种类和不同用途，参考同类电机λ值的平均值来进行选取。
电机λ值的变化范围较大，通常为0.5~4。
大直径方案的1<λ；小直径方案的1>λ。
1<λ的方案是不经济的。
所以，对一般电机应取1>λ。
根据λ值决定电机的定铁心内径i D 、极距τ及定子铁心外径a D 。
)(211n j i a h h D D ++=，一般定子轭高τ)3.0~2.0(1=j h ；定子槽深1n h 可按τ/n h 和τ的关系，查取相关数据。
一般应选取标准的槽高，以提高冲模的通用性，减少模具数量。
在电机制造厂中，电机的定子铁心外径都已经标准化了，所以最终选定的定子外径必须符合标准的定子外径尺寸，这样可以大大地减少电机的模具和胎具数量，提高硅钢板的利用率。
再根据)(211n j a i h h D D +−=重新确定定子内径iD 和极距τ及铁心有效长i l 。
已经标准化了的定子铁心外径aD如下：老系列新系列机座号N0 定子铁心外径mm中心高mm中心高mm定子铁心外径mm1 120 90 80 1202 145 100 90 1303 167 112 100 1554 210 132 112 175 大直径5 245 160 132 210 方案6 280 180 160 260 2907 327 225 180 290 3278 368 250 200 327 3689 423 280 225 368 40010 493 315 250 400 44511 560 375 280 445 49312 650 450 315 520 52013 740 500 355 560 59014 850 560 400 630 67015 990 630 450 710 74016 1180 630 500 800 85017 1430 630 560 900 95018 1730 630 630 990 106019 2150 630 710 1120 118020 2600 630 800 125021 3250 630 900 140022 4250 630 1000 1600。
大型电机转子铁心压装工艺守则
大型电机转子铁心压装工艺守则（扇形冲片、内压装）1 适用范围本守则适用于1.5MW17.2RPM1100V 双凸极风力发电机定子/转子铁心压装。
2 设备、工具与材料2.1设备：天车、装配平台、CO 2气保焊机、工业吸尘器、加热炉2.2工具:2.2.1 操作工具：吊具、垫铁、木锤、锉刀、扁錾、样冲、电动扳手、毛刷、角磨机、角磨片、焊丝、槽样棒、通槽棒。
2.2.2 检测工具：磅秤、兆欧表、水平尺、卡规、钢直尺、钢卷尺、紧度测尺。
2.3 材料：剪切合格的硅钢片料、转子支架、转子压圈、斜键、轴、卡具、紧固件等零部件。
3 准备工作3.1 熟悉所用设备的操作规范及相关技术要求。
3.2 片料准备：按图样要求，检查硅钢片规格、毛刺、形位尺寸。
变形和表面质量，将检验合格的各种硅钢片按规格从剪切处搬运至叠装台旁，检查各级片料数量是否和图样要求相符。
3.3 按图纸技术要求及其他有关规定验收本工序所用零部件质量及数量，按图样把合格的冲片、槽板、齿压板等零部件运输到叠装现场。
3.4 备好所需的材料及工具，检查设备是否完好。
4 技术要求4.1 铁心重量要符合图纸要求，其偏差一般应不大于%31+-。
4.2 铁心紧密度适宜，冲片间要保持一定的压力，一般为(6.69～9.8)×105Pa。
4.3 铁心总长度、槽型尺寸及径向通风槽的尺寸和位置等均应符合规定要求。
4.4 铁心的同轴度在规定范围内，压装后冲片不应出现波浪形，铁心边缘（特别是齿部）不应翘起，铁心齿部的弹开度符合要求。
4.5 铁心轴向中心线位置应符合规定要求，以保证定转子磁中心对称。
4.6 冲片间绝缘及铁心损耗要稳定。
4.7 铁心在生产及搬运过程中应紧固牢靠，并能承受可能发生的撞击。
4.8 在电机运行条件下应紧固可靠。
5 工艺过程5.1 热下轴a.加热，将转子支架放入井式加热炉中，加热至280～300℃，保温4h后吊出至于装配平台之上，用卡规按90°夹角两个方向检测，卡规顺利通过时准备下轴。
电机定子、转子冲片和铁芯标准
电机定子、转子冲片和铁芯标准电机定子、转子冲片和铁芯标准1. 介绍电机是现代社会不可或缺的重要设备之一，它的工作原理涉及到许多复杂的技术和零部件。
其中，电机定子、转子冲片和铁芯标准是电机中的重要组成部分，它们直接影响着电机的性能、效率和使用寿命。
2. 电机定子电机定子是电机的固定部分，通常由铁芯和线圈组成。
铁芯是由硅钢片堆叠而成的，它的主要作用是产生磁场，同时减小铁损。
而线圈则是通过电流产生磁场，与铁芯的磁场相互作用，从而产生电机的转矩。
在设计电机定子时，需要考虑铁芯的形状、材质、绕组方式等因素，以保证电机的稳定性和高效性。
3. 转子冲片转子冲片是电机转子的一个重要部分，它通常连接在转子上并旋转。
转子冲片的设计对电机的运转平稳性、动态性能和噪音水平有直接影响。
转子冲片的材料、结构和加工工艺需要精心设计和选择，以满足电机对转子的运行要求。
4. 铁芯标准铁芯是电机中产生磁场的重要部分，它的设计和制造对电机的效率、功率因数和损耗有着重要影响。
国际上针对铁芯的制造和检测都有一系列的标准和规定，以保证电机的性能和质量。
在铁芯的制造过程中，材料的选择、堆叠方式、精度要求等都需要符合国际标准，以确保电机的可靠性和稳定性。
5. 个人观点电机定子、转子冲片和铁芯标准是电机中关键的技术和部件，它们的设计和制造直接关系着电机的性能和品质。
在未来，随着电机技术的不断发展和升级，对于电机定子、转子冲片和铁芯标准的要求也会更加严格，我相信在不久的将来，这些领域会有更多的创新和突破，为电机的发展带来新的机遇和挑战。
总结通过对电机定子、转子冲片和铁芯标准的深入了解，我们可以更好地理解电机的工作原理和技术要求。
它们的合理设计和精心制造将为电机的性能和可靠性提供有力保障，促进电机技术的进步和应用。
希望我们能在未来的学习和工作中，更加重视这些关键技术和部件，为电机行业的发展贡献自己的一份力量。
电机定子、转子冲片和铁芯标准是电机中的重要组成部分，其设计和制造质量直接影响着电机的性能和效率。
电机定转子片冲压工艺及模具设计讲解
三、模具设计及主要的尺寸计算
1—下模座； 2、15—销钉； 3—凹模； 4—套；5—导柱； 6—导套； 7—上模座； 8—卸料 板9—橡胶； 10—凸模固定板； 11 —垫板； 12—卸料螺钉； 13—凸模； 14—模柄； 16、 17—螺钉
冲裁模典型结构与模具总体设计尺寸关系图
1.模具类型的选择
复合冲压是在压力机滑块的一次 行程中，在同一位置上，使材料顺 序完成几个冲压工序的方法，如落 料—冲孔、落料—拉深、落料—拉 深—冲孔、冲孔—翻边等复合工序， 该类模具称为复合模。生产现场应 用较多的有落料—冲孔复合模、落 料—拉深复合模和落料—拉深—冲 孔复合模等。
1）复合冲裁模的结构形式 复合冲裁模有倒装、顺装两种
结构形式。 倒装式复合模结构简单，使用
方便，应用较为广泛。 2）落料—拉深复合模
落料—拉深—冲孔复合模 3）带浮动模柄的落料—冲孔复合模
4）翻边复合冲模
2.工作部分的结构和尺寸的确定
工件的外形落料凹模采用整体 结构，直刃口形式。这种刃口强度 较好，孔口尺寸不随刃口的刃磨而 增大，适于形状复杂、精度高的工 件向上顶出的要求。
电机定、转子冲片工艺方案的种类
在冲裁工艺分析和技术经济分 析的基础上根据冲裁件的特点确定 冲裁工艺方案。冲裁工艺方案可分 为单工序冲裁、复合冲裁、级进冲 裁。
单工序冲裁是在压力机一次行 程，在模具单一的工位中完成单一 工序的冲压；复合冲裁是在压力机
一次行程中，在模具的同一工作位 置同时完成两个或两个以上的冲压 工序；级进冲裁是把冲裁件的若干 个冲压工序，排列成一定的顺序， 在压力机一次行程中条料在冲模的 不同工序位置上，分别完成工件所 要求的工序，在完成所有要求的工 序后，以后每次冲程都可以得到一 个完善的冲裁件，组合的冲裁工序 比单工序冲裁生产效率高，获得的
YVF2-355L2-6(280kW)变频电机设计方案
3.电机压装尺寸为160±1.5，转子套轴尺寸为179.5 。
型号:YVF2-355L2-6
产品代号：
变频电机的技术通知
本表代号：
共1张
第1张
一．规格：YVF2-355L2-6(280kW、380V、50Hz、IP54、F级、△法)
二．技术说明
1.定、转子冲片同Y2-355-6，50DW600材料，定子铁心长620 ，转子铁心长620 。转子铸铝每台用铝量45kg，外圆精车尺寸421H7( )。
7.其余未述及零部件加工尺寸，技术要求同Y2-355L-6电机。
三．工装：绕线模用Y2-355L-6(铁心长620mm特殊绕线模)代。
I0=142A、P0=7468W
技术科
2015-1-21
编制
校核
批准
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日期
修改审核
日期
职务
签字
日期
4.转子校动平衡时请注意提高平衡精度，不平衡量比同规格的Y2系列电机降低30%。
5.轴为YVF2-355L2-6轴，电机外装轴流风机冷却。
6.铭牌用Y2-355变频电机空白铭牌打印，数据如下：YVF2-355L2-6、IP54、280kW、507.8A、380V、50Hz、额定转矩2673.7N.m、恒转矩频率范围3-50、恒功率频率范围50-100、F级、接法△、JB/T7118-2004、1850kg。
电机参数——精选推荐
电机参数参数名称参数符号参数单位参数数值1、额定数据（1）额定电压U N V220（2）额定频率f N HZ50（3）额定功率P N W600（4）额定转速n N rpm15000 2、主要尺⼨计算（5）定⼦冲⽚外径D1cm9（6）电枢外径D2cm5 (7)电枢计算长度lδcm 3.921123671 极弧系数αδ0.685 ⽓隙磁密BδGs5200电枢线负荷A A/cm120 计算功率P1W728.5714286 效率η0.7 绕组系数K P1（8）细长⽐λ0.784224734（9）定⼦铁⼼轴向长度l1cm 3.921123671(10)转⼦铁⼼轴向长度l2cm 3.921123671(11)⽓隙δcm0.053、定转⼦冲⽚尺⼨（12）电枢槽数Z20（13）极对数P1（14）极距ηcm7.853981634(15)齿距t2cm0.785398163(16)槽型（17）槽⼝宽b02cm0.2(18)每极下⽓隙磁通量θδMx109696.8954(19)齿宽b t2cm0.24827176 电枢叠装系数K Fe0.94 电枢齿磁密B t2Gs17500（20）电枢轭⾼h j2cm0.875340506 电枢轭磁密B j2Gs17000(21)冲⽚内径d0cm 1.5(22)冲⽚其它尺⼨D3cm 4.4D4cm 3.7d1cm0.5d2cm0.3(23)齿⾼h t2cm0.8(24)槽⾯积S S cm20.273517688(25)定⼦磁极极⾝宽度b p cm 3.637526104ζ 1.1B p Gs9000(26)极弧宽度b Pαcm 5.279977419(27)极尖处⾼度h m10.454295045B P1Gs10000（28）定⼦冲⽚轭⾼h j1cm0.935363855B j1Gs17500(29)定⼦冲⽚内径D1i cm 5.1(30)磁极极⾝⾼h P cm 1.0146361454、磁路计算（31）⽓隙系数Kδ 1.184264178(32)⽓隙磁压降FδA492.6538979(33)电枢齿磁密B t2Gs17500(34)电枢齿磁场强度H t2A/cm28.69(35)电枢齿磁压降F t2A45.904(36)电枢轭磁密B j2Gs17000(37)电枢轭磁场强度H j2A/cm22.43(38)电枢轭磁压降F j2A88.95123102L j2cm 3.965725859(39)磁极机⾝磁密B P Gs9000(40)极⾝磁场强度H P A/cm 1.6(41)极⾝磁压降F P A 3.246835663(42)定⼦轭磁密B j1Gs17500(43)定⼦轭场强H j1A/cm28.786(44)定⼦轭磁压降F j1A312.3032802L j1cm10.84913778(45)每对极磁压降F0A943.0592448(46)饱和系数Kµ 1.9142429385、电枢绕组计算（47）换向⽚数K20n d1(48)电枢总导体数N1945.0359611E V183.26COSψ0.98 (49)每元件匝数W S23重新计算电枢导体数N920（50）每槽导体数N S46 (51)额定电流I N A 3.975616221（52）线负荷A A/cm116.4239711 (53)电枢导线规格导线截⾯积S1cu2mm20.165650676j212导线选d2mm0.47d21mm0.53S cu2mm20.1735R20CΩ/m0.1052 (54)电枢导线线电流密度j2A/mm211.45710726Aj2A/cm*A/mm21333.881925(55)槽满率f S0.37103428(56)电枢绕组⼀匝平均长l2av cm17.84224734K e2 (57)电枢绕组电阻R2（20C）Ω 2.158555083R2(75C)Ω 2.6334372026、换向计算（58）换向器外径D K cm 3.5(59)换向⽚距t K cm0.549778714(60)换向器圆周速率v K m/s27.48893572(61)电刷接触⾯积S b1cm20.331301352j b12 (62)电刷尺⼨电刷宽度b b1cm0.549~1.647b b cm0.5 电刷长度l b1cm0.662602703l b cm0.6(63)电刷电流密度j b A/cm13.25205407(64)⽐漏磁导λ 4.320753264λδ2 1.786666667h02cm0.1λt2 1.003912978λe2 1.530173619 (65)换向元件电抗电势e r V 3.563117405 v2m/s39.26990817(66)换向元件电枢反应电势e a V 3.289803635(67)合成磁势e r+e a V 6.85292104(68)换向元件变压器电势e Kt V 5.601123479(69)换向区宽度b Krb b1t k1(70)⽐值K b7、激磁绕组计算（71）电刷偏移去磁磁势FβA171.4484495β0.471238898bβ 1.5Kβ0.625(72)换向元件增磁磁势F C A35.76195681(73)电枢反应去磁磁势F a A110.3650116k0.092 (74)⼀对极总激磁磁势∑F A1248.566286K F 1.05（75）定⼦每极匝数W1111(76)验算匝⽐a0.482608696(77)激磁导线截⾯积S1cu1mm20.265041081j1A/cm15 (78)定⼦导线规格d1mm0.6d11mm0.65S cu1mm20.2827r1(20C)Ω/m0.06394(79)定⼦导线电流密度j1A/mm214.06302165(80)磁极线圈宽度a m mm49K m5(81)磁极线圈长度L m mm45.21123671r mm4 (82)磁极线圈⾼度H mm12H1mm13 (83)磁极线圈每层匝数W116.64285714ε1mm0.05(84)磁极线圈宽度b m mm 4.710729614(85)激磁绕组平均每匝长度l1av cm19.63544082(86)激磁绕组电阻R1(20C)Ω 2.787187991R1(75C)Ω 3.4003693498、损耗、效率、功率因数（87）定⼦轭部铁重W j1Kg0.458466492(88)磁极极⾝铁重W P Kg0.212216643(89)电枢齿重W t2Kg0.098108264(90)电枢轭重W j2Kg0.25831457(91)电枢旋转频率f21/s250(92)基波铁损p Fe1W43.3540547p Fej126p Fep 2.4p Fej221p Fet225.5 (93)电枢谐波铁损p Fe250.14134579p h02 1.94169617p h02j2 5.2p h0t2 6.1p e02 1.617314598p eoj2 4.4p eot2 4.9（94）总铁损p Fe93.49540049(95)激磁绕组铜损p Cu153.74462049(96)电枢绕组铜损p Cu241.62285577(97)电刷与换向器电损耗p Kbe11.92684866△U b V3 (98)换向元件铜损p Kt W24（99）机械损耗和附加损耗p m W78.77659495∑p1W131.2943249k m0.6 (100)总损耗∑p W234.0709199 (101)定⼦激磁绕组电压降U r1V13.51856354 (102)电枢绕组电压降Ur2V10.46953566（103）激磁绕组漏电抗压降U x1V 4.627015048 (104)电枢绕组漏电抗压降U x2V 2.798465866 (105)激磁绕组变压器电势E t1V54.06301793 (106)电枢绕组交轴电抗E q V19.38005829 (107)电刷偏移引起电枢绕组变压E t2V16.19639451Sinθ0.313371146 (108)主磁通和电流相位差的正余Cosθ0.949630731 (109)端电压有功分量U r V212.8837341 (110)端电压⽆功分量U x V 5.336452228 (111)计算端电压U1V212.9506092（U N-U1）/U N（U N-U1）/U N0.032042685 (112)计算功率因数Cosψ10.999685959(Cosψ-Cosψ1)/Cosψ-0.020087714 (113)额定输⼊功率P N W857.1428571 (114)计算输出功率P21W623.0719373（115）计算效率η10.72691726计算公式公式计算数值T N=97500*P N/n N3900 D2=(0.535~0.575)*D1 4.815~5.175lδ=√2*6.1*P1*108/αδ*Bδ*A*D22*n N*K PP1=（1+η）*P N/2*ηλ=lδ/D2l1=lδl2=l1Z=(3~4)*D215~20η=π*D2/2*Pt2=π*D2/Zθδ=αδ*η*lδ*Bδb t2=Bδ*t2/K Fe*B t2h j2=θδ/2*K Fe*l2*B j2h t2=(D2-D4+d2)/2S S=｛[(D3-D4)/2]*(d1+d2)/2}+π*(d12+d22)/8 b p=ζ*θδ/K Fe*l1*B pb Pα=αδ*η-2*δh m1=Bδ*(b Pα-b p)/2*K Fe*B P1h j1=ζ*θδ/2*K Fe*l1*B j1D1i=D2+2*δh P≤(D1-D1i-2*h j1)/2Kδ=(t2+10*δ)/[(t2-b02)+10*δ]Fδ=1.6*Kδ*δ*BδB t2=t2*Bδ/K Fe*b t2F t2=2*h t2*H t2B j2=θδ/2*K Fe*h j2*l2F j2=L j2*H j2L j2=π*(D2-2*h t2-h j2)/2*PB P=ζ*θδ/K Fe*l1*b pF P=2*h P*H pB j1=ζ*θδ/2*K Fe*h j1*l1F j1=L j1*H j1L j1=[π*(D1-h j1)-b P]/2*PF0=Fδ+F t2+F j2+F P+F j1Kµ=F0/FδK=n d*ZN1=√2*60*a*E*108/P*θδ*n N*K PE=（1+η）*U N*COSψ/2W S=N1/2*K23.62589903 N=2*K*W S N S=N/ZI N=P N/U N*η*COSψA=N*I N/2*a*π*D2S1cu2=I N/2*a*j2j2=I N/2*a*S cu2f S=π*d122*N S/4*S Sl2av=2*l2+K e*D2R2（20C）=N*l2av*R20C*10-2/8R2(75C)=1.22*R2（20C）D K=(0.6~0.8)*D23~4t K=π*D K/Kv K=π*D K*n N*10-2/60S b1=I N/j bb b1=(1~3)t K0.549~1.647l b1=S b1/b bj b=I N/b b*l bλ=λδ2+λt2+λe2λδ2=0.62+2*h t2/3*(d1+d2)+h02/b02λt2=0.92*lg(π*t2/b02)λe2=1.2*D2/l2e r=2*W S*l2*λ*A*v2*10-6v2=π*D2*nN*10-2/60e a=0.8*π*W S*A*l2*v2*10-6/(1-αδ)e Kt=4.44*f N*W S*θδ*10-8Fβ=Kβ*D2*β*Aβ=360*bβ/KF C=0.069*(b b/t k)2*(e r+e a)*W S*I NF a=k*αδ*η*A*(Fδ+3*F t2+0.5*αδ*η*A)/Fδ∑F=（F0+Fβ+F a-F C)*K FW1=∑F/2*√2*I N111.0355778 a=4*W1/NS1cu1=I N/j1j1=I N/S cu1a m=(D1i+K m)Sin(αδ*90)+ε49.2835447L m=l1+2*r-2H=H1-1W1=H/(d11+ε1)-0.5b m=(W1+1)*(d11+ε1)/W1l1av=2*(a m+L m-4*r)+π*(2*r+b m)R1(20C)=2*W1*l1av*r1(20C)*10-2R1(75C)=1.22*R1(20C)W j1=15.5*(D1-h j1)*h j1*l1*10-3W P=7.8*K Fe*2*P*h P*b P*l1*10-3W t2=7.8*K Fe*[π*（D22-D42）/4-S S*Z]*l2*10-3W j2=7.8*K Fe*π*(D42-d02)*l2*10-3/4f2=P*n N/60p Fe1=p Fej1*W j1+p Fep*W p+p Fej2*W j2+p Fet2*W t2 p Fe2=p h02*f2/f N+p e02*（f2/f N）2p h02=p h02j2*W j2+p h0t2*W t2p e02=p eoj2*W j2+p eot2*W t2p Fe=p Fe1+p Fe2p Cu1=I N2*R1(75C)p Cu2=I N2*R2(75C)p Kbe=I N*△U bp Kt=(1~4)%*P N6~24 p m=k m*∑p1∑p1=p Cu1+p Cu2+p Kbe+p Kt∑p=p m+p Kt+∑p1U r1=I N*R1(75C)U r2=I N*R2(75C)U x1=I N*X1=0.76*f N*W1*θδ*10-8U x2=I N*X2=1.25*π*f N*N2*λ*l2*I N*10-8/2*Z E t1=8.88*f N*W1*θδ*10-8E q=0.0472*f N*η*l2*I N*N2*αδ2*10-8/Kδ*δE t2=0.707*f N*K p*N*θδ*Sinβ*10-8 Sinθ=(p Fe1+p Kt)/(E t1*I N)Cosθ=√(1-Sin2θ)U r=U r1+U r2+ΔU b+(E t1-E t2)*Sinθ+E*CosθU x=U x1+U x2+E q+(E t1-E t2)*Cosθ-E*SinθU1=√(U r2+U x2)（UN-U1）/UNCosψ1=U r/U1P N=U N*I N*CosψP21=P N-∑pη1=P21/P N备注半闭⼝梨形槽；平⾏齿。
高速电机转子冲片的强度设计 -回复
高速电机转子冲片的强度设计-回复高速电机转子冲片的强度设计一直是电机工程师们关注的焦点之一。
转子冲片是电机转子上的一个重要部件，它负责传递电机所产生的力量，并使转子能够旋转。
因此，转子冲片的强度设计对于电机的性能和寿命有着直接的影响。
下面将逐步介绍高速电机转子冲片的强度设计。
首先，需要确定转子冲片所需的强度参数。
转子冲片的强度设计主要包括材料的选用和尺寸的确定。
在选用材料时，需要考虑其机械性能、耐磨性能、耐腐蚀性能等因素。
常见的转子冲片材料有铁、铜、铝等金属材料。
不同材料具有不同的特性，因此需要根据具体的工作条件和要求来选择适合的材料。
其次，确定转子冲片的尺寸。
尺寸的确定主要涉及到转子冲片的厚度、直径和长度等参数。
转子冲片的尺寸需要满足力学强度和动力平衡的要求。
在力学强度方面，转子冲片需要能够承受来自电机转子的力矩和离心力等。
而在动力平衡方面，转子冲片的几何形状和质量分布需要满足动平衡的要求，以保证电机的稳定运行。
然后，进行转子冲片的受力分析。
转子冲片在运行过程中会受到多种力的作用，如离心力、惯性力、压力等。
通过对这些力的分析，可以确定转子冲片的最大受力情况，从而确定转子冲片的强度参数。
受力分析需要考虑力的大小、方向和作用点等因素，以确保转子冲片在任何工况下都能够正常工作。
接下来，进行转子冲片的强度计算。
转子冲片的强度计算主要包括静态强度和疲劳强度两方面。
静态强度计算主要是根据转子冲片的几何形状和受力情况，采用强度理论或有限元分析等方法进行计算。
而疲劳强度计算则是考虑到电机的长期运行过程中，转子冲片会受到反复加载和释放力的作用，从而产生疲劳破坏。
因此，需要对转子冲片的材料进行疲劳试验，得到其疲劳强度参数，并在设计中加以考虑。
最后，进行转子冲片的强度验证。
在设计完成后，需要对转子冲片进行实际的强度验证。
可以通过实验室的试验或模拟仿真等手段来验证转子冲片的强度是否满足设计要求。
强度验证既包括静态强度的验证，也包括疲劳强度的验证。
一种电机定转子的冲片冲压加工工艺 -回复
一种电机定转子的冲片冲压加工工艺-回复电机定子的冲片冲压加工工艺，是电机制造中非常关键的一个环节。
冲片冲压加工是通过模具将薄板材料冲剪成所需形状，然后再通过装配等工艺流程将其固定在电机定子上。
本文将分步介绍电机定子冲片冲压加工工艺的具体步骤和相关要点。
第一步：材料准备冲片的材料一般是电工硅钢片，因其具有优异的磁导性能和低铁损耗，适用于电机的磁路部件制造。
在冲片冲压加工之前，需要确保所选材料符合相关的技术要求，包括材料的化学成分、表面状态、硬度等。
此外，材料还需进行定尺寸的切割，以适应不同型号的电机定子需要。
第二步：模具设计与制造冲片冲压加工依赖于模具来实现，因此模具的设计和制造至关重要。
首先，根据电机定子的尺寸要求，设计出合适的模具结构，并制定出相应的加工工艺。
模具的制造需要考虑到材料的可加工性和长时间使用的耐用性，通常采用优质的合金钢材料，并通过精密加工技术制造出具有高度精度和稳定性能的模具。
第三步：定模与调试将制好的模具安装在冲床上，并进行相关的调试工作。
此过程中，需要保证模具的平稳运行、工作间隙的控制以及冲床的工作稳定性，以确保冲压过程的顺利进行。
调试过程中还需检查冲片尺寸的准确性和加工质量，若有偏差或问题，需要及时调整和修正。
第四步：冲片冲压加工材料经过切割和准备后，将放置在冲床上，准备进行冲片冲压加工。
冲片冲压的过程是通过上下冲头的移动和施加压力，将材料冲剪成所需的形状。
在此过程中，需要控制好冲床参数，如冲击力、速度、行程等，以及冲床和模具的配合精度，以保证冲压加工的质量和稳定性。
第五步：清洁和表面处理冲片冲压加工完成后，需要对冲出的片料进行清洁和表面处理。
清洁工作主要是去除冲床加工中产生的油污、金属屑等杂质，保持冲片的干净与光滑。
表面处理可以采用镀锌、喷涂等方法，以增强冲片的耐腐蚀能力和美观度。
第六步：冲片装配经过冲片冲压加工得到的冲片，需要进行装配工作。
装配过程是将冲片固定在电机定子上，通常采用铆接、焊接等方法进行。
一种永磁同步电机的结构及尺寸公差配合方案
一种永磁同步电机的结构及尺寸公差配合方案摘要：永磁同步电机相比一些传统的三相异步电机具有体积小、效率高、过载能力强等显著的优势特点。
特别是现在能效问题及国家的碳中和目标的背景下，高效率的永磁同步电机就更加具备良好的工业应用前景，可替代一些效率较低的传统异步电机，提高设备的整体效率，助力企业节能减排。
永磁同步电机的基本结构与传统异步电机基本一致，分为定子，转子和端盖等部件；最主要的不同点是电机的转子是由高性能永磁体材料组成磁极[1]。
本文以永磁同步电机为主要研究对象，讨论了永磁同步电机结构及一些适合生产制作的公差尺寸配合方案。
关键词：永磁同步电机；电机结构；公差配合；永磁同步电机在国内的发展非常迅猛，普及的行业也越来越广。
在传统的工业行业，许多设备厂家的动力源也从传统的三相异步电机更换为高效的永磁同步电机。
例如注塑机、挤出机、油压机、机床等行业基本都采用了高效的永磁同步电机作为设备的主要动力源。
特别在注塑机行业，由于永磁同步电机具备调频变速和超宽的效率平台，尤其适合作为注塑机设备的液压系统动力元件。
特别在注塑机的保压工况下，在保持转矩输出的同时，调频降速使得此工况可以以较低的功率进行运作，降低了此时的工作电流，有效地提高了设备的节电率。
本文主要以注塑机使用的液压伺服永磁同步电机为例进行主要结构介绍及相关的配合公差建议，以便可以给大家在进行永磁同步电机设计时提供一点建议和参考。
1 永磁同步电机结构1.1永磁同步电机的冷却方式永磁同步电机为了防止运行温升过高和结合成本经济性等各方面的综合考虑，会选择一种合适的冷却方式来帮助电机进行散热降温，避免电机内部的绕组、永磁体及轴承等部件在长时间高温状况下损坏。
当下主流的电机冷却方式有以下几类：1、自冷式：即电机不添加任何冷却措施，让电机在自然环境条件下，依靠自身和环境进行热交换来实现电机的冷却。
2、风冷冷却：风冷冷却方式又可分为他扇冷式和自扇冷式，现较多的异步电机就是采用后者冷却方式，而永磁同步电机因其体积控制和为了经济性等考虑会选择前者作为冷却方式。
电动车电机参数
型号设计1定子冲片形状圆形绕组形式双层叠绕组槽绝缘厚度0.030额定点类型转速恒定切边宽度0.000并联支路数 1.000线圈端部类型跑道形直流侧电压36.000定子外径 6.550节距 1.000线圈半匝长 2.500额定输入功率0.000定子内径 3.000每槽导体数60.0002#窄边尺寸0.000额定输出功率0.250铁芯长度1.5001#并绕根数2.0002#宽边尺寸0.000额定转速1500.000中心气隙厚度0.0302#并绕根数0.000极数10.000定子槽数12.0001#裸线径0.070电路类型1-三相星形转子类型第一类2#裸线径0.000开关管压降 1.000转子位置外转子1#窄边尺寸0.000工作温度60.000转子内径0.0001#宽边尺寸0.000叠压系数0.950转子外径8.200槽满率76.857定子斜槽宽0.000定子直线伸出0.000绕组端部高度0.423定子槽形斜肩平底槽磁极类型第一类层间绝缘厚度0.000Bs00.250磁钢厚度0.300槽楔厚度0.100Bs1 1.200磁钢宽度0.000Bs20.700轴向长度0.000电枢相电阻0.161定子齿磁势2207.150r 0.100磁桥厚度0.000绕组自电感0.001定子轭磁势 1.973Hs00.100极弧系数 1.000绕组互电感(0.000)转子轭磁势 2.906Hs10.200肋宽0.000绕组漏电感0.000气隙磁势412.630Hs21.000极弧偏心距0.000定子绕组系数0.933磁钢磁势2531.210削角厚度0.000转矩常数0.000外磁路总磁势2624.660削角角度0.000反电势常数0.000定子齿磁密 3.188转轴直径0.000饱和系数7.250定子轭磁密 1.235内侧半径R 0.000漏磁系数 1.200转子轭磁密 1.186倒角半径0.000电枢电流12.141气隙磁密0.636定位长度0.000电枢线负荷211.050磁钢磁密0.570第二气隙0.000电枢热负荷256.240相对回复磁导率 1.095电枢电流密度12.141矫顽力(836000.000)触发超前角0.000剩磁密度 1.150触发脉冲宽度120.000铜密度8900.000电枢铜重0.123定子铁芯密度7700.000定子铁芯重0.138转子铁芯密度7700.000转子铁重0.138磁钢密度7800.000磁钢重量0.076总净重0.476电枢铜损42.183效率设计值铁芯损耗14.163效率76.463摩擦损耗0.000输入功率0.326开关管损耗16.583输出功率0.249杂散损耗 3.736空载转速2275.780总损耗76.664额定转速1500.000额定力矩1.586损耗性能指标PoleStatorslot电磁参数材料消耗定子槽形磁极参数永磁无刷直流电动机计算单主要参数主要尺寸绕组参数n_i1n_effii_source_alfn_p1n_p2n_T airgapflux_nlTe。
三相交流电机结构
三相交流电机结构三相交流电机是由三个绕组组成，由定子、转子和其它附件组成。
定子由定子铁芯、定子绕组、机座和端盖组成。
定子铁芯一般由0.35~0.5毫米厚表面具有绝缘层的硅钢片冲制、叠压而成，在铁芯的内圆冲有均匀分布的槽，用以嵌放定子绕组。
定子铁芯的作用是用来固定定子铁芯。
一般由0.35~0.5毫米厚表面具有绝缘层的硅钢片、导磁性能良好的硅钢片和导磁性能良好的硅钢片。
冲片，一次夹紧的压紧圈内即可。
机座：机座一般由厚钢板焊成，机座安装在机座底板上。
机座一般由铸铁机座、钢板焊接而成。
端盖：用铸铁或铸钢浇铸成型，它的作用是把转子固定在定子内腔中心，使转子能够转动。
轴承：是电机运转的直接环节，它依靠轴承的摩擦片和固定件（如轴承座）的摩擦片以及转轴。
一般由轴承支架、轴承支架和端盖等部件组成。
1、端盖：支撑电机的，使电机端盖可以支撑电机的轴。
2、轴承支架：支撑电机的端盖，支撑电机转子。
电机端盖的作用是固定电机定子，使电机端盖的电刷与动力端盖相配合，从而使电机端盖的电刷与动力端承载电机的机械部分的相对运动。
电机端盖的作用：是轴向与转子轴向尺寸的组合。
电机端盖的主要作用是固定电机定子与转子之间的间隙。
电机端盖的主要作用是固定电机定子。
电机端盖的主要作用是固定电机转子和定子，是电机与电机端盖的主要功能。
电机端盖的主要功能是固定定子与转子之间的间隙。
电机端盖主要功能是支撑电机转子端环与轴承之间的间隙。
电机端盖的主要功能是支撑电机转子轴向和径向的机械密封。
电机端盖主要功能是支撑电机转子旋转，以减小电机轴的窜动量。
电机端盖的设计主要包括两个方面：一是设计转子零件;二是设计转子零件。
电机端盖的主要功能是支撑电机转子及其相关的部件，是电机与电机直接联系的关键部件。
设计端盖时，必须兼顾转子的轴向和径向尺寸，以减小电机轴的窜动量;设计转子零件时，必须考虑到转子的转动惯量及轴承的有效载荷。
另外，转子零件的转动惯量必须满足电机转子转动惯量的3倍，同时还必须保证转子有足够的转动惯量，因此电机的转动惯量愈大，电机的转动惯量愈大，则要求电机的转动惯量愈大，转动惯量愈小，则要求电机的转动惯量愈大。
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电机定转子冲片尺寸标准
电机定子和转子是电机的两个主要组成部分，而冲片则是电机定子上的一个关键部件，通
常指电机定子铁心上的绕组槽中的绝缘材料。
电机定子冲片的尺寸标准通常取决于具体的
电机设计和制造标准，可能会因电机类型、功率、应用等因素而有所不同。
以下是一般情
况下电机定子冲片尺寸标准可能涉及的方面：
1.
材料和厚度：
电机定子冲片通常由绝缘材料制成，例如硅钢片或其他类似的绝缘材料。
标准可能规定冲
片的材料种类和厚度范围，以确保电机的绝缘性能和机械强度。
2.
槽形和尺寸：
电机定子的绕组槽是安置绕组的空间，冲片的尺寸和槽形需要与电机的设计相匹配。
标准
可能规定绕组槽的几何形状、尺寸和间距，以确保绕组的正确安装和电机的性能。
3.
槽底形状：
冲片的底部形状可能是平底、圆弧底等，这也会对电机的性能产生影响。
标准可能规定槽
底形状的要求，以满足电机的设计要求。
4.
冲片的固定方式：
冲片通常需要在定子铁心上被固定，可能通过粘合、槽榫或其他方式。
标准可能规定冲片
的固定方式和相关的尺寸要求。
5.
磁通路径和磁阻：
冲片的尺寸和形状也可能影响电机的磁通路径和磁阻。
标准可能规定磁通路径的设计要求，以确保电机的磁性能。
6.
制造公差：
标准通常会规定电机定子冲片的制造公差，以确保电机的制造过程能够满足设计要求，并
且在实际应用中表现出一致性和可靠性。
请注意，具体的电机定子冲片尺寸标准可能由电机制造商、国家或国际标准组织规定。
如
果您需要详细的信息，建议参考相关的电机设计和制造标准，或者直接向负责电机制造的
公司或组织咨询。