20m箱梁模板计算书

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20m箱梁张拉计算书(五号梁场)

20m箱梁张拉计算书(五号梁场)

20米箱梁预应力筋张拉计算书一、平均张拉力计算计算公式:PP=P*(1-e-(K*X+μ*θ))/(K*X+μ*θ)PP---预应力筋平均张拉力(N)P---预应力筋张拉端张拉力(N)X---张拉端至计算截面的孔道长(m)θ---从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) K---管道偏差系数(设计图中给出0.0015)μ---管道摩擦系数(设计图中给出0.25)1、中跨N1束已知量:P = 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出:θ= 0.096(rad) Xab = 9.264m Xbc= 0.537m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*9.264+0.25*0.096))/(0.0015*9.264+0.25*0.096) =761.11KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=761.11*(1- e-(0.0015*0.537))/(0.0015*0.537)=760.8 KN2、中跨N2束已知量:P = 581.72KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.096(rad) Xab =7.803m Xbc= 2.015m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=581.72*(1-e-(0.0015*7.803+0.25*0.096))/(0.0015*7.803+0.25*0.096) =571.45KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=571.45*(1- e-(0.0015*2.015))/(0.0015*2.015)=570.59KN3、中跨N3束已知量:P= 581.7KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25可得出:θ= 0.024(rad) Xab = 1.800m Xbc=7.901m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=581.7*(1-e-(0.0015*1.8+0.25*0.024))/(0.0015*1.8+0.25*0.024) =579.16KN②bc段为直线段,有摩擦力PP=579.16*(1- e-(0.0015*7.901))/(0.0015*7.901)=575.74KN4、边跨非连续端N1束已知量:P=775.62KN R=3000cm K=0.0015 μ=0.25可得出:θ= 0.096 (rad) Xab = 7.699m Xbc= 2.128m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*7.698+0.25*0.096))/(0.0015*7.698+0.25*0.096) = 762.0KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 762.0*(1-e-(0.0015*2.128))/(0.0015*2.128)= 760.78KN5、边跨非连续端N2束已知量:P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.096 (rad) Xab = 6.238m Xbc= 3.582 m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*6.238+0.25*0.096))/(0.0015*6.238+0.25*0.096) =762.83KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 762.83*(1-e-(0.0015*3.582))/(0.0015*3.582)= 760.78KN6、边跨非连续端N3束已知量:P= 775.62KN R = 3000cm K = 0.0015 μ = 0.25 可得出:θ= 0.024(rad) Xab =1.799m Xbc=8.001m带入公式:①ab段为曲线段,有摩擦力PP=775.62*(1-e-(0.0015*1.799+0.25*0.096))/(0.0015*1.799+0.25*0.096) =772.21KN②bc段为直线段,有摩擦力PP= 772.21*(1-e-(0.0015*8.001))/(0.0015*8.001) = 767.6KN二、理论伸长值计算计算公式:ΔL = PP * L/(AP* EP)ΔL --- 预应力筋的理论伸长值(mm)PP--- 预应力的平均张拉力(N)L --- 预应力筋的长度(mm)AP--- 预应力筋的截面面积(139mm2/根)EP--- 预应力筋的弹性模量(设计图给出值为195000N/mm2)考虑锚具变形及钢筋回缩量 --- 6 mm1、中跨N1束①ab段:ΔLab=761.1*103*9.264/(139*4*195)=65.0(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*0.537/(139*4*195)=3.8(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.8(mm)2、中跨N2束①ab段:ΔLab=571.4*103*7.803/(139*3*195)=54.8(mm)②bc段:ΔLbc=570.5*103*2.015/(139*3*195)=14.1(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.98(mm)3、中跨N3束①ab段:ΔLab=579.2*103*1.8/(139*3*195)=12.8(mm)②bc段:ΔLbc=575.8*103*7.901/(139*3*195)=55.9(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=68.7(mm)4、边跨N1束①ab段:ΔLab=762.0*103*7.698/(139*4*195)=54.11(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*2.128/(139*4*195)=14.93(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.04(mm)5、边跨N2束①ab段:ΔLab=762.8*103*6.238/(139*4*195)=43.89(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*3.582/(139*4*195)=25.13(mm)ΔL=ΔLab +ΔLbc=69.02(mm)6、边跨N3束①ab段:ΔLab=765.4*103*1.799/(139*4*195)=12.81(mm)②bc段:ΔLbc=760.8*103*8.001/(139*4*195)=56.65(mm) ΔL=ΔLab+ΔLbc=69.46(mm)由以上计算可得出:中跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 * 2=137.6(mm)ΔL2=68.9 * 2=137.95(mm)ΔL3=68.7* 2=137.52(mm)边跨N1、N2、N3束的理论伸长值ΔL为:ΔL1=68.8 + 69.0=137.8(mm)ΔL2=68.9 + 69.0=138.0(mm)ΔL3=68.7 + 69.5=138.22(mm)三、实际伸长值计算计算公式:ΔL =ΔL1 +ΔL2ΔL --- 预应力筋张拉的实际伸长值(mm)ΔL1 --- 从初应力至最大张拉力间的实测伸长值(mm)ΔL2 --- 初应力以下的推算伸长值(mm),采用相邻级的伸长值。

20M简支箱梁计算(详细)

20M简支箱梁计算(详细)

- 0 -《20M 简支箱梁计算》 (JTGD62-2004)一、计算参数1、 使用对象:(双向4车道,高速公路),半幅宽度12.75m2、 环境条件:Ⅱ类3、 主要材料:混凝土强度等级 C40钢材:R235、HRB335,15.2sφ预应力钢绞线:1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算(一)、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面(边板)- 1 -毛截面:314992.8943.857184isiS y cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面:331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I b td tα=+⎰ 221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+==(式中α高等学校教材“表2-4-3)跨中截面(中板)- 2 -毛截面:28595048.115944is iSy cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面:301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S h d S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+==(二)荷载效应标准值 1、结构重力 1)板自重一期(预制板)326/r KN m =260.5915.45/q A K N ⨯ 中中=r ==- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯ 边边=r ==;二期(现浇铰缝、铺装层、护栏)铰缝混凝土 325/r K N m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq K N ⨯⨯⨯⨯⨯边=(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)==2 1.31 2.62/q K N m ⨯中== 铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中==24(0.08 1.7850.11.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边==护栏按两侧刚性护栏对称布置,混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏=1.31 6.7310.23/q KN m +∑边==2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中==2)内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1)公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q K N m= 集中荷载 19.55180(1)238505k P K N -=⨯+=-当计算剪力时: 1.2238285.6k P KN =⨯= 2)冲击系数 结果基频 1f =(桥JTGD62-2004条文说明4-3条) 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤:0.1767ln 0.0157f μ=- (桥规JTGD60-2004,4.3.2式)所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3)汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ (式中G/E=0.4 )20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑;20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得:(0.22250.19500.17440.1470)/c k =+++= 0.5k 支= 沿桥纵向布置:- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板:0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力:618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力,混凝土受压区高度x 在顶板内,'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯根据JTG D60-2004 基本组合表达式 (4.1.6-1)取用分项系数0γ――结构重要性系数,0γ=1.1;G γ――结构自重分项系数, G γ=1.21Q γ――汽车荷载(含冲击力)的分项系数,取1Q γ=1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94K N m =⨯++⨯+⨯=⋅ 60111.4(18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94dK N m M K N mγ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7-1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ (荷载效应分项系数同正截面抗弯强度)计算斜截面位置距支点/2h ,d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值:[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1) 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06K N <62⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求,但斜截面得设箍筋。

20m箱梁模板计算书

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则荷载设计值为:5.9×1.2×0.85=6.018KN/m2
③.倾倒混凝土产生的荷载
P3=6KPa
则荷载设计值为:6×1.4×0.85=7.14KN/m2
④.人员设备产生的荷载
P4=2.5KPa
则荷载设计值为:2.5×1.4×0.85=2.98KN/m2
⑤.振捣产生的荷载
P5=2.0KPa
则荷载设计值为:2×1.4×0.85=2.38KN/m2
F=PS/2=26.8×10-3×800×1120/2=12006.4N<[F]=38200N
角钢应力:
拉杆强计算,取1m宽作为计算单元,横肋间距300mm,垂直方向间距为284mm,面板厚度为6mm。
模板承受压力最大的为最下面一块,其平均侧压力:
P=26.8KPa
.振捣混凝土产生的侧压力按4.0KN/m2计
则荷载设计值为:4×1.4×0.85=4.76KN/m2
.进行荷载组合
P组合= 22.026.8+4.76=26.8KN/m2。模板所受侧压力0.72m以上按三角形分布,最大为26.8KPa;0.72m以下均为26.8KPa。
04.76
34815.41
63224.11
720 26.8
91626.8
120026.8
mm KPa
(2)竖向荷载(翼板处)
①.模板自重产生的荷载
P1=ΥV/S=ΥSh/S=Υh=78.5×0.006=0.471KPa
则荷载设计值为:0.471×1.2×0.85=0.48KN/m2
②.混凝土自重产生的荷载
P2=Υh=25×0.236=5.9KPa
.强度验算
由受力图可看出,受力结构为一次超静定结构,力最大弯矩处位于中间支座处,可根据结构力学求解一个力的一次超静定结构后,再进行叠加计算出最大弯矩,由结构力学求解出支座弯矩为:

20m箱梁(后张法)计算参数

20m箱梁(后张法)计算参数

20m箱梁(后张法)计算参数=1860MPa,单根面积140mm2,钢绞线为高强度、低松弛φj15.24钢绞线,标准强度R by管道摩擦系数μ=0.25,管道影响系数k=0.0015,钢筋回缩和锚具变形为6mm,锚下控制应力为σk=0.75R b=1395MPa。

y钢绞线下料长度:中跨:钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度(cm) (cm) (cm) (cm) N1 2075 1945 813.3 159.2N2 2080 1950 624.4 350.6N3 2052 1922 179.8 781.2边跨:钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度(cm) (cm) (cm) (cm) N1 2083 1953 809.1 167.4N2 2085 1955 621.7 355.8N3 2069 1939 171.4 798.1钢束编号下料长度伸长值计算长度曲线长度直线长度(cm) (cm) (cm) (cm) T1 761 701 87.8 262.7T2 1361 1301 87.8 562.7T3 1361 1301 87.8 562.7=1395MPa,各束钢控制应力:依据设计规定所有钢束锚下控制应力均为σk=0.75R by绞线控制张拉力如下:中跨:钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式N1 3 585.9 两端张拉N2 3 585.9 两端张拉N3 4 781.2 两端张拉边跨:钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式N1 4 781.2 两端张拉N2 4 781.2 两端张拉N3 4 781.2 两端张拉钢束编号每束根数控制应力(KN) 张拉方式T1 4 195.3(781.2) 两端单根张拉T2 5 195.3(976.5) 两端单根张拉T3 4 195.3(781.2) 两端单根张拉张拉程序:依据<<公路桥规>>JTJ041-2000及设计之规定对N1、N2、N3钢束采用两端整体张拉,对T1、T2、T3钢束采用两端单根对称张拉,张拉程序均采用0→初应力→σk(持荷2min 锚固)依据<<公路桥规>>JTJ041-2000规定拟定初应力为0.15σk张拉步骤:0→0.15σk→0.3σk→1.0σk张拉顺序:N1→N2→N3 T1→T2→T3张拉采用YDC1500A-200型千斤顶张拉钢束时,张拉缸活塞面积为28510mm2,千斤顶的摩阻为0.32%和0.36%。

20米小箱梁张拉计算书_secret

20米小箱梁张拉计算书_secret

20米小箱梁张拉计算书20米小箱梁,设计采用标准强度f pk=1860Mpa的高强低松弛钢绞线,公称直径15.2mm,公称面积Ag=140mm2,弹性模量Eg=1.95×105Mpa。

为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。

一、计算公式及参数1、预应力平均张拉力计算公式及参数:式中:P p-----预应力筋平均张拉力(N);P-----预应力筋张拉端张拉力(N);X-----从张拉端至计算截面的孔道长度(m);Θ-----从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad);K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.001;μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.22、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数:∆L=P p L/(A p E p)式中:P p-----预应力筋平均张拉力(N);L------预应力筋的长度(mm);A p------预应力的截面面积,取140mm2;E p------预应力筋的弹性模量,取1.95×105;二、伸长量计算1、N1束一端的伸长量:P=0.75×1860×140=195300NX直=15.24m;X曲=4.51mΘ=5.1718×2×3.14/180=0.1805radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1805=0.0391P p=195300×(1-e-0.0391)/0.0391=191531.17N∆(曲)=P p L/(A p E p)=191531.17×4.51/(195000×140)=31.64mm∆(直)=P p L/(A p E p)=191531.17×15.24/(195000×140)=106.92mm ∆(曲)+∆(直)=138.56mm与设计比较:(138.56-134.1)/134.1=3.33%2、N2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力:P=0.75×1860×140=195300NX直=16.147m;X=3.58mΘ=4.1065×2×3.14/180=0.1433radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.1433=0.0317P p=195300×(1-e-0.0317)/0.0317=192236.95N∆(曲)=P p L/(A p E p)=192236.95×3.58/(195000×140)=25.21mm∆(直)=P p L/(A p E p)=192236.95×16.147/(195000×140)=113.70mm ∆(曲)+∆(直)=138.91mm与设计比较:(138.91-134.6)/134.6=3.2%3、N3束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力:P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m;X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×(1-e-0.0096)/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/(A p E p)=192236.95×19.701/(195000×140)=138.73mm与设计比较:(138.73-135.9)/135.9=2.08%4、N4束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力:P=0.75×1860×140=195300NX直=14.761m;X=4.94mΘ=0.9448×2×3.14/180=0.033radKX(曲)+μΘ=0.001×3+0.2×0.033=0.0096P p=195300×(1-e-0.0096)/0.0096=194365.55N∆(曲)+∆(直)=P p L/(A p E p)=192236.95×19.701/(195000×140)=138.73mm与设计比较:(138.73-135.9)/135.9=2.08%二、张拉时理论伸长量计算:(一)计算参数:K------孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.001;μ------预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.2;A p------预应力的截面面积,取140mm2;E p------预应力筋的弹性模量,取1.95×105;锚下控制应力:σK=1395Mpa;单根钢绞线张拉端的张拉控制力:P=0.75×1860×140=195300N千斤顶计算长度:36cm工具锚长度:施工控制应力与压力表的关系:表43931107(对应千斤顶10#):Y=0.0208x-0.2822表43471107(对应千斤顶10#)Y=0.0211x-0.24表42331107(对应千斤顶14#)Y=0.0208x-0.1356表43941107(对应千斤顶14#)Y=0.021x-0.4式中:y-压力表读数(Mpa);x-千斤顶压力(KN)线性方程y=0.0211x-0.24 y=0.0208x-0.2822 y=0.021x-0.4y=0.0208x-0.1356控制力10#顶43471107 10#顶43931107 14#顶4394110714#顶4233110710%Nk N1:x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08N2:x=78.12 1.41 1.34 1.24 1.08 N3:x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.08 N4:x=58.59 1.00 0.94 0.83 1.0820%Nk N1:x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N2:x=156.24 3.06 2.97 2.88 3.11 N3:x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30 N4:x=117.18 2.23 2.16 2.06 2.30100%Nk N1:x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N2:x=781.2 16.24 15.97 16.01 16.11 N3:x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05 N4:x=585.9 12.12 11.90 11.90 12.05103%Nk N1:x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N2:x=804.636 16.74 16.45 16.50 16.60 N3:x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42 N4:x=603.477 12.49 12.27 12.27 12.42。

20米箱梁张拉计算书

20米箱梁张拉计算书

20米箱梁张拉计算说明一、预应力张拉计算说明根据***公路工程项目施工设计图纸,结合《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011提供的张拉计算公式进行张拉计算。

采用平均张拉法,计算箱梁主体钢束张拉力和预应力筋理论伸长值。

1、计算参数确定:采用符合GB/T 5224-2003标准的低松弛高强度预应力钢绞线,结构1*7-15.2-1860-GB/T5224-2003。

单根钢绞线直径为15.2mm,钢绞线公称面积为140mm2,标准强度为1860MPa,弹性模量Eg=1.9687×105MPa,U=0.25,K=0.0015。

钢绞线张拉锚下控制应力为σcon=1395 MPa。

钢筋回缩和锚具变形为6mm(一端)。

二、连续端箱梁张拉计算1)钢束N1钢绞线:Ay=4×140=560mm2,L=AB+BC+CD=7.034+2.879+0.537=10.45m。

钢束的张拉力a、张拉力的计算:ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2KNΡB= P A=781.2KNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ=0.25,k=0.0015,θ=0.095993109rad ,x=2.879ΡC=766.193KNb、伸长值的计算:△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=50.321mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.493mm△L CD=``````ΡC *L/Ay*Eg=3.768mm理论伸长值L=2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.16mm伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.16+12=161.16mm2)钢束N2钢绞线:Ay=4×140=560mm2,L=AB+BC+CD=5.573+2.879+2.015=10.467m。

钢束的张拉力a、张拉力的计算:ΡA=σk×Ay×n×1/1000=1395×1×560×1/1000=781.2KNΡB= P A=781.2KNΡC=ΡB*[1-e-(Kx+μθ)]/(Kx +μθ)μ=0.25,k=0.0015,θ=0.095993109rad ,x=2.879ΡC=767.032KNb、伸长值的计算:△L AB=ΡA *L/Ay*Eg=39.869mm△L BC=ΡC *L/Ay*Eg=20.515mm△L CD=ΡC *L/Ay*Eg=14.153mm理论伸长值L=2(△L AB +△L BC +△L CD )=149.08m伸长值=理论伸长值+ 回缩量=149.08+12=161.08mm3)钢束N3钢绞线:Ay=3×140=420mm2,L=AB+BC+CD=7.901+0.733+1.716=10.35m。

20米箱梁预应力张拉计算书

20米箱梁预应力张拉计算书

省道309线宝昌至沽源(蒙冀界)段公路20m 后张箱梁张拉计算书锡林郭勒汇通路桥有限责任公司省道309宝沽公路项目部二○一四年六月20m 箱梁预应力张拉计算书第一章 伸长量计算省道309线宝昌至沽源(蒙冀界)段公路20m 箱梁,设计采用1、 标准强度fpk=1860Mpa 的高强度、低松弛钢绞线2、 钢绞线公称直径Φ15.2mm3、 钢绞线公称截面面积Ap=140mm 24、 弹性模量Eg=1.95×105Mpa5、 塑料波纹管μ=0.25,k=0.0015为保证施工符合设计要求,施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸测定值双控。

理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011 第7.6.3条及附录C1预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。

一、 计算公式及参数1、 预应力平均张拉力计算公式及参数:Pp=P(1-e -(kx+μθ))kx+μθP=0.75fpk ×Ap ×1860Pp ——预应力筋的平均张拉力(N )P ——预应力筋张拉端的张拉力(N)x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.252、预应力筋的理论伸长值△L L计算公式及参数:△L L=Pp L Ap EpPz=Pq×e-(kX+μθ)式中:Pp——预应力筋平均张拉力(N)L——预应力筋的长度(m)Ap——预应力筋的截面面积(mm2),取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2)取1.95×105N/mm2Pz——分段终点力(N)Pq——分段的起点力(N)二、伸长值计算:1、N1束一端的伸长量(中跨):单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×140=195300NX AB=6.384m X BC=2.880m X CD=0.537mθ=5.5×π180=0.096(rad)k X AB 直+μθ =0.0015×6.384+0.25×0=0.009576k X BC 曲+μθ =0.0015×2.880+0.25×0.096=0.02832k X CD 直+μθ =0.0015×0.537+0.25×0=0.0008055Pp AB 直=P(1-e -(kx+μθ))kx+μθ =195300(1-e -0.009576)0.009576=194367.9N Pz AB 直= P ×e -(kX+μθ)= 195300×e -0.009576=193438.7NPq BC 曲= Pz AB 直=193438.7NPp BC 曲=Pq BC 曲(1-e -(kx+μθ))kx+μθ=193438.7 (1-e -0.02832)0.02832 =190725.3N Pz BC 曲= Pq BC 曲×e -(kX+μθ)= 193438.7×e -0.02832=188037.36NPq CD 直= Pz BC 曲=188037.36NPp CD 直=Pq CD 直(1-e -(kx+μθ))kx+μθ=188037.36 (1-e -0.0008055)0.0008055 =187961.6N △LAB 直=Pp AB 直L AB 直Ap Ep =194367.9×6.384140×1.95×105 =45.45mm △LBC 曲=Pp BC 曲L BC 曲Ap Ep =190725.3×2.879140×1.95×105 =20.12mm △L CD 直=Pp CD 直L CD 直Ap Ep =187961.6×0.537140×1.95×105 =3.70mm 2×(△L AB 直+△L BC 曲+△L CD 直)=2×(45.45+20.12+3.7)=138.54mm同理,可算出中跨N2、N3、T1、T2、T3及边跨N1、N2、N3、T1、T2、T3束钢绞线伸长值。

20m箱梁张拉伸长量计算1

20m箱梁张拉伸长量计算1

20m箱梁伸长量计算中跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KIN-I血■[气1丽2Ay-预应力筋的截面面积(mm )Eg-预应力筋的弹性模量(Eg取值为1.95 X 105N/mm 2)L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和(rad)K -孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数(K取值为0.0015)卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数(卩取值为0.25AB:△ L1=45.01767204BC: △ L2=19.55681557CD: △ L3=3.693505128IL (45.01767204+19.55681557+3.693505128 )X 2=136.5359855 ( mm)线段L (m)0 (rad)kx+pBg-Ckx+ufi)终点力AB 4.9232 0 0.0073848 0.99264 193.863 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.450 CD 2.015 0 0.0030225 0.99698 187.881AB:△L1=34.86592675BC:△L2=19.59828131CD:△L3=13.86740714IL = (34.86592675+19.59828131+13.86740714)x 2=136.6632304 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+We-Qcx+|ie)终点力AB 1.0665 0 0.0015996 0.9984017 194.988 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.588 CD 7.901 0 0.0118515 0.9882185 191.307 AB:△L1=7.611197676BC:△L2=5.179053855CD:△L3=55.03988817IL =(7.611197676+5.179053855+55.03988817)x 2=135.6602794 (mm)(X con=1860 X 0.75=1395 ( MP J)AL = PL 1-旷代+呵AyE J kL+ ji0N=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KINN1(4 根):195.3 X 4=781.2 (KN) N2(4 根):195.3 X 4=781.2 (KIN N3(3 根):195.3 X 3=585.9 (KIN 4 束:15% 117.18 , 30%: 234.36 , 50%: 390.6 3 束:15% 87.885 ,30% : 175.77 ,50% : 292.95边跨(X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A^=1395 X 140=195300=195.3 ( KN )-2Ay-预应力筋的截面面积(mm )Eg-预应力筋的弹性模量(Eg 取值为1.95 X 105N/mm 2 ) L-从张拉端至计算截面的预应力筋长度0 -从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和( rad )K-孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数( K 取值为0.0015) 卩-预应力筋与孔道壁的摩擦系数( 卩取值为0.25 )AB : △ L1=34.00962935CD: 537 BC: 2879.8 AB : 6348 卩=0.25 k=0.0015BC:△ L2=19.60309761 CD:△ L3=14.6217618〔二(34.00962935+19.60309761+14.6217618 )x 2=136.4689775 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+Me-Qcx+|ie)终点力AB 3.3572 0 0.0050358 0.99498 194.320 BC 2.8798 0.0959931 0.0283180 0.97208 188.895 CD 3.582 0 0.005373 0.99464 187.883 AB:△ L1=23.82140171BC:△ L2=19.64594751CD:△ L3=24.59225592IL = (23.82140171+19.64594751+24.59225592)x 2=136.1192103 (mm)线段L (m)0 (rad)kx+时e-tkx+H0)终点力AB 1.0165 0 0.0015248 0.9984764 195.000 BC 0.733 0.0244346 0.0072082 0.9928178 193.600 CD 8.001 0 0.0120015 0.9880702 191.290 AB:△ L1=7.255000187BC:△ L2=5.179374891CD:△ L3=55.72775194IL = ( 7.255000187+5.179374891+55.72775194)x 2=136.324254 (mm) (X con=1860 X 0.75=1395 ( MPaN=a con X A y=1395X 140=195300=195.3 ( KN)N1(5 根):195.3 X 5=976.5 (KINN2(4 根):195.3 X 4=781.2 (KINN3(4 根):195.3 X 4=781.2 (KIN5 束:15% 146.48 , 30% :292.95 ,50%: 488.254 束:15% 117.18 , 30% .:234.36 ,50%: 390.6压力表:750231,千斤顶:908189压力表:750184,千斤顶:908194压力表:50227,千斤顶:908197压力表:750183,千斤顶:908191rad读作弧度。

20M简支箱梁计算(详细)

20M简支箱梁计算(详细)

- 0 -《20M 简支箱梁计算》 (JTGD62-2004)一、计算参数 1、 使用对象:(双向4车道,高速公路),半幅宽度12.75m 2、 环境条件:Ⅱ类 3、 主要材料:混凝土强度等级 C40钢材:R235、HRB335,15.2sφ预应力钢绞线:1860pk f Mpa =二、横断面布置三、结构计算 (一)、板块结构几何尺寸预制板截面几何特性跨中断面(边板)- 1 -毛截面:314992.8943.857184is iSy cm A ===∑"4314992.8943.8513812438.23i i i I S y m ==⨯=∑'"402659390.3319638963.0413812438.238485915.14i i i I I I I m =+-=+-=∑∑∑换算截面:331440.2345.007364.74is iSy cm A ===∑234T s A I bt d tα=+⎰221(145.5149.5)959595145.5149.522014+1812=+⨯++⨯+340.2237.520222677086600022333708cm +⨯⨯+==(式中α高等学校教材“表2-4-3)- 2 -毛截面:28595048.115944isiS y cm A ===∑'40i 2120672.7818882276.8628595048.117245895.14i i s I I I S y m =+-=+-⨯=∑∑∑换算截面:301123.3449.286110.74is iSy cm A ===∑'42120672.7820263050.9301123.3449.287544365.49i i i s I I I S y cm =+-=+-⨯=∑∑∑换22212121241()2T s A I S S hd S S S t t t t ==+++⎰221(141149)95951411492(1418)/21212=+⨯⨯+++4184100902521058834cm 11.87524.167⨯⨯+==(二)荷载效应标准值 1、结构重力 1)板自重一期(预制板)326/r KN m =260.5915.45/m q A KN ⨯中中=r ==- 3 -260.718418.68/m q A KN ⨯边边=r ==;二期(现浇铰缝、铺装层、护栏) 铰缝混凝土 325/r KN m =[]250.950.730.08250.038 1.31/mq KN ⨯⨯⨯⨯⨯边=(0.085)-(0.04)/2-(0.12+0.22)==2 1.31 2.62/q KN m ⨯中==铺装24(0.080.1) 1.5 6.48/q KN m ⨯+⨯中==24(0.08 1.7850.1 1.375) 6.73/q KN m ⨯⨯+⨯边==护栏按两侧刚性护栏对称布置,混凝土0.353/m m2(250.35)/8 2.19/q KN m ⨯⨯=栏=1.31 6.7310.23/q KN m +∑边==2.62 6.48 2.1911.29/q KN m ++∑中==2)内力影响线- 4 -2、汽车荷载效应 1)公路Ⅰ级荷载均布荷载 10.5/k q KN m = 集中荷载 19.55180(1)238505k P KN -=⨯+=-当计算剪力时: 1.2238285.6k P KN =⨯= 2)冲击系数 结果基频 1f =(桥JTGD62-2004条文说明4-3条) 322/ 1.57710/c m G g NS m ==⨯1 5.05f Hz ==当11.514Hz f Hz ≤≤:0.1767ln 0.0157f μ=- (桥规JTGD60-2004,4.3.2式)所以 0.270μ= 1 1.270μ+= 3)汽车荷载横向分配系数3(~)44c l lk 修正的刚性横梁法 2ii ii ii iI a I R e Ia I β=±∑∑- 5 -221112ii iGl T E a I β=+∑∑ (式中G/E=0.4 )20.0848660.072330.604iI=⨯+⨯=∑;20.0033460.21059 1.71iT =⨯+⨯=∑222222 5.250.084862(3.75 2.250.75)0.07246 4.6779 2.85317.531i ia I=⨯⨯+++⨯=+=∑边板 1 5.25a m = 11 5.250.084860.446I a =⨯=∴210.2579119.5 1.7110.4127.531β==<⨯+⨯ 符合规定 10.084860.08486 5.250.25790.14050.0153i i R e e ⨯=±⨯=±二列车影响线布载得:(0.22250.19500.17440.1470)/20.3695c k =+++= 0.5k 支= 沿桥纵向布置:- 6 -(三)持久状态承载能力极限状态计算1、正截面抗弯承载能力按《规范》5.2.2-1式计算00()2d cd x M f bx h γ≤-顶板:0b=183cm,t=12cm,h =91cm混凝土抗力:618.41830120 4.0410cd f bt N =⨯⨯=⨯由于顶板混凝土抗力大于钢筋抗力,混凝土受压区高度x 在顶板内,'112602800280791111.418.41830Pd P sd S cd f A f A x mm f b +⨯+⨯===⨯ 根据JTG D60-2004 基本组合表达式 (4.1.6-1)取用分项系数0γ――结构重要性系数,0γ=1.1;G γ――结构自重分项系数, G γ=1.21Q γ――汽车荷载(含冲击力)的分项系数,取1Q γ=1.4- 7 -001112()m nd Gi Gik Q Q k c Qj Qjk i j M S S S γγγγφγ===++∑∑[]1.11.2(887.86486.23) 1.4(10.270)613.123012.94KN m =⨯++⨯+⨯=⋅60111.4()18.41830111.4(910)3204.531022r cd x M f bx h N mm =-=⨯⨯-=⨯⋅03204.533012.94d KN m M KN m γ=⋅>=⋅ 符合规定 2、斜截面抗剪承载能力按《桥规》5.2.7-1式计算0d cs sb pb V V V V γ≤++ (荷载效应分项系数同正截面抗弯强度)计算斜截面位置距支点/2h ,d V 是斜截面受压端上由作用效应产生的最大剪力组合设计值:[]0 1.11.2(155.5385.17) 1.4(10.270)156.20623.22d V KN γ=⨯++⨯+⨯=1) 预制板截面尺寸应符合《规范》5.2.9式000.5100.51102140910821.86623.22d V b h KN KN γ--≤⨯⋅=⨯⨯⨯=>按《规范》5.2.10式检验斜截面要不要设箍筋330200.5100.510 1.25 1.652140910159.25d td V f bh KN γα--≤⨯=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=对于板式受弯构件 1.25159.25=199.06KN<623.22KN ⨯ 所以 预制板截面尺寸满足《规范》要求,但斜截面得设箍筋。

20米小箱梁张拉计算书

20米小箱梁张拉计算书

千斤顶张拉力与对应油表读数计算一、锚下控制应力:σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力F=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、25m箱梁钢绞线的张拉控制力:3根钢绞线束:F1=3*σK*AP=3*195.3KN=585.9KN4根钢绞线束:F2=4*σK*AP=4*195.3KN=781.2KN5根钢绞线束:F3=5*σK*AP=5*195.3KN=976.5KN五、1#千斤顶张拉、9953号油表时:千斤顶回归方程:P=0.0478F(KN)+0.66式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下六、1#千斤顶张拉、5247号油表时:千斤顶回归方程:P=0.0484F(KN)-0.25式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下七、2#千斤顶张拉、7297号油表时:千斤顶回归方程:P=0.0482F(KN)+0.22式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下八、2#千斤顶张拉、7424号油表时:千斤顶回归方程:P=0.0502F(KN)+0.21式中:P——油压表读数(Mpa) F——千斤顶拉力(KN)油压表读数计算如下伸长量验算一、锚下控制应力:σK=0.75fpa=1395Mpa二、预应力筋的截面面积Ap=140mm2三、单根钢绞线张拉的张拉力P=σk*Ap=1395Mpa*140mm2=195300N四、预应力平均张拉力计算公式及参数:Pp=P*(1-e-(kx+μθ)/(kx+μθ)式中:Pp——预应力筋的平均张拉力(N)P ——预应力筋张拉端的张拉力(N)X——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)θ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) K——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取0.0015μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取0.25五、预应力筋的理论伸长量计算公式及参数:△L=Pp*L/Ap*Ep式中:Pp——预应力筋平均张拉力(N)L——预应力筋的长度(mm)Ap——预应力筋的截面面积(mm2),取140mm2Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2),取1.95×105Pa六、伸长量计算:(1)20m中跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m ;X斜直=6.384m;X曲=2.88m ; X直=0.437m;θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下:设计伸长量为139mm2、N2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m; X斜直=4.923m;X曲=2.88m;X直=1.915m;θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下:设计伸长量为138mm3、N3束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=1.066m;X曲=0.733m;X直=7.783m;θ=1.4*π/180=0.024435rad伸长量计算如下:设计伸长量137mm(2)20m边跨一片预制箱梁1、N1束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=4.772m;X曲=2.88m;X直=2.097m;θ=5.5*π/180=0.09599rad伸长量计算如下:设计伸长量139mm2、N2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=4.556m;X曲=3.49m;X直=4.267m;θ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下:设计伸长量为173mm3、N3束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=2.961m;X曲=3.49m;X直=5.867mθ=5*π/180=0.0873rad伸长量计算如下:设计伸长量为173mm4、N4束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至跨径中心线:X工作长=0.46m;X斜直=1.017m;X曲=0.733m;X直=10.501mθ=1.4*π/180=0.0244rad伸长量计算如下:设计伸长量为173mm(3)25m箱梁顶板束钢绞线1、T1束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线:X工作长=0.46m;X直=3.5m;伸长量△L工作长=P*L/(Ap*Ep)=195300*0.46/(140*1.95*105)=3.29mm伸长量△L直=P*L/(Ap*Ep)=195300*3.5/(140*1.95*105)=25.03mm△L=(△L工作长+△L直)*2=(3.29+25.03)*2=56.64mm设计伸长量为50mm2、T2束一端的伸长量:单根钢绞线张拉的张拉力p=0.75×1860×140=195300N从张拉端开始分段计算至桥墩中心线:X工作长=0.46m ;X直=7m;伸长量△L工作长=P*L/(Ap*Ep)=195300*0.46/(140*1.95*105)=3.29mm伸长量△L直=P*L/(Ap*Ep)=195300*7/(140*1.95*105)=50.07mm△L=(△L工作长+△L直)*2=(3.29+50.07)*2=106.72mm设计伸长量为106.72mm亲爱的各位老师,您们好!我叫xxx,我的毕业论文题目是《数字图书馆资源共享中云计算的现状、颈瓶与对策研究》。

箱梁模板受力验算书

箱梁模板受力验算书

箱梁模板计算书一、20米箱梁钢模板受力验算箱梁按模板上下对拉(如下图)模板受到的混凝土侧压力计算:F=0.22γc t0β1β2v1/2F=γcHF—新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m2)γc—混凝土的重力密度(kN/m3),取值25,T为混凝土的温度t0—新浇筑混凝土的初凝时间,t0=200(T+15)0C。

取值25。

V—混凝土的浇筑速度(m/h),按1m/h计算。

(浇筑一片梁约3小时)H—混凝土侧压力计算位置处至新浇筑混凝土顶面的总高度(m),按1.2米计算。

β1—外加剂影响修正系数1.0,(不掺外加剂考虑取值1)。

β2—混凝土坍落度影响修正系数,按50~90mm考虑取值1。

F=0.22×25×5×1.0×1×11/2=27.5kN/m 2 F=25×1.2=30kN/m 2取二者中的较小值,F=27.5kN/m 2作为计算值,并考虑振动荷载4kN/m 2,则:总侧压力F=27.5*1.2+4*1.4=38.6kN/m 2侧模验算(一)面板验算: 1、强度验算:按简支梁进行验算:l=300mm取1mm 宽的板条作为计算单元,荷载为: q=0.0386×1=0.0386N/mm最大弯矩:M max =18ql 2=18×0.0386×3002=434.25N·mm面板的截面系数:W=16bh 2=16×1×62=6mm 3应力为:σmax =M max W=434.256=72.375N/mm 2<215 N/mm 2可满足要求 2、挠度验算:板的计算最大挠度:V max =K·Fl 4B 0板的刚度:B 0=Eh 312(1−ν2)F —新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(kN/m 2) L —计算面板的短边长度(mm)E —钢材的弹性模量,取E=2.1×105MPa h —钢板的厚度(mm ) ν—钢板的泊松系数,ν=0.3 K —挠度计算系数,取0.0016 B 0=Eh 312(1−ν2)=2.1×105×5312×(1−0.32)=24.02×105 N·mmV max =K·Fl 4B 0=0.0016×0.0386×300424.02×10=0.2mmV max l=0.2300<1500,满足要求。

20米箱梁预应力张拉计算书

20米箱梁预应力张拉计算书
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μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数,取 0.25 2、预应力筋的理论伸长值△LL 计算公式及参数: △LL= Pp L Ap Ep
Pz=Pq× e-(kX+μθ) 式中: Pp——预应力筋平均张拉力(N) L——预应力筋的长度(m) Ap——预应力筋的截面面积(mm2) ,取 140mm2 Ep——预应力筋的弹性模量(N/mm2)取 1.95×105N/mm2 Pz——分段终点力(N) Pq——分段的起点力(N) 二、 伸长值计算: 1、 N1 束一端的伸长量(中跨): 单根钢绞线张拉的张拉力 P=0.75×1860×140=195300N XAB=6.384m θ =5.5× XBC=2.880m XCD=0.537m
20m 箱梁预应力张拉计算书
第一章 伸长量计算 省道 309 线宝昌至沽源(蒙冀界)段公路 20m 箱梁,设计采用 1、 标准强度 fpk=1860Mpa 的高强度、低松弛钢绞线 2、 钢绞线公称直径Φ15.2mm 3、 钢绞线公称截面面积 Ap=140mm 4、 弹性模量 Eg=1.95×10 Mpa 5、 塑料波纹管μ=0.25,k=0.0015 为保证施工符合设计要求, 施工中采用油压表读数和钢绞线拉 伸测定值双控。 理论伸长量计算采用 《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011 第 7.6.3 条及附录 C1 预应力钢绞线理论伸长 值及平均张拉力计算公式。 一、 计算公式及参数 1、 预应力平均张拉力计算公式及参数: P(1-e-(kx+µθ)) Pp= kx+μθ P=0.75fpk×Ap×1860 Pp ——预应力筋的平均张拉力(N) P ——预应力筋张拉端的张拉力(N) x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m) θ ——从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和(rad) k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,取 0.0015

20米箱梁张拉计算书

20米箱梁张拉计算书

20米箱梁张拉计算书20米预制箱梁张拉计算方案一、基础数据本标段20米预制箱梁正弯矩预应力钢束共有N1、N2、N3各2束,设计锚下张拉控制应力:σcon=1860×0.75=1395MP a。

按设计要求箱梁砼强度达到设计强度的90%后方可张拉,并采用两端对称张拉,张拉程序为:0 初应力σcon(持荷2min)锚固,张拉顺序为N1、N2、N3。

二、预应力钢束张拉力计算1、经咨询设计单位,因设计图中张拉控制应力已经考虑了预应力损失,故张拉力按公式:F n=σcon×A×n进行计算,如下:N1钢束锚下张拉力F1=σcon×A×n=1395 MP a×140㎜2×3=585.9KN其中:A为每根预应力钢绞线的截面积;n为同时张拉的预应力钢绞线的根数;F为钢绞线锚下张拉力。

其余钢束张拉力计算同N1,各钢束张拉力如下表:中跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表(表一)边跨箱梁预应力钢束张拉力计算明细表(表二)钢束号锚下张拉控制应力钢绞线根数(n) 截面积(A)㎜ 2 张拉力(Fn)KNN11395MPa 4 140 781.2N2 4 140 781.2N3 4 140 781.2三、压力表读数计算本桥采用200吨千斤顶进行张拉,经校验:编号为312#千斤顶对应的压力表编号为Y01280283,Y01280257,校准方程分别为F=0.0353P+0.6243, F=0.0351P+0.4491。

编号为80602号千斤顶对应的压力表编号为20087029,校准方程为P=0.013172F+0.004535。

故N1钢束采用312#千斤顶张拉时的压力表度数分别为:1)压力表编号为Y01280283:F1=0.0353P+0.6243=0.0353×585.9+0.6243=21.3 MP a2)压力表编号为Y01280257:F2=0.0351P+0.4491=0.0351×585.9+0.4491=21MP a其余钢束压力表读书计算同N1,压力表度数详见下表:预应力钢束100%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表三)预应力钢束10%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表四)N3 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1 2.1钢束号20%бk时304#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时309#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时312#千斤顶压力表读数(MPa)20%бk时313#千斤顶压力表读数(MPa)编号(Y01280327)编号( Y01280336)编号(Y01196290)编号( Y01280347)编号(Y01280283)编号( Y01280257)编号(Y01280315)编号(Y01280309)预应力钢20%бk张拉力所对应的压力表度数明细表(中跨箱梁)(表五)另边跨箱梁的腹板N 1、N 2、 N 3钢束均为4根钢绞线,张拉时其各钢束的压力表读数同中跨箱梁N 2钢束的数据。

20m箱梁理论伸长量计算书(K11+239)

20m箱梁理论伸长量计算书(K11+239)

20m后张法预应力箱梁理论伸长量计算书一、计算说明:1、本计算书依据中华人民共和国行业标准《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)和《施工图设计》进行编制。

2、本计算书中所有计算参数均来源于施工图纸、施工技术规范及相关试验检测报告。

3、本次伸长量计算书主要分为:中跨端梁、边跨非连续端梁和顶板负弯矩三种情况。

二、张拉注意事项:1、箱梁张拉时采用张拉力和伸长量双控制,伸长量作为校核依据,误差范围为±6%,张拉力控制误差为±3%,并按设计张拉顺序为N1,N2,N3,自左到右对称张拉;如果实测张拉数据超限,应暂停张拉,待查明原因并采取措施予以调整后,方可继续张拉。

2、实际张拉过程中按10%,20%,100%三个阶段应力来控制伸长量,张拉力所对应油表读数均以千斤顶《标定报告》中直线回归方程计算,其它注意事项参照设计规范执行。

三、主要工程量:K11+239峡口桥20m先简支后连续后张法预应力箱梁,合计9片,其中:中跨中梁:1片中跨边梁:2片边跨中梁:2片边跨边梁:4片设计参数:梁高1.2m,梁底宽1.0m,梁顶宽2.4m,悬臂宽0.839m;四、20m箱梁理论伸长量计算相关公式:1、预应力钢绞线理论张拉伸长量计算公式:ΔL=(PpL)/(ApEp)式中:Pp—预应力筋的平均张拉力(N);L—预应力筋的长度(mm),分为直线和曲线两种;Ap—预应力筋的总截面面积(mm2);Ep—预应力筋的弹性模量(N/mm2);(2)预应力筋平均张拉力计算公式:Pp=P×(1-e-(kx+μθ))/(kx+μθ)式中:Pp—预应力筋平均张拉力(N);P—预应力筋张拉端的张拉力(N);x—计算曲线截面的孔道长度(m);θ—计算曲线截面的切线偏角(rad),以弧度表示;k—孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数;μ—预应力筋与孔道壁的摩擦系数;备注:当预应力筋为直线时Pp=P;2、计算公式中的主要参数值及相关参数值:(1)预应力钢绞线抗拉强度标准值:ƒpk=1860Mpa;(2)单根钢绞线公称直径:d=15.2mm;(3)单根预应力钢绞线张拉锚下控制应力:σcon =0.75׃pk=0.75×1860=1395Mpa(4)预应力钢绞线弹性模量:Ep=1.95×105(N/mm2);(5)预应力筋与孔道壁的摩擦系数μ=0.25;(6)孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015(7)单根钢绞线截面面积:A=139mm2;五、20m箱梁理论伸长量计算说明:(一)中跨连续端(中梁和边梁)1、中跨连续端N1束(1)因N1束钢绞线孔道呈对称型,故取单端计算其伸长量,然后乘2为总伸长量。

20米箱梁模板强度计算2

20米箱梁模板强度计算2

20米箱梁模板强度验算根据模板的拼装情况,最我们就对这块模板的刚度和强度进行验算。

1、已知条件:已知大模板的尺寸(如图1-1),H=1000、L=3500、s=900、h=300。

面板采用δ6厚的钢板,纵肋采用[80*43*5槽钢,横向对拉龙骨采用桁架[100*48*5.3槽钢。

浇筑速度为4m/h,混凝土塌落度为180mm,混凝土初凝时间6小时,混凝土密度24kN/m3。

试全面计算此大模板的强度和刚度。

(一)、荷载新浇混凝土侧压力标准值最大值F=—混凝土密度外加剂影响修正系数,不参外加剂时取1.0,混凝土塌落度影响修正值,塌落度180mm时取1.15F===73 KN/㎡新浇混凝土侧压力设计值F1=54X1.2=64.8 KN/㎡。

倾倒混凝土时荷载标准值,6KN/㎡,其设计值值F2=6X1.4=8.4 KN/㎡。

(二)、面板验算选面板小方格中最不利情况下计算,即三面固定,一面简支(短边)。

由于==0.33,查最大弯矩系数:Kmax=-0.0629,最大挠度系数:=0.00182.(1)、强度验算取1㎜宽的板条为计算单元,荷载为:F3=F1+F2=54+8.4=62.4 KN/㎡=0.0624故载荷q=0.0624x1=0.0624N/㎜板受的最在弯矩:Mmax==0.0629x0.0624x300x300=353(Kmax=0.0629,q=0.0624,Lx=s=367)最大挠度:Wx==6(6是板厚)由强度验算公式:σmax=≤fσmax===59 <215故满足要求。

(2)、挠度验算由挠度验算公式:Vmax=取F=54KN/㎡=0.054钢板的钢度公式:==4x106(E—钢材的弹性模量,h—钢板厚度,ν=钢板的泊松系数。

)则Vmax===0.2mm (Kf —挠度计算系数,Vmax —板的计算最大挠度。

)[υ]==0.6mm>0.2mmVmax<[υ],挠度满足要求。

三、横向主梁计算(如图1-2)(1)、荷载q==0.0624X300=19 N/mm(F3 —模板面的侧压力,L3—横肋的间距。

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20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算
最大侧压力可按下列二式计算,并取其最小值:
F=0.22γ
c t
β
1
β
2
V1/2
F=γ
c
H
式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力(KN/m2)
γ
c
---- 混凝土的重力密度(kN/m3)取26 kN/m3
t
------新浇混凝土的初凝时间(h),h=3.5小时。

V------混凝土的浇灌速度(m/h);取27方/h,即27/25/1=1.08 m
H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m);取1.4m
β
1
------外加剂影响修正系数,不掺外加剂时取1;
β
2
------混凝土塌落度影响系数,当塌落度小于30mm时,取0.85;50—90mm时,取1;110—150mm时,取1.15。

此处取1.15,
F=0.22γ
c t
β
1
β
2
V1/2
=0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2
=24kN/m2
F=γ
c
H
=26x1.4=36.4kN/ m2
取二者中的较小值,F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值,并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2,分别取荷载分项系数1.2和1.4,则作用于模板的总荷载设计值为:F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2,取为35 kN/ m2
有效压头高度:H0=35/26=1.35m
2.面板验算(6mm钢板)
最大跨距: l=300mm,
每米长度上的荷载:q=FD=35x0.9=31.5KN/m。

D为背杠的间距
弯矩:Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m
惯性距:I=1.0416cm4
截面系数:W=4.166cm3
应力:ó= M/W=0.2835KN.m /4.166 cm3=68N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求
跨中部分挠度
ω= 0.677ql4/(100EI)=0.677x(35x0.9)x3004/(100x2.1x105x1.0416x104)
=0.8mm<[ω]=1.5mm
故满足要求
3.横肋验算(8#槽钢)
竖肋槽钢(8#)间距最大为l=300mm,其跨距等于横向背杠的间距为L=900mm。

槽钢上的荷载为:q
3
=Fl=35X0.3=10.5N/mm
F-混凝土的侧压力
最大弯矩M
max =0.1 q
3
L2=0.1x10.5x900x900=0.85x106N.mm
竖肋截面系数:
W=25.3X103mm3
应力:ó= M
max
/W=0.85X106/25.3X103=33N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求竖肋截面惯性矩:101
I=101X104mm4
跨中部分挠度
ω= 0.677q
3
l4/100EI=0.677x(35x0.3)x9004/(100x2.1x105x101x104) =0.2mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
4.(100x48槽钢)验算
100x48槽钢间距为h=900mm。

背杠荷载取为:q=Fh=35x0.9=31.5kN/m,按单跨L=1米计算:
最大弯矩M
max =0.1 q
3
L2=0.1x31.5x1000x1000=3.15x106N.
截面系数:W=39.7X103mm3
应力:ó= M
/(W)=3.15X106/(39.7)X103=79N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求max
截面惯性矩:
I=198X104mm4
跨中部分挠度.
l4/384EI=5x(35*0.9)x10004/(384x2.1x105x(198)x104) ω= 5q
3
=1mm<[ω]=1000/400=2.5mm
故满足要求
5.上下拉杆验算(M20)
选用M20螺杆(A3钢),抗拉强度设计值fu=215N/mm2。

N=35x1.69x0.5=30. 1.69米是上下拉杆中到中的距离,0.5米是两拉杆间距Afu=244.8mm2X215=52.63 KN>N =30 KN满足要求。

6.盖板验算(5mm钢板)
内模盖板荷载计算混凝土按最大0.18米算
混凝土值:26 kN/ m3 x0.18x1.2=5.6 kN/ m2
钢筋自重值:1.5 kN/ m3 x0.18x1.2=0.324 kN/ m2
施工人员及设备荷载值:2.5 kN/ m2 x1.4=3.5 kN/ m2
盖板最大跨距:l=400mm,
每米长度上的荷载:q=FD=(5.6+0.324)x1=5.924KN。

D为的间距按1米来计算弯矩:Mmax=0.1ql2 +pl/4=0.1x5.924x0.42+3.5x0.9x0.4/4=0.415KN.m
惯性距:I=1.0416cm4
截面系数:W=4.166cm3
应力:ó= M/W=0.415KN.m /4.166 cm3=100N/mm2<fm=215 N/mm2满足要求
跨中部分挠度
ω= 0.677ql4/(100EI)=0.677x(5.924x1)x4004/(100x2.1x105x1.0416x104) =0.47mm<[ω]=1.5mm。

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