35mt梁龙门架计算书_secret

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35m预应力T型梁钢模计算书

35m预应力T型梁钢模计算书1、制作工艺钢模每侧由9个独立模扇组成，每一个独立模扇由侧面板、横肋、竖肋三个主要构件组成。

中部模扇的基本长度5m，面板为6mm的钢板，支撑面板的横肋为[8的槽钢，在侧面板上设7道，竖肋为[12与[14b的槽钢，通过平撑、斜撑焊接而成，间距为1m。

2、计算图式侧面板：侧面板的计算图式为支承于相邻两横肋和竖肋之上受均布荷载的板。

横肋：横肋简化为支承于相邻竖肋上的受均布荷载的简支梁。

竖肋：竖肋的计算图式可简化为支承于竖肋顶、底两支点承受各横肋传来的集中力的梁。

3、面板的计算由于4~5小时可浇完全梁砼，所以砼灌注高度等于梁体高度2.25米，γ=25KN/m各点压力P=γHH为点到梁顶的距离取中部模扇为计算对象，按其结构绘制侧压力图如图1P0=25×2.25=56.3KPaP1=25×1.96=49 KPaP2=25×1.81=45.3 KPaP3=25×1.51=37.8 KPa1侧压力图P4=25×1.21=30.3 KPaP5=25×0.91=22.8 KPaP6=25×0.6=15 KPa由压力图分析，竖肋间距1米，横肋间距0.29米之间（0~1区间）的面板承受的侧压力较大。

均布荷载q=(P0+P1)/2 ×b=(56.3+49)/2×1=52.7KN/m考虑振动荷载4 KN/m2q=52.7+4×1=56.7 KN/m考虑到板的连续性，其强度及刚度可按下式计算M max=0.1ql2=0.1×56.7×0.292=0.4768 KN.mW=1/6×bh2=1/6×100×0.62=6cm3σ=M/W=0.4768/6×106=79.5MPa<[σ]=181 MPaf max=ql4/128EI=52.7×294×12/(128×2.1×106×100×0.63 )=0.08<0.15(允许)4、横肋检算（1）求均布荷载横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨径为1.0米，作用于梁体各横肋的均布荷载可参照图1计算q0=0.49×29/2+2/3×(0.563-0.49)×29/2=7.81KN/mq1=0.49×29/2+1/3×(0.563-0.49)×29/2+0.453×15/2+2/3×(0.49-0.453)×15/2=11.04 KN/mq2=0.453×15/2+1/3×(0.49-0.453)×15/2+0.378×30/2+2/3×(0.453-0.378)×30/2 =9.91 KN/mq3=0.378×30/2+1/3×(0.453-0.378)×30/2+0.303×30/2+2/3×(0.378-0.303)×30/2 =11.34 KN/mq4=0.303×30/2+1/3×(0.378-0.303)×30/2+0.228×30/2+2/3×(0.303-0.228) ×30/2 =9.09 KN/mq5=0.228×30/2+1/3×(0.303-0.228)×30/2+0.15×30/2+2/3×(0.228-0.15)×30/2=6.83 KN/mq6=2/3×0.15×60/2+0.15×30/2+1/3×(0.228-0.15)×30/2=6.03 KN/m 由以上计算可知q3最大，故取横肋3进行强度和刚度检算。

龙门架计算书(35mT梁龙门架)

龙门架计算书（35mT 梁龙门架）本龙门架横梁为6排双加强贝雷片组成，门架脚架由两根格构柱组成，门架采用两台电机驱动自行式移动系统。

对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑考虑安全系数为1.5m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V 1max =46342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,计算略。

5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯= 422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()32171296.501.452.16.254cm I y =⨯++⨯=cm A I r xx 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==以上挠度合计cm f f f 82.259.023.221=+=+=㈠12V 1=M M m kg M ⋅=13582max Ⅰ25自重弯矩略横梁轴力 kg V N 724491.80cos 4585191.80cos 1=︒⨯=︒⋅= 最大剪力 kg Q 30183905526191.80sin 45851=⨯-︒⨯= 3、强度计算 ⑴弯应力222max /2100/16918.8021013582cm kg cm kg W M w <=⨯==σ⑵剪应力22/1250/7558.025230183cm kg cm kg d h Q <=⨯⨯=⋅≈τ ⑶正应力2/7551.4827244cm kg A N N =⨯==σ 门架脚架横梁符合要求㈡脚架计算门架的脚架所受压力 N=45851kg 1．强度计算22/2100/1303797.8445851cm kg cm kg A N <=⨯==σ 符合要求2．整体稳定验算1'44⨯+I =I =I A x y x .8496.394⨯+⨯=I x 46148cm x =I取cm loy lox 750==79.846148⨯===AI i i xy x 572.13750====x y x i lox λλ 4402=⋅+==λλx A x x oyox 根据ox λ818.0=ϕ22/2100/159479.84818.045851cm kg f cm kg A N =<=⨯⨯==ϕσ 整体稳定符合要求。

大桥35mt梁龙门吊架梁施工方案(2013年)

大桥35mT 梁龙门吊架梁施工方案一、工程概况XX 线XX 大桥跨越XX ，与XX 平交，总长656m 。

引桥部分采用35m 装配式部分预应力砼连续T 梁，简支安装，现浇连续接头的先简支后连续结构体系。

其中0#台～7#墩位于+2.5%纵坡上，10#墩～15#台位于-2.5%纵坡上。

梁重在102～105t 之间，边跨边梁最重，中跨中梁最轻。

二、架梁简述及顺序经多种架梁方案比选，XX 大桥南岸引桥T 梁采用“运梁小车就位—龙门吊提梁、运梁—横移—落梁至运梁车—运梁车运梁—龙门吊提梁、运梁—横移—落梁、调整”的方法进行架设安全系数大，施工速度快，工艺简单。

主要工程数量：架梁5孔，共计T 梁60片。

XX 北岸T 梁的吊装采用两台85t 龙门吊联合作业，完成从存梁区提梁、运梁、横移及落梁至运梁车等工作。

采用120t 或160t 的运梁车线上运梁至南岸，再由南岸两台80t 龙门吊联合完成南岸T 梁的架设工作。

架梁顺序：从10#墩架至15#台，每孔梁的架设顺序如下图所示：桥梁中心线盖梁盖梁T梁编号1#2#3#4#5#6#12#11#10#9#8#7#12985411110732架梁顺序6三、机具配置和人员配置1、机具设备配置架梁投入主要机具设备表人员配置四、架梁施工工艺（一）架梁施工前准备1、测量放线（1）对支座垫石顶面及T梁底面进行清理，做到表面干净整洁无杂物。

（2）在盖梁及垫石顶面由测量工程师用全站仪放出轴线，纵、横控制点，然后依据图纸设计尺寸逐个用墨线弹出临时支座、永久支座、桥台背墙与梁体轴线对应的安装位置，确保梁体就位后上下垂直、表面平整、线形顺畅。

临时支座与支座垫石相对位置图（3）高程测量：在对支座及梁体安装位置放样好之后，逐个对每个点位进行精确高程测量和计算，当支座或支座垫石处的高程有误时，严格采用经防腐处理的钢板垫在支座下，并与台帽、盖梁或支座垫石粘接牢固。

2、临时支座的制作临时支座采用卸落式钢制砂筒。

公路Ⅱ级35m预应力简支T梁桥计算书(79页)

公路Ⅱ级35m预应力简支T梁桥计算书（79页）T型桥梁在中国公路上修建很多，预应力混凝土简支T梁是目前中国桥梁上最常用的形式之一，在学习了预应力混凝土结构的各种设计、验算理论后，通过本设计了解预应力简支T梁的实际计算，进一步理解和巩固所学得的预应力混凝土结构设计理论知识，初步掌握预应力混凝土桥梁的设计步骤，熟悉«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范〔JTG D62-2004〕»〔以下简称«公预规»〕与«公路桥涵设计通用规范〔JTG D60-2004〕»〔以下简称«桥规»)的有关条文及其应用。

从而使独立分析问题、解决问题的能力以及实践动手能力都会有很大的提高，培养综合应用所学基础课、技术基础课及专业知识和相关技能，解决具体问题的能力。

以达到具备初步专业工程人员的水平，为将来走向工作岗位打下良好的基础。

【二】设计资料及构造布置(一) 设计资料1．桥梁跨径及桥宽标准跨径：35m〔墩中心距离〕主梁全长：34.96m计算跨径：33.90m桥面净空：净—9m + 2×1m = 11m2. 设计荷载公路Ⅱ级，人群荷载3.5KN/m²，每侧人行栏、防撞栏重力的作用力分别为1.52KN/m和3.6KN/m.3. 材料及工艺混凝土：主梁用C50，栏杆以及桥面铺装用C30。

预应力钢筋采用«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥函设计规范»〔JTG D62—2004〕的φs15.2钢绞线，每束6根，全梁配6束，f=1860MPa。

pk普通钢筋采用HRB335钢筋。

按后张法施工工艺制作主梁，采用内径70mm、外径77mm的预埋波纹管和夹片式锚具。

4. 设计依据交通部颁«公路工程技术标准»〔JTG B01—2003〕，简称«标准»；交通部颁«公路桥涵设计通用规范»〔JTG D60—2004〕，简称«桥规»；交通部颁«公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范»〔JTG D62—2004〕，简称«公预规»。

龙门架计算书

龙门架(双柱)计算书、基本参数信息1、构造参数 :龙门架立柱高度 h(m)：27；龙门架立柱间距 L(m) ：2；风荷载设计值 q 0(kN/m 2)：0.6；卷场机自重 G(kN) ：2；卷扬机底座与土的摩擦系数％: 1; A 点到卷扬机重心线的距离a(m): 1 ；吊篮重G d (kN): 1；钢丝绳型号：6X37;钢丝绳直径 (mm)：17.5；承载钢丝绳分支数 n ：2；材料的弹性模量 E(N/mm 2 )205； 2、附墙架 :附墙架材料：钢管；截面面积 (cm 2 )：4.89；附墙架计算长度 y(m)：2； 3、基础参数 : 基础长l(m): 4; 基础厚h(m): 0.8; 混凝土级别： C30；、钢丝绳和滑轮计算提升钢丝绳最大工作拉力： S=P/(n n)其中 P - 提升荷载龙门架立柱宽度 B(m): 0.6; 每根立柱的重量 G z (kN): 15; 卷场机固定形式:压重; 重物与土的摩擦系数皿：5;A 点与水平拉力作用线距离h(m): 0.5; A 点到压重物重心线的距离b(m): 2; 额定起重量 G e (kN):15; 公称抗拉强度 (N/mm 2):1700; 滑轮直径 D(mm): 200; 滑轮组总效率n 0.9;型钢选择：①48 X 3;5 回转半径(cm): 1.58;基础宽b(m): 1.4;混凝土保护层厚度 (mm) ：30; 钢筋级别：HRB335;S=22.4/(2 0X .9)=12.44kNn - 承载钢丝绳分支数n -滑轮组总效率P=1.4(G d +G e )=1.4X (1+15)=22.4kN ; n=2;n =0.9选择6X37钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa直径17.5mm。

钢丝绳的容许拉力按照下式计算：[Fg]= a Fg/K其中Fg —钢丝绳的钢丝破断拉力总和，FgPWd2, d为钢丝绳直径；a-钢丝绳之间的荷载不均匀系数，a =0.82K - 钢丝绳使用安全系数，K=7.00。

吊梁龙门架设计计算书(贝雷架)

龙门架设计计算书一.受力验算龙门架设计吊重为100T，龙门架为固定吊点形式。

龙门架设计宽度为34米，龙门架的高度设计为9米，横梁采用贝雷架架形式，立柱采用480*14的钢管，立柱斜撑采用219*12的钢管。

龙门架只对最不利部位进行验算。

(一)、荷载情况荷载图弯矩图3-3弯矩图2-2剪力图2-2剪力图3-3轴力图（1）横梁应力验算在P=1000KN 荷载作用下，由SAP2000计算出横梁应力，最不利位置在左边3.8米处。

最大弯矩：M max =5.94KN.m 最大剪力：Q max =70.1KN 最大轴力: N MAX =131KN 轴心受拉MPa mN N 4.511074.12210131A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa m N M 4.75104.3921094.5W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2008.1264.514.75WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][26.400106.0103.1982105.23101.70··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求换算应力MPa 7.14426.4038.12632222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求刚度验算f max =69mm<L/400=3400/400=85mm 刚度满足要求。

（2）对端部处验算：贝雷架原有杆件不能满足要求，加工异型杆件，采用20的槽钢（16Mn ）最大弯矩：M max =60.9KN.m 最大剪力：Q max =176.9KN 最大轴力: N MAX =52.2KN 轴心受拉MPa mN N 1.91083.282102.52A 243=⨯⨯⨯=- 抗弯强度验算MPa mN M 1.171101782109.60W 363=⨯⨯⨯=- б=[])16(2001.1801.91.171WMn MPa MPa M A N =<=+=+σ 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 120][9.10014.0104.17802107.104102.52··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ抗剪强度满足要求换算应力MPa 1819.1031.18032222=⨯+=+τσ<1.1[б]=220 MPa强度满足要求（3）对分配梁进行验算：2根25B 型工字钢最大弯矩：M max =116.3KN.m 最大剪力：Q max =609KN 抗弯强度验算MPa mN M 8.137102.4222103.116W 363=⨯⨯⨯=- [б]=140 MPa 抗弯强度满足要求抗剪强度验算MPa MPa mm m N b I S Q 110][04.7102.010********.24610609··48363=<=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==--ττ 抗剪强度满足要求 (4) 立柱验算最大轴力: N MAX =649KN 最大挠度：f max =2mm 回转半径： cm r 48.16= 长细比：6.5448.169000===r l λ 查表得构件纵向弯曲系数：φ＝0.854MPa MPa A N 18.145170854.0][7.311096.2041064943=⨯=<=⨯⨯=-σφ 整体稳定性能够保证刚度验算f max =2mm<L/600=9000/600=15mm刚度满足要求。

35mT梁预应力张拉伸长值计算

35mT梁预应力张拉伸长值计算
计算说明：此计算以第三号钢绞线束单根为例。

预应力理论伸长值计算公式：△L=P p L/A p E p
其中：P p—预应力平均张拉力；（后面计算）
L—预应力筋的长度；（从跨中到张拉端的长度）
此处为L=（1.0+9.0826+7.2929）×103=17375.5mm
A p—预应力筋的截面面积；单根A p=140 mm2
E p—预应力筋的弹性模量；经做实验得E p=201×103P a 有：P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)
P为预应力筋张拉端的张拉力
P=1395×106×140×10-6=1.953×105N бK=1395×106 P aθX为张拉端至计算截面的孔道长度。

查图纸为17.3755m θ为张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和。

θ=9.0826／47.31=0.192rad
k为孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数,此取k=0.0030 u为预应力筋与孔道壁的摩擦系数, 此取为k=0.35
则：kx+uθ=0.0030×17.355＋0.35×0.192=0.1193
1－e－（kx+uθ）=0.1125
P p=P（1－e－（kx+uθ））／(kx+uθ)=12.071×105N
△L=P p L/A p E p=12.071×105×17375.5／140×201×103 =131.81mm (此值为一端的理论伸长值)
总伸长值为131.81×2=263.2 mm。

龙门架计算(35M)

十一、龙门架计算书对本门架进行如下简化计算，横梁拟用简支梁进行计算，脚架按受压格构柱进行计算，斜撑起稳定作用不作受力计算。

一、门架横梁计算 1、荷载计算横梁自重：m kg q /10272424654=÷= 天平及滑轮自重：kg P 9801= 35mT 梁自重（一半）：kg P 545602= 23（1l P M ==4111l P M =4122ql M =8123M =∑m kg M ⋅=⨯=5808983872655.1max(2)((V V P V =⎢⎣⎡=⎢⎣⎡=V max =4342840235706cm W =⨯⨯=考虑6排贝雷片荷载不均匀系数为0.922max 1507428409.010580898kw M =⨯⨯==σ剪力较小完全满足要求,5、上弦杆受压局部稳定验算一片双加强贝雷上弦受压压力为kg N 76797248.251507=⨯⨯=422067548.2526.3962cm I x =⨯⨯+⨯=296.50248.25cm A =⨯=()296.501.452.16.254I y =⨯++⨯=cm A I r x x 37.696.502067===cm AI r y y 80.596.501712===贝雷片横向每3.0M 设一支撑架，所以取cm lox cmloy 75300==x y y x x r loy r lox λλλ>======7.518.53008.1137.675由794.07.51==ϕλ查表得稳定系数y[]2/2450189896.50794.076797cm kg kg A N =<=⨯==σϕσ 横梁上弦压杆稳定符合要求龙门架跨度23m 小于20×1.2=24m 6、横梁挠度计算取集中荷载作用于跨中进行计算单片贝雷片惯性矩 4250500cm I = 弹性模量 26/101.2cm kg E ⨯=6片双加强贝雷惯性矩 4610006.325050012cm E ⨯=⨯= 按简支梁进行计算：（1）在集中力作用下（P 1+P 2）挠度cm EI Pl f 23.2101.2210503.148230055540486633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯== （2）在均匀自重荷载作用下挠度以上挠度合计cm EI ql f 59.010503.1101.2384230027.105384566442=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==cm f f f 82.259.023.221=+=+=以上挠度符合结构要求。

35米T梁设计

1.23
1.12
1.02
0.99
0.93
0.89
0.83
0.80
8.07
B
1.53
1.34
1.21
1.07
0.96
0.85
0.77
0.71
0.64
8.00
K0
0
0.85
0.91
1.0
1.08
1.15
1.08
1.0
0.91
0.85
7.98
B/4
1.68
1.56
1.34
1.18
1.0
0.86
0.64
0.42
表3-1 1号梁内力计算结果
内力
位置x
剪力Q（KN）
弯矩M（KN.m）
X=0
461.85KN
0
X=L/4
230.93KN
2987.6KN.m
X=L/2
0
3983.47KN.m
表3-2 2号梁内力计算结果
内力
位置x
剪力Q（KN）
弯矩M（KN.m）
X=0
471.68KN
0
X=L/4
235.84KN
3051.21KN
-0.61
0.06
0.62
1.22
1.71
1.85
-0.55
-0.41
-0.19
-0.14
0.01
0.14
0.28
0.39
0.42
3.35
2.70
1.84
1.52
0.92
0.40
-0.13
-0.57
-0.74
0.56
0.45

35 35 45 35 35m钢箱梁计算书.

钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。

横隔梁的布置间距为2.0m。

钢材材质为Q345C。

钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。

桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。

另设8cm钢筋砼层。

采用混凝土防撞护栏。

2.设计荷载汽车荷载：城-A级。

3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。

4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。

纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。

2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。

35m简支T梁计算(24.5m)

35m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。

5. 计算结果及分析评价计算结果见“35JZ3.OUT”和“35JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的35mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。

1.施工程序本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为225cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高235cm。

2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。

①主梁抗弯惯矩I,主梁截面见图二。

近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置ax 然后求抗弯惯矩I。

截面的形心位置a至梁底的距离为：x=(0.29x0.42x0.29/2+1.86x0.2x(1.86/2+0.29)+1.98x0.2axx(0.2/2+1.86+0.29))/(0.29x0.42+1.86x0.2+1.98x0.2)=1.531mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.531-0.29/2)2)+(0.2x1.863/12+0.2x1.86 x(1.531-1.86/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(2.25-1.531) 2 )=0.5841(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为2.35mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/2.35=0.085＜0.1，取α=1/3桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：=cbt3=1/3x2.35x0.203+0.309x1.78x0.203=0.0107 m4IT③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.86m。

新规范35m箱梁计算书

第一章概述总体概述上部箱梁构造为5×35连续小箱梁，桥宽12.25米，由4榀小箱梁联结构成，布置图如下图所示。

设计荷载公路Ⅰ级。

本计算只对边梁单榀箱梁进行分析，模的主要规范有：1．《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）2．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTGD62-2004）3.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003）(一)技术指标设计荷载：公路Ⅰ级。

桥面宽度：0.5＋11.25+0.5=12.25米，单幅桥。

标准桥面横坡：2%跨径：35米斜度：0°，10°,20°,30°,40°主梁片数：4片梁。

预制梁长：34.3米。

预制梁高：1.8米。

桥面铺装：9cm沥青混凝土。

混凝土调平层: 8cm50号混凝土。

(二)相关参数相对温度 75%桥面板与其它部分的温差为±5°预应力管道成形为钢波纹管管道摩擦系数u=0.25管道偏差系数λ=0.0025l/米钢筋回缩和锚具变形为6mm(三)主要材料1．混凝土材料预制箱梁、横隔板 50号混凝土现浇连续段、封锚端、湿接缝 50号混凝土现浇桥面层50号混凝土主梁采用50号混凝土，力学性能见表1.1混凝土力学性能表表1.12预应力筋均采用符合ASTM A416-96a标准的高强低松弛270级钢绞线，公称直径φj15.24mm，公称面积为140mm2，标准强度为MPaR by1860=，，控制张拉应力为1395MPa。

弹性模量为MPaEy51095.1⨯=。

（四）预应力布置预应力构造分为两种类型：顶板索和腹板连续索。

预制小箱梁采用OVM型锚具及配套的设备。

箱梁顶板负矩钢束采用BM15型锚具及配套的设备，管道成孔采用波纹扁管，且要求钢波纹扁管的钢带厚度不小于0.35mm。

预应力张拉采用引伸量和张拉吨位双控。

并以引伸量为主。

引伸量误差不得超过-5%~10%。

（五）施工工序⑴预制主梁，张拉预应力钢束。

龙门架设计计算

查表得A 1=94.07cm 2，A 2=30.8 cm 2，h=40cm代入得y c =0.596m 。

根据惯性矩平行轴公式I x =I c +d 2AI x =(22781+39.62×94.07）+2（373+60.42×30.8）=395770cm 4 Wx =I x /Y c =395770/60.4=6552.5 cm 3（2）横梁整体稳定性计算)7.0(max=≤B x B M f W ϕϕ当荷载移至横梁中点时，横梁所受弯矩最大。

m KN pl M .300420604max=⨯== MPa f MPa W x B M 1404.65105.65527.03000009max =<=⨯⨯=-ϕ 故整体稳定性安全。

3、整体刚度计算cm l cm EI pl 4400][26.139577010248102060489933==<=⨯⨯⨯⨯⨯==δδ 符合规范要求。

4、局部稳定计算下弦杆工字钢计算当平车移至跨中时，荷载为最不利，其横梁按两端半固结计算，荷载为跨中，梁长为1米（详见设计图）。

3max 11392022781.1541604cm W m KN pl M c ===⨯== MPa MPa W x M 140][13101139101563max =<=⨯⨯==-σϕσ MPa MPa A Q m KN p Q 115][8.121007.94106022.30260243max max =<=⨯⨯=====-ττ 故安全。

5、焊缝计算：φ50钢管与工字钢连接焊缝计算（按角焊缝，见前图h f =8mm ）h f =8mm ≤1.2t=1.2⨯8=9.6mm>h m in f =1.5t =1.5⨯8=4.2mm查表得角焊缝强度设计值f wf =160N/mm 2角焊缝位置为轴心受力。

最不利时为受力点在焊缝下缘位置时： l w =2πD=2⨯3.14⨯50=314mmh e =0.7 h fN=60KNf δ=w e l h N ∑ =31487.010603⨯⨯⨯=34.1N/mn 2< f wf =160N/mn 2故安全6、立柱（压弯构件）计算Welcome To Download !!!欢迎您的下载，资料仅供参考！。

35m预应力T梁预制场出坑龙门架受力分析

35m 预应力T 梁预制场出坑龙门架受力分析一、结构：龙门架采用公路贝雷片拼装由6排（榀）组组成，通过受力分析，必要时设加强弦杆增强计算尺寸，净宽L=21m ，高度h=6.0m 。

1、横梁与竖梁间节点以三角形连结，形成固结的刚架结构，连接杆件同贝雷片型刚尺寸。

2、龙门架稳定由两端用角钢100×12（120×10）制成的斜撑支撑连结。

排之间片片以支撑架横向联结构成整体，并具有一定刚度。

最大跨度m m L 302075.02m ax =⨯⨯=mm L m m L mm L 24206.02182045.02222055.02=⨯⨯==⨯⨯==⨯⨯=贝雷片龙门架稳定检查及设置一、资料：1、龙门架结构详见结构图mTq T p mT m T q T p mT 603.0;5635505.0;4330=-=-=-=-静载活载梁荷重静载活载梁荷重2、贝雷片力学指标)()))(101.22102505002505001254440mmNMpa E mmcmI =⨯=⨯==弹性模量一片惯矩3、验算龙门架横梁的挠度：简化按 ① 简支梁计算。

② 固端梁分析因缺刚架挠度计算资料，拟用固端梁挠度计算公式。

③钢结构由活静荷载所引起的竖向挠度JTJ025-86《钢构桥规》规定竖向挠度容许值；简支或连续桁架为[]为计算跨径-=L Lf 80014、横向刚度和稳定钢梁结构应具有必要横向刚度，一般跨长不宜超过主桥（主梁）中距20倍；施工时应保证横向和纵向倾覆稳定性，系数不小于1.3。

二、35mT 梁取用6排贝雷片拼装 1、m h m l 0.6,240==时，竖向挠度计算： 1)、集中荷重：简支梁：不可取⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎬⎫=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=cm mm N EI pef 22.10325050010101.24810)24(560002.102310250500101.248)1012456000034856345333m ax固端梁：cmEI pef p 55.2325050010101.219210)24(5600031925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=2）均布荷重：简支梁：cm mkgEI lq f 65.1325050010101.2384103)24(24603533845564m ax =⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=固端梁：cmEI qlf 33.0325050010101.238410)24(2460333845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中3）活静综合挠度[]()[]()对是否设预拱度规定若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 5.12400160011600188.2324008001800188.233.055.2=⨯=⨯=≥≥=⨯=⨯==+=+=∴三、30mT 梁取用4排贝雷片拼装 1、竖向挠计算时m h m l 6210==1）集中荷载：固端梁cmEI plf 97.12250500101.219210)21(4300021925633=⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=中2）均布荷重：固端梁：cmEI lq f 243.0225050010101.238410)21(2150523845634=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=⨯-=中3）活静综合挠度[]()[]()对预拱度设置要求若符合静活cm l f cm f cm l f cmf f f 31.121001600116001213.2625.2210080018001213.2243.097.1=⨯=⨯==〉=⨯=⨯==+=+=∴四、龙门架跨度分析《规范》规定跨长为边梁中距的20倍 1、6排行间布置：如图（一）所以边渠中距为图（一）单位：cm 45 45 75 45 45 0.45×2=0.9m得：跨长0.9m ×20=18 m2、4排行间布置如图（二）如图（二）又知边梁中距为0.75m 得：跨长0.75×20=15m3、建议：龙门架跨长取用L=21m 为妥。

35米T梁实际方量计算

35米T梁实际方量计算0斜交30°35米B型中梁预制砼方量计算单斜交30°35米B型中梁构造图如下（参见第三册（二） SVD-15）35ｍT梁构造图（1/2内梁立面图）单片T梁预制砼方量计算如下：一、横隔板砼方量：如“35ｍT梁构造图（Ⅷ-Ⅷ）”图，横隔板1和横隔板2一样，1、计算横隔板1、横隔板2体积，因横隔板的顶边厚度为20cm 底边厚度为18cm，计算时采用横隔板平均厚度19ｃｍ。

横隔板面积计算如“跨中横隔板断面图”（参见第三册（二）SVD-17）可将其分为S1、S2、S3、S4、S5五个部分：S1＝（19+19+36.6）÷2×6.54÷cos30°＝281.69（cm2）S2＝(19+36.6+19+36.6+19.4)÷2×23.16÷cos30°＝1746.36（cm2）S3＝(60+15)×131.3÷cos30°＝11371.25（cm2）S4＝(60+15+60) ÷2×15÷cos30°＝1169.17（cm2）跨中横隔板断面图S5计算如下图：S5＝…80÷360（ 3.1415926×23.5×23.5）-30.21×18÷2?÷cos30°＝131.24（cm2）故横隔板1的体积为：V横隔板1＝（S1+S2+S3+S4+S5）×19＝14699.71×19＝279294.49(cm3)2、计算横隔板3体积，横隔板的厚度亦可采用横隔板平均厚度19ｃｍ。

横隔板面积计算如“D-D处横隔板断面图”（参见第三册（二）SVD-17），可将其分为S1、S2、S3、S4、S5五个部分D-D处横隔板断面图S1＝（19+19+24.1）÷2×4.3÷cos30°＝154.17（cm2）S2＝(19+24.1+55+7.5)÷2×23.16÷cos30°＝1412.06（cm2）S3＝(55+7.5)×141.04÷cos30°＝10178.98（cm2）S4＝(55+7.5+55) ÷2×7.5÷cos30°＝508.80（cm2）S5＝131.24(注：计算与横隔板1体积计算时一样)V横隔板3＝（S1+S2+S3+S4+S5）×19＝12385.25×19＝235319.75（cm3）故B型中梁横隔板体积为：V横隔板＝V横隔板1×4×2+V横隔板3×2×2＝279294.46×4×2+235319.75×2×2＝3175634.68(cm3)＝3.18(m3)二、梁体砼方量计算：由“35mT梁构造图Ⅷ-Ⅷ”可将T梁分为A-A至H-H（V1）、H-H至D-D（V2）、D-D至E-E （V3）、E-E至F-F（V4）、F-F至G-G（V5）五部分：1000cm即可。

某高架桥预制场龙门架计算_secret

某高架桥预制场龙门架计算一.概况某高架桥T梁预制场采用6排加强贝雷桁架改装成双导梁结构门架,导梁长度30米,宽度2.7米,需要60片贝雷片组装而成,贝雷片规格为3米×1.5米,同时配备桁车及2台5吨卷扬机。

导梁顶上铺设轨道运行。

门架支承于双轨平车上,平车宽90cm,设置4组钢轮,轮距8米,中心2组轮距1.8米,平车行走于50#钢轨上,轨道底座为通长×1.5米×0.5米砼。

二.桁架梁计算：1．贝雷桁架及T梁资料：主弦杆：4［10槽钢 16MN锰钢斜竖杆：1［8槽钢 16MN锰钢主弦杆中心距：1.50M每片有效长度:3.00M每片有自重:275㎏每只桁车重:4500㎏T梁（边梁）吊装最大重量:65.7T细部结构见详图2．主桁架抗压强度计算：桁架跨度L=30米起重平车4.5TT梁（边梁）重65.7T起吊总重量:70.2T采用6排加强贝雷片做纵梁的强度验算:1.已知材料的E=2.1×106Mpa， [ƒ/l]=400。

2.由表查得3排加强贝雷片[σ]=698.9KN[M]=4809.4KN.mW=23097.4cm3=23097.4×103mm3Ι=1732303.2cm4=1732303.2×104mm4贝雷桁架的强度验算:q1 =702KN/m纵梁最大弯矩:PL702×30Mmax= ==5265KN.m [M]=4809.4KN.m445.纵梁最大剪力:q= 702÷2=351t＜[σ]=698.9t6.纵梁最大挠度:PL3702×30003×10ƒmax=== 1.08cm＜(7.5cm) ƒ /400 48EI48×2.1×106×1732303.2结论：根据计算，纵梁最大弯矩稍大于容许值，剪力和挠度都小于容许值，可安全运行。

三.荷载计算:1.贝雷桁架自重:0.275×60=16.5t2.平车自重:4.5t3.T梁重=65.7t4.贝雷立柱自重:0.275×32=8.8t5.底座平车自重:5.0t×2=10t合计荷载总重:105.5t四.基础承载力计算:单边双轨受力面积:8×0.9=7.2m2单边荷载=105.5÷2=52.75t每平方米的荷载=527.5÷7.2=73.26KN/m2<地基最小承载力200KN/m2平车宽90cm,设置4组钢轮,轮距8米,中心2组轮距1.8米,平车行走于50#钢轨上,轨道底座为通长×1.5米×0.5米砼;基底实际面积为:8米×1.5米=12m2结论:地基承载力可满足要求。