计算方法8.1-8.2

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水文地质参数计算公式(精)

水文地质参数计算公式(精)

⽔⽂地质参数计算公式(精)8.1 ⼀般规定8.1.1 ⽔⽂地质参数的计算,必须在分析勘察区⽔⽂地质条件的基础上,合理地选⽤公式(选⽤的公式应注明出处)。

8.1.2 本章所列潜⽔孔的计算公式,当采⽤观测孔资料时,其使⽤范围应限制在抽⽔孔⽔位下降漏⽃坡度⼩于1/4处。

8.2 渗透系数8.2.1 单孔稳定流抽⽔试验,当利⽤抽⽔孔的⽔位下降资料计算渗透系数时,可采⽤下列公式:1 当Q~s(或Δh2)关系曲线呈直线时,1)承压⽔完整孔:(8.2.1-1)2)承压⽔⾮完整孔:当M>150r,l/M>0.1时:(8.2.1-2)或当过滤器位于含⽔层的顶部或底部时:(8.2.1-3)3)潜⽔完整孔:(8.2.1-4)4)潜⽔⾮完整孔:当>150r,l>0.1时:(8.2.1-5)或当过滤器位于含⽔层的顶部或底部时:(8.2.1-6)式中K——渗透系数(m/d);Q——出⽔量(m3/d);s——⽔位下降值(m);M——承压⽔含⽔层的厚度(m);H——⾃然情况下潜⽔含⽔层的厚度(m);h——潜⽔含⽔层在⾃然情况下和抽⽔试验时的厚度的平均值(m);h——潜⽔含⽔层在抽⽔试验时的厚度(m);l——过滤器的长度(m);r——抽⽔孔过滤器的半径(m);R——影响半径(m)。

2 当Q~s(或Δh2)关系曲线呈曲线时,可采⽤插值法得出Q~s 代数多项式,即:s=a1Q+a2Q2+……a n Qn (8.2.1-7)式中a1、a2……a n——待定系数。

注:a1宜按均差表求得后,可相应地将公式(8.2.1-1)、(8.2.1-2)、(8.2.1-3)中的Q/s和公式(8.2.1-4)、(8.2.1-5)、(8.2.1-6)中的以1/a1代换,分别进⾏计算。

3 当s/Q (或Δh2/Q)~Q关系曲线呈直线时,可采⽤作图截距法求出a1后,按本条第⼆款代换,并计算。

8.2.2 单孔稳定流抽⽔试验,当利⽤观测孔中的⽔位下降资料计算渗透系数时,若观测孔中的值s(或Δh2)在s(或Δh2)~lgr关系曲线上能连成直线,可采⽤下列公式:1 承压⽔完整孔:(8.2.2-1)2 潜⽔完整孔:(8.2.2-2)式中s1、s2——在s~lgr关系曲线的直线段上任意两点的纵坐标值(m);——在Δh2~lgr关系曲线的直线段上任意两点的纵坐标值(m2);r1、r2———在s(或Δh2)~lgr关系曲线上纵坐标为s1、s2(或)的两点⾄抽⽔孔的距离(m)。

《地基基础规范(8章)(2013)

《地基基础规范(8章)(2013)

8.2
扩展基础
8.2.12 基础底板配筋除满足计算和最小配筋率要 求外,尚应符合本规范第8.2.1 条第3 款的构造要 求。计算最小配筋率时,对阶形或锥形基础截面, 可将其截面折算成矩形截面,截面的折算宽度和截 面的有效高度,按附录U 计算。基础底板钢筋可按 式﹙8.2.12﹚计算: As= M/0.9 fyh0 (8.2.12)
8.2
8.2.13
扩展基础
当柱下独立柱基底面长短边
之比ω 在大于或等于2、小于或
等于3 的范围时,基础底板短向 钢筋应按下述方法布臵:将短向全 部钢筋面积乘以λ 后求得的钢筋 ,均匀分布在与柱中心线重合的宽
1-冲切破坏锥体最不利一侧的斜截面;2-冲切 破坏锥体的底面线
8.2
扩展基础
at——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面的上边长(m),当计算 柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽;当计算基础变阶 处的受冲切承载力时,取上阶宽; ab——冲切破坏锥体最不利一侧斜截面在基础底面积范围内的 下边长(m),当冲切破坏锥体的底面落在基础底面以内(图 8.2.8a、b),计算柱与基础交接处的受冲切承载力时,取柱宽 加两倍基础有效高度;当计算基础变阶处的受冲切承载力时, 取上阶宽加两倍该处的基础有效高度; pj——扣除基础自重及其上土重后相应于作用的基本组合时的 地基土单位面积净反力(kPa),对偏心受压基础可取基础边缘 处最大地基土单位面积净反力; Al——冲切验算时取用的部分基底面积(m2)(图8.2.8a、b 中 的阴影面积ABCDEF); Fl——相应于作用的基本组合时作用在Al 上的地基土净反力设 计值(kPa)。
1:1.50 1:1.25
1:1.25
1:1.50 1:1.50
1:1.50

《桥梁工程》讲义第八章拱桥的设计与计算解析

《桥梁工程》讲义第八章拱桥的设计与计算解析
Jiak Kim 桥
22
第八章 拱桥的设计与计算
§8.2 拱桥设计计算要点
一 、 内力计算要点 拱桥为多次超静定的空间结构。 活载作用于桥跨结构时,拱上建筑参与主拱圈共同 承受活载的作用,称为“拱上建筑与主拱的联合作 用”或简称“联合作用”。 在横桥方向,活载引起桥梁横断面上不均匀应力分 布的出现,称为“活载的横向分布”。
Nd
N L1 K1
31
第八章 拱桥的设计与计算
(2)横向稳定性验算
1)对于板拱或采用单肋合拢时的拱肋,丧失横向稳定 时的临界轴向力,常用竖向均布荷载作用下,等截面 抛物线双铰拱的横向稳定公式计算:
NL
HL
cos m
2)对于肋拱或无支架施工时采用双肋(或多肋)合拢
的拱肋,在验算横向稳定性时,可视为组合压杆(图
第八章 拱桥的设计与计算
§8.1 拱桥设计要点 §8.2 拱桥设计计算要点 §8.3 拱桥有限元计算方法简介 §8.4 悬链线无铰拱内力简化计算
1
第八章 拱桥的设计与计算
§8.1 拱桥设计要点
§8.1.1 确定桥梁的设计标高和矢跨比 §8.1.2 主拱截面尺寸的拟定 §8.1.3 拱轴线选择
2
第八章 拱桥的设计与计算
拱顶底面标高 起拱线标高
基础底面标高
4
第八章 拱桥的设计与计算
二、矢跨比
当跨径大小在分孔时已初步拟定后,根据跨径及拱顶、 拱脚标高,就可以确定主拱圈的矢跨比(f /L )。
板拱桥:矢跨比可采用1/3~1/7,不宜超过1/8。 混凝土拱桥:矢跨比多在1/5 ~ 1/8间,以1/6居多; 钢管混凝土拱桥矢跨比:1/4~1/5之间,以1/5最多。 钢拱桥常用的矢跨比为1/5~1/10,有推力拱中1/5~

第8章定价方法

第8章定价方法
• 盈亏平衡定价法为企业选择最优价格提供了依据 ,企业可根据自己的经营目标和要求,合理决定 保本点价格和盈利价格;还可以根据市场供求和 竞争状况,及时灵活地通过价格调整来达到自己 的营销目标。
2020/7/3
广东石油化工学院经管学院尹启华
15
8.2需求导向定价法
成本导向定价的逻辑关系是:成本+税金+利润=价格 需求导向定价的逻辑关系是:价格一税金一利润=成本
• 在产销量100万件条件下,企业以每件32元的价 格销售,可实现不盈不亏。如果企业产销量超过 预计数量,就能够给企业带来一定的利润。以上 例为例,假设该企业以单价32元实际产销商品 150万件,则企业可实现利润为:
• 企业利润=(实际产销量-收支平衡产销量)×
(收支平衡价格-单位变动成本)
=(150-100尹启华
8
• 优点:可以保证企业预期利润的实现。
• 缺点:只从卖方利益出发考虑问题,没有考虑市 场竞争因素和市场需求情况。这种方法先确定成 本和销售量,再确定和计算单位产品的价格,这 在理论上是说不通的。因为,对于任何商品而言 ,一般是价格影响销售,而不是销售影响价格。
第8章定价方法
8.1成本导向定价法
• 8.1.1成本加成定价法
• 单位价格=单位成本×(1+加成率)外加法 (8.1)
=总成本(1+成本加成率)/销量
=单位成本/(1-加成率)内加法
• 优点:简便易行。
• 缺点:只从卖方的利益出发,没有考虑市场需求 和竞争因素的影响;另外,成本加成率只是一个 估计数,缺乏科学性
2020/7/3
广东石油化工学院经管学院尹启华
18
• 汽车产品的认知定价
“这车多少钱?” “……”
典型情景

各种综合评价方法简介

各种综合评价方法简介

综合评价评价是人类社会中一项经常性的、极重要的认识活动,是决策中的基础性工作。

在实际问题的解决过程中,经常遇到有关综合评价问题,如医疗质量的综合评价问题和环境质量的综合评价等。

它是根据一个复杂系统同时受到多种因素影响的特点,在综合考察多个有关因素时,依据多个有关指标对复杂系统进行总评价的方法;综合评价的要点:(1)有多个评价指标,这些指标是可测量的或可量化的;(2)有一个或多个评价对象,这些对象可以是人、单位、方案、标书科研成果等;(3)根据多指标信息计算一个综合指标,把多维空间问题简化为一维空间问题中解决,可以依据综合指标值大小对评价对象优劣程度进行排序。

综合评价的一般步骤1.根据评价目的选择恰当的评价指标,这些指标具有很好的代表性、区别性强,而且往往可以测量,筛选评价指标主要依据专业知识,即根据有关的专业理论和实践,来分析各评价指标对结果的影响,挑选那些代表性、确定性好,有一定区别能力又互相独立的指标组成评价指标体系。

2.根据评价目的,确定诸评价指标在对某事物评价中的相对重要性,或各指标的权重;3.合理确定各单个指标的评价等级及其界限;4.根据评价目的,数据特征,选择适当的综合评价方法,并根据已掌握的历史资料,建立综合评价模型;5.确定多指标综合评价的等级数量界限,在对同类事物综合评价的应用实践中,对选用的评价模型进行考察,并不断修改补充,使之具有一定的科学性、实用性与先进性,然后推广应用。

目前,综合评价有许多不同的方法,如综合指数法、TOPSIS法、层次分析法、RSR法、模糊综合评价法、灰色系统法等,这些方法各具特色,各有利弊,由于受多方面因素影响,怎样使评价法更为准确和科学,是人们不断研究的课题。

下面仅介绍综合评价的TOPSIS法、RSR法和层次分析法的基本原理及简单的应用。

8.1 TOPSIS法(逼近理想解排序法)Topsis法是系统工程中有限方案多目标决策分析的一种常用方法。

是基于归一化后的原始数据矩阵,找出有限方案中的最优方案和最劣方案(分别用最优向量和最劣向量表示),然后分别计算诸评价对象与最优方案和最劣方案的距离,获得各评价对象与最优方案的相对接近程度,以此作为评价优劣的依据。

工程力学第8章 变形及刚度计算

工程力学第8章 变形及刚度计算
第8章 变形及刚度计算
结构构件在满足强度要求条件下,若其变形过大, 会影响正常使用。本章将学习杆件的变 形及刚度计算。
1
8.1 轴向拉压杆的变形
杆件在发生轴向拉伸或轴向压缩变形时,其纵向尺 寸和横向尺寸一般都会发生改变,现分别予以讨论。 8.1.1 轴向变形 图8.1所示一等直圆杆,变形前原长为l,横向直径 为d;变形后长度为l′,横向直径为d′,则称
8.8 题8.8图所示一直径为d的圆轴,长度为l,A端 固定,B端自由,在长度方向受分布力偶m 作用发生扭 转变形。已知材料的切变模量为G,试求B端的转角。
56
8.9 某传动轴,转速 n=150 r/min,传递的功率 P =60 kW,材料的切变模量为 G =80GPa,轴的单位长度 许用扭转角[θ]=0.5(°)/m,试设计轴的直径。
30
例 8.9 简支梁受力如图 8.11所示
31
8.4 简单超静定问题
8.4.1 超静定问题的概念 前面几章所研究的杆或杆系结构,其支座反力和内 力仅仅用静力平衡条件即可全部求解出来,这类问题称 为静定问题(staticallydeterminateproblem)。例如,图 8.12所示各结构皆为静定问题。在工程实际中,有时为 了提高强度或控制位移,常常采取增加约束的方式,使 静定问题变成了超静定问题或静不定问题 (staticallyindeterminateproblem)。超静定问题的特点 是,独立未知力的数目大于有效静力平衡方程式的数目, 仅仅利用静力平衡条件不能求出全部的支座反力和内力。
52
8.5 高为l的圆截面锥形杆直立于地面上,如题8.5图 所示。已知材料的重度γ和弹性模量E,试求杆在自重作 用下的轴向变形Δl。
53
54

电杆抗倾覆计算公式

电杆抗倾覆计算公式

者确定,双杆中心距 ≤2。5 :
b0=( +
)K0
(8。1.3-3)
0=2 K0
(8、1.3-4)
8。1、4 不带卡盘得电杆基础,当基础埋深等确定后,极限倾覆力或极限倾覆 力矩应符合下列公式要求:
—1)
Sj≥ S0
(8。1.4
Mj≥ H0S0
(8、1、4—2)
Sj=
(8.1、4—3)
Mj=
(8。1、4—4)

(8.3、8—5) 8.5 挡土墙
8。5、1 挡土墙宜采用墙背垂直、墙表面光滑、填土表面水平且与墙齐高得 型式、其稳定性计算应符合下列要求:
1 抗滑移稳定性应按式(8。5、1-1)计算(见图 8、5。1—1):
(8。5、1-1)
≥ 1.3
式中: ——挡土墙没延米自重; —-土对挡土墙基底得摩擦系数,可按表8。5.1 选用; —-主动土压力; —-墙背填土得内摩阻角; ——挡土墙高度; —-基地得水平投影宽度、
(8、1。7-4) 式中:
k——下卡盘横向设计压力值,KN;
下=
2
2——下卡盘计算长度,m;
2—-设计地面至下卡盘得距离,m;
3--下卡盘厚度,m;
4--下卡盘宽度,m;
下——下卡盘全长,m;
8.2 窄基铁塔浅基础倾覆稳定计算 8.2。2 有台阶基础倾覆稳定计算(见图 8、2.2)应符合下列公式要求:
γf S0H0≤ (8。2。2—1)
= 2。2—2)
(8。2、2-3)
≤0。8 且
(8、 =
(8、2、2-4) (8。2、2-5)
= =
= (8、2。2-6)
≤ (8、2、2—7)
= (8.2。2—8) 式中: 底板侧面宽度,m;

大学计算机基础教程-电子教案 第8章 算法设计与实现

大学计算机基础教程-电子教案  第8章  算法设计与实现

基本算法设计方法
8.2.3 递推法与递归法
递推法是一种利用问题本身所具有的递推关系求解问题的方法。所谓 递推,就是从已知的初始条件开始,依据问题本身具有的某种递推关系, 依次推出问题的各个中间结果及最终结果。在实际问题中,内涵的递推关 系需要经过分析才能提取出来。 如对于数的阶乘从小到大的依次运算就属于递推法。由于整数N的阶乘 等于N和(N-1)阶乘的乘积,即N!=N×(N-1)!。从初始条件0!=1
8.2 基本算法设计方法
1
• 8.2.1 蛮力法
2
• 8.2.2 阶梯分段法
3
• 8.2.3 递推法与递归法
8.2
基本算法设计方法
8.2.1 蛮力法
使用计算机进行问题求解的最简单的方法称为蛮力法,又称为穷举法。 基本思路是:首先分析目标问题的解的特点,确定穷举对象、穷举范围和 判定条件,接下来针对整个解空间里面的所有值,一个个依次全部验证是 否是目标问题的解。 在蛮力法设计中,穷举对象和范围的选择是非常重要的,它直接影响算 法的时间复杂度。如求出班级所有学生某门课程的成绩总和,就需要将学生
8.1.2 算法特征和设计要求
一个设计良好的算法应具有以下五个重要的特征: (1)有穷性:算法的有穷性是指算法必须在执行有限个步骤之后)确定性:算法的每一个操作步骤必须要有确切的定义,而不能有 含糊不明确性。
(3)输入:算法可以有0个或多个输入,以描述运算对象的初始环境,
8.1.1
算法基本概念
(1)2006年,美国卡内基梅隆大学(Carnegie Mellon University)计算机科学系 主任周以真教授(Jeannette M. Wing)在美国计算机权威期刊《Communications of the ACM》首次提出“计算思维(Computational Thinking)”的概念。 周教授将计算思维定义为运用计算机科学的基础概念进行问题求解、系统设计、以及 人类行为理解等涵盖计算机科学广度的一系列思维活动。

第八章-话务量和中继线计算

第八章-话务量和中继线计算

2024年专业技术人员年度考核登记表个人总结范本尊敬的领导:您好!在这个激烈而充满挑战的2024年,我有幸能够在您的带领下,担任专业技术人员的角色。

通过今年的考核和总结,我深刻感受到了自己的不足和需要改进的地方,同时也收获了很多经验和提升。

在这份个人总结中,我将对今年的工作进行回顾和总结,并对以后的发展进行展望。

一、工作回顾1.岗位职责履行今年,我牢记职责,认真履行了自己的工作。

在日常工作中,我积极参与项目的研发和实施工作,完成了上级交办的各项任务。

我对所负责的技术领域不断学习和深入研究,提供了多个解决方案,并成功引导团队完成了相关开发工作。

同时,我还积极参与了项目组的讨论和决策,并提供了有价值的意见和建议。

2.创新能力作为专业技术人员,创新能力是我们的核心竞争力。

今年,我在工作中不断挑战自我,寻求创新和突破。

我尝试了一些新的工作方法和技术工具,带来了良好的效果。

我也鼓励团队成员提出创新想法,并积极支持他们的实践。

通过这样的努力,我成功推动了一些创新项目的开展,为企业带来了新的价值。

3.团队合作团队合作是我一直以来重视的一点。

在今年的工作中,我和团队成员之间保持着良好的沟通和合作。

我尊重每个团队成员的意见和贡献,与他们密切协作,共同攻克了许多困难和挑战。

在团队合作中,我也明确了自己的角色和责任,并积极承担起来。

我相信团队的力量,我相信通过团队的共同努力,我们能够取得更好的成绩。

二、存在的不足和改进方向虽然今年工作取得了一些成绩,但我也认识到自己存在一些不足之处。

首先,我在自身专业知识的广度和深度上还有提升空间。

技术发展迅速,我感到自己需要不断学习和更新自己的知识体系,扩展自己的技术能力。

其次,我需要加强自己的沟通和表达能力,更好地与领导和团队成员进行沟通和合作。

最后,我需要提高自己的时间管理和工作效率,更好地处理工作中的各项任务,避免拖延和浪费时间。

三、未来的发展展望2024年,我希望通过自己的努力和不断的学习进步,进一步提升自己的技术能力和综合素质。

裂缝宽度的计算公式

裂缝宽度的计算公式
f tk
Es A h
2 s 0
1.1 0.65
sk te
8.2 受弯构件的变形验算
第九章 变形和裂缝宽度的计算
四、长期刚度
1、长期刚度降低的原因:收缩、徐变
2、长期刚度 Bl
Mk Bl Bs M k ( 1)M q
2.0 0.4
8.2 受弯构件的变形验算
2、保证耐久性的措施
(1)最小保护层厚度
3.4 混凝土结构的耐久性
第三章 混凝土结构的设计方法
(2)裂缝控制 一级:严格要求不出现裂缝 二级:一般要求不出现裂缝 三级:允许出现裂缝
表 11-6 裂缝控制等级与裂缝宽度限值 钢筋混凝土结构 预应力混凝土结构 裂缝控制等级 最大裂缝宽度限值 裂缝控制等级 最大裂缝宽度限值 0.3 0.2 三 三 0.2 三 二 —— 0.2 三 一 ——
环境 类别 一 二 三
3.4 混凝土结构的耐久性
第三章 混凝土结构的设计方法
(3)混凝土的基本要求
水灰比 不大于 0.65 0.60 0.55 0.50 表 11-4 结构混凝土耐久性的基本要求 水泥用量不少于 混凝土强度 氯离子含量 3 (kg/m ) 等级不小于 不大于 200 C15 1.00% 225 C20 0.30% 250 C25 0.30% 275 C30 0.15%
第九章 变形和裂缝宽度的计算
《规范》规定:B=M/ф=tgα,B随弯矩的增大而减小。
8.2 受弯构件的变形验算
第九章 变形和裂缝宽度的计算
三、短期刚度 Bs
8.2 受弯构件的变形验算
第九章 变形和裂缝宽度的计算
短期刚度计算公式:
Bs
6 E 1.15 0.2 1 3.5 f

绝热设计_精品文档

绝热设计_精品文档
11
小结
迄今,已研制出的绝热材料品种众多,可供不同 用途选择。工程中常用的绝热材料性能如课本表8.1 所示。
目前绝热材料较多,但质量相差较大,要注意选 择。绝热材料的发展也快,研究方向有二:一是高效 能绝热材料,如超轻级绝热材料,真空保温材料;二 是廉价绝热材料
12
8.2.2防潮层材料的性能要求
含水率 保温材料的含水率不应大于7.5%(重量 比);保冷材料的含水率不应大于1%(重量比)。
10
可燃性 绝热层材料按被绝热的工艺设备和管道外表面温 度不同,其燃烧性能应符合现行国家标准《建筑材料燃烧 性能分级方法》(GB8624)规定的燃烧等级,并符合如 下规定:
被绝热的设备与管道外表面温度大于100℃时,绝热层 材料应符合不燃类A级材料性能要求;
7
8.2 绝热材料的选择 8.2.1 绝热层材料的性能要求 8.2.2 防潮层材料的性能要求 8.2.3 保护层材料的性能要求
8
8.2.1 绝热层材料的性能要求
导热系数 绝热层材料应有随温度变化的导热系数
方程式或图表。在运行中,保温材料的平均温度 低于350℃时,其导热系数值不应大于 0.12W/(m·℃);保冷材料的平均温度低于27℃时, 其导热系数值不应大于0.064W/(m·℃)。
3.保护层:绝热结构应有良好的,使外部的水 蒸汽、雨水等的水分不能进入绝热材料内,否 则会使绝热材料的导热系数增加,还会使其变 软、发霉、腐烂、降低机械强度,增加散热损 失,破坏绝热结构的完整性。
16
4.使用寿命:绝热结构应满足,至少在经济 使用寿命年限内绝热结构应能保持完整性。
5.结构:绝热要简单,并应考虑施工简单。
25
绝热层的伸缩缝设置 绝热层为硬质制品时,应 留设伸缩缝,伸缩缝宽度不宜小于20mm。

资本成本与企业价值

资本成本与企业价值

-13-
8.2.2 Gordon股利增长模型

Gordon股利增长模型:rE
D0 P0
1
g
g
计算3M公司的历史股利增长率(1992~2019)
-14-
8.2.3 权益成本计算的总结
各种方法计算出的3M公司权益成本的综合比较
-15-
8.3 WACC的计算
• 8.1 加权平均资本成本 (WACC)
-2-
8.1.1 资本成本的概念
• 企业的全部资产可以划分为 权益与债务两大部分,它们 称为资本成分。股利和债务 利息是这些资本成分的个别 成本,也分别称为权益成本 和债务成本。在资本预算和 企业价值评估中,要将一个 企业作为整体进行分析,要 计算它的综合资本成本。按 照不同资本成分在全部资本 中所占比例对其加权,计算 平均的资本成本,即所谓加 权平均资本成本:
• CAPM:rE = rF + β(rM − rF) • 计算市场风险溢酬(MRP):
– 用历史数据测算
– 用Gordon股利增长模型
rM
DM PM
1gMgM
-10-
8.2.1 资本资产定价模型法
• CAPM:rE = rF + β(rM − rF) • 计算权益成本 :
-11-
8.2.2 Gordon股利增长模型
资本成本与企业价值
8.1 加权平均资本成本(WACC)
• 8.1 加权平均资本成本 (WACC)
– 8.1.1 资本成本的概念 – 8.1.2 债务和权益的个别资本
成本 – 8.1.3 资本成本的修正
• 8.2 权益成本的计算方法
– 8.2.1 资本资产定价模型法 – 8.2.2 Gordon股利增长模型 – 8.2.3 权益成本计算的总结

成本会计 第8章 完工产品成本的计算与结转

成本会计 第8章 完工产品成本的计算与结转

8000 72000 80000 3028 26.42 52840 27160
5000 16000 21000 3074 6.83 13660 7340
19000 98000 117000 38.45 76900 40100
8.2.5 在产品按定额成本计算法
在产品按定额成本计算法,是指以产品的各项消耗定额为标
约当产量的计算方法
如果原材料于生产开始时一次投入,则在产品和完工产品耗
用原材料相同 直接材料分配率=(月初在产品直接材料费用+本月发生直接材 料费用)÷(完工产品数量+在产品数量)
• 本月在产品直接材料=月末在产品数量×直接材料分配率
• 本月完工产品直接材料=月末完工产品数量×直接材料分配
20000
105400
累计
月末在产品成本 完工产品成本
120000
10000 110000
1800
1800
3600
3600
125400
0.016
0.033
10.049
120000/(11000+1000)=10 11000*10=110000 1000*10=10000
工定额成本
完工产品制造费用=制造费用合计-在产品制造费用定额成

完工产品成本=完工产品直接材料成本+完工产品直接人工成
本+完工产品制造费用
8.2.5在产品按定额成本计算法
优点:计算简便; 缺点:定额制定不准确时,影响成本计算的准确性;
无法得到在产品实际成本资料,其差异全部由完工 产品成本承担;
4)约当产量产量法举例。
〖基本案情〗E产品经过三道工序制成,月初费用:直接材
料费用8000,直接人工费用6000元,制造费用5000元;

互换性与技术测量 8.2尺寸链的计算

互换性与技术测量 8.2尺寸链的计算

=-0.08mm

壁厚: A0 50..01 mm 或 A0 4.9900.07 mm 0 08
极值法解反计算问题
已知条件: 封闭环所有信息、各组成环公称 尺寸; 待 求 量: 各组成环的公差、极限偏差; 公差值的分配方法: 相等公差值法; 相等公差等级法; 极限偏差的确定方法:————向体内原则。

m
j
4、极限偏差的计算公式
T0 T0 ES0 0 ,EI0 0 2 2 Ti Ti ESi i ,EIi i 2 2
三、分组互换法

先将组成环按极值法或概率法求出公差值, 扩大若干倍,使组成环加工容易和经济, 然后分组,根据大配大、小配小的原则, 按对应组进行装配。 分组数与公差扩大倍数相等。 但测量工作麻烦,用于大量生产中精度要 求高、环数少、形状简单的零件。
0 0.0025
mm
+ 0 φ28

ห้องสมุดไป่ตู้
-0.0025
-0.0050
孔 -0.0075
0.0050 0.0075
mm
分组互换

将活塞销和销孔的公差放大四倍,即 活塞销:
0 0.010
+ 0 TS φ28
28

mm
活塞孔:
0.005 0.015
28
mm

Th
-0.0025 -0.0050 -0.0075 -0.0100
A0min Azmin z 1
j n 1
A
jmax
极值法计算公式
3、极限偏差: ES0
ES - EI
z 1 n z j n 1 m z 1 j n 1

《建筑结构荷载规范》-风荷载计算

《建筑结构荷载规范》-风荷载计算

60° +1.0 +0.7 -0.4 -0.2 -0.5
15° +1.0 +0.3 +0.4 +0.5 +0.4
60° 30° +1.0 +0.4 +0.3 +0.4 +0.2
60° +1.0 +0.8 -0.3
0
-0.5
15° +1.0 +0.5 +0.7 +0.8 +0.6
90° 30° +1.0 +0.6 +0.8 +0.9 +0.7
表8.2.1 风压高度变化系数 μz
离地面或海
地面粗糙度类别
平面高度
A
B
C
D
(m)
5
1.09
1.00
0.65
0.51
10
1.28
1.00
0.65
0.51
15
1.42
1.13
0.65
0.51
20
1.52
1.23
0.74
0.51
30
1.67
1.39
0.88
0.51
40
1.79
1.52
1.00
0.60
50
33
封闭式
带下沉天窗
18

双坡屋面
或拱形屋面
封闭式
带下沉天窗 19
的双跨双坡
或拱形屋面
封闭式
带天窗挡风 20

的双跨屋面
封闭式
带天窗挡风 21

的双跨屋面
封闭式 22
锯齿形屋面

COD标准测定方法国标GB11914-89化学需氧量的测定

COD标准测定方法国标GB11914-89化学需氧量的测定

COD国标法GB11914-89,水质化学需氧量的测定1?应用范围????本标准规定了水中化学需氧量的测定方法。

????本标准适用于各种类型的含COD值大于30mg/L的水样,对未经稀释的水样的测定上限为700mg/L。

超过水样稀释测定。

?????本标准不适用于含氯化物浓度大于1000mg/L(稀释后)的含盐水。

?2?定义????在一定条件下,经重铬酸钾氧化处理时,水样中的溶解性物质和悬浮物所消耗的重铬酸钾盐相对应的氧的质量浓度。

?3?原理?????在水样中加入已知量的重铬酸钾溶液,并在强酸介质下以银盐作催化剂,经沸腾回流后,以试亚铁灵为指示剂,用硫酸亚铁铵滴定水样中未被还原的重铬酸钾有西欧爱好的硫酸亚铁铵的量换算成消耗氧的质量浓度。

????在酸性重铬酸钾条件下,芳烃及吡啶难以被氧化,其氧化率较低。

在硫酸因催化作用下,直链脂肪族化合物可有效地被氧化。

?4?试剂????除非另有说明,实验时所用试剂均为符合国家标准的分析纯试剂,试验用水均为蒸馏水或同等纯度的水。

4.1??硫酸银(Ag2SO4),化学纯。

4.2??硫酸gong(HgSO4),化学纯。

4.3?硫酸(H2SO4),ρ=1.84g/Ml。

4.4?硫酸银-硫酸试剂:向1L硫酸(4.3)中加入10g硫酸银(4.1),放置1~2天使之溶解,并混匀,使用前小心摇动。

4.5?重铬酸钾标准溶液:4.5.1?浓度为C(1/6K2Cr2O7)=0.250mol/L的重铬酸钾标准溶液:将12.258g 在105℃干燥2h后的重铬酸钾溶于水中,稀释至1000mL。

4.5.2?4.6??硫酸亚铁铵标准滴定溶液4.6.1?浓度为C〔(NH4)2Fe(SO4)2·6H2O〕≈0.10mol/L的硫酸亚铁铵标准滴定溶液:溶解39g硫酸亚铁铵〔(NH4)2Fe(SO4)2·6H2O〕于水中,加入20ml 硫酸(4.3),待其溶液冷却后稀释至1000ml。

线性规划与计算复杂性简介

线性规划与计算复杂性简介
从上面的图解过程可以看出并不难证明以下断言:
在一般n维空间中,要直接得出多胞形“顶点”概念还有一些困难。在图8.1中顶点可以看成为边界直线的交点,但这一几何概念的推广在一般n维空间中的几何意义并不十分直观。
定义8.1 称n 维空间中的区域R为一凸集,若x1 , x2 ∈ R及 λ∈(0, 1),有λ x1 +(1-λ)x2 ∈ R。
例1的数学模型:设该厂生产x1台甲机床和x2台乙机床时总利润最大,则 x1 、x2应满足
例8.2 min S.t i=1,…,m xj≥0,j=1,…,n
线性规划的目标函数可以是求最大值,也可以是求最小值,约束条件可以是不等式也可以是等式,变量可以有非负要求也可以没有非负要求(称这样的变量为自由变量)。为了避免这种由于形式多样性而带来的不便,规定线性规划的标准形式为
(1)可行域R可能会出现多种情况。R可能是空集也可能是非空集合,当R非空时,它必定是若干个半平面的交集( 除非遇到空间维数的退化)。R既可能是有界区域,也可能是无界区域。(2)在R非空时,线性规划既可以存在有限最优解,也可以不存在有限最优解(其目标函数值无界)。(3)若线性规划存在有限最优解,则必可找到具有最优目标函数值的可行域R的“顶点”。
在线性规划的求解中,下列定理起了关键性的作用。在这里,我们不加证明地引入这些定理。。
定理8.1 (基本可行解与极点的等价定理) 设A为一个秩为m的m×n矩阵(n>m)b为m维列向量,记R为(8.3)的可行域。则x为R的极点的充分必要条件为 x 是 的基本可行解。 定理8.1既提供了求可行域R的极点的代数方法,又指明了线性规划可行域R的极点至多只有有限个.
设B为一非退化的可行基,x=(B-1b,0)为其对应的基本可行解。现在,我们先来讨论如何判别x0是否为最优解。为此,考察任一可行解 。由Ax=b可得(8.5)代入目标函数,得到

小流域设计洪水计算(主讲推理公式法)

小流域设计洪水计算(主讲推理公式法)
Qm,p C
E
D
A
T
上涨历时t1
F t
B
本章小结
小流域设计洪水特点及方法 暴雨公式的理解 全部产流、部分产流的概念 推理公式推求设计洪峰的步骤 影响洪峰流量的因素
作业: P156 8-1
称为全部产流。Qm k (i u)F
式中 Qm——洪峰流量(m3/s); F——流域面积(km2); i——平均降雨强度(mm/h); u——平均下渗强度(mm/h); k——单位换算系数。
(8-4)
3. 部分产流 当tc<τ时,即不充分供水条件下,出口断面的最大流量是 由全部降雨在部分流域面积上形成的:
2. L、J、F
θ
m
3.
P24,p
R2L4,p J 1/3F1/ 4
4. 产流历时tc计算
5. 试算求Qm
u

L J 1/3
u
(1
n
n)n1n
(
Sp hRn
1
)1n
1
tc
(1
n)
Sp u
n
(1) 假定一个Qm 值,计算τ;
(2)
当τ≤tc时,由式(80-1.227)8 m计J 算1/L3Qm1/
二、历时t(<24小时)的设计暴雨Pt,p的计算 将年最大24小时设计暴雨量P24,P通过暴雨公式转化为任意一历时的设计雨
量Pt,P(1<t<24)。
1. 暴雨公式
it , P
SP tn
(8-1)
式中,it.p—— 历时为t、频率为P的平均暴雨强度(mm/h);
Sp—— 单位时间的平均雨强(mm/h),又称雨力,随地区 和重现期而变;
u

函数的定义、基本性质和计算方法

函数的定义、基本性质和计算方法
对于函数F,如果有 xFy,则记作y=F(x),并称y为F在x的 值。
举例 判断下列关系是否为函数 F1={<x1,y1>,<x2,y2>,<x3,y2>} F2={<x1,y1>,<x1,y2>}
是函数 不是函数
说明 函数是特殊的二元关系。 函数的定义域为dom F,而不是它的真子集。 一个x只能对应唯一的y。
解答
f(A)=f({0, 1})={f(0), f(1)}={0, 2}
f 1(B)= f 1({2})={1, 4}
(因为 f(1)=2, f(4)=2)
满射、入射、双射
定义8.6 设f:A→B,
(1)若ran f=B,则称f:A→B是满射(surjection)的。
(2)若y∈ran f 都存在唯一的x∈A使得f(x)=y,则称 f:A→B是单射(injection)的。
分析 实数集合上函数性质的判断方法 (1)f 在x=1取得极大值0。既不是单射也不是满射的。
(2)f 是单调上升的,是单射的,但不满射。ran f={ln1, ln2, …}。
(3)f 是满射的, 但不是单射的,例如f(1.5)=f(1.2)=1
(4)f 是满射、单射、双射的,因为它是单调函数并且ran f=R。
换句话说,如果对于x1、x2A有f(x1)=f(x2),则一定有
x1=x2。
不同类型的对应关系的示例
1 a
2 b
3 c
4
单射
a
1
b
2
c
3
d
4
双射
1 a
2 b
3 c
4
不是函数
a
1
b
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第八章 差分方程概论
2020/4/12
1
第八章 差分方程概论
§ 8.1 有限差分离散化 § 8.2 离散近似 § 8.3 初值问题差分格式的有效性
2020/4/12
2
大气运动方程组是一组非线性偏微分方程组,用 来描述系统的状态及其运动和变化规律,这类方程通 常无法求出解析解,常常借助计算机采用数值方法求 它们的近似解,在这一过程中,首先要将微分方程离 散化。数值计算方法中,离散化的方法一般有三种:
正六角形网格:密度最低,精度也较差,程序设计也复 杂,实际应用中也很少采用。
正方形(矩形)网格:精度较高,程序设计简单,是应 用最为广泛的网格。
202立
以x-y平面的二维矩形网格为例,具体说明网格的建立, 最简单常用的是“等步长”差分分割。取适当的间隔△x, △y 的平行直线群进行分割。
f (x0)h
(1)n
f (n)(x0) hn O(hn) n!
(3)
(2)式保留线性项,变形为
f (x0)
f (x0 h) h
f (x0)
O(h)
(3)式保留线性项,变形为
(4)
f(x)在x0处向前差商
f (x0)
f (x0) f (x0 h) h
O(h)
(2)式 (3)式,得到
(3)把偏微分方程问题变成相应的泛函数极小问 题求解的方法,如利兹法,有限元法。
2020/4/12
4
§ 8.1 有限差分离散化
8.1.1 差商的概念
设f(x)在x0的某领域内具有直到n+1阶的连续导数,由Taylor 公式,有
f (x) f (x0) f (x0)(x x0)
f
(n) (x0 ) n!
y
k
前差
u(x, y) u(x, y) u(x h, y) O(h)
x
h
(9)
u(x, y) u(x, y) u(x, y k ) O(k )
后差
y
k
u(x, y) u(x h, y) u(x h, y) O(h2 )
x
2h
u(x, y) u(x, y k ) u(x, y) O(k 2 )
f (x0 h) O(h2)
(7)
f(x)在x0处二阶差商
2020/4/12
7
同理,若设二元函数u(x,y)在(x,y)的某领域内有连续的n+1阶 偏导数,则由二阶Taylor展开式,有
u(x, y) u(x h, y) u(x, y) O(h)
x
h
(8)
u(x, y) u(x, y k ) u(x, y) O(k )
xy
4hk
u(x h, y k) u(x h, y k) O(h2 k 2 ) 4hk
以上差商与网格系统密切相关,h和k分别为x和y方向的步长
2020/4/12
9
8.1.2 解域离散化和差分网格的建立
一、解域离散化
采用数值方法求解控制方程时,都是想办法将控制 方程在空间区域上进行离散,然后求解得到的离散方程 组。要想在空间域上离散控制方程,必须使用网格将计 算域进行有规则的分割,分割的交点称为网格点,网格 点间的距离称为格距。如果给定边界条件及初始时刻的 气象要素值,就可计算出在这些格点上以后时刻的气象 要素值。由于大气运动是近似水平的,以下将主要说明 在二维平面上的网络分割。
(1)用差商代替微商,使偏微分方程变成差分方 程,而差分方程是一个代数方程。这样,微分方 程组变成代数方程组,然后求解线性代数方程组, 得到微分方程的数值解。这种方法称为“差分 法”。应用最为广泛。
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3
(2)谱方法:利用一些基函数(如球谐函数), 把解展开成其有限项的线性组合,可以在一定意 义下近似满足方程和定解条件,再利用基函数的 特性(如正交性等),使方程化为展开系数和其 对时间微商的常微分方程组,然后用差商代微商 求数值解。
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10
常见的有规则的网格分割主要有三种:正方形网格 或矩形网格,正三角形网格和正六角形网格。
正三角形网络
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正方网络
正六角形
11
在相同的区域范围内和相等的格距条件下,取正方 形、正三角形和正六角形网格,所能得到的格点数目之 比依次近似为5:8:4。
正三角形网格:密度最高,具有较高精度,但是由于程 序设计比较复杂,在实际应用中较少使用。

x xi ix,i 0,1,2,
y
yj
jy,
j
0,1,2,
两族直线将x-y平面的第一象 限剖分成矩形网格(如图) 其中的(xi, yj)(简写为(i, j)) 称为网格点, △x, △y为x, y 方向的网格距(相当于前面 的h, k)
2020/4/12
﹡(i,j+1) (i-﹡1,j) ﹡(i,j)﹡(i+1,j)
y
2k
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(10)
中心差
8
2u x2
u(x
h, y) 2u(x, y) u(x h2
h,
y)
O(h2)
关于x的二阶中心差商
2u y2
u(x, y
k)
2u ( x, k2
y) u(x,
y
k)
O(k 2)
关于y的二阶中心差商
2u u(x h, y k) u(x h, y k)
(x
x0 )n
O[( x x0 )n ]
(截断误差)
(1)
令h x x0,上式写为
注:h为一较小数
f (x0 h) f (x0)
f (x0)h
f (n)(x0) hn O(hn) n!
(2)
5 2020/4/12
令h x0 x,(1)式又可写为
f (x0 h)
f (x0)
(5)
f(x)在x0处向后差商
f (x0)
f (x0 h) f (x0 h) O(h2) 2h
(6)
f(x)在x0处中心差商
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6
(2)式 (3)式,得到
f (x0
h)
f (x0 h) 2 f (x0) 2
f (x0) h2 2!
O(h2)
f (x0)
f (x0 h) 2 f (x0) h2

(i,j-1)
函数u(x,y)在(i,j)处的值可表示为
uij u(xi, y j ) u(ix, jy)
13
以上是空间网格的建立。
同理,对时间也可建立分割,取适当的分割间隔△t,称为时 间步长,其分割点记为
tn nt
(n 0,1, )
如此建立了时间的网格系统。
注: △x ,△y, △t不能随意取,要根据实际问题和差分方法内
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