如何确定新型干法回转窑烧成带的长度
回转窑的主要结构
回转窑的主要结构回转窑回转窑的主要结构有：筒体、轮带、托轮、挡轮、传动装置和窑头窑尾密封装置等组成。
二、回转窑的规格回转窑的规格用筒体的直径乘长度来表示。
目前新型干法最常见的两种规格为：Φ4×60m（最初设计能力为日产熟料2000t，后来通过提高窑的转速，降低窑内物料填充率；增大预热器和分解炉，以及篦冷机的生产能力，可达到日产熟料3000t以上）和Φ4.8×72/74m （为5000t/d熟料生产线的设计规格）三、熟料的烧成在窑内可分为三个工艺带：过渡带、烧成带、冷却带从窑尾起至物料温度1280℃止（也有1300℃）为过渡带，主要任务是物料升温及5%左右CaCO3分解和固相反应（放热反应）；物料在1300～1450～1300℃区间则为烧成带；窑头端为冷却带。
四、烧成带长度主要取决于火焰温度和长度。
一般认为烧成带长度为火焰长度的0.6～0.65倍。
矿物烧成决定了水泥熟料的质量，其烧成反应需要很高的温度和反应时间，因此在该阶段必须保持一定的温度和高温停留的时间。
物料在窑内停留的时间与窑的类型有关，悬浮预热器窑45～60min，预分解窑25～30min。
一般而言，无矿化剂的情况下，物料在预分解窑和悬浮预热器窑烧成带停留的时间为10～15min，窑内物料填充率一般在5%～17%。
五、燃烧器（喷煤管）及回转窑内燃料的燃烧目前水泥熟料生产单位所用的喷煤管主要有三风道和四风道两种，由于四风道的巨大优势，应用已经非常广泛。
四风道燃烧器与三风道燃烧器的重要区别就是，它多了一股中心风拢焰罩和一股中心风。
四风道燃烧器的头部结构及特点1.特点：采用火焰稳定器，使火焰根部保持稳定的涡流循环，降低内风的旋转，从而使一次风量可以降低一半。
采用拢焰罩，可以避免气流的迅速扩张，使火焰形状更加合理，避免窑头高温，延长窑口护铁的使用寿命。
外净风由环形间隙喷射改为间断的小孔喷射，二次风能从相隔小孔的缝隙中进入火焰根部，提高CO2含量，从而降低纯氧含量，避免生成过多的 NOX气体。
回转窑规格尺寸和产量的确定
回转窑规格尺寸和产量的确定一、回转窑概述回转窑是一种常用的工业窑炉，主要用于冶金、化工、建材等行业的热工过程。
它具有结构简单、操作方便、热效率高、投资较低等优点。
回转窑的工作原理是利用高温气体将物料进行干燥、烧成或其他化学反应。
本文将重点介绍回转窑的规格尺寸和产量的确定。
二、回转窑规格尺寸的确定1.窑体直径回转窑的窑体直径是根据生产工艺和物料性质来确定的。
一般来说，直径较大的窑体具有较高的生产能力，但同时设备投资和能耗也较高。
在确定窑体直径时，需综合考虑生产需求、投资成本和运行费用等因素。
2.窑体长度窑体长度直接影响到回转窑的生产周期。
长度较长的窑体可以提高产量，但会增加设备投资和占地面积。
在确定窑体长度时，需根据生产工艺需求、物料运输时间和设备投资等因素进行权衡。
3.窑体厚度窑体厚度决定了回转窑的耐火性能和使用寿命。
一般来说，窑体厚度越大，耐火性能越好，使用寿命越长。
但在确定窑体厚度时，还需考虑设备投资、生产成本和运行维护等因素。
4.窑体材料回转窑的窑体材料通常选用耐火砖、浇注料和碳素材料等。
在选择窑体材料时，需充分考虑生产工艺要求、物料性质、耐火材料性能和投资成本等因素。
三、回转窑产量的确定1.产量与窑体规格的关系回转窑的产量与窑体规格密切相关。
一般来说，窑体直径、长度和厚度较大的回转窑具有较高的生产能力，可实现较高的产量。
2.影响产量的因素回转窑的产量受多种因素影响，如物料性质、窑内气氛、燃烧设备和操作水平等。
要提高产量，需针对这些因素进行优化和调整。
3.提高产量的措施（1）选用合适的物料和燃料，提高燃烧效率；（2）优化窑内气氛，促进物料反应；（3）加强设备维护，保证设备运行稳定；（4）提高操作水平，确保生产过程顺利进行。
四、回转窑的应用领域回转窑广泛应用于冶金、化工、建材、环保等行业，如钢铁、氧化铝、水泥、陶瓷等行业。
五、回转窑的维护与保养为确保回转窑的安全运行和延长使用寿命，需加强设备的维护与保养。
回转窑烧成带长厚窑皮的分析与处理
回转窑烧成带长厚窑皮的分析与处理引言水泥回转窑在煅烧熟料的过程中，均匀合理分布的窑皮不但可以保护窑筒体，削弱火焰对窑衬的侵蚀、磨损及高温的破坏作用，延长窑内耐火砖的使用周期；还起到减少窑筒体散热，稳定系统热工制度，提高综合热效率等作用。
窑内长长厚窑皮是行业内常见的工艺问题，常常会影响窑内通风，造成窑内来料波动较大，系统热工制度难以稳定的情况，直接影响回转窑产质量的提升和设备的安全运行。
某公司4800t/d熟料生产线烧成系统采用了ф4.8m×72m回转窑结合双系列五级旋风预热器带CDC型分解炉系统。
2020年3月15日，该线按错峰生产要求结束冬季检修复工复产。
投料后中控根据操作规程在产量恢复过程中出现窑内煅烧温度低，在保证窑尾分解炉内物料分解率在92%上下的条件下，为提高窑内煅烧温度，采取了加大窑头喂煤量的方式，同时考虑到窑头煤粉的充分燃烧问题，系统拉风量不变的情况下将三次风闸板高度下落以强化窑内通风。
复产仅一周之内窑筒扫显示一档后结挂长厚窑皮，煅烧区域不集中、窑尾倒料严重、窑皮长掉频繁、窑尾烟室提前结粒等问题发生。
严重影响了熟料产质量的提升和设备的安全稳定运行。
本文结合实际生产过程分析了造成此类工艺问题的成因，归纳处理措施以及工艺调整时的注意事项。
1 问题原因分析一般预分解窑内影响窑皮变化的诱导因素比较复杂，如生料化学成分变化导致物料中液相量和液相黏度的变化；煤粉的质量(灰分和水分含量)变化，煤管位置及火焰形状与煅烧温度致使煤粉不完全燃烧；风，煤，料，窑速四者间的匹配不合理以及有害成分的富集等都会影响窑皮的结构分布。
1.1 生料化学成分及率值影响由于窑皮是液相凝固到窑衬表面的过程，因此液相含量及液相黏度的大小，直接影响到窑皮的形成与分布，而生料化学成分的变化又直接影响液相量及液相黏度，只有对生料三率值进行合理的调配才能结挂平整、致密、牢固的窑皮。
一般而言，主张结挂窑皮时的生料成分应与正常生产时保持一致，我厂进厂原料成分见表1。
5新型干法回转窑设计参数优化及图解应用
新型干法回转窑设计参数优化及图解应用梁镒华张耀智魏波（南京邦齐建材设备工程有限公司）前言：新型干法回转窑设计参数表征性“计算模型”和相关图表的建立，为设计参数间复杂关系的量化研究及技术方案的优化探索工作提供了理论支持和极大方便。
特别是可利用相关图表以“运行参数点”位置来分析窑运行中主要参数间的影响关系，还可以根据“运行参数点”的相对位置坐标来判别运行参数的相对合理性以及探索运行参数的优化方向等。
从而使参数计算过程进一步简化为用“图解法”来完成，而变得更简单、清晰、明了。
下面介绍新型干法回转窑设计参数的“图解应用”，供业界同仁研究、探讨。
一、“NSP窑产量、物料停留时间对负荷率的影响”图表构成及应用（见图1）图1中以窑单位有效容积产量（Gvi）为横坐标，负荷率（φ）和单位有效容积物料量为左右两条纵坐标，以及物料停留时间（T）为斜坐标的相对位置构成其主要参数间的互相关系。
由于负荷率与单位有效容积物料量为相同概念的不同表达，故图1主要研究主要参数Gvi—T—φ的影响规律。
图中“运行参数点”的确定是通过某窑的基本结构参数（规格、斜度）和运行参数（有效容积产量（Gvi）、物料停留时间（T）和负荷率（φ））简单计算其中两个参数值（如：Gvi和φ）两数轴在图中相交而得。
下面以Φ4.0窑不同运行参数“序号○1~○12”为例，阐述其参数影响规律和参数优化过程如下：1、当负荷率（φ）相同时，窑单位有效容积产量（Gvi）与物料停留时间（T）成反比。
即当Gvi提高，要求φ基本不变时，则可以通过提窑速（n）降低T来达到要求。
模型计算：见表1中序号①和②两组运行参数为例，序号①2200t/d，计算有效容积产量（Gvi）为3.6t/m3·d，而序号②2500t/d，计算得Gvi为4.09t/m3·d，，而要求提产时负荷率（φ）不变，则从表中可见窑速（n）由3.0r/min提高到3.4r/min，相应停留时间（T）由29.09分钟缩短到25.65分钟。
新型干法回转窑热工计算
XXXX建材有限公司新建2500t/d水泥熟料新型干法生产线及综合利用废渣生产130万吨/年水泥项目熟料烧成系统热平衡计算书（预热器+分解炉+回转窑+篦冷机）二〇一四年二月一、基础数据二、物料组分二、计算1、物料收入（1）燃料消耗量：m r kg/kg−cl （2）生料消耗量：①干生料理论消耗量（kg/kg-cl）：m ysl=100−α100×Af×mr100−L s=100−100100×24.5×m r100−35.73=1.556−0.381m r kg/kg−cl②出预热器飞灰量：m fℎ=0.144 kg/kg−cl③烟囱飞损飞灰量：m Fℎ＝m fℎ×(1−η)=0.144×(1−0.996)=0.001 kg/kg−cl ④入窑回灰量：m yℎ=m fℎ−m Fℎ=0.143 kg/kg−cl⑤考虑飞损后干生料实际消耗量：m gs=m ysl+m Fℎ×100−L Fℎ100−L s=1.556−0.381m r+0.001×100−34.4 100−35.73=1.557−0.381m r kg/kg−cl ⑥考虑飞损后生料（含物理水）实际消耗量：m s=m gs×100100−W s=(1.557−0.381m r)×100100−0.2 =1.56−0.382m r kg/kg−cl（4）空气消耗量①理论空气用量V lk=0.089C f+0.267H f−0.003(O f−S f)=0.089×59.94+0.267×4.84+0.033×(0.84−7.91)=6.394 N m3/kg−mm lk=V lk×ρk=6.394×1.293=8.569 kg/kg−m②窑头用实际干空气量由于过剩空气系统αy＝1.05，窑头用燃料占47%，则窑头用实际干空气为：V yk=0.47×αy×V lk×m r=0.47×1.05×6.394×m r=3.155m r N m3/kg−clm yk=3.155m r×1.293=4.079m r kg/kg−cl其中：一次空气：V y1k=3.155m r×0.3=0.947m r N m3/kg−clm y1k=4.079m r×0.3=1.224m r kg/kg−cl二次空气：V y2k=3.155m r×0.65=2.051m r N m3/kg−clm y2k=4.079m r×0.65=2.651m r kg/kg−cl窑头漏风：V ylok=3.155m r×0.05=0.158m r N m3/kg−clm ylok=4.079m r×0.05=0.204m r kg/kg−cl③分解炉实际用干空气量（出口过量空气系数1.15）出分解炉过剩空气量：V1=(αf−1)×V lk×m r=(1.15−1)×6.394m r=0.959m r N m3/kg−cl分解炉用燃料燃烧理论空气量：V2=0.53×V lk×m r=0.53×6.394m r=3.389m r N m3/kg−cl窑尾废气中过剩空气量：V3=(αy−1)×0.47×V lk×m r=0.05×0.47×6.394m r=0.15m r N m3/kg−cl分解炉及窑尾漏风量（包括进分解炉一次空气，占比0.05）：V flok=αflok×0.53×V lk×m r=0.05×0.53×6.394m r=0.169m r N m3/kg−clm flok=0.169m r×1.293=0.219 kg/kg−cl分解炉从三次风管抽风量：V f2k=0.959m r+3.389m r−0.15m r−0.169m r=4.029m r N m3/kg−clm f2k=4.029m r×1.293=5.209m r kg/kg−cl ④旋风预热器系统漏风量（漏风占理论空气量比0.16）V xlok=0.16×V lk×m r=0.16×6.394×m r=1.023 N m3/kg−clm xlok=1.023m r×1.293=1.323 kg/kg−cl ⑤喂料带入空气量（风料比19.8N m3/kg）：V sk=m s+m yℎ19.8=1.56−0.382m r+0.14319.8=0.086−0.019m r N m3/kg−clm sk=(0.086−0.019m r)×1.293=0.111−0.025m r kg/kg−cl⑥进入冷却机冷空气量：V Lk=2.14 N m3/kg−clm Lk=2.14×1.293=2.767 kg/kg−cl 物料总收入：m zs=m r+m s+m yℎ+m y1k+m ylok+m flok+m xlok+m sk+m Lk=m r+1.56−0.382m r+0.143+0.204m r+1.224m r+0.219m r+1.323m r+0.086−0.019m r+2.767=4.581+3.563m r kg/kg−cl2、物料支出（1）出冷却机熟料量：m cl=1 kg/kg−cl（2）预热器出口飞灰量：m fℎ=0.144 kg/kg−cl（3）磨煤机抽冷却机空气量（2.396N m 3/kg −m ）V mk =2.396m r N m 3/kg −clm mk =2.396m r ×1.293=3.098m r kg/kg −cl（4）冷却机烟囱排出空气量：V pk =V Lk −V y2k −V f2k −V mk =2.14−2.051m r −4.029m r −2.396m r=2.14−8.476m r N m 3/kg −clm pk =(2.14−8.476m r )×1.293=2.767−10.959m r kg/kg −cl（5）预热器出口废气量 ①生料中的物理水：W s =0.2%m ws=m s ×W s100=(1.56−0.382m r )×0.2100=0.003−0.001m r kg/kg −clV ws=m ws 0.804=0.004−0.001m r N m 3/kg −cl ②生料中的化合水m ℎs =0.00353×m gs ×Al 2O 3f=0.00353×(1.56−0.381m r )×2.75 =0.015−0.004m r kg/kg −clV ws =m ℎs0.804=0.019−0.005m r N m 3/kg −cl ③生料中分解的CO2： 生料中CO2的百分含量：CO 2s =CaO s×4456+MgO s×4440.3=44.65×4456+0.48×4440.3=35.604%m CO s2=m gs ×CO 2s 100−m fℎ×L Fℎ100=(1.56−0.381m r )×35.604100−0.144×34.4100=0.555−0.136m r kg/kg −clV CO 2s =m CO s 2×22.444=0.283−0.069m r N m 3/kg −cl ④燃料燃烧生成的理论烟气量：V CO 2r =22.412×C f 100×m r =22.412×59.94100×m r =1.119m r N m 3/kg −clV N 2r =22.428×N f100×m r +0.79×V lk ×m r =22.428×0.97100×m r +0.79×6.394×m r =5.059m r N m 3/kg −clV H 2O r =22.42×H f 100×m r +22.418×W f100×m r=22.42×4.84100×m r +22.42×0.63100×m r =0.554m r N m 3/kg −clV S 2O r=22.432×S f100×m r =22.42×0.84100×m r =0.006m r N m 3/kg −clV r =V CO 2r +V N 2r +V H 2O r +V S 2O r =6.783m r N m 3/kg −clm r =( m lk +1−A ar100)×m r =(8.569+1−24.5100)×m r =9.022m r kg/kg −cl ⑤烟气中过剩空气量：V k =(1.15−1+0.16)×V lk ×m r =1.982m r N m 3/kg −cl其中：V N 2k=0.79×V k ×m r =1.566m r N m 3/kg −cl V O 2k =0.21×V k ×m r =0.416m r N m 3/kg −cl m N 2k=2822.4×V N 2k=1.985m r kg/kg −cl m O2k =3222.4×V O 2k =0.594m r kg/kg −cl ⑥喂料用空气V sk =0.086−0.019m r N m 3/kg −cl m sk =0.111−0.025m r kg/kg −cl其中：V N 2sk =0.79×V sk ×m r =0.068−0.015m r N m 3/kg −cl V O 2sk =0.21×V sk ×m r =0.018−0.004m r N m 3/kg −cl m N 2sk=2822.4×V N 2sk=0.085−0.019m r kg/kg −cl m O2sk =3222.4×V O 2sk =0.026−0.006m r kg/kg −cl 废气总量：V f =V CO 2+V N 2+V H 2O +V O 2+V SO 2=(0.283−0.069m r +1.119m r )+(5.059m r +1.566m r +0.068−0.015m r )+(0.004−0.001m r +0.019−0.005m r +0.554m r )+(0.416m r +0.018−0.004m r )+0.006m r =0.392+8.62m r N m 3/kg −cl m f =m CO 2+m N 2+m H 2O +m O 2+m SO 2=m ws +m ℎs +m CO s 2+m r +m N 2k +m O 2k+m sk =0.003−0.001m r +0.015−0.004m r +0.555−0.136m r +9.022m r+1.985m r +0.594m r +0.111−0.025m r =0.684+11.408m r kg/kg −cl物料总支出：m zc =m cl +m fℎ+m mk +m pk +m f=1+0.144+3.098m r +2.767−10.959m r +0.684+11.408m r=4.595+3.547m r3、热量收入（1）燃料燃烧热：Q rR =23001m r kJ/kg −cl（2）燃料带入显热：Q r =m r ×c r ×t r =1.16×50×m r =58m r kJ/kg −cl（3）生料带入显热：Q s =(m gs ×c s +m ws ×c ws )×t s=[(1.557−0.381m r )×0.878+(0.003−0.001m r )×4.182]×60=69−16.95m r kJ/kg −cl（4）入窑回灰带入显热：Q yℎ=m yℎ×c yℎ ×t yℎ=0.143×0.836×60=7.173 kJ/kg−cl （5）空气带入显热：①窑头一次空气带入热量：Q y1k=m y1k×c y1k ×t y1k=1.224m r×1.297×36=57.151m r kJ/kg−cl②进冷却机空气带入热量：Q Lk=m Lk×c Lk ×t Lk=2.767×1.297×36=129.179 kJ/kg−cl③喂料空气带入热量：Q sk=m sk×c sk ×t sk=(0.111−0.025m r)×1.298×60=8.645−1.947m r kJ/kg−cl④窑头漏风带入热量：Q ylok=m ylok×c ylok ×t ylok=0.204m r×1.297×36=9.525m r kJ/kg−cl⑤分解炉漏风带入热量：Q flok=m flok×c flok ×t flok=0.219m r×1.297×36=10.226m r kJ/kg−cl⑥旋风预热器漏风带入：Q xlok=m xlok×c xlok ×t xlok=1.323m r×1.297×36=61.774m r kJ/kg−cl热量总收入：Q zs=Q rR+Q r+Q s+Q yℎ+Q y1k+Q Lk+Q sk+Q ylok+Q flok+Q xlok=23001m r+58m r+69−16.95m r+7.173+57.151m r+129.197+8.645−1.947m r+9.525m r+10.226m r+61.774m r=214.015+23178.779m r kJ/kg−cl4、热量支出（1）熟料形成热：对于石灰石和粘土配料的生料，不考虑碱性影响时，形成热计算如下：Q cl=17.21×Al2O3cl+27.13×MgO cl+32.03×CaO cl−21.44×SiO2cl −2.47Fe2O3cl=17.21×5.41+27.13×0.77+32.03×67.53−21.44×22.46−2.47×3.38=1787.09 kJ/kg−cl（2）出冷却机熟料显热：Q Lcl=m Lcl×c Lcl ×t Lcl=1×0.771×85=65.535 kJ/kg−cl （3）预热器出废气带走显热：Q f=V f×c f×t f=(V CO2×c CO2+V N2×c N2+V H2O×c H2O+V O2×c O2+V SO2×c SO2)×340=[(0.283−0.069m r+1.119m r)×1.899+(5.059m r+1.566m r+0.068−0.015m r)×1.311+(0.004−0.001m r+0.019−0.005m r+0.554m r)×1.552+(0.416m r+0.018−0.004m r)×1.356+ 0.006m r×0.768]×340=233.58+4106.18m r kJ/kg−cl（4）预热器出口飞灰带走显热：Q fℎ=m fℎ×c fℎ ×t fℎ=0.144×0.895×340=43.819 kJ/kg−cl （5）磨煤机抽冷却机空显热：Q mk=V mk×c mk×t mk=2.396m r×1.02×240=586.54m r kJ/kg−cl （6）冷却机排出空气热量：Q Lpk=V Lpk×c Lpk×t Lpk=(2.14−8.476m r)×1.027×200=439.556−1740.97m r kJ/kg−cl（7）系统表面散热损失热量：Q B=230 kJ/kg−cl（8）冷却水带走热量：Q ls=170 kJ/kg−cl热量总支出：Q zc=Q cl+Q Lcl+Q f+Q fℎ+Q mk+Q Lpk+Q B+Q ls=1787.09+65.535+233.58+4106.18m r+43.819+586.54m r+439.556−1740.97m r+230+170=2969.58+2951.75m r kJ/kg−cl热量平衡：总收入=总支出214.015+23178.779m r=2969.58+2951.75m r解得：m r=0.13623182≈0.136Q rR=23001m r=23001×0.136=3128.136 kJ/kg−clηy=1787.093128.136=57.13%说明：数据差是由于计算过程中四舍五入导致。
对新型干法水泥窑合理操作的浅谈(周李镇毕业论文第二次)
a料变窑速变。 入窑生料波动大,当料于耐火窑内煅烧困难时，应适当减料，放慢窑速,以防止熟料欠烧甚至窜生料,当料易烧，窑内熟料结粒粗大，窑前发亮,窑电流升高时,应及时加料将窑速提起,特别应注意加料时要首先提窑速，才能保证系统热工稳定，保持窑内适当的物料填充率。
b薄料快转。在正常的生产情况下,应保持薄料快转，以增加物料的翻动频率，有利于热交换；同时降低窑内物料填充率,减少窑内通风阻力,有利于煤粉完全燃烧,减少窑尾烟室缩口结皮。
毕业论文
对新型干法水泥窑合理操作的浅谈
摘要：新型干法水泥生产中，窑外预分解窑系统的生产正常与优化烧成系统的操作、强化系统的工艺管理有关，影响热工制度的可变因素较多,系统操作要有预见性，前后兼顾，熟悉并了解设计中所设置的操作控制手段的目的和意义,针对生产中出现的问题及时、正确地去调节,从而使整个系统尽快恢复正常,达到优质、高产、低耗的目的。中材萍乡水泥有限公司现拥有Ф４＊６0ｍ带五级预分解系统日产250０吨熟料及Ф4.8*７2ｍ带五级双系列预分解系统日产4500吨熟料的新型干法生产线二条，本文针对中材萍乡水泥有限公司预分解窑生产过程中出现的典型异常情况进行了合理操作处理，并提出一些体会。
关键词:预分解窑、工艺管理、喷煤管、操作处理
绪论ﻩ
1．系统用风ﻩ3
2.煤的比例ﻩ4
５、风、煤、料和窑速的兼顾调整ﻩ5
二、优化烧成系统操作5
回转窑与带的划分
回转窑圆筒，其斜度一般为3%-5%，生料由圆筒 的高端（一般称为窑尾）加入，由于圆筒具有一定的 斜度而且不断回转，物料由高端向低端（一般称为窑 头）逐渐运动 。 一次空气 ：用鼓风机经喷煤管由窑头喷入窑内。燃 烧用的空气由两部分组成，一部分是和煤粉混合并将 煤粉送入窑内的这部分空气 窑由于入窑生料水分很少，几乎没有 干燥带。
（2）预热带
预热带物料温度在150-750℃，气体温度在4001000℃，离开干燥带的物料温度上升很快，粘土中的 有机物发生干馏和分解，同时高岭土开始脱水反应， 碳酸镁的分解过程也开始进行。
新型干法窑外分解窑，生料预热在预热器内进行， 窑内无预热带。 对于立波尔窑，预热在炉篦子加热机上，窑内无预 热带。
（6）冷却带
在冷却带中物料温度由出烧成带的1300℃，温度下 降，液相凝固成为坚固灰黑颗粒，进入冷却机内再进 一步冷却。
注：回转窑的各带划分是人为的，这些带的各种反应 往往是交叉或同时进行的，不能截然分开，如生料受 热不均匀，和传热缓慢将增大各种反应的交叉，因此 回转窑各带的划分是十分粗略的。
Φ5.0/4.35m×165m湿法回转窑的有效耗热量和窑内物料各带的热化学特性
该带物料温度为1300-1450-1300℃，物料直接受火焰加 热，自进入该带起开始出现液相，一直到1450℃，液相量 继续增加，同时游离氧化钙被迅速吸收，水泥熟料烧成， 故称烧成带。 由于C3S的生成速度随着温度的升高而激增，因此烧成带 必须保证一定的温度。在不损害窑皮的情况下，适当提高 该带温度，可以促进熟料的迅速形成，提高熟料的产质量。 烧成带还要有一定的长度，主要使物料在烧成温度下， 持续一段时间，使生成C3S的化学反应尽量完全，使熟料 中游离氧化钙的含量最少。 一般物料在烧成带的停留时间大约在15-20min左右，烧 成带的长度取决于火焰的长度，一般为火焰长度的0.60.65倍。
t新型干法水泥生产线回转窑工艺设计说明书
5000t新型干法水泥生产线回转窑工艺设计原始资料一、物料化学成分（%）成分Loss SiO2 AI2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 其它合计干生料100熟料0 100煤灰0 100、煤的工业分析及元素分析（%温度：900C ;出窑熟料温度：1360r ;废气出预热器温度：330C ;出预热器飞灰温度：300E 窑尾气体温度：1100C。
2、入窑风量比（％。
一次风（K 1）:二次风（K2）:窑头漏风（K3）=10:85:5 。
3、燃料比（％。
回转窑（Ky）:分解炉（Kf） =40:60 。
4、出预热器飞灰量。
kg熟料。
5、出预热器飞灰烧失量。
%6各处空气过剩系数。
窑尾，a y=分解炉出口a L=预热器出口a f=。
7、入窑生料采用提升机输送。
8、漏风。
预热器漏风量占理论空气的比例K4=;提升机带入空气量忽略；分解炉及窑尾漏风（包括分解炉一次空气量），占分解炉用燃料理论空气量的比例K6=9、袋收尘器和增湿塔综合收尘效率为%10、熟料形成热。
根据简易公式（6-20）计算。
11、系统表面散热损失。
460kJ/kg熟料。
12、生料水分。
%13、窑的设计产量。
5000t/d。
四、物料平衡与热量平衡计算基准：1kg熟料，温度：0C；范围：回转窑+分解炉+预热器系统根据确定的基准和范围，绘制物料平衡图（图1）、热量平衡图（图2）。
图1物料平衡图图2热量平衡图物料平衡计算收入项目(1)燃料总消耗量m (kg/kg)其中：窑头燃料量m yr = K y m r (kg/kg)分解炉燃料量m Fr = K F m r (kg/kg)(2)生料消耗量、入预热器物料量a.干生料理论消耗量100 m r A y a 10025.71 1 m rgSL二100 L s= 100 35'2—(kg/kgm式中：a—燃料灰分掺入量，取100%b.出电收尘飞损量及回灰量m Fh= m fh(1 -)=x (1 —二(kg/kg)m yh = m fh —m h= — = (kg/kg)图1物料平衡图图2热量平衡图c.考虑飞损后干生料实际消耗量100 35.2 儿、s100 35.82d.考虑飞损后生料实际消耗量100 _ v100m s=m s (kg/kg)100 W s__入100 0.2e.入预热器物料量入预热器物料量_ m + m k_ —+_—(kg/kg)(3)入窑系统空气量燃料燃烧理论空气量V' LK_ ++(S — O)= x + x + x —_ (Nn i/kg 煤)m‘Lk_ V' Lk x_x_ (kg/kg 煤)b.入窑实际干空气量3 V/h= a y V' Lk n yr = a y Vl k K F m _ 1.05 xx_ (Nm /kg)n yk=x ^x (kg/kg)其中入窑一次空气量，二次空气量及漏风量01=«%= (Nm 3/kg)W _ k20_ (Nm 3/kg)V-Ok1_ K30 _ (Nm 3/kg)c.分解炉从冷却机抽空气量①出分解炉混合室过剩空气量V1_ ( a L— 1)V' Lk m_— 1) x = (Nm3/kg)②分解炉燃料燃烧空气量V2_ V'Lk m r _ V'Lk Km _x = (Nm 3/kg)③窑尾过剩空气量V3_ ( a y— 1)V' Lk m yr _ ( a y— 1)V' -Km _— 1) xx_ (Nm i/kg)④分解炉及窑尾漏入空气量3 V4 _ KVlkm _ K e VlKm _xx _ (Nm /kg)⑤分解炉冷却机抽空气量V F2k=V+V2 —V3—V4 _ +—— _ (Nm3/kg)m F2k_x V:2k = x (kg/kg)d. 气力提升泵喂料带入空气量(忽略)e. 漏入空气量预热器漏入空气量75= K 4V 1 Lk m r = (Nm 3/kg)窑尾系统混入空气总量V Lok2= V 4 + V 5 =+ = (Nm 3/kg) 全系统漏入空气量3V LOK = V L OK + V_OK2=X + =m °K =x V_OK =X = (kg/kg)支出项目(1) 熟料m sh =1kg (2) 出预热器废气量 a.生料中物理水含量W0.2mh= mx 100 = — x 100 =— (kg/kg)b.生料中化学水含量m is = =x — x = — (kg/kg)kS0.017 0.004m 「 0.804 =0.804c.生料分解放出CO 气体量:m wsVws = 0.8040.003 0.001叶0.8043(Nm /kg)3(Nm /kg)d.燃料燃烧生成理论烟气量V co2= 22.418224 x100 x60.10100m =(Nm i/kg)eM co2s M co2CO= CaO M CaO + MgO M44=x"56 +x44s CO2 L fhm co2=m gs〔0。
回转窑技术参数范文
回转窑技术参数范文回转窑是一种重要的建材设备，主要用于石灰、水泥、铁矿粉等物质的煅烧过程。
其技术参数对于窑机的性能与生产效果具有重要影响。
下面将详细介绍回转窑的主要技术参数。
1.窑机尺寸：回转窑的尺寸是指其有效炉筒长度和内径。
一般而言，炉筒长度越长，煅烧时间越长，产量越高，但对于石灰窑机而言，炉筒长度一般控制在30-60米之间，而内径一般在2.5-5米之间。
尺寸的选择需要综合考虑生产需求、矿石性质以及动力能耗等因素。
2.倾角：回转窑的倾角对于煅烧过程中物料的滞留时间和热交换程度有着重要影响。
倾角越大，物料在窑筒内停留时间越长，煅烧效果越好。
一般而言，回转窑的倾角控制在3-5°之间。
3.旋转速度：回转窑的旋转速度直接影响物料在窑筒内的停留时间。
旋转速度越大，物料在窑筒内滞留的时间越短，产量越大，但煅烧不均匀的风险也会增加。
一般而言，回转窑的旋转速度在0.1-2.5转/分钟之间。
4.驱动方式：回转窑的驱动方式分为两种，一种是轮边驱动，一种是中心驱动。
轮边驱动方式通过支撑轮的驱动方式推动窑筒转动，适用于大型窑机；中心驱动方式是通过中心齿轮和驱动装置将力传递到窑筒，适用于中小型窑机。
不同的驱动方式适用于不同规模和需求的窑机。
5.窑内冷却方式：回转窑在煅烧结束后需要进行冷却，以降低物料温度，避免二次反应。
常见的冷却方式有空气冷却和水冷却两种。
空气冷却是通过将周围空气引入窑筒进行冷却；水冷却是通过内置冷却水管将冷却水引入窑筒进行冷却。
冷却方式的选择需根据生产工艺和物料特性进行合理选择。
6.燃料类型：回转窑的煅烧过程需要燃料提供热源。
常见的燃料类型有煤粉、石油焦、天然气等。
选用合适的燃料类型可以有效保证窑机的稳定性和生产效率。
7.动力消耗：回转窑的动力消耗是评估其性能的重要指标。
动力消耗包括机械动力、燃料消耗以及冷却系统的动力消耗。
优化回转窑技术参数可以有效降低动力消耗，提高生产效益。
除了上述技术参数外，回转窑的整体结构、进料方式、出料方式等也是需要考虑的因素。
回转窑有关参数计算方法
回转窑有关参数计算方法回转窑是水泥生产过程中的主要设备，其参数计算方法对于保证设备的正常运行和水泥生产的质量有着重要的影响。
下面我将从回转窑的设计参数、烧成过程中的参数计算以及操作参数的选择这三个方面，分别介绍回转窑的有关参数计算方法。
1.回转窑的设计参数计算回转窑的设计参数计算包括尺寸、转速和斜度等方面。
首先需要确定窑的内径，根据生产规模、水泥品种和材料性质等因素进行初步估算。
然后根据回转窑的长度和转速，计算膛线速度。
膛线速度是指窑身烧成区内壁表面上每单位长度的平均周向速度，是保证熟料在窑内能够停留足够时间进行热交换的重要参数。
通常，在一定的生产条件下，最佳的膛线速度范围为3.5-5.0 m/min，可以根据窑内原料的烧失率进行调整。
最后，根据回转窑的设计尺寸和转速，计算出窑体的最大斜度，以确保料层在回转窑内能够顺利前进，并最终产生熟料。
2.烧成过程中的参数计算烧成过程中的参数计算主要包括窑内燃烧状态的分析和熟料的烧成度计算。
燃烧状态的分析主要是为了保证窑内燃烧反应的正常进行和稳定燃烧的实现。
通过计算窑头处的剩余炭含量和窑尾处的氧含量，可以判断燃烧状态是否正常，并根据需要进行调整。
熟料的烧成度计算是评价烧成过程的关键指标之一，可以根据窑内熟料的大气侧质量、窑内热量补给和窑内大气侧质量流量等因素进行计算。
烧成度的计算结果可以帮助调整窑的操作参数，以达到最佳的烧成效果。
3.操作参数的选择回转窑的操作参数选择包括供料量、风量和回转窑的停留时间等方面。
供料量的选择要根据窑的设计尺寸、原料的粒度和特性以及烧成度的要求进行计算。
在供料量不变的情况下，适当调整物料的分层厚度可以改善窑内的热传导和物料的烧成情况。
风量的选择要根据窑内气氛状态、物料的烧成度和粉煤灰的含量等因素进行计算。
通过调整风量，可以改变窑内气氛的酸碱度，进而调整物料的烧成度和烧成质量。
而窑内停留时间的选择则要根据原料的性质、窑的设计参数和烧成过程的需求进行计算。
回转窑测量标准
回转窑技术参数测量1适用范围本标准规定了回转窑各挡领圈与筒体垫板顶隙测量、各挡托轮开挡尺寸、回转窑实际中心线在纵向铅垂面内的上下偏差、各领圈的圆跳动及在水平面内的直线度等技术参数的测量工具、测量方法及相关计算方法。
本标准适用于水泥及炭素生产中回转窑设备，直径在1.6米以上，长度在18米以上，支承点在两组以上。
2 测量目的核实窑体的直线度及变形情况。
3 要求3.1 回转窑各挡领圈与筒体垫板顶隙测量为保证回转窑能正常运行，必须确保各档领圈与筒体垫铁顶间隙符合设计要求，一、二档领圈与筒体垫铁顶间隙不大于6mm，三档领圈与筒体垫铁顶间隙不大于4mm.。
3.1.1 测量工具钢盘尺（精度为1mm）、特制钢丝钩。
3.1.2 测量方法3.1.2.1 测量示意图如图1、2。
图1 档领圈与筒体垫铁顶间隙示意图图2 钢丝钩测量法示意图3.1.2.2 测量步骤a) 待窑冷却后，用钢盘尺在窑体正上方测量各档领圈与筒体垫铁顶间隙值Z；b) 记录数据，并根据设计值对窑体进行相应调整，如下表13.1.3 注意事项a) 因安全要求，必须在停窑冷却后测量；b) 如果在滚圈两侧有挡铁块时，用特制的钢丝钩进行测量。
3.2 各挡托轮开挡尺寸测量在吊装回转窑时，拖轮对称的安装在回转窑纵向中心线两侧，如图3，在回转窑运行一段时间后，各档拖轮可能出现左右偏移，导致窑体受力不均，严重影响窑体中心的直线度，甚至导致窑体变形，为此必须进行测量调整。
图3 拖轮底座找正图3.2.1 测量工具线垂两个、钢卷尺（30m）。
3.2.2 测量方法3.2.2.1 测量示意图如图4图4 开档尺寸测量示意图3.2.2.2 测量步骤a) 停窑至冷却；b) 找出回转窑安装基准线，用线垂尖指向基准线并将线头固定在滚圈上；c) 在拖轮中心作线垂，并使二线垂所在平面与回转窑纵向中心线垂直；d) 测量拖轮开档尺寸α，并按要求进行调整。
3.2.3 注意事项a) 找准回转窑纵向中心线对应的基准线；b) 二线垂所在平面必须与回转窑纵向中心线垂直。
新型干法窑工艺计算汇总
新型干法窑工艺计算一、NSP窑规格1.1NSP窑规格的确定1.1.1 NSP窑的直径要求生产能力2000t/d由经验公式：G=53.5D i3.14其中G（t/d）—窑产量，D i为窑筒体有效内径（m）取窑内耐火砖的厚度:.=300mm则窑内径D= D i 2: =3.2+2 0.3=3.8(m)1.1.2NSP窑的长度将D i =3.2 带入经验公式：G=8.491D i2.328L0.6802000二.戸市2于.尹8.；9；皤257. 4（m）①3.5m X 54m ①3.8m X 58m ①4.0m X 60m ①4.3m X 64m ①4.8m X 74m ①5.0m X 74m ①5.6m X 87m初步确定窑的规格为①3.8m X 58m 即D=3.8米L=58米1.1NSP窑产量的标定根据经验公式，将D i =3.2米，L=58米代入G=8.491D i2.328L0.680=8.491 X 3.22.382X 58 0.680=2014t/d由于经验公式受数量、地域、工艺、时间限制，以及产量受窑规格、原燃料、操作等影响极大。
根据山西灵丘豪洋公司用①3.8m X 58m窑的生产实际（大于2000t/d）确定窑的规格为①3.8m X 58m二、主要热工参数的计算2.1 NSP窑系统物料平衡2.1 NSP窑系统热平衡2.1 NSP窑系统主要热工参数的计算［原始资料］⑴窑型为①4.0m X 60m带D —D型预分解窑。
⑵生产品种为普通硅酸盐水泥熟料。
⑶物料化学成分见表1-1。
⑷燃料元素分析和工业分析及发热量见表1及表2。
成分项目\烧失量SiO2Al 2O3 Fe2O3 CaO MgO SO3 其他总和干生料35.88 13.27 3.03 2.09 44.68 0.29 0.16 0.60 100.00 熟料0 22.48 5.54 3.79 66.83 0.59 0.05 0.72 100.00煤粉0 51.60 31.79 4.16 3.62 0.68 2.20 5.59 100.00 表1-2燃料元素分析C y H y S N y O y A y W y60.10 3.96 0.35 0.97 7.91 25.71 1.00表1-3 工业分析及发热量A y V y F. C y W y Q y DW/ (kJ/kg)25. 71 28. 36 44. 93 1. 00 23614⑸温度。
新型干法水泥回转窑系统
在分解炉上部设置了一个涡流室， 使炉气呈螺旋形出炉。 将分解炉与预热器之间的联接管道延长---相当于增加了分解炉的容积)，其效果是延长了生料在分解炉内的停留时间，使得碳酸盐的分解程度更高，更重要的是有利于使用燃烧速度较慢的一些燃料。
主要改进：
(2) RSP型炉：
RSP型炉： 结构：左部：混合室（MC室） 右部：上部旋风预燃室(SB炉) 下部涡旋分解室(SC炉) 特点： 燃料：在旋风预燃室喷入，与热空气直接接触而燃烧， 燃烧效果好。 生料：从SC室喂入，被三次风分散。 气体： 窑气经上升管道喷腾进入，热空气从SC炉的内侧 以切线方向送入，两股气流一起进入混合室。 优点：对燃料适应性强 缺点：结构比较复杂，系统通风调节比较困难，流动阻力损失大。
旋风筒改进的几个方面： 1）旋风筒入口或出口处增设导向叶片； 2）旋风筒筒体结构的改进； 3）旋风筒进风口与排气管（内筒）结构的改进； 4）旋风筒下料口结构的改进 5）旋风筒旋流方式的改进
特点：进风口截面由矩形改为多边形，筒体改为双柱双锥的组
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合，柱体直径相对减小，内筒直径加大，插入深度减小等。
02
燃烧带单位截面面积、单位时间内所承受的热量
3）回转窑内燃烧带的截面热力强度（燃烧带的截面热负荷）：
01
Qsh---水泥熟料理论热耗（在没有热量损失和物损失时，由0℃的干生料烧成1kg水泥熟料所需要的热量（kJ/kg熟料）
6）回转窑内燃烧带的空气过剩系数 根据生产经验以煤粉为燃料的水泥回转窑 α范围较合理 7）回转窑内的热效率
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1.2悬浮预热器
旋风预热器的工作原理 生料粉在废气中分散与悬浮 气、固之间换热 （在联结管道内完成） 气、固相的分离，生料粉的收集 （在旋风筒内完成）
关于回转窑煅烧火焰的知识
关于回转窑燃烧火焰的知识一、影响火焰长短有哪些因素燃烧熟料过程中，窑内情况变化较大，因此影响火焰长短的因素也较多。
假设其他条件不变，造成火焰长的因素有如下几点：①排风大；②料少；③城烧温度低；④慢车；⑤煤粉湿粗，灰分大，挥发分低，固定碳多；⑥煤管位置高，伸入窑里多；⑦煤多一次风小，一、二次风温度低；⑧煤管口径大，拔销角度小，平梢长；⑨停窑止烧。
假设其他条件不变，造成火焰短的因素有如下几点：①排风小；②料层厚；③窑速快；④一次风大，二次风小，煤适当；⑤烧逼火，火点温度高；⑥煤粉挥发物高，一、二次风温高；⑦煤管位置过低，偏料，偏外；⑧煤管口径小，角度大，平梢短，装风翅；⑨结圈。
二.回转窑对火焰有何要求适宜的火焰及窑内温度的合理分布，对熟料产、质量的提高，窑皮厚度和长度，窑衬寿命，燃料消耗，筒体温度，减少污染和环境的保护都具有十分重要的作用。
因此，水泥回转窑对火焰有严格的要求，尤其是在新型干法回转窑中要求火焰的形状、温度和强度，与回转窑燃烧熟料相适应。
保证在整个火焰长度上都能进行高效率的热交换，同时又不能使窑皮产生局部过热、出现峰值温度，应能适应窑情的变化。
要满足这些要求，应具备下列条件：①一次风的送风量尽量少，并能使煤风混合充分均匀，尽可能充分利用高温的二次风，达到增产节能的目的。
②燃烧效率和煤粉的燃尽率高，避免因不完全燃烧而产生熟料质量下降和工艺事故的发生。
③火焰形状良好稳定，适应窑况的变化需要，窑内温度场分布合理，避免峰值温度出现，火焰无脉冲现象。
④火焰形状根据需要调节方便、灵活。
⑤煤粉燃烧器安全可靠，使用寿命长，不回火，并能适应高温和耐磨。
⑥对煤质的适应性要强，可适应煤质波动变化的需要。
⑦点火容易升温快，以缩短无效时间，减轻劳动强度。
⑧火焰射流中应有热烟气返混提高煤粉燃烧的环境温度，降低氧浓度，既增加燃烧速率，降低燃尽时间，又可减少NOx的产生，有利于环境保护。
三、火焰形状对燃烧有什么影响实践证明，火焰与燃烧的关系密不可分，唇齿相依。
如何确定新型干法回转窑烧成带的长度
如何确定新型干法回转窑烧成带的长度
如何确定新型干法回转窑烧成带的长度
新型干法回转窑窑内的温度高、窑颈大、转速快，降低了全窑耐火材料的使用寿命。
一般情况下，回转窑内耐火材料最容易损坏的部位就是烧成带末端，即回转窑不稳定而浮窑皮变化频繁的位置。
实践证明，这以位置不宜使用碱性耐火材料，特别是镁鉻砖损坏最快，而应采用耐磨且抗热抗震性好的耐火砖。
其位置的确定，实际上就是确定窑内烧成带的长度。
对于同以窑型，同以燃烧器下烧成带的长度，在实际生产中是变化的，如何确定并控制好烧成带的长度，是一个值得探讨的问题。
（1）根据投料量确定烧成带的长度
投料量的多少与回转窑转速快慢、回转窑内温度高低以及回转窑内沿窑长度方向上的分布有关，实践证明在同一条件下，投料量越大，窑内主窑皮则越短，浮窑越少，即烧成带也越短。
在回转窑投料量达到最大的时候，记录下烧成带的长度。
（2）根据不同的物料质量确定烧成带的长度
观察同一状态的熟料质量对应的烧成带长度，可以发现，熟料饱和比越高、液相量越少，则烧成带越短，反之越长。
（3）根据不同的煤粉质量确定烧成带长度
配料中有时煤灰变化较大，同一条件下煤灰粉越大，生料饱和比越高、液相出现越晚，烧成带也越短。
通过上述分析，得到一组长短不同的数据，在这组数据中取得生产工艺正常，熟料质量合格情况下，投料量最多、熟料饱和比最高、煤灰分最大的时候，烧成带的长度为耐火材料的砌筑长度。
一般情况下，上述各条件不能在生产过程中同时出现，此时可取上述测得的最短的烧成带长度。
回转窑规格尺寸和产量的确定
回转窑规格尺寸和产量的确定1. 引言回转窑作为一种重要的工业设备，被广泛应用于水泥、冶金和化工等行业。
回转窑的规格尺寸和产量的确定对于生产效率和产品质量具有重要影响。
本文将从不同角度探讨回转窑规格尺寸和产量的确定方法和要点。
2. 回转窑规格尺寸的确定回转窑的规格尺寸是指其长度、直径和倾角等参数。
规格尺寸的确定需要考虑以下几个因素：2.1 生产工艺要求不同行业的生产工艺对回转窑的规格尺寸有不同要求。
例如，水泥生产中常用的干法和湿法工艺对回转窑的要求不同。
干法工艺需要较长的回转窑，以便充分干燥和煅烧物料；湿法工艺则对回转窑的直径有较高要求，以提高物料的分解效率。
因此，根据具体生产工艺要求确定回转窑的规格尺寸至关重要。
2.2 原料特性回转窑的规格尺寸还需要考虑原料的特性。
不同的原料在回转窑中的热传导、物料分布和反应速率等方面存在差异。
例如，粉煤灰等颗粒状物料在回转窑中的传热速度较慢，需要较长的回转窑来保证充分的煅烧时间。
因此，根据原料的特性选择适当的回转窑规格尺寸，可以提高生产效率和产品质量。
2.3 设备运行稳定性回转窑作为一种连续运行的设备，其稳定性对于生产效率和产品质量至关重要。
过长或过短的回转窑都会对设备的稳定性产生负面影响。
因此，在确定回转窑的规格尺寸时，需要考虑设备运行的稳定性，选择合适的长度和直径，以确保设备正常运行。
3. 回转窑产量的确定回转窑的产量是指单位时间内处理的物料量，对于生产效率和经济效益具有重要影响。
回转窑产量的确定需要考虑以下几个因素：3.1 回转窑的转速回转窑的转速是影响产量的关键因素之一。
转速过高会导致物料在回转窑中停留时间过短，影响物料的煅烧效果；转速过低则会降低生产效率。
因此，确定适当的回转窑转速对于提高产量至关重要。
3.2 物料进料量和分布回转窑的产量还与物料的进料量和分布有关。
合理的物料进料量和分布可以保证回转窑内物料的充分接触和煅烧。
为了提高产量，可以适当增加物料的进料量和优化物料的分布方式。
回转窑系统的设计计算
窑内耐火砖易损坏，筒体制造和维修困难
19
[例]试确定一生产能力为日产2000t熟料的预 分解回转窑筒体的尺寸
[解]据要求生产能力，查图2-98（p107）得： 回转窑筒体内径D＝3.8m；
则回转窑衬砖内径：
Di＝D－2δ＝3.8－2×0.15＝3.5m； 再由图2-100、图2-101、图2-102查得：
为检验表2-29建立的公式在标定产量中的精确 度，用不同公式对12种大小不同规格的三类窑 的产量进行标定，结果表明，对1984年前投产 的窑都较接近于实际窑产量的平均值。
综合标定结果，发现三类窑的计算公式中，窑 产量G与Di，L之间的相关关系，即G＝f(Di，L) 更接近实际窑的平均产量值，其相关系数比其 他公式的相关系数要高些，故计算产量时，使 用G＝f(Di，L)较合理和可靠。
L和L/Di，确定窑的尺寸
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窑型
筒体型式:直筒型、热端扩大型、冷端扩大型、 哑铃型
延长物料在窑内的停留时间 增加窑的有效容积 降低窑内截面风速 提高窑发热能力和熟料产量，降低料耗和热耗 解决回转窑内烧成能力与预烧能力的矛盾
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直径扩大型窑的缺点
扩大处形成不规则通道，破坏了物料在窑 内运动的均衡性，不利于窑的操作
内径Di的关系应符合： L=23Di-20
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产量、直径常用计算公式
北京建材院，NSP窑生产能力：
G=KD2.5L0.762 G-熟料小时产量，t/h K-系数，0.114～0.119
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南京化工学院 新型干法窑产量计算经验公式
1986年，南京化工学院汇总了世界上54个国 家、从1951年到1984年投产的617台各类悬浮预热 器窑和预分解窑的生产数据或设计资料，利用微 机进行产量回归分析，得到表2-29所示的悬浮预 热窑、立筒预热器窑和预分解窑三组产量计算公 式。鉴于在同一规格下，立筒预热器窑产量一般 稍低于旋风预热器窑的产量这一事实，因此专门 建立了一组立筒预热器窑产量公式。
回转窑规格尺寸和产量的确定
回转窑规格尺寸和产量的确定
回转窑是一种重要的化工设备，在化工生产中具有广泛的应用。
回转窑的规格尺寸和产量的确定对于回转窑的正常运行和产品质量具有重要意义。
在本文中，我们将探讨回转窑规格尺寸和产量的确定。
回转窑的规格尺寸是指回转窑的大小，它决定了回转窑的容量。
一般来说，回转窑的容量越大，其规格尺寸也就越大。
回转窑的规格尺寸可以根据客户需求进行定制，不同的化工工艺和生产需要也可以影响到回转窑尺寸的选择。
回转窑的产量是指回转窑在单位时间内所能生产的物质的数量。
回转窑的产量决定了回转窑的生产效率。
在确定回转窑的产量时，需要考虑到回转窑的转速、介质、温度等因素，这些因素都会影响到回转窑的产量。
在确定回转窑规格尺寸和产量时，需要考虑到一些因素。
首先，需要确定回转窑所要生产的物质是什么，这决定了回转窑的规格尺寸
和产量。
其次，需要考虑回转窑的工艺流程，这也会影响到回转窑的规格尺寸和产量。
另外，需要考虑回转窑的制造材料和制造工艺，这些都会影响到回转窑的质量和稳定性。
最后，需要考虑回转窑的实际应用情况。
在实际应用中，需要根据回转窑的生产需要来确定其规格尺寸和产量，也可以根据回转窑的运行情况对其进行调整。
总之，回转窑的规格尺寸和产量的确定对于回转窑的正常运行和产品质量具有重要意义。
在确定回转窑规格尺寸和产量时，需要综合考虑到多种因素，以保证回转窑的质量和稳定性。
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如何确定新型干法回转窑烧成带的长度
新型干法回转窑窑内的温度高、窑颈大、转速快，降低了全窑耐火材料的使用寿命。
一般情况下，回转窑内耐火材料最容易损坏的部位就是烧成带末端，即回转窑不稳定而浮窑皮变化频繁的位置。
实践证明，这以位置不宜使用碱性耐火材料，特别是镁鉻砖损坏最快，而应采用耐磨且抗热抗震性好的耐火砖。
其位置的确定，实际上就是确定窑内烧成带的长度。
对于同以窑型，同以燃烧器下烧成带的长度，在实际生产中是变化的，如何确定并控制好烧成带的长度，是一个值得探讨的问题。
（1）根据投料量确定烧成带的长度
投料量的多少与回转窑转速快慢、回转窑内温度高低以及回转窑内沿窑长度方向上的分布有关，实践证明在同一条件下，投料量越大，窑内主窑皮则越短，浮窑越少，即烧成带也越短。
在回转窑投料量达到最大的时候，记录下烧成带的长度。
（2）根据不同的物料质量确定烧成带的长度
观察同一状态的熟料质量对应的烧成带长度，可以发现，熟料饱和比越高、液相量越少，则烧成带越短，反之越长。
（3）根据不同的煤粉质量确定烧成带长度
配料中有时煤灰变化较大，同一条件下煤灰粉越大，生料饱和比越高、液相出现越晚，烧成带也越短。
通过上述分析，得到一组长短不同的数据，在这组数据中取得生产工艺正常，熟料质量合格情况下，投料量最多、熟料饱和比最高、煤灰分最大的时候，烧成带的长度为耐火材料的砌筑长度。
一般情况下，上述各条件不能在生产过程中同时出现，此时可取上述测得的最短的烧成带长度。