SA213-T92钢焊接技术要点
13-SA213T22钢小径管Ws焊接工艺
检验指标
质量标准
合 格
优 良
焊缝成型
焊缝过渡圆滑,接头良好
焊缝过渡圆滑,匀直,接头良好
焊缝余高
0-2.5
0-2
焊缝宽窄差
≤3
≤2
咬边
h≤0.5 Σl≤0.1L
无
错口
外壁≤0.1δ且≤4
外壁≤0.1δ且≤1
弯折
≤1/100
裂纹、弧坑、气孔、夹渣
无
6.4整体水压试验时焊口无泄露。
3.5管子对口应采用夹具，点焊时管子必须牢固。图二
3.6管子对口中心线偏差值不超过1/100，见图二， 对口间隙要均匀，错口值应小于壁厚的10%，且不大于1mm。对接管口端面应与管子中心线垂直，其偏斜度△f≤0.5mm，见图三。
3.7对位置困难没有把握施焊的焊口,焊工应及时向班长、技术人员汇报以采取相应措施。图三
7.3环境管理
7.3.1减小噪声排放
噪声源：角向磨光机、手锤敲击等。
控制措施 1.当可能影响周围人员时施工时间宜安排在6：00-22：00进行。
2.加强施工机械及工具的维修保养，缩短维修保养周期。
7.3.2减小环境污染
污染源：焊条头、焊渣、废手套。
控制措施：1.焊条头集中回收
2.现场焊渣及时清理，送至不可回收固体废弃箱。
6.5应具备的资料：施工记录、焊材使用跟踪表、表面质量评定表等。
7安全环境技术措施：
7.1一般规定
7.1.1焊接施工过程中,必须遵守安全、环保、防火等规程有关规定。
7.1.2班组长每天站班会应对施工人员进行针对性安全教育或提示。
7.1.3参加焊接工作的人员严禁酒后作业。
7.1.4进行焊接时,工作人员必须穿戴专用工作服、绝缘鞋、皮手套等。
T92钢焊接
高温管在欧洲和美国的应用
T92冶金特点 ：化学成分
T92材料是在T91材料基础上经过以下的改良而发 展起来的，加入了钨，减少钼的含量以调整铁素体-奥 氏提元素之间的平衡，并且加入微量合金元素硼。碳 的含量保持在一个较低的水平是为了保证最佳的加工 性能。
T92的化学成分
T92冶金特点 ： 物理性能
焊接材料的典型化学成分
不同类型的焊接部件，可能导致焊接参数会有一 些变化。较低内应力的接头，比如小管对焊，根据管 子壁厚不同，焊接温度可以在200℃以厚壁 锻制或锻造管不允许在200℃以下焊接，并且焊后冷却 温度限制在最低80℃，以避免开裂。 为了焊缝金属中能获得较高的韧性，建议采用多 道焊接技术。
T92的密度是7.850g/mm3，物理性能明显优于其他 同系列金属。T92优于奥氏体不锈钢之处在于它具有较 好的热传导性和较低的线性平均膨胀系数。
T92的主要物理性能
T92已经成功地用一些普通的焊接方法进行焊接， 并且适用于很大的壁厚范围，然而，开发更适合的焊 接材料是必要的。
焊接材料
关于T92的焊接，一些焊材制造商已致力于旨在开 发出最佳性能焊丝、焊条和焊剂的研究工作，他们采 取的最佳方案不完全相同，尤其是需要消除应力后的 化学成份和机械性能，除满足室温下的强度要求外， 焊缝金属必须满足运行温度下的韧性和强度（蠕变强 度）的确定要求。
焊接工艺特点
1)选用手工钨极氩弧焊打底、手工焊条电弧焊填充和盖 面的工艺，在确保焊接接头具有良好的焊缝组织和综 合性能的同时，具有较高的焊接工作效率。 2)选用带有高频引弧与电流衰减功能的焊机和氩弧焊枪 施焊，可有效避免高合金钢焊接起弧和收弧处出现焊 接缺陷。 3)采用管子内部充氩保护，根部用氩弧焊焊两层的工艺， 防止根层高合金钢焊缝高温氧化和烧穿，确保了根层 质量。 4)操作性强。通过有效地控制焊层厚度及焊接速度达到 控制热输入的目的，并通过控制热处理时机与热处理 温度达到控制焊缝组织形态，提高了焊缝金属的冲击 韧性，保证了焊接接头的强度指标和优良的综合性能， 对今后T92钢现场焊接施工具有指导意义。
sa213-t92钢焊接技术要点
SA213-T92钢焊接技术要点（1）焊前预热预热从对口中心开始，每侧不少于焊接厚度的3倍，且不小于100mm。
预热应采用中性焰加热，并不断均匀移动烘把，严禁火焰局部停止不动。
预热过程中，应采用便携式红外线测温仪测温，并记录温度。
预热温度控制为100—200摄氏度，达到规定的温度应恒温3min 后可开焊。
曾建温度应不低于预热温度，且不高于250摄氏度。
（2）点固焊接点固焊应与正式焊要求相同，采用直流正接法，并采用高频引弧装置。
点固焊位置应在不影响视线便于操作处，长度不超过10mm，厚度不超过3mm。
点固焊时氩弧焊枪应提前氩，滞后断氩；电弧熄灭以后应继续对熔池进行氩气保护知道熔池冷却到看不到暗红色方可移开焊枪。
点固焊后应检查占焊质量，如有缺陷应立即清除，重新进行点固焊。
点固焊将作为打底焊的一部分，因此必须保证熔合良好。
（3）打底焊接焊接时铝箔纸应逐步揭开，揭一段焊一段，以确保管内气体保护效果。
打底过程中应密切注意焊枪的角度，使氩气流能充分保护熔池。
添加焊丝时，应注意沿一定的角度送人，切忌干扰氩气对熔池的保护。
添丝完毕，焊丝头部不应立即脱离氩气的保护范围，以防高温部分被氧化。
打底焊应确保根部熔透和坡口边缘融合良好，要防止产生焊瘤或焊丝头，打底时应控制好电弧，焊枪摆动及送丝不均匀，不能靠送丝的力量来突出根部。
打底层厚度一般为2.4-3mm。
打底焊结束应及时进行表面检查，确认无表面缺陷时再进行填充层焊接。
（4）填充层焊接打底焊结束应及时进行加厚层焊接，为了防止烧穿和根层氧化，第二层仍采用氩弧焊工艺。
随后的填充层焊条电弧焊采用Φ2.5mm焊条施焊，控制焊层厚度不大于2.5mm，单层焊道摆动宽度不大于10mm，焊接线能量控制在22KJ/cm以内。
施焊过程中应特别注意接头处，必须熔合良好，收弧时应待熔池填满后再收弧，防止产生弧坑裂纹。
层间接头应错开。
管子间距比较小的，焊接时应特别注意死角部位，防止因焊接角度不当引起未熔、气孔、咬边等缺陷。
SA213—T92钢小径管的焊接
SA213—T92钢小径管的焊接作者：陆瑞勇来源：《科技创新与应用》2017年第21期摘要：文章介绍汕头华能海门电厂2×1000MW超超临界火力发电机组锅炉高温再热器SA213-T92钢小径管的焊接，对该类新型耐热钢小径管的焊接工艺、施工中的实操关键技术及应采取的工艺控制措施等进行一定的探讨，希望为同行在焊接此类钢种的提升有良好的益处，从而优化SA213-T92小径管的焊接工艺控制，为火电机组工程建设中焊接该类钢小径管方面积累经验与数据。
关键词：SA213-T92钢材；小径管；焊接性；焊接工艺；单面焊双面成型；焊接过程；焊后热处理中图分类号：TM611 文献标志码：A 文章编号：2095-2945（2017）21-0068-041 设备及焊接位置简介汕头华能海门电厂2×1000MW超超临界燃煤发电机组工程，锅炉为超超临界参数变压直流炉，由东方锅炉厂设计制造，锅炉采用东方锅炉厂生产的超超临界参数一次中间再热单炉膛，平衡通风，固态排渣，露天布置，全钢架结构。
高温再热进出口II段与集箱连接的小径管规格为Φ50.8×4.5，采用了SA213-T92新型马氏体耐热钢，高温再热器的出口蒸汽压力为4.9MPa，高温再热器的出口蒸汽温度是603℃。
管子与管子之间的间隙为15mm，管排与管排之间的距离为400mm，在受限空间操作施焊，具有较大的焊接难度。
管排焊口位置如下图1所示：2 出现的问题和采取的措施刚开始是地面组合焊口焊接，经领导组织工程师对班组长、焊工进行了明确的技术交底，针对SA213-T92材质容易出现的焊接缺陷，主要是过烧、泛渣、活口裂纹、接头未熔合等进行了分析，从材质、清理坡口、对口、预热、层间温度、焊接工艺等各方面严格按照工艺规范要求执行，采取相应措施，保证了焊接质量。
3 材料性能的分析SA213-T92是一种新型马氏体耐热钢，属于9Cr-2W-Mo系列钢材，T/P92钢是在在T/P91合金成份的基础上，添加（1.5～2）%钨代替了部分的Mo和降低钼（0.5%），得到一种改进型钢，它的合金成份见表1。
T92钢管道焊接质量控制 刘浩成
3.5提高焊接速度
由焊接线能量公式E＝IU／V（I、U、V—分别为焊接电流、电压和焊接速度）可以看出，当I、U固定时，提高焊接速度V（减小焊层厚度和焊缝宽度），从而降低线能量。在现场焊接中，在保证焊缝熔合良好的情况下，通过提高焊接速度，可以减小熔池体积、降低熔池温度来减小一次结晶的晶粒尺寸。
（2）热电偶的布置、加热器和保温棉绑扎
热电偶的布置、加热器和保温棉绑扎工作，由持证的热处理工，在热处理技术员的指导监督下完成。热电偶数量不少于两个，且对称分布于坡口两侧25-35mm处，加热宽度必须达到要求，并空出焊缝部位；保温材料包扎时必须覆盖整个加热器，并空出焊缝部位。水平管焊缝，保温材料下部包厚一点，上面薄一点，以便温度均匀。
3.4控制焊接线能量
如果焊接线能量大，焊缝金属在高温（1100℃以上）停留时间长，晶粒长大变脆，会导致焊缝韧性降低，焊接热影响区软化乃至产生Ⅳ型裂纹。因此T92钢焊接时尽可能的采用小线能，以减少碳化物的析出量和铁素体含量，防止马氏体晶粒长大，从而提高焊缝的冲击韧性。T92钢的焊接线能量不得大于20KJ／cm。
2.2 T92钢焊缝韧性低，焊接过程中，焊缝金属由高温熔融状态冷却形成固态铸造组织，熔池从高温快速冷却凝固过程中，Nb、V等微合金化元素仍大量固溶在金属中，未来得及析出，降低了焊缝韧性，而W的存在加剧了焊缝金属韧性的降低倾向。
2.3 T92钢焊接接头热影响区存在一个蠕变断裂强度降低的区域，导致焊接接头的寿命低于母材的寿命。此钢在高温长期运行中，往往会在焊接热影响区的“细晶区和部分重结晶区”（AC3附近或AC3—AC1区间）出现一种无明显塑性变形的低应力蠕变断裂，造成焊接接头蠕变断裂寿命低于母材和焊缝的现象。断裂前产生的裂纹按位置分类称为Ⅳ型裂纹，一般是蠕变损伤造成，多数从靠近壁厚中心部位开始产生裂纹，最后扩展到表面。
技术报告SA213-T92SA335-P92钢焊接及热处理工艺模板
SA213-T92/SA335-P92钢焊接及热处理工艺1.SA213-T92/SA335-P92钢研发背景及应用为了提高火力发电机组效率，超临界（SC）、超超临界（USC）机组应运而生。
随着锅炉蒸汽温度和压力的提高，电厂的效率在大幅度的提高，供电煤耗在大幅度下降，而提高蒸汽参数遇到的主要技术难题是金属材料耐高温、高压及焊接热处理问题。
为此，我国正在建设的300MW及以上的亚临界、超临界火电机组，已经采用了这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T91、SA335-P91；将要建设的超超临界火电机组还要大量采用这种新型细晶强韧化铁素体耐热钢系列中的SA213-T23、T24、T91、T92、T122、SA335-P91、P92及E911；新型细晶奥氏体耐热钢Super304、TP347HFG和高铬镍奥氏体钢HR3C、NF709、SA VE25等。
SA335-P92钢已经应用于我国首台1000MW超超临界机组的主蒸汽管道上。
继T91/P91钢以后，欧洲和日本开始对T91/P91钢进行改进，以期进一步提高蠕变断裂强度和使用温度。
1996～1998年，开发了9Cr-0.5Mo-2W为主要成分的NF616和X10CrMoWVNb9-2钢，并已分别纳入ASTM和ASME标准。
在ASTM中NF616钢的编号为ASTMA213T92/ASTMA335P92、在欧洲编号为X10CrMoWVNb9-2、在日本编号为STBA29/STPA29。
2.T/P92（NF616）钢T/P92钢是20世纪90年代初日本住友公司在T/P91钢的基础上开发研究出来的新钢种。
该钢在T/P91钢的合金成分中增加了1.5～2％W，降低了约一半的Mo和部分的C含量，其它合金成分基本上没有太大的变化（见表1）。
表1 T/P91和T/P92钢的化学成分与T/P91钢相比，T/P92钢的优越性主要表现在以下几个方面：1）蠕变强度高经2万小时以上的蠕变断裂试验，发现该钢具有稳定的高温强度。
SA213-T9合金耐热钢焊接技术
２０ ０７年 ５月 新 疆 某 分 公 司 建 设 ５０ｋ／ ０ ｔａ催 化 重 整 中“ 四合 一 炉 ”， 中炉 管 材 质 为 Ｓ ２ ３Ｔ 其 Ａ １ ．９中 合 金耐 热 钢 ， 计 ２ ６根 ， 格 为 ０ ｍ ． 共 １ 规 ｍ ｘ５ ３ ｉ ｆ 焊缝 要 求 １０ Ｒ ｌ ｍ， ０ ％ Ｔ＋２％ Ｕ 。针 对 Ｓ ２３Ｔ ０ Ｔ Ａ １－９ 中合 金耐 热钢 空淬性 强 、 易产 生焊 接冷 裂纹 的特 点 ，
成分分析 、 硬度测量其结果见表 ５ ７ 。
明了制定 的焊接 工 艺 的正确 性 。
１０ ０。 １０ ０。
完好 完好
表 ６ 熔 敷 金 属 的 化 学成 分
％ ｐ ４ Biblioteka ０３ ００ １ ５０ ０
实 测 硬 度 值 （ Ｂ） ２０ ２ ５ ２０ ２０ ２０ ２８ ２ ０ ２ ８ Ｈ ３ ２ ２ ４ ４ ２ ２ ２
图 １ 热 处 理 曲 线 图
收稿 日期 ：０７ １ － ２ ０ —０２ ２
（） ３ 在焊接工艺上控制焊接线能量 ， 但线 能量 不 能过 小 ， 否则会 影 响实 际操作 ， 且对 焊接 接头 会 出
作者简介 ： 陈振中（ ９９ ， ， １６ 一） 男 助理工程 师。主要从事石油化 工工
程质量监督工作 。
维普资讯
中考虑 新疆 ３月 份 的气 温 偏 低 实 际 预 热 温 度 定 为 Ｔ ２ ０ ｑ 较为 合适 。 ｏ ５ Ｃ ＞ ｉ
（ ）在 焊 接方法 上 由于 钨极 氩 弧 焊 （ Ｉ 焊缝 ２ ＴＧ）
熔 敷金 属 中含 氢 量 最 低 ， 工 焊 条 电弧 焊 （ ＭＳ ） 手 Ｓ Ｗ 次之 。故应 首先选 择 钨极 氩弧 焊 （ Ｉ 。 ＴＧ）
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施SA-213 T23是一种低合金钢管，具有耐高温、耐腐蚀等特性，因此被广泛用于石化、炼油、电力等领域的高温高压设备。
在生产过程中，T23的焊接工艺和裂纹防止措施非常关键，直接影响其使用寿命和使用效果。
一、T23的焊接工艺T23管的常规焊接方法有电弧焊、TIG焊、碳弧气体焊、埋弧焊等，不同的焊接方法适用于不同的场合。
1.电弧焊电弧焊是T23的常用焊接方法，其优点是焊接速度快，热效率高。
但是，在焊接过程中容易产生焊渣，如果不及时处理会影响管道的质量。
因此，在电弧焊接T23管道时应注意以下事项：（1）减小焊缝及热影响区域的尺寸，较小的尺寸可以减少焊接时产生的应力。
（2）选择合适的电流和电压，以保证焊缝均匀、稳定，并避免产生热应力导致裂纹。
（3）使用合适的填充材料以确保焊缝的质量。
2.TIG焊TIG焊是一种高精度的焊接方法，适用于焊接厚度小于3mm的管道。
TIG焊接T23管时应注意以下事项：（1）选择合适的电流、电压和焊接速度，以确保焊缝的稳定性和质量。
（2）使用适当的气体，如氩气，以保护焊缝不受氧化。
3.碳弧气体焊（1）管道应事先加热以减少焊接时产生的热应力。
二、T23的裂纹防止措施焊接过程中产生的裂纹是T23管道的一个常见问题，为了防止裂纹的产生，可以采取以下措施：1.控制预热温度在焊接T23管道前，应对其进行预热以减少热应力对管道的影响。
对于不同厚度的管道，需要控制不同的预热温度。
2.减小焊接速度焊接过程中，管道的速度应减小以便于均匀加热，防止热应力对管道产生不均匀的影响。
3.选择合适的填充材料填充材料的选择对T23管道的质量有很大的影响，应选择合适的填充材料以确保焊缝的质量。
4.采用冷却措施在焊接完成后，应采取适当的冷却措施以减轻管道的热应力，防止产生裂纹。
总之，T23管的焊接工艺和裂纹防止措施非常重要，对于提高管道的质量、延长其使用寿命具有重要意义。
sa213t22焊接热处理条件
sa213t22焊接热处理条件焊接热处理是在焊接过程中对焊接材料进行热处理，以改变其组织结构和性能，提高焊缝的强度和韧性。
本文将探讨sa213t22钢的焊接热处理条件。
sa213t22钢是一种低合金钢，具有良好的可焊性和高强度。
然而，在焊接过程中，由于局部加热和快速冷却等因素的影响，焊接区域的组织结构和性能可能会发生变化，从而影响焊缝的质量。
因此，进行适当的热处理是必要的。
针对sa213t22钢的焊接热处理条件，主要包括预热、焊后热处理和退火三个方面。
首先是预热。
预热是在焊接之前对焊接材料进行加热处理，以消除焊接区域的应力和提高焊接材料的可塑性和韧性。
对于sa213t22钢的焊接，建议将焊接区域加热至200-300摄氏度，并保持一定时间，使焊接区域温度均匀分布。
预热温度和时间的选择应根据具体焊接材料和焊接工艺进行调整。
接下来是焊后热处理。
焊后热处理是指在焊接完成后对焊缝进行加热处理，以改善焊缝的组织结构和性能。
对于sa213t22钢的焊接，常用的焊后热处理方法包括正火和回火。
正火是将焊接区域加热至800-900摄氏度，并保持一定时间，然后进行冷却。
回火是将焊接区域加热至500-700摄氏度，并保持一定时间，然后进行冷却。
正火和回火的选择应根据焊接材料和焊接工艺的要求进行调整，以获得理想的焊缝性能。
最后是退火。
退火是在焊接完成后对焊接材料进行加热处理，以消除残余应力和提高焊接材料的可塑性和韧性。
对于sa213t22钢的焊接，常用的退火方法包括全退火和局部退火。
全退火是将整个焊接区域加热至800-900摄氏度，并保持一定时间，然后进行冷却。
局部退火是将焊接区域的局部区域加热至500-700摄氏度，并保持一定时间，然后进行冷却。
退火的选择应根据具体焊接材料和焊接工艺的要求进行调整，以获得理想的焊缝性能。
sa213t22钢的焊接热处理条件包括预热、焊后热处理和退火三个方面。
预热可以消除焊接区域的应力，提高焊接材料的可塑性和韧性；焊后热处理可以改善焊缝的组织结构和性能；退火可以消除残余应力，提高焊接材料的可塑性和韧性。
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施SA-213 T23是一种低合金钢管材，常用于高温高压工况下的锅炉管道以及换热器管道。
在焊接过程中，因其特殊的成分和工艺要求，需要采取相应的焊接工艺和裂纹防止措施，以保证焊接接头的质量和使用寿命。
本文将从SA-213 T23的焊接工艺和裂纹防止措施两个方面进行阐述，为相关工程技术人员提供参考。
一、SA-213 T23的焊接工艺1. 选材与预处理在进行SA-213 T23的焊接时，首先要对焊接材料进行严格的选材和预处理。
一般情况下，焊接材料应选择与基材相匹配的低合金钢焊丝或焊条，以保证焊接接头的均匀性和稳定性。
对焊接接头的预处理也非常重要，包括去除油污、氧化层和表面硬度不均匀等工序，以确保焊接接头的质量。
2. 焊接工艺参数在确定了焊接材料和预处理后，接下来就是确定焊接工艺参数。
由于SA-213 T23的特殊材质和工艺要求，一般会采用TIG焊、MIG焊或者电弧焊等工艺进行焊接。
在确定焊接工艺时，需要考虑到焊接速度、电流、焊接压力等参数，以确保焊接接头的完全熔透和金属的均匀性。
3. 焊后热处理SA-213 T23在焊接完成后，还需要进行焊后热处理。
一般情况下，焊后热处理采用回火或正火的方式进行，以消除焊接过程中产生的残余应力和晶界脆化，提高焊接接头的韧性和抗拉强度。
4. 检测与评定在完成了上述焊接工艺后，还需要进行焊接接头的检测和评定。
一般可以采用射线检测、超声波检测、磁粉探伤等方式进行焊接接头的内部和外部缺陷检测，以确保焊接接头的质量符合要求。
二、SA-213 T23的裂纹防止措施1. 控制热输入控制热输入是防止SA-213 T23焊接裂纹的关键措施之一。
在进行焊接时，需要控制好焊接的热输入量，以避免产生过高的残余应力和晶界脆化，导致焊接接头的裂纹产生。
2. 合理设计焊接接头合理设计焊接接头也是防止SA-213 T23焊接裂纹的重要措施之一。
在设计焊接接头时，需要考虑到焊缝的形状、尺寸和位置，避免过大的焊缝变形和应力集中，从而减少焊接接头的裂纹产生。
SA213-T92钢焊接工艺评定试验
１ Ｓ ２ ３一Ｔ ２钢 的基本 特 点及 其焊 接工 Ａ１ ９ 艺特点
Ｓ ２３ １２钢是一 种新型 的铁索体耐热钢， Ａ１— ９
的焊 接工 艺特点 和焊 接方 法 势在必 行 。
与欧洲开发 的 ｘ ０ ｌｃ Ｎ ９— ｂ ２钢及 日本开发 的 Ｎ ６６钢的主要成分相同， Ａ Ｍ Ｆ１ 在 Ｓ Ｅ和 Ａ Ｔ ＳＭ标 准中编号 分别 为 Ｓ ２３９ Ａ １Ｔ２和 Ａ １１２ ２３ 。继 １ ９ ／ Ｐ １ 以后 ， 洲和 日本 开 始对 １ １Ｉ １ 进行 改 ９钢 欧 ９ ／＇ 钢 ９ 进， 以期进一步提高蠕变断裂强度和使用温度。 日 本开发 的 Ｔ Ｐ２新 型 马 氏体 耐 热钢 （ Ｆ １ ，％ Ｃ ／９ Ｎ ６６９ ｒ ２ ， Ｗ）加工性能好 ， 高温蠕变断裂强度非常高 ， 抗
中图分类号 ：Ｇ ５ Ｔ ４７ 文献标识码 ： Ｂ 文章编号 ：０６— １８ ２ ０ ） 一 ０ ７一Ｏ １０ ８ ９ （０ ８ 增 ０ ０ ３
Ｑｕ ｌ ｃ ｔ ｎ Ｔ ｓ ｏ ｅｄｎ ｒ ｆ ｆｒＳ — ９ ｔｅ ａｉ ａｉ ｅｔ ｆＷ ｌｉｇＣ ａｔ ｏ Ａ２ Ｔ ２Ｓｅｌ ｉ ｆ ｏ １ ３—
一
腐蚀性能好。由于其具有较高的蠕变性能， 可以减 ． 少钢材厚度、 降低钢材消耗量， 降低管道应力 ， 并且 它的抗热疲劳性、 热传导能力和热膨胀系数要优于 奥 氏体 不锈钢 。Ｓ ２３— ２钢 的化学 成分 和力 学 Ａ１ １ ９
性 能分别 见表 １表 ２ 、 。 Ｓ ２ ３—１ ２钢是 在 １ １钢 的基 础 上 加入 了 Ａ１ ９ ９
摘
Hale Waihona Puke 要 ：Ａ １ 一Ｉ ２钢是 一种新型的铁素体耐热钢 。文章主要介绍 了 目前 我 国 Ｕ Ｃ火 电机组 中采用的新 型 Ｓ２ ３ ９ Ｓ
SA213T92
１ 前 言
侵 蚀时间 ：三氯化铁盐 酸水溶液侵蚀液 的侵蚀时 间大约在 １ ５ Ｓ 左 Ｓ Ａ ２ １ ３ Ｔ ９ ２ 和Ｔ ２ ３ 作为 新型 的铁素体 耐热型 钢 ，都可 作为大 型亚 右 ，低合金侧硝酸酒精溶液 的侵蚀 时间大约为 １ ２ Ｓ 左右。 临界电站锅炉金 属壁温不超过 ６ ０ ０ ℃的过热 器和再热器 的材料 ，因此 两种 材料 的异种钢焊接 的可行性研究是 完全 必要的 ；我公司焊接专业 ４ 金 相 检 验 结 果 对这 两种 材料的过热器小径管作 了焊接 工艺评定 ，委托我检测中心对 （ １ ） 焊缝 熔化 良好 ， 焊缝和热影响 区未发现裂纹 、 未熔合等缺陷 。 焊接接头进行 了金 相组织分析 。 由 于 管壁较薄 ，因此热影 响区包 括的熔合区 、过热 区、正 火区和 不完 管子规格为 ０５ ０ ． ８ ×４ ． ５，坡 口形式 ｖ型 ，焊接方法 ：手工钨极氩 全重结 晶区四个区域也很 窄 ， 在金 相显微镜下很难将各 区区分开来 。 弧焊 。 （ ２ ）金相组织分析 热处 理工艺 ：高温 回火 ，加热温度范 围 ７ ４ ０ ±ｌ Ｏ Ｏ Ｃ，保温 １ ． ５ ｈ ， 降 １ ）焊缝组织为 回火马 氏体 ，组织均匀 ，板条 明显，晶粒 比 Ｔ ９ ２ 温速度 Ｉ ５ ０ ℃／ ｈ 母材 稍粗 （ 见图 １ ）。 焊丝型号 ：Ｔ ＧＳ 一 ９ Ｃ Ｂ焊丝化 学成分 见下 ２ ）Ｔ ９ ２ 侧 热影响区组织为回火马氏体 ，组织均匀 ，板条明显 ， Ｃ Ｓ ｉ Ｍｎ Ｐ Ｓ Ｃｕ 晶粒 粗细与 Ｔ ９ ２ 母材 相近。 （ 焊缝和母材熔合非常好 ， 熔 合区无异常 ０ ． １ ０ ０ ． １ ７ Ｏ ． ９ ９ ０ ． ０ ０ ７ ０ ． ０ ０ ４ ０ ． ０ ３ 组织 ，熔合区金相相 片见 图② ，其中下为焊缝 ，组织较粗 ；上为热影 Ｎｉ Ｃｒ Ｍｏ Ｖ Ｎｂ 响区 ） 。 ０ ． ６ ９ ９ ． ０ 】 ０ ． ８ ８ ０ ． 】 ７ ０ ０ ４ ３ ）Ｔ ９ ２ 母材组 织回火马氏体 ，板条明显。 （ 见图 ３ ） ４ ） Ｔ ２ ３ 侧 热影 响区： 组 织为回火贝氏体和少量回火索氏体 。（ 熔 ３ 金 相 检 验 过 程
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施SA-213 T23钢管是一种高温合金钢管，常用于工业锅炉的制造。
在焊接过程中，由于SA-213 T23钢管的特殊性能，焊接工艺和裂纹防止措施至关重要。
本文将就SA-213 T23的焊接工艺和裂纹防止措施进行讨论，希望能为相关工程技术人员提供一些参考。
1. 选用合适的焊接材料SA-213 T23钢管的焊接材料应选择与母材相匹配的合金焊丝或焊条，以确保焊接接头的性能和质量。
通常情况下，常用的焊接材料包括TIG焊、MIG焊和焊条焊，选择合适的焊接方法可以提高焊接接头的质量和耐热性。
2. 控制焊接温度在对SA-213 T23钢管进行焊接时，需要控制好焊接温度，避免产生过高的焊接温度，以免对母材的性能造成损害。
通常情况下，焊接温度应控制在1000°C以下，同时需要注意焊接速度和预热温度的控制，以确保焊接接头的质量。
3. 采用适当的焊接工艺在对SA-213 T23钢管进行焊接时，应选择合适的焊接工艺，如提前对焊接接头进行均匀预热、采用间歇焊接、控制好焊接速度等，以确保焊接接头的质量和性能。
4. 进行焊后热处理对于SA-213 T23钢管的焊接接头，通常需要进行焊后热处理，以消除焊接产生的应力和组织不均匀性，提高焊接接头的性能和耐热性。
二、裂纹防止措施1. 采用适当的预热和后热在进行焊接时，需控制好焊接参数，如焊接温度、焊接速度、焊接压力等，避免出现过高的应力集中，从而减小焊接接头的裂纹风险。
选择与母材相匹配的合金焊丝或焊条，可以降低焊接接头的组织不均匀性，从而减小裂纹的风险。
4. 进行焊接后的检测和修复对于SA-213 T23钢管的焊接接头，需要进行严格的焊接检测，如X射线探伤、超声波检测等，及时发现并修复焊接缺陷，避免产生裂纹。
对于SA-213 T23钢管的焊接工艺和裂纹防止措施，需要严格控制好焊接参数，选用合适的焊接材料，采用适当的焊接工艺，并进行严格的检测和修复，以确保焊接接头的质量和性能。
超超临界锅炉常用材料及对焊接接头的要求
超超临界锅炉常用材料及对焊接接头的要求本文概述了我国用于超超临界锅炉的新材料的成分及性能，简述了对新材料焊接接头的基本要求和焊接工艺要点。
0概述超超临界锅炉由于温度及压力的提高，对主要部件的抗蠕变、疲劳、高温氧化与腐蚀性能等都提出了更苛刻的要求。
目前超超临界锅炉主要部件的制造中，除选用亚临界锅炉常规选用的 SA-335P91(SA-213T91)、SA-213Tp304H、SA-213TP347H 等材料外，还选用了一些高温蠕变性能、高温抗氧化性能更好的新型材料，如 SA-335P92(SA-213T92)(9Cr-2W)、SA-335P122(SA-213T122)(12Cr-2W)等新型马氏体钢和 SUPER304H(18Cr-9Ni-3Cu-Nb-N)、SA-213TP347HFG(18Cr-10Ni-Nb)、 SA-213TP310HCbN (25Cr-20Ni-Nb-N)、 XA704(18Cr-9Ni-2.5W-NbVWN)、 TEMPALOY A-1 (18Cr-8Ni-Nb-Ti)、 TEMPALOY AA-1 (18Cr-9Ni-3Cu-Nb-Ti)、TEMPALOY A-3(22Cr-15Ni-Nb-N)等新型奥氏体钢。
我国超超临界锅炉的制造虽然起步较晚，但发展迅速。
从2003年玉环1000MW 超超临界锅炉项目开始实施起，目前我国实施中的1000MW及600MW超超临界锅炉项目已有20余台。
主要涉及到SA-335P92(SA-213T92)、SA-335P122(SA-213T122)、SUPER304H (18Cr-9Ni-3Cu-Nb-N)、SA-213TP310HCbN (25Cr-20Ni-Nb-N)等新材料，化学成分见表1。
表1我国超超临界锅炉用几种新材料的化学成分(％) 材料牌号 C Si Mn P S Ni Cr Cu Mo V Nb N B Al W P122 0.0 《《《《《10.0 0.3 0.2 0.1 0.0 0.040 《《 1.5(CASE2180-2 7 0.5 0.7 0.02 0.01 0.50 0 0 5 5 4 〜0.00 0.04 0 ) 〜0 0 0 0 〜〜〜〜〜0.100 5 0 〜0.1 12.5 1.7 0.6 0.3 0.1 2.54 0 0 0 0 0 0P92 0.0 《0.3 《《《8.50 0.3 0.1 0.0 0.030 0.00 《 1.5 (CASE2179-3 7 0.5 0 0.02 0.01 0.40 〜0 5 4 〜 1 0.04 0 ) 〜0 〜0 0 9.50 〜〜〜0.070 〜0 〜0.1 0.6 0.6 0.2 0.0 0.00 2.03 0 0 5 9 6 0SUPER304H 0.0 《《《《7.50 17.0 2.5 0.3 0.05 0.00 0.00 (CASE2328-1 7 0.3 1.0 0.04 0.01 〜0 0 0 〜 1 3 ) 〜0 0 0 0 10.5 〜〜〜0.12 〜〜0.1 0 19.0 3.5 0.6 0.01 0.033 0 0 0 0 0HR3C 0.0 《《《《17.0 24.0 0.2 0.15(CASE2115-1 4 0.7 2.0 0.03 0.03 0 0 0 〜) 〜 5 0 0 0 〜〜〜0.350.1 23.0 26.0 0.60 0 0 01目前我国超超临界锅炉采用的新材料简介1.1 SA-335P92(SA-213T92)SA-335P92(SA-213T92)钢是在 SA-335P91(SA-213T91)钢的基础上，适当降低了Mo元素的含量，同时加入了一定量的W以将材料的钼当量(Mo + 0.5W)从P91 钢的1%提高到约1.5%,该钢还加入了微量的硼。
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施SA-213 T23是一种低合金钢管材料，广泛应用于高温和高压的工业领域。
它具有良好的耐热性和抗蠕变性能，适用于各种燃烧器、锅炉、换热器等设备的制造。
由于其化学成分和结构特点，焊接过程中容易出现裂纹缺陷。
正确选择焊接工艺和采取裂纹防止措施非常重要。
确定合适的焊接工艺对于预防裂纹非常关键。
通常采用的焊接方法有手工电弧焊和自动焊接两种。
对于小口径和薄壁钢管的焊接，手工电弧焊是常用的方法。
而对于大口径和厚壁钢管的焊接，自动焊接则更为适合。
在选择焊接方法时，还需要考虑到焊接材料、设备和操作条件等因素。
在具体的焊接过程中，还需要注意以下几点。
要保证钢管的预热温度和焊接温度符合要求。
通常，预热温度应在300-500℃之间，焊接温度应在1100-1200℃之间。
如果温度过低或过高，都会增加焊接接头形成裂纹的风险。
要合理控制焊接电流和速度。
过大的电流和过高的焊接速度都会导致焊缝快速冷却，从而影响焊接接头的质量。
要选择合适的焊接材料和焊接填料。
通常情况下，采用相同或类似的材料进行焊接会降低裂纹发生的可能性。
为了进一步防止裂纹的发生，还可以采取以下一些措施。
增加预热时间和温度，使钢管完全达到预定温度，有利于减少应力的积累。
采用焊接局部预热的方式，将焊接区域的温度提高，以减少焊接接头的应力集中。
采用适当的后焊热处理方法，如回火处理和退火处理，可以进一步降低焊接接头的残余应力。
SA-213 T23的焊接工艺和裂纹防止措施非常重要，对于保证焊接接头的质量和安全性具有重要的意义。
在实际的焊接操作中，需要根据具体情况选择合适的焊接方法和控制参数，并采取一系列的预热、温度控制和后焊热处理等措施，以降低裂纹的发生概率。
只有这样，才能确保SA-213 T23钢管的焊接质量和使用寿命。
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施
浅谈SA-213 T23的焊接工艺与裂纹防止措施SA-213 T23是一种低合金钢，通常用于高温高压下的锅炉管道系统。
在工程结构中，焊接是一种常见的连接工艺，但是在焊接过程中容易产生焊接裂纹，对于高温压力设备来说，裂纹的出现将对设备的安全性和使用寿命造成严重影响。
正确的焊接工艺和裂纹防止措施对于保障SA-213 T23的使用安全至关重要。
本文将就SA-213 T23的焊接工艺和裂纹防止措施进行探讨。
一、SA-213 T23的焊接工艺SA-213 T23的焊接工艺是在焊接过程中非常关键的一环。
下面是关于SA-213 T23的常用焊接工艺：1. 电弧焊：电弧焊是最常用的一种焊接工艺，包括手工电弧焊和埋弧焊。
手工电弧焊适用于小型件和特殊结构的焊接，而埋弧焊则适用于大型部件和自动化生产。
2. TIG焊：TIG焊是一种氩弧焊接方法，适用于对焊缝质量要求较高的场合。
3. MIG/MAG焊：MIG/MAG焊是一种气体保护焊，适用于对焊接效率要求较高的场合。
4. 电渣焊：电渣焊是一种较为特别的焊接方法，适用于特殊材质和厚度较大的焊接结构。
除了选择合适的焊接方法外，还需要注意以下几点：1. 焊接材料选择：选择符合标准的焊接材料，包括焊丝、焊剂等。
2. 焊接电流和速度控制：根据材料的厚度和焊接部位的特殊要求进行合理的电流和速度控制。
3. 前后处理：在焊接结束后进行合适的前后处理工艺，包括焊缝磨光、除渣等。
二、SA-213 T23的裂纹防止措施SA-213 T23在焊接过程中容易出现裂纹，因此需要采取一系列的裂纹防止措施来确保焊接质量。
下面是一些常见的裂纹防止措施：1. 控制焊接预热温度：预热温度对于焊接质量非常重要，需要根据钢材的特性和厚度选择合适的预热温度，通常要求预热温度不低于150摄氏度。
2. 控制焊接层间温度：焊接时需要控制好焊接层间的温度，避免出现温差过大而引起的裂纹。
3. 选择合适的焊接材料：选择符合标准的焊接材料，包括焊接线、焊剂等，确保其适合焊接材料的特性。
SA213-T92钢小径管的焊接
工艺创新科技创新与应用Technology Innovation and Application2017年21期SA213-T92钢小径管的焊接陆瑞勇(中国能源建设集团广东火电工程有限公司焊接工程公司，广东广州510000)摘要：文章介绍汕头华能海门电厂2x1000M W超超临界火力发电机组锅炉高温再热器SA213-T92钢小径管的焊接，对该类新型耐热 钢小径管的焊接工艺、施工中的实操关键技术及应采取的工艺控制措施等进行一定的探讨，希望为同行在焊接此类钢种的提升有良好的益 处，从而优化SA213-T92小径管的焊接工艺控制，为火电机组工程建设中焊接该类钢小径管方面积累经验与数据。
关键词：SA213-T92钢材；小径管；焊接性；焊接工艺；单面焊双面成型；焊接过程；焊后热处理中图分类号:TM611 文献标志码：A文章编号：2095-2945(2017)21-0068-041设备及焊接位置简介汕头华能海门电厂2X1000M W超超临界燃煤发电机组工 程，锅炉为超超临界参数变压直流炉，由东方锅炉厂设计制 造，锅炉采用东方锅炉厂生产的超超临界参数一次中间再热 单炉膛，平衡通风，固态排渣，露天布置，全钢架结构。
高温再热进出口I I段与集箱连接的小径管规格为椎50.8x4.5,采用了 SA213-T92新型马氏体耐热钢，高温再热 器的出口蒸汽压力为4.9M Pa，高温再热器的出口蒸汽温度是 603益。
管子与管子之间的间隙为15m m，管排与管排之间的距 离为400m m，在受限空间操作施焊，具有较大的焊接难度。
管 排焊口位置如下图1所示：2出现的问题和采取的措施刚开始是地面组合焊口焊接，经领导组织工程师对班组 长、焊工进行了明确的技术交底，针对SA213-T92材质容易 出现的焊接缺陷，主要是过烧、泛渣、活口裂纹、接头未熔合等 进行了分析，从材质、清理坡口、对口、预热、层间温度、焊接工 艺等各方面严格按照工艺规范要求执行，采取相应措施，保证 了焊接质量。
T92钢焊接接头弧坑裂纹及防范措施
T92钢焊接接头弧坑裂纹及防范措施摘要:文中介绍了新型马氏体耐热钢T92钢焊接接头出现弧坑裂纹的状况，探讨了其产生的原因及防范措施，对T92钢的焊接工作具有一定的实践意义。
关键词:T92 钢焊接接头;弧坑裂纹;防范措施Abstract: This paper introduces the case that crater cracks appear in the welding joint of new martensite heat resistant T92 steel, discusses the causes and prevention measures, providing certain practical significance for the welding work of T92 steel.Keywords: T92 steel welding joint; crater cracks; preventive measures全国火电机组向大机组、大容量、USC机组、节水环保型方向发展。
USC 机组是通过提高火电机组锅炉蒸汽温度、压力参数提高机组效率，而提高蒸汽参数遇到的关键问题是金属材料的耐高温、高压和焊接问题。
T/P92钢作为超（超）临界机组用钢，现已被推广使用。
由于T92钢的高温蠕变断裂强度非常高，抗腐蚀性能好，提高了耐热钢的工作温度，减少了钢材的厚度，降低了钢材的消耗量，降低了管道热应力；其热传导和膨胀系数也远优于奥氏体不锈钢，被主要用于替代电厂锅炉的过热器和再热器的不锈钢材质。
新型马氏体耐热钢T92的焊接为火电建设中小径管焊接的关键技术。
SA213-T92钢是在T91钢的基础上加入了1.7％的钨(W)，同时钼(Mo)含量降至0.5％，加入微量B强化晶界来进一步提高持久蠕变断裂强度，通过加人W元素，严格控制Al、Zr等元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度。
SA213-T92钢中有关碳(C)、硫(S)、磷(P)等元素含量低、纯净度较高，且具有高韧性，其焊态低碳马氏体仍具有一定的塑性，焊接冷裂纹倾向大为降低，但由于其钢种的特殊性，仍存在一定的裂纹倾向，所以焊接时必须采取一些必要的预防措施。
T92钢焊接工艺及热处理过程控制
T92钢焊接工艺及热处理过程控制陈美成李小平【摘要】本文是针对惠来电厂1000MW超超临界机组T92高合金且外径≤89mm的小口径管道焊口焊接及热处理工作。
T92钢的应用给焊接及热处理带来了许多的新问题，其中主要需要解决的有焊接接头脆化、软化和高温时效倾向等。
为解决这些问题，我惠来焊接专业公司在单位已有的工艺评定及相关电力行业标准基础上结合本工程濒临海边的状况做了大量且细致地工作，积累了较为丰富的实践经验和资料。
现对新型耐热钢SA213-T92的焊接工艺方法及热处理过程进行了分析与探讨。
【关键词】SA213-T92 小口径管焊接热处理1、概述惠来电厂一期工程3、4号机组为2×1000MW超超临界燃煤发电机组（4号机组为我单位首台总承包的百万机组）。
本工程濒临南海，风速较大，风力强劲，因此在强风中的施工措施需要高度重视，尤其是对高合金焊口的组合、焊前预热、焊接操作及焊后热处理的防风措施，施工方案及施工时机的选择都需要认真考虑。
4号机组锅炉水压范围焊口约55000个，高空安装焊接工作量大，热处理工作量大，需热处理的焊口总数约20000个，超过600MW超临界机组一倍以上。
其屏式过热器、高温过热器、高温再热器等部件大都采用SA-213T92材质（见下表），仅前三个部件的焊口数量就达到3108个，具体见下表。
SA-213T92为新钢种，焊接难度高，焊接过程控制较T91钢更加严格。
加之受热面管子直径小、管壁厚、管排间距小、施焊困难，再加之本地常有强风的特殊施工状况，给焊接及热处理操作平添了诸多困难。
2、SA213-T92钢焊接与热处理工艺原理SA213-T92钢是在SA213-T91钢的基础上加入了1.7%的钨（W），同时钼（Mo）含量降低至0.5%，用钒、铌元素合金化并控制硼和氮元素含量的高合金铁素体耐热钢，通过加入W元素，显著提高了钢材的高温蠕变断裂强度。
在焊接方面，除了有相应的焊接材料，并由于W是铁素体形成元素, 焊缝的冲击韧性有所下降外，其余对预热、层间温度、焊接线能量，待马氏体完全转变后随即进行焊后热处理以及热处理温度、恒温时间两种钢的要求都是比较相近的。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
SA213-T92钢焊接技术要点
（1）焊前预热
预热从对口中心开始，每侧不少于焊接厚度的3倍，且不小于100mm。
预热应采用中性焰加热，并不断均匀移动烘把，严禁火焰局部停止不动。
预热过程中，应采用便携式红外线测温仪测温，并记录温度。
预热温度控制为100—200摄氏度，达到规定的温度应恒温3min 后可开焊。
曾建温度应不低于预热温度，且不高于250摄氏度。
（2）点固焊接
点固焊应与正式焊要求相同，采用直流正接法，并采用高频引弧装置。
点固焊位置应在不影响视线便于操作处，长度不超过10mm，厚度不超过3mm。
点固焊时氩弧焊枪应提前氩，滞后断氩；电弧熄灭以后应继续对熔池进行氩气保护知道熔池冷却到看不到暗红色方可移开焊枪。
点固焊后应检查占焊质量，如有缺陷应立即清除，重新进行点固焊。
点固焊将作为打底焊的一部分，因此必须保证熔合良好。
（3）打底焊接
焊接时铝箔纸应逐步揭开，揭一段焊一段，以确保管内气体保护效果。
打底过程中应密切注意焊枪的角度，使氩气流能充分保护熔池。
添加焊丝时，应注意沿一定的角度送人，切忌干扰氩气对熔池的保护。
添丝完毕，焊丝头部不应立即脱离氩气的保护范围，以防高温部分被氧化。
打底焊应确保根部熔透和坡口边缘融合良好，要防止产生焊瘤或焊丝头，打底时应控制好电弧，焊枪摆动及送丝不均匀，不能靠送丝的力量来突出根部。
打底层厚度一般为2.4-3mm。
打底焊结束应及时进行表面检查，确认无表面缺陷时再进行填充层焊接。
（4）填充层焊接
打底焊结束应及时进行加厚层焊接，为了防止烧穿和根层氧化，第二层仍采用氩弧焊工艺。
随后的填充层焊条电弧焊采用Φ2.5mm焊条施焊，控制焊层厚度不大于2.5mm，单层焊道摆动宽度不大于10mm，焊接线能量控制在22KJ/cm以内。
施焊过程中应特别注意接头处，必须熔合良好，收弧时应待熔池填满后再收弧，防止产生弧坑裂纹。
层间接头应错开。
管子间距比较小的，焊接时应特别注意死角部位，防止因焊接角度不当引起未熔、气孔、咬边等缺陷。
层间的氧化物和药皮等杂质应使用磨光机打磨清理干净，不可用工具过重敲击焊缝，防止产生裂纹。
确认无缺陷后方可进行下一层或下一道焊缝的焊接。
（5）盖面焊接
盖面焊接前，检查填充层是否将坡口整体填满，一般以低于坡口平面1mm为宜。
如果填充层焊缝超出坡口平面或不平整时，可进行适当的打磨或补焊，以保证焊缝表面成形美观。
盖面焊接时，若坡口较宽，应按照工艺要求进行多道焊，焊道厚度控制为2-3mm，宽度小于等于8mm为宜，每一个焊道之间不允许有明显的沟槽。
盖面焊接时，要注意控制好熔池的温度，一般情况下坡口两侧停留时间是焊缝中心的两倍。
焊接位置困难时，盖面层焊接要遵循先焊困难位置，后焊容易位置的原则，以防影响盖面焊缝成型。
（6）焊后热处理
1）焊口施焊完毕冷却至室温后1h(待马氏体完全转变后)进行高温回火处理。
2）焊后高温回火处理的具体方法和参数有：加热方法：采用远红外电加热；升降温速率：150℃/h；恒温温度：限定在（760±10）℃；恒温时间：控制在1h（管子壁厚小于等于12.5mm时）；加热宽度：要求大于等于120mm；保温宽度：要求大于等于440mm；保
温厚度：限定在40-60mm。
3）根据热处理管件的规格选择型号为WRNK-191型的热电偶：Φ=2.5mm，L=1000mm 分度号为“K”型，采用点固焊的方式固定，同时应采用隔离措施保证加热器的电阻丝不会干扰测温。
热电偶必须布置在有代表性的焊口上，每炉不少于两点。
4）加热器布置的宽度应比要求的加热宽度每侧多60-100mm,加热器的技术要求应符合《火力发电厂焊接热处理技术规程》DL/T819-2002中附录A的规定；加热范围内任意两点的温差不得超过20℃。
5）开机前应仔细检查恒温温度、恒温时间、升降温速设定是否符合工艺要求；加热范围、保温层宽度、厚度是否符合工艺要求；热电偶的选择、安装方法、位置、数量是否符合要求；加热器的选择、温度控制分区是否合理，连接线是否正确，警戒线警示牌是否悬挂，所有上述项目确认无误后方可开机。
6）降温至300℃以下时，可不控制，在保温层内冷却至室温。
7）热处理结束后应仔细检查热处理工件表面有无裂纹，热电偶有无损坏、位移，记录曲线与工艺卡上的工艺参数是否吻合，并签字确认。
8）无损检测及焊接接头质量验收。
焊后处理完成后，应委托检测单位进行无损探伤检验，经检验合格后，由焊接质量检查人员按工程验收程序进行焊接接头质量研究。