桥台计算
(完整版)桥台基础计算
桥台基础计算：（1＃桥台底标高为455.6m ） 一、荷载计算数据：（见表1）二、水平土压力计算： 1. 台后水平土压力：台后填土按容重18.5KN/m 3，内摩擦角φ＝350考虑，则填土与墙背的摩擦角δ＝φ/2＝17.50，墙背倾斜角α＝8.70，基底摩擦系数μ＝0.4。
路面到承台底高5.76m 。
按库伦土压力公式得台后水平土压力：212a a E H BK γ=由计算得库伦主动土压力系数2)sin()cos()cos()a K ϕβαδαβ=-+-带入得0.311a K =221118.5 5.7612.50.3111193.0522a a E H BK KN γ==⨯⨯⨯⨯=水平分量00cos()1193.05cos(8.717.5)1070.5x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1193.05sin(8.717.5)526.7y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高 5.76 1.9233y H e m === 竖直分量距基础底中心 1.14x e m =水平分量对承台底中心弯矩1070.5 1.922055.36x x y M E e KN m =-=-⨯=-竖直分量对承台底中心弯矩526.7 1.14600.44y y x M E e KN m ==⨯= 2. 台后有车辆时的水平土压力计算：破坏棱体范围内可容纳的车轮重tg tg θψ=-式中0358.717.561.2ψϕαδ=++=++=，带入得：061.20.507tg tg θ=-±=026.9θ=破坏棱体宽000.455 5.76tan 26.9 3.38B m =+⨯=，可布置2个车轮，Q ＝2*140＝280KN计算长度L 按车辆扩散长度考虑，取L0＝1.8m ，000tan 30 1.8 5.76tan 30 5.13L L H m =+=+⨯=换算土层厚 02800.8718.5 3.38 5.13Q h m B Lγ===⨯⨯∑台后有车辆时的土压力为：2011193.0518.50.87 5.7612.50.3111553.452a a a E H BK h HBK KNγγ=+=+⨯⨯⨯⨯= 水平分量00cos()1553.45cos(8.717.5)1393.85x a E E KN αδ=+=⨯+=竖直分量00sin()1553.45sin(8.717.5)685.86y a E E KN αδ=+=⨯+= 水平分量距基础底高3 5.76 5.7630.87 3.04323 5.7620.87y H H h e m H h ++⨯=⨯=⨯=++⨯ 竖直分量距基础底中心0.97x e m =水平分量对承台底中心弯矩1393.85 3.044231.7x x y M E e KN m =-=-⨯=- 竖直分量对承台底中心弯矩685.860.97665.3y y x M E e KN m ==⨯= 三、支座活载反力及制动力计算：桥上有车，台后无车： （1）汽车荷载反力车辆荷载产生的最大支座反力汽车荷载支反力为1(10.512.36/2209.4)0.752411.4R KN =⨯+⨯⨯= 支座反力作用点距基础中心距离为0.022R e m = 对基础中心弯矩为411.40.0229.1R M KN m =⨯=（2）汽车荷载制动力一车道荷载：H3=90*0.5=45KNM=45x4.87=219.2KN m四、支座摩阻力（滑动支座摩擦系数0.06）H=0.06*1249.04=74.9KN m支座中心距墩底h=4.87mM=74.9*4.87=365KN m从以上对制动力和支座摩阻力的计算结果表明，支座摩阻力大于制动力。
桥台计算书 (1)
桥台计算书设计：葛翔复核：审核：xiangxiang目录112U型桥台计算1 计算依据与基础资料标准及规范标准?上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板 ?下部构造形式：重力式U型桥台?设计荷载：城市－A级?结构重要性系数：规范?《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）?《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》）?《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）?《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPaf =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=<混凝土最大刚性角40o 满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
墙背填土容重γ=19KN/m3,s计算内摩擦角Φ=40o。
桥台c25混凝土容重γ=24KN/m3,k基底摩擦系数μ=,地基容许承载力[σ]=2500Kpa。
人群荷载q=3kN/m2，=，上部构造反力--恒载标准值p1=。
上部构造反力--活载标准值p22 荷载计算桥台及上部结构的荷载计算桥上部反力表上部构造荷载自重恒载计算计算桥台自重与台内填土重力及其对基础底中心的偏心弯矩，首先计算各部分重力及其对基础底前趾点“A”弯矩；由上表可知，桥台及台内填土重合计：；桥台及台内填土对A点弯矩合计：；则桥台及台内填土对基础底中心力臂为：桥台及桥台内填土对基础底偏心弯矩：台后土压力台后土压力按JTG D60-2015规范条计算，式中：γ——土容重，γ=19KN/m3；B ——桥台计算宽度，B=； H ——桥台计算高度，H=7m ；h ——破棱体范围内车辆荷载的等代均布土厚度； μ——主动土压力系数。
桥梁工程第十二章 桥 台 计 算
第一节 重力式桥台的计算
(1)在桥跨结构上布置车辆荷载，设温度下降，制动力向桥 孔方向，并考虑台后土侧压力(图12-1a)。 (2)在台后破坏棱体上布置车辆荷载，设温度下降，并考虑 台后土侧压力(图12-1b)。 (3)在桥跨结构上和台后破坏棱体上都布置车辆荷载(当桥 台尺寸较大时，还要考虑在桥跨结构上、台后破坏棱体上 和桥台上同时布置车辆荷载的情况)，设温度下降，制动 力向桥孔方向，并考虑台后土侧压力(图12-1c)。
第一节 重力式桥台的计算
图12-3 拱桥桥台后的作用
第一节 重力式桥台的计算
2.作用效应组合 (1)上部结构重力+计算截面以上桥台重力+浮力+土侧压力 +混凝土收缩作用(此组合是验算地基承受永久作用时的合 力偏心距)。 (2)上部结构重力+计算截面以上桥台重力+浮力+作用在桥 跨结构上的汽车荷载和人群荷载+土侧压力+混凝土收缩影 响作用。 (3)上部结构重力+计算截面以上桥台重力+浮力+作用在桥 跨结构上的汽车荷载和人群荷载+土侧压力+混凝土收缩作 用+向路堤方向的制动温度上升作用。
第一节 重力式桥台的计算
(6)上部结构重力+计算截面以上桥台重力+浮力+土侧压力 (包括作用在破坏棱体上的汽车荷载所引起的土侧压力)+ 支座摩阻力。
图12-2 拱桥桥跨上的作用
第一节 重力式桥台的计算
(7)上部结构重力+计算截面以上桥台重力+浮力+土侧压力 (包括作用在破坏棱体上的汽车荷载所引起的土侧压力)+ 温度影响力。 (二)拱桥桥台的作用布置及组合 1.作用布置(只考虑顺桥向) (1)在桥跨结构上布置车辆荷载，使拱脚水平推力Ｈp达到 最大值，设温度上升，制动力向路堤方向，并考虑台后土 侧压力，拱圈材料收缩力(图12-2)。 (2)在台后破坏棱体上布置车辆荷载，设温度下降，并考虑 台后土侧压力，拱圈材料收缩力(图12-3)。
桥台计算书
=0.127mm<0.15mm
故跨中裂缝宽度满足要求。 支座处裂缝： σss =
Ms 0.87A s h 0
=103.6Mpa
C1=1.0， C2=1.45，C3=1.0，Es=2e5，d=25 Wfk = C1 C2 C3
σ ss Es 30+d 0.28+10 ρ
=0.122mm<0.15mm
故支座处裂缝宽度满足要求。
x=
f sd A s f cd b
= 51.6 < 2������100 = 200 取 x=200
l
z = 0.75 + 0.05 h (h0 − 0.5x) =3186mm γ0 Md = 1.1x7755 = 8530.5KNm (γ0 = 1.1) fsd As z = 21182KNm γ0 Md < fsd As z 故抗弯承载力满足要求。
f
ε1 =
T id Es As
+ 0.002 cot2 θi
t = bsin θi +ha cos θi ha = s + 6d γ0 D1d = γ0 N1d /sin θ1 =19920KN< tbs fcd ,s =70306KN（γ0 = 1.0） 故撑杆抗压承载力满足要求； （2）系杆抗拉承载力： As=169φ 20(HRB400)=53100mm2 γ0 T1d =16099KN < fsd As = 17523KN（γ0 = 1.0） 故系杆抗拉承载力满足要求； （3）斜截面抗剪承载力： γ0 Vd = 11732KN<
《桥台的计算》课件
确保材料供应的及时性和准确性。同时，应关注材料的环保性能和经济性，选择符合可持续发展要 求的材料。
01
桥台计算的软件应 用
常用的桥台计算软件介绍
Midas
稳定性计算需综合考虑桥台的结构形式、地质条件和施工方法等因素 。
详细描述
根据桥台的设计要求和施工条件，进行稳定性计算，并采取相应的措 施，如增加支撑、改变施工顺序等，以确保桥台的施工安全。
桥台施工中的材料用量计算
• 总结词：准确的材料用量计算是桥台施工成本控制的关键。
• 详细描述：在施工过程中，应根据工程量清单和施工图纸，精确计算所需材料的种类和数量，以避 免浪费和超支。
桥台的强度计算
计算简化的假定
根据桥台的结构形式和受力特点，对桥台进行合理的简化，并假 定受力方式和边界条件，为计算提供基础。
材料的力学性能
了解桥台所用材料的力学性能，如混凝土的抗压、抗拉强度和弹性 模量，以及钢筋的屈服强度和极限强度等。
应力分析和强度验算
通过计算和分析，确定桥台内部的应力分布和大小，并根据相关规 范进行强度验算，以确保桥台具有足够的承载能力。
桥台计算的重要性
桥台是桥梁的重要组成部分，其计算的准确性和可靠性直接关系到桥梁的整体 安全性和使用寿命。因此，桥台计算在桥梁设计中具有不可替代的作用。
桥台计算的基本原则和步骤
基本原则
桥台计算应遵循力学原理、材料特性 和实际工况，确保计算的准确性和可 靠性。
步骤
桥台计算通常包括确定桥台形式、建 立计算模型、分析受力状况、确定承 载力和稳定性要求、优化设计等步骤 。
【曲线桥桥墩桥台的计算方法】桥台和桥墩
【曲线桥桥墩桥台的计算方法】桥台和桥墩曲线桥桥墩、桥台的计算方法所有的曲线桥都有偏心距E ，有的还有横向预偏心（暂用F 表示），直线桥一般没有（特殊情况除外），所以曲线桥桥墩、桥台计算是桩基、承台、墩身、托盘、顶帽、牛腿、下锚平台都要偏移E+F的距离（E 、F 图纸上备注的单位都是cm ，计算时要注意），但是支撑垫石只偏移E 的距离。
图1图2一、桥墩的计算算出墩中心偏移E+F后的坐标、方位角→以墩中心的坐标、方位角为基准计算其它需要放样点的坐标。
计算时，可采用莉萨公式或程序，也可采用孙队长编的那套计算程序，如何使用程序再此不再详述，请教测量队人员。
举例1：SD1K2+085 乔村中桥1#墩康营1. 15SD1K2+0851. 15中心说明：1#墩在S D 1K 1+891.28~SD 1K 2+619.24段圆曲线上，1#墩左偏偏心距E =12cm、向左横向预偏心40cm ，计算时请注意桩、承台、墩中心均向曲线外侧偏移52cm (即：向线路前进方向的左侧偏移52cm ) 。
二、桥台的计算桥台计算采用台前、台尾中心点连线计算（图1、图2），以台前中心点（即胸墙线中心）为基准点、以台前中心点指向台尾中心点的方向为方位角需放样点的坐标。
计算太焦立交桥南台为例。
太焦立交桥南台前：SD1K1+225.64，南台尾：SD1K1+210.34。
南台在曲线上（HY ：SD1K0+707.00，YH ：SD1K1+606.54，R=550m），桥台中心南台前向左横向预偏心E=10cm，南台尾横向预偏心E=0，（即南台前向线路前进方向左侧偏移10cm ，南台尾不偏移）。
计算步骤：计算台前台尾偏移E 后的中心坐标（南台前：SD1K1+225.64，X1=4118.088，Y1=49390.485，南台尾：SD1K1+210.34，X2=4132.239，Y2=49396.303）→计算两点连线的方位角，得α=22-20-57.76→用辛普森程序计算需放样点的坐标。
桥梁工程主要工程量计算
桥梁工程主要工程量计算桥梁工程的主要工程量计算涉及到桥梁的各个部分，其中包括桥墩、桥台、桥面、护栏等，下面我将对一些主要工程量的计算方法进行说明。
1.桥墩和桥台的工程量计算：-桥墩的体积计算公式：V=π*h*(a1+a2+√(a1*a2))，其中V为桥墩的体积，h为桥墩的高度，a1和a2分别为桥墩上底面和下底面的宽度。
-桥台的体积计算公式：V=l*w*h，其中V为桥台的体积，l为桥台的长度，w为桥台的宽度，h为桥台的高度。
2.桥面的工程量计算：-常用的桥面结构是挂篮梁，其工程量计算需要考虑梁段的长度、宽度和高度，以及每个梁段的数量来确定。
-挂篮梁的工程量计算公式：V=l*w*h*n，其中V为挂篮梁的体积，l 为梁段的长度，w为梁段的宽度，h为梁段的高度，n为梁段的数量。
3.护栏的工程量计算：-护栏主要包括护栏板和护栏柱两部分，其工程量计算需要考虑护栏板和护栏柱的长度和数量。
-护栏板的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏板的长度，n为护栏板的数量，l为单根护栏板的长度。
-护栏柱的工程量计算公式：L=n*l，其中L为护栏柱的长度，n为护栏柱的数量，l为单根护栏柱的长度。
另外，桥梁工程中还有一些其他工程量计算，如浆砌石、钢筋等，这里仅列举了一些主要的工程量计算方法。
在实际工程中，需要根据具体的桥梁设计要求和施工方案进行详细的工程量计算。
需要注意的是，不同的桥梁类型和结构形式可能会有不同的工程量计算方法，所以在具体的工程量计算过程中，需要根据相关规范和设计要求进行具体的计算。
此外，还需要考虑材料的浪费和损耗等因素，以及施工过程中可能需要进行的修补和调整。
因此，在进行桥梁工程量计算时，应充分考虑实际情况和相关参数来确定最终的工程量。
自编——桥台计算
桥台宽度B（m） 20.50;δ+φ
25.00
μ
台后土压力计算
土容重（kN/m3）
计算土层高度
18.00
5.00
填土面与水平面夹角β
台背摩擦角δ
0.00
12.50
破裂面与竖直面交角θ
静土压力系数ξ
28.48
0.58
等代土层高度h（m） 0.38
土摩擦角φ 25.00
桥台土压力计算及桥台桩基土压力内力分配计算
挡土宽度B（m） 15.89
挡土高度H（m） 5.00
汽车荷载换算土压力
台后填土破坏棱柱长度l 0（m）
20.50
车道数
车辆荷载值(kN)
4.00
550.00
车辆荷载换算土层厚度h（m）
土容重（kN/m3） 18.00
B×l 0面积车轮总重G(kN) 2200.00 0.38
每个承台桩基根数
承台桩基间距(m)
3
1787.62
2
3.2
外侧桩分配弯矩 （kN.m）
内侧桩分配弯矩 （kN.m）
外侧桩分配轴力（kN） 内侧桩分配轴力（kN）
893.81
893.81
558.63
-558.63
静土压力标准值Ej(kN/m)
129.90
无汽车荷载主动土压力 标准值(kN)
有汽车荷载主动土压力标准值(kN)
0.57
2626.35
3020.59
桥台桩基受土压力弯矩、轴力分配计算
主动土压力着力点土层底面高度C（m）
桥台土压力产生倾覆力矩（kN.m）
1.78
5362.85
桥台桩基承台个数
每个承台承受倾覆力矩 （kN.m）
桥台土压力计算
土应力
0 0.0018
-288.4 188.3
-0.6 0.0016
-177.4
178.9
-1.2 0.0014
-77
154
-1.8 0.0011
5.3
119.3
-2.4 0.0009
65.3
80.7
-3 0.0006
101.4
43.4
-3.6 0.0004
118.4
11.1
-4.2 0.0002
文档描述: 1
任务标识: 2
计算类别: 多 排弹性基础计 算
---------------------
---------------------
-----------------输入数据: h=12.000 m, lo=0.000 m alfa = 0.490, m= 15000.000, Co = 180000.000, Ao = 7.100 m*m, EA= 21991149.000 KN, EI = 1099557.000 KN-m*m 外力P = 10966.000 KN, H = 2071.000 KN, M=560.000 KN-m 基底不嵌入岩 石层 桩排信息: 桩排号 1 2 3
N＝ H＝ Mo＝
N＝ H＝
3615.449 725.8572 492.7826
KN KN KN.m
3686.483 KN 951.1493 KN
3. 恒载+台前荷 载：
Mo＝
N＝ H＝ Mo＝
4. 主＋附：
N＝ H＝ Mo＝
五. 桩基础计 算：
文档描述: 1
取最不利工况 恒载+前后荷载 计算 <<桥梁博士>>-
简易桥台计算
桥台验算1.桥台自重计算台帽：KN G 775.4725911.11=⨯=台身：KN G 5.1982594.72=⨯=基础：KN G 755.6192579.243=⨯=KN G G G G 03.866755.6195.198775.47321=++=++=下2..上部恒载KN G 7.46=上3.台后填土自重引起的土压力无车辆荷载时台后主动土压力为：221H B E μγ= 式中：3KN/18m 土的容重，-γ；m B 37.2桥台宽度，-；m 5H 计算土层高度，-；；，为台后填土的内摩擦角，主动土压力系数， 35271.0245tan 2φφμμ=⎪⎭⎫ ⎝⎛-=-KN E 511.1442518271.037.25.0=⨯⨯⨯⨯== 作用点到基底的距离：3531==H h 。
4.基底应力及稳定性验算（1）基底应力：()[]，满足要求KPa KPa W M A N P 160701.129355.19196.6/1935.07.4635511.1443007.11/7.4603.866//max =>=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯++=+=∑σ式中：KN 桥台上竖向力总和，-N ； ;/,M m KN 弯矩的总和和竖向力对基底重心轴作用在桥台上的水平力-∑ 2A m 基地截面面积，-；2W m 基底截抵抗矩，-；[]a KP 地基的容许承载力，-σ。
（2）抗滑稳定性计算F fN k c /=式中：抗滑稳定系数-c k ；KN F 桥台上水平力总和，-；4.0=-f f 地基土的摩擦系数，；，满足要求3.1526.2511.144/73.9124.0>=⨯=c k 。
（3）抗倾覆稳定性计算，满足要求5.1949.4888.249/73.912355.1/0>=⨯==W xN k式中：抗倾覆稳定系数-0k ；2h f ，心方向截面边缘的距离基底截面重心至偏心偏-。
桥台准确计算公式
桥台准确计算公式桥台是桥梁结构中的重要组成部分，它承载着桥梁的重量并将其传递到地基上。
因此，桥台的设计和计算是桥梁工程中至关重要的一环。
在桥台的设计和计算中，准确的公式是必不可少的工具，它可以帮助工程师们快速、准确地进行计算，从而确保桥梁的安全和稳定。
在桥台的计算中，需要考虑的因素有很多，包括桥梁的跨度、荷载、地基条件等。
在这些因素的基础上，工程师们需要根据相关的公式来进行计算。
下面我们将介绍一些常用的桥台计算公式。
首先是桥台的承载力计算公式。
桥台的承载力是指桥台能够承受的最大荷载，它是桥台设计中的重要参数。
桥台的承载力计算公式通常包括桥台的几何参数和材料强度参数，如下所示：P = A × f。
其中，P为桥台的承载力，A为桥台的横截面积，f为材料的抗压强度。
通过这个公式，工程师们可以快速计算出桥台的承载力，从而确定桥梁的安全性。
其次是桥台的变形计算公式。
桥台在承受荷载时会发生一定的变形，工程师们需要通过计算来确定桥台的变形情况，以确保桥梁的稳定性。
桥台的变形计算公式通常包括弹性变形和塑性变形两部分，如下所示：δ = δe + δp。
其中，δ为桥台的总变形，δe为弹性变形，δp为塑性变形。
通过这个公式，工程师们可以快速计算出桥台在承受荷载时的变形情况，从而确定桥梁的变形是否在允许范围内。
另外，还有桥台的抗震计算公式。
地震是桥梁结构中的重要荷载，工程师们需要通过计算来确定桥台在地震作用下的抗震能力。
桥台的抗震计算公式通常包括地震作用参数和结构刚度参数，如下所示：F = K × a。
其中，F为桥台的地震作用，K为结构刚度，a为地震加速度。
通过这个公式，工程师们可以快速计算出桥台在地震作用下的受力情况，从而确定桥梁的抗震能力。
除了上述的几个常用公式外，桥台的设计和计算还涉及到许多其他方面，如桥台的抗风能力、桥台的疲劳寿命等。
工程师们需要根据具体的桥梁工程情况，选择合适的公式进行计算，并结合实际情况进行调整和优化。
桥台计算
一、上部构造恒载反力及桥台台身自重计算（长度单位：m ，力单位：弯矩正、负值：逆时针为“－”，顺时针为“+”。
栏杆数（一）α=0φ=35δ=17.5β=0γ=1.8μa=0.2461229Ea=243.59702t Eax=232.32261t e y= 2.127333m Mx=494.22764tmEay=73.251038te x=-1.8mMy=-131.8519tm（二）破坏棱体长度 l 0=Htg(θ+α)tg θ=-tg ω+((ctgφ +tg ω )(tgω-tg α ))1/2tg θ=0.5834635θ=30.262004l 0 = 3.7236644城-AΣG=112th=ΣG/(Bl 0γ）（一）'(1：1.5)h=0.6188868mα=0φ=30δ=15β=-33.69γ=Ea'=1/2γ(2h+H)HB μaEa=1/2γH 2B μaEa'=290.84208μa=0.217811E'ax=277.38103e y= 2.300118m Mx=638.00904tmEa=21.17123t E'ay=87.457901e x=-1.8mMy=-157.4242tmEax=20.44984t e y=0.666667m Mx=-13.6332Eay= 5.479517t e x= 2.4m My=13.15084挂-120ΣG=0t h=0Ea'=243.59702E'ax=232.32261e y= 2.127333m Mx=494.22764tmE'ay=73.251038e x=-1.8mMy=-131.8519tm城-A R=196.8te=0.29mM=57.072tm挂120R=0te=0.29mM=0tmF=μN μ=0.3F=181.29(舍)e f =5.3mM=84.8tm群桩中心离承台中心距离ez=0m制动力及温度引起的水平力T=16t (取)E hau =C i C z K h G auCi=1.3Cz=0.35Kh=0.1Gau=1861.313277tE hau =84.689754tM=448.8557tmEa=1/2γH 2B μa 台后填土表面无活载时土压力计算台后填土表面有活载时土压力计算（β=0）台前溜坡土压力计算桥台计算五、地震水平力六、地震时作用于台背的主动土压力二、土压力计算（具体参数解释详见《公路桥涵设计通用规范》）三、支座活载反力计算四、支座摩阻力Eea=1/2γH2K A(1+3 C i C z K h tgφ)KA =cos2φ/(1+sinφ)2=0.2709901地震水平力着力点eh=2.5528mEea=10.883107M=27.7824tm 1、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力N=2131.364315t Q=232.3226119t M=410.95tm(410.9523)2、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力N=1948.771178t Q=277.3810258t M=472.09tm(472.0893)3、上部构造+桥台自重+桥上挂车+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm(353.8803)4、上部构造+桥台自重+台后挂车引起土压力+台后土压力N=1934.564315t Q=232.3226119t M=353.88tm(353.8803)5、上部构造+桥台自重+桥上汽车+台后土压力+支座摩阻力(制动力、温度影响力)N=2131.364315t Q=248.3226119t M=495.7523tm(495.7523)6、上部构造+桥台自重+台后汽车引起土压力+台后土压力+支座摩阻力（制动力、温度影响力)N=1948.771178t Q=293.3810258t M=556.8893tm(556.8893)7、上部构造+桥台自重+台后土压力+结构地震力+地震土压力N=1934.564315t Q=327.8954728t M=830.52tm(830.5183)注：（）内数值为群桩中心处所受弯矩七、荷载组合1.8tm tm。
U型桥台计算
第四章重力式U型桥台计算4.1 ，设计资料4.1.1，上部构造本桥上部构造采用装配式钢架混凝土T形梁。
计算跨径40.00m采用板式橡胶支座，桥面宽度单幅桥面宽度10m=0.5m(防撞护栏)+2m(人行道)+7m(车行道)+0.5m(防撞护栏)，左、右采取对称设计，参照《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）进行设计计算。
4.1.2，车辆荷载设计荷载为公路—Ⅱ级4.1.3，材料及数据1，台身用M7.5浆切MU=40片石，γ2=23.00kN/m2，轴心抗压强度f sd=0.72MPa，抗剪强度设计值f sv=0.147MPa。
2，基础用C,25片石混凝土，γ3=24.00kN/m2，轴心抗压强度f sd=9.78MPa后台填土γ4=17.00kN/m2，抗剪强度设计值f sv=0.14MPa。
3，后台填土为砂砾土，夯实，填土的内摩擦角为350，后台填土γ4=18.00kN/m2，粘聚力,地基土为中等密实的沙石，其容许承载力fa0=500kPa，基础与地基间的滑动摩擦系数取0.5.4.2，桥台基本构造以及自重与土侧压力计算4.2.1桥台自身重力计算竖直力（kN) 各点对基底中心的力臂力矩（kN.m）顺序号G1 0.2×0.41×10×23=18.86 -0.25 -4.715 G2 0.6×0.5×10×23=69.00 -0.2 -13.8 G3 0.4×1.0×10×23=72.00 -0.3 -21.6 G4 1.5×8.5×10×23=2932.5 -0.65 -1938.625 G5 8.5×2.5×0.5×10×23=2443.75 1.2 -2932.5 G6 8.5×0.5×0.5×10×23=488.75 1.8 879.75 G7 0.5×10×10×24=1200 0 0∑G7224.86 -4031.49表1：桥台自身重力计算表注;表中竖向力以向上为+ ，水平力以向右为+，弯矩以顺时针转动为+，以下各表相同。
桥台计算(精)
E=ET+EC
G h Bl0
式中：γ——台后填土容重； φ——土的摩擦角； ∑G——布置在面积内的车轮重； B ——桥台计算宽度； l0 ——台后填十的破坏棱体长度，同时
l0 H 2 tan(45 ) 2
(三)台身内力计算
1、计算图式 台身按上下铰接的简支梁计算，如图所示。对于有台背的桥台，因上部 构造与台背间的缝隙已用砂浆或小石了棍凝上填实，保证了有牢靠的支撑作 用。因此，台身受弯的计算跨径为
Q 1 ' 1 ' P2 H 0 P 1 H0 2 6
在支撑梁顶面处的剪力为： Q
1 ' 1 ' P2 H 0 P 1 H0 2 3
式中：P1、P2——受弯计算跨径H1处的土压力强度； P' 、 P' ——受剪计算跨径H 0处的土压力强度。
1 2
(四)截面强度验算
按《桥规》有关公式进行跨中截面的抗压强度和支点截面的抗剪强度验算。
1 1 H1 H 0 d c 2 2
式中：H0——桥跨结构与支撑梁间的净距； d——支撑梁的高度； c——桥台背墙的高度。 对于受剪的计算跨径则取H0。
2.内力计算
在计算截面弯矩M时，轴力N的影响忽略不计，而是放在强度验算中考虑。 对于跨中截面弯矩为：
M
在台帽顶部截面的剪力为：
1 1 2 P2 H12 P H 1 1 8 16
一、桥台作为竖梁时的强度计算
通常取单位桥台宽度进行验算，其步骤为： (一)验算截面处的竖直力N 它包括以下三项：
(1)桥跨结构恒载在单位宽度桥台上的支点反力N1
(2)单位宽度台帽的自重N2； (3)验算截面以上单位宽度台身的自重N3。于是：
桥台计算整理版
（1）汽车荷载
破坏棱具体长度L0（m）
2.078460969
等代均布土层厚度（m）
0.86869832
等代后单位面积土压力q（KM/M2）
5.21218993
部位 帽梁 柱身
部位 帽梁 柱身
(2)各部分水平压力计算 水平力（KN） 43.31413227 18.27696097
(3)各截面土压力总和及其所产生的弯矩 水平力（KN） 43.31413227 61.59109324
0
对台柱中心弯矩（KN.M）
反力（KN）
0
对台柱中心弯矩（KN.M）
2、水平力计算
1）由台后填土引起的土压力
0.333333333
(1)各截面单位土压力
36.396 24.264
0 0 0
q（KN/M2） 帽梁底（KN/M） 柱底处（KN/M）
6 11.436 21.6
(2)各部分土压力计算
部位
水平力（KN）
偏心矩y1（M） 0.953 0.847
弯矩（KN.M） 41.27836805 130.1330941
（1）挂车荷载
等代均布土层厚度（m）
3.34114739
等代后单位面积土压力q（KM/M2）
20.0468843
(2)各部分水平压力计算
部位
水平力（KN）
偏心矩y1（M）
帽梁
166.5928164
部位 帽梁底 柱底处
垂直力P（KN） 1512.7111
1568.894728
水平力H（KN） 90.86749488 148.7891833
弯矩（KN.m） 49.87064841 248.9556507
耳墙底水平长（m）
桥台计算书
桥台计算书设计：葛翔复核： GX.Kate 审核：xiangxiang目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 标准及规范 (1)1.1.1 标准 (1)1.1.2 规范 (1)1.1.3 主要材料 (1)1.2 计算资料 (2)1.2.1 结构尺寸 (2)1.2.2 墙后填土参数 (2)1.2.3墙体与地基参数 (2)2 荷载计算 (4)2.1 桥台及上部荷载计算 .................................... 错误！未定义书签。
2.1.1 桥上活载反力 (5)2.1.2 不考虑浮力时自重恒载计算 (6)2.2 台背土压力计算 (7)2.2.1 台后填土自重引起的主动土压力 (7)2.2.2 台后活载引起的主动土压力 (8)2.3 作用力汇总 (9)3 偏心距验算 (10)4 地基承载力验算 (10)5抗滑移稳定性验算 (11)6抗倾覆稳定性验算 (11)7 验伸缩缝的选择 (12)U型桥台计算1 计算依据与基础资料1.1 标准及规范1.1.1 标准∙上部构造形式：预制后张法预应力混凝土简支空心板∙下部构造形式：重力式U型桥台∙设计荷载：城市－A级∙结构重要性系数： 1.11.1.2 规范∙《城市桥梁设计规范》（CJJ 11-2011）∙《公路桥梁设计通用规范》JTG D60-2015（简称《通规》） ∙《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2012（简称《预规》）∙《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）1.1.3 主要材料1）混凝土：桥台台帽、背墙采用C30混凝土，侧墙C25混凝土，台身、扩大基础C25片石混凝土，容重均采用24 kN /m 3；3）钢筋：采用HRB400，sk 400MPa f =，5S E 2.010MPa =⨯；采用HPB300，sk 300MPa f =，5S E 2.110MPa =⨯。
1.2 计算资料1.2.1 结构尺寸图1-1桥台一般构造图（单位：cm）假设台背铅直，基础墙趾扩散角=tan-1（50/100）=26.57o<混凝土最大刚性角40o满足要求，台后填土与水平面夹角β=0。
桥梁墩、台计算
桥梁墩、台的计算一、桥梁墩、台水平力分配的计算（一）单联连续梁桥的计算现在设计的中小跨径桥梁，上部结构一般都是简支变连续或桥面连续，因此桥梁墩、台水平力分配的计算主要是研究制动力和温度力，在多孔连续梁桥上的分配。
大家都知道制动力和温度力在桥上各墩、台间的分配，是按照各墩、台的刚度进行的，道理很简单，但要操作计算，首先必须解决三个问题，即桥梁墩、台的刚度计算和冻土的地基比例系数及温度的取值。
1、桥台的刚度：按规范要求桥台都设计有搭板，有搭板的桥台，给它取个名字，叫搭板式桥台，其受力情况有了很大改善。
桥台的搭板一般长度为（5-10）米，宽12米左右，厚度（0.25-0.35）厘米。
加上搭板上路面基层及路面约有100多吨重。
搭板都是现浇的，它同路基间的摩擦系数可取0.4，能产生的摩擦力按2 /3计算也有近30吨。
这可以平衡桥台受的制动力和台后土压力。
桥台在外力作用下的变形和支座的变形比较是微小的，因此可以认为桥台是刚性的。
在东北地区控制桥梁墩台设计为冬天降温，冬天整个桥台包括搭板和路基冻在一起死死的，完全可以视桥台是刚性的。
这就使桥台刚度的计算非常简化，只计桥台上支座的刚度。
王伯惠总工编著的”柔性墩台梁式桥设计”一书，那时桥台没有搭板，为了计算桥台的刚度，论证了很大篇幅。
2、桥墩刚度的计算，有两个方法：（1）简化计算法适用于冬季各墩冻冰或冻土情况基本一样的桥梁，可视墩柱为嵌于地面处的悬臂梁来计算桥墩的刚度。
墩柱刚度公式K z=N/Y d式中：Y d-- 墩柱悬臂梁的挠曲变形;墩柱等截面Y d=L3/3EI墩柱变截面Y d=1/3EI*[L3+L13*(N1-1)+L23*(N2-N1)]式中：L、L1、L2--分别为从地面处起的第一段、第二段和第三段柱长;I、I1、I2-- 分别为对应三段柱的惯矩; E-墩柱混凝土弹性模量;N-- 一个桥墩的墩柱数。
N1=EI/EI1; N2=EI/EI2（2）按弹性桩计算墩柱刚度公式K z=N/Y x式中：Y x=Y0h+Y0m*H+Z0h*H+Z0m*H2+Y dY0h--单位力产生的地面处位移;Y0m--单位弯矩产生的地面处位移;Z0h--单位力产生的地面处转角;Z0m--单位弯矩产力的地面处转角;H=L+L1=L2其他符号的意义同前。
桥台台身及侧墙计算方法
桥台台身及侧墙计算方法1. 引言桥梁是现代交通运输中不可或缺的重要设施之一，而桥台是桥梁结构的重要组成部分，它承载着桥面及荷载的传递，并将其转移到地基上。
在桥台的设计中，台身及侧墙的计算是一个非常重要的步骤，它直接影响到桥台的稳定性和安全性。
本文将介绍桥台台身及侧墙计算的基本方法和步骤。
2. 桥台台身计算方法桥台台身是指桥台在横向方向上的主体部分，它负责承载桥面的传力并将其转移到地基上。
桥台台身的计算方法如下：(1) 确定桥台的尺寸：根据实际情况确定桥台的长度、宽度和高度等参数，并参考相关设计规范对其进行调整和优化。
(2) 确定台身的截面形状：通常情况下，桥台台身采用矩形截面，但根据实际情况还可以选择其他截面形状，如T型、I型等。
根据设计要求选取合适的截面形状。
(3) 计算截面的受力状态：根据桥台受力形式、荷载特点，采用静力分析方法，计算桥台台身在各个工况下的受力状态，包括受力大小、分布情况等。
(4) 设计受力构件：根据台身的受力状态，计算主要构件（如腹板、墩壁等）的受力，并进行合适的尺寸设计。
采用合适的材料（如混凝土、钢筋、预应力钢筋等）进行构件设计。
(5) 校核设计：将设计的截面形状及构件尺寸代入相关的设计公式，并按照相关规范要求对其进行校核，确保其满足强度、刚度等要求。
3. 桥台侧墙计算方法桥台侧墙是指桥台台身两侧的墙体结构，它一方面为台身提供侧向支撑，同时还起到导流、护坡和美化的作用。
桥台侧墙的计算方法如下：(1) 确定侧墙的布置形式：根据桥梁的实际情况和设计要求，确定侧墙的布置形式，包括侧墙的高度、长度、倾角等参数，并结合桥梁的横向和纵向布置进行调整。
(2) 确定侧墙的截面形状：通常情况下，桥台侧墙采用梯形或矩形截面，根据实际情况选择合适的截面形状，然后确定侧墙的尺寸。
(3) 计算侧墙的受力状态：根据侧墙的受力形式和荷载特点，采用静力分析方法计算侧墙在各个工况下的受力状态，包括受力大小、分布情况等。
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N=
t Q=
327.8954728
830.52 tm
t M= ( 830.5183 )
1.8
tm tm
Mx= 638.00904 tm My= -157.4242 tm
挂-120 城-A
ΣG= 0
t
h=
0
Ea'= 243.59702
E'ax= 232.32261
E'ay= 73.251038
R=
196.8 t
ey= 2.127333 m
ex=
-1.8 m
三、支座活载反力计算
e=
0.29 m
Mx= 494.22764 tm My= -131.8519 tm
M= 57.072 tm
挂120
R=
0t
e=
0.29 m
F= μN
F=
制动力及 温度引起 的水平力 T=
181.29 (舍)
四、支座摩阻力
μ=
0.3
ef=
5.3 m
t (取) 16
Ehau=CiCz KhGau
Ehau= 84.689754 t
五、地震水平力
1.3
Ci=
Cz=
0.35
六、地震时作用于台背的主动土压力
410.95 tm
t M= ( 410.9523 )
1948.771178
N=
t Q=
277.3810258
472.09 tm
t M= ( 472.0893 )
1934.564315
N=
t Q=
232.3226119
353.88 tm
t M= ( 353.8803 )
1934.564315
N=
t Q=
人行道全宽 人行道单位重
序号 竖直力 距E点距离
弯矩
序号
距E点距 竖直力 离
弯矩
P(t)
e(m)
M tm
P(t)
e(m)
M tm
1
27.99
-2.95
-82.56 4
285.53 -2.55
2
45.41
-2.6
-118.08 5
79.31 -1.93333
3
32.40
-2
-64.80 6
486.00
δ= 15
(1：1.5)
β= -33.69
γ=
ey= 0.666667 m
ex=
2.4 m
Mx= -13.6332 My= 13.15084
Eea=1/2γ H2KA(1+3 CiCzKhtg φ)
Eea=
10.883107
1、上部构 造+桥台 自重+桥 上汽车+ 台后土压 力
2、上部构 造+桥台 自重+台 后汽车引 起土压力 +台后土 压力
⑧
a8
h8
b1
b2
b3
1.382
0.4
1.682
0.8 0.6 0.9 4.7 0.5 4.7 4.8
1.5
1.6
0.5 1.2 4.7 0.1 0.5 0.6
（一）'
台前溜坡土压力计算
α= 0
φ= 30
Ea=1/2γ H2Bμa
μa= 0.217811 Ea= 21.17123 t Eax= 20.44984 t Eay= 5.479517 t
（一） 台后填土表面无活载时土压力计算
α= 0
φ= 35
δ= 17.5
β= 0
Ea=1/2γH2Bμa
μa= 0.2461229
-728.09 -153.34 -1166.40
-32.15 -647.19
γ= 1.8
Ea= 243.59702 t
Eax= 232.32261 t
ey= 2.127333 m
Mx= 494.22764 tm
Eay= 73.251038 t
ex=
-1.8 m
My= -131.8519 tm
3.5 0.45
（二） 台后填土表面有活载时土压力计算（β=0）
破坏棱体 长度 l0 =
Htg(θ+α)
-tgω+((ctg φ +tgω )(tg tgθ= ω-tgα ))1/2 tgθ= 0.5834635
-2.4
上部恒载 604.30
-2.11
-1275.07 7
39.53 -0.81337
搭板
70.50
-2.95
-207.98 8
190.35
-3.4
Σ
1861.31
-4475.65
全部恒载 偏心 全部恒载 弯矩
-0.005 （相对于基础中心C）
-8.495513
以下计算M均换算到相对于基础中心C
二、土压力计算（具体参数解释详见《公路桥涵设计通用规范》）
232.3226119
353.88 tm
t M= ( 353.8803 )
2131.364315
248.3226119
495.7523 tm
N=
t Q=
t M= ( 495.7523 )
1948.771178
293.3810258
556.8893 tm
N=
t Q=
t M= ( 556.8893 )
1934.564315
3、上部构 造+桥台 自重+桥 上挂车+ 台后土压 力
4、上部构 造+桥台 自重+台 后挂车引 起土压力 +台后土 压力
5、上部构 造+桥台 自重+桥 上汽车+ 台后土压 力+支座 摩阻力(制 动力、温 度影响力)
6、上部构 造+桥台 自重+台 后汽车引 起土压力 +台后土 压力+支 座摩阻力 （制动力 、温度影 响力)
桥台计算
一、上部 构造恒载 反力及桥 台台身自 重计算 （长度单 位：m， 力单位： t）
弯矩正、 负值：逆 时针为“ －”，顺 时针为“ +”。
L= 20 h= 0.9
支座厚Δ= 0.042 梁单位面 积 0.53
支座离台
背
0.29
桥全宽B 27
帽梁高 1.682 填土高 6.382
搭板厚 0.3 铺装厚 0.14
7、上部构 造+桥台 自重+台 后土压力 +结构地 震力+地 震土压力
注：（） 内数值为 群桩中心 处所受弯 矩
cos2φ /(1+sin φ)2= KA= M= 27.7824 tm
七、荷载组合
0.2709901
地震水平力着 力点
8 m eh=
2131.364315
N=
t Q=
232.3226119
M=
0 tm
M=
84.8 tm
群桩中心离承 台中心距离
0.1 Kh=
M= 448.8557 tm
1861.313277 t Gau=
防撞顺桥向延米重 普通顺桥向延米重 绿化带单位重 绿化带宽
ez=
栏杆数
1
1
0.3
1
18 1
0m
①
a1
0.3
h1
②
a2
h2
③
a3
h3
④
a4
h4
⑤
a5
h5
⑥
a6
h6
⑦
a7
0.053191 h7
θ= 30.262004
城-A
l0 = 3.7236644
ΣG= 112
t
h=ΣG/(Bl0 γ）
h= 0.6188868 m Ea'=1/2γ
(2h+H)HB μa
Ea'= 290.84208
E'ax= 277.38103
ey= 2.300118 m
E'ay= 87.457901
ex=
-1.8 m