城市人行天桥(钢结构)结构计算书

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钢结构人行天桥计算书

钢结构⼈⾏天桥计算书五、计算程序：1、3d3s11.0六、计算过程：1、结构简化：a 、采⽤3d3s软件空间任意结构模块建⽴空间钢结构模型；b、主梁采⽤截⾯库截⾯，定底钢板采⽤⾃定义截⾯c、⽀座等边界条件以弹性连接和刚性连接模拟；d、⼆期恒载以均布单元荷载加载；2、模型简图：天桥计算模型3、⽀承反⼒以下为桥台处⽀座反⼒：以下为桥墩与主梁固结节点反⼒：4、构件验算结构受⼒弯矩如下图所⽰：选择正弯矩与负弯矩最⼤处的构件进⾏验算。

主梁跨中单元验算：单元号: 84杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050应⼒⽐: 0.141绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.948,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 0.665,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.119绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -1.83, M2 = 7.31, M3 = -170.88塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.215,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 0.850,Bt2 = 0.665应⼒⽐: 0.120沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 21.02抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 4.66抗剪应⼒⽐: 0.002腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴长细⽐: 158.66 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3348 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求跨中顶底板单元验算：单元号: 214截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000应⼒⽐: 0.153绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 0.997,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 0.850应⼒⽐: 0.136绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.18, M2 = 78.91, M3 = -404.49塑性发展系数r3= 1.000应⼒⽐: 0.136沿2轴抗剪验算最不利组合2(1) V2 = 27.61抗剪应⼒⽐: 0.004沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 20.25抗剪应⼒⽐: 0.003绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 1500.00 (1500.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 46162.20 (46162.20)绕2轴长细⽐: 5.04 < 250.00绕3轴长细⽐: 138.73 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/3270 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求主梁固结⽀座处单元验算：单元号: 122截⾯名称: HN700X300截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: a类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 295.00验算稳定⽤设计值f2 = 295.00验算稳定⽤设计值f3 = 295.00抗剪强度设计值fv2 = 170.00抗剪强度设计值fv3 = 170.00强度验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90全截⾯有效塑性发展系数r2= 1.200, r3= 1.050全桥总体分析应⼒⽐: 0.147绕2轴稳定验算最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r2= 1.200全截⾯有效稳定系数Phi2= 0.998,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000最不利组合1(1) N = 0.38, M2 = 1.40, M3 = 219.90塑性发展系数r3= 1.050全截⾯有效稳定系数Phi3= 0.175,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.148沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 25.72抗剪应⼒⽐: 0.018沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = -0.16抗剪应⼒⽐: 0.000腹板⾼宽⽐(限值):50.15(66.03) 钢规4.3.2 腹板可不配置加劲肋翼缘⾼宽⽐(限值):5.98 (12.38) 钢规4.3.8 满⾜绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 4.10 < 250.00绕3轴长细⽐: 176.76 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/23069 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求顶底板固结⽀座处单元验算：单元号: 206截⾯类型: ⾃定义截⾯类型截⾯名称: 左截⾯截⾯分类: 绕2轴: b类绕3轴: b类杆件类型: 梁(以下验算结果中，长度单位为mm;⼒单位为kN,kNm;应⼒单位为MPa) 验算强度⽤设计值 f = 310.00验算稳定⽤设计值f2 = 310.00验算稳定⽤设计值f3 = 310.00抗剪强度设计值fv2 = 180.00抗剪强度设计值fv3 = 180.00强度验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000, r3= 1.000最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r2= 1.000稳定系数Phi2= 1.000,Phib3= 1.000弯矩等效系数Bm2 = 1.000,Bt3 = 1.000应⼒⽐: 0.229绕3轴稳定验算最不利组合1(1) N = -0.72, M2 = -136.84, M3 = 580.91塑性发展系数r3= 1.000稳定系数Phi3= 0.212,Phib2= 1.000弯矩等效系数Bm3 = 1.000,Bt2 = 1.000应⼒⽐: 0.229沿2轴抗剪验算最不利组合1(1) V2 = 99.98抗剪应⼒⽐: 0.015沿3轴抗剪验算最不利组合1(1) V3 = 7.41抗剪应⼒⽐: 0.001绕2轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 280.00 (280.00 )绕3轴计算长度(对应侧向⽀撑间长度): 51114.66 (51114.66)绕2轴长细⽐: 0.94 < 250.00绕3轴长细⽐: 153.61 < 250.00沿2轴W/l(限值):1/17185 (1/180 ) 1(1)沿3轴W/l(限值):0 (1/180 ) 1(1)验算结果: 截⾯满⾜要求5、挠度计算最⼤位移节点查询结果如下：组合1：(组合1:恒0+活1+温度1+温度2)X: -8.916 Y: 0.652 Z: -7.170RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: 0.000组合2：(组合2:恒0+活1)X: -0.596 Y: 0.747 Z: -7.772RX: 0.000 RY: 0.001 RZ: -0.000最⼤组合位移：组合序号U V W UVW X最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Y最⼤： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831Z最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 空间位移最⼤： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460 X最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Y最⼩： 1 1 -8.916 0.652 -7.170 11.460Z最⼩： 2 1 -0.596 0.747 -7.772 7.831 根据《城市⼈⾏天桥与⼈⾏地道技术规范》对结构和构件的变形控制，天桥上部由⼈群荷载计算的最⼤竖向挠度容许值[vT]＝l/600。

人行天桥结构计算书

人行天桥结构计算书 Revised as of 23 November 2020林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。

采用中承式拱桥二. 设计原则与标准1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）2、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）3、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ 81-2002）5、《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ 50205-2001）6、《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93）7、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）8、《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-93）10、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）11、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）12、《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTJ024-85）13、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）14、《铁路桥梁钢结构设计规范》（）15、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002；J218-2002）16、《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT/T 663-2006）17、《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T 4-2004）三. 结构布置和构件截面结构布置图1 三维结构图图2 立面布置图图3 平面布置图杆件截面支座和边界约束拱结构与桥面结构之间通过单向可滑动支座进行连接，支座型号为GJZF4 350x550x72(单向) NR，实现桥面梁沿桥纵向可滑动，横向与拱结构协同工作。

拱脚与基础固结约束；桥面结构的四个角点中，除一个为约束三个平动自由度外，其他三个支座均为只约束竖向自由度。

边界约束情况如图4所示（途中约束六位数字分别表示：平动x向、平动y向、平动z向；转动绕x轴；转动绕y轴；转动绕z轴，0表示释放；1表示约束）。

人行天桥结构计算书

人行天桥结构计算书林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一.工程概况.................................................................................................................................................... - 1 -二.设计原则与标准 ........................................................................................................................................ - 1 -三.结构布置和构件截面................................................................................................................................. - 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四.荷载与作用 ................................................................................................................................................ - 4 -五.材料............................................................................................................................................................ - 9 -六.构件包络应力 ............................................................................................................................................ - 9 -6.1整体应力分布 (9)6.2拱结构应力状态 (10)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (12)6.4吊杆应力状态 (14)七.模态分析.................................................................................................................................................. - 15 -7.1特征周期 (15)7.2特征模态 (15)八.桥梁变形.................................................................................................................................................. - 17 -8.1竖向变形 (17)8.2水平变形 (18)九.桥梁整体稳定分析................................................................................................................................... - 19 -9.1屈曲特征值 (19)9.2屈曲模态 (19)十．节点计算 ...................................................................................................................................................... - 21 -10.1吊杆节点 (21)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (24)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (27)十一基础验算 .................................................................................................................................................... - 32 -11.1基础底面地基承载力验算 (33)11.2基础背面地基承载力验算 (38)11.3基础侧面地基承载力验算 (43)11.4抗剪栓钉验算 (44)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (45)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。

人行天桥上部结构计算书

某人行天桥上部结构计算书一、主梁计算主梁跨度布置为1.5+35+26.25+1..5m ，按二跨连续梁两边带悬臂计算。

模型计算主梁截面特性值A=0.2109m2，I=0.0641m4，h=1.2m，y下=0.653m。

E=2.1e5MPa。

1、计算荷载1）恒载恒载按均布荷载考虑。

主桥自重=178542/64.25/1000*10*1.1=30.57 kN/m（考虑10%的焊缝）雨棚=(33139.7+915*0.01*1000)/(114+64.25)/1000*10=2.37kN/m栏杆=8747/(114+64.25)/1000*10=0.49 kN/m铺装=27.5/1000*4.5*25+15/1000*1*25 =3.47 kN/m包装取1 kN/m梁端梯道反力每端按2×93.4kN集中力作用在距支点左右各0.6m处。

均布荷载q合计=37.9 kN/m2）活载人群：ql=5x6=30 kN/m（考虑花盆荷载）3）支点沉降单支点按沉降5mm计算，并按最不利情况组合。

4）温度力分别按顶板升温10℃和降温5℃线性温差考虑。

2、支点反力（单位：kN）3、控制截面内力4、截面计算1）主梁截面特性主梁受力截面只考虑顶底板和腹板（纵肋有现场拼接，计算截面特性时偏安全不考虑其作用）。

2）截面抗弯应力（中支点截面）σmax=M/Wx=9483.7/0.098114=96660kPa=96.7Mpa<[σw]=210 Mpa。

3）截面抗剪应力（中支点左截面）τmax=1.5Q/ht=1.5*1457.6/(1.16*0.032)=58901kPa=58.9MPa<[τ]=120 Mpa4）挠度(单位：mm)4）自振频率参照《公规》（JTGD60-2004）混凝土连续梁计算正弯矩区：f1=13.616/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=13.616/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =3.3hz>[f]=3hz负弯矩区：f2=23.651/2/PI()/L^2*SQRT(E*I/q0/9.81/10)=23.651/2/PI()/35^2*SQRT(2.1*1e8*0.0 641/37.9*9.81) =5.7hz>[f]=3hz5）横梁计算由于三个支点处横梁结构相同，中支点Z1内力较大，故以中支点横梁控制。

人行天桥计算书

人行天桥计算书一、计算跨径8米，设计荷载：人群荷载3KN/(m2); 附加荷载（桥面系荷载）折合10cm厚混凝土计即2.5KN/(m2)。

计算如下：人群荷载：0.5*3*8*8/8=12（KN.m）附加荷载：0.5*25*0.1*8*8/8=10（KN.m）I18工字钢：24.1*9.8*8*8/8=1889（N.m）以上合计：12+10+1.9=23.9（KN.m）δ=23.9*1000/185=129Mpa<145MPa (满足要求)验算：桥梁博士系统文本结果输出输出单元号:4-5输出节点号:4-5********************************************************************************正常使用阶段内力位移输出********************************************************************************承载能力极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.101e-014 -2.757e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 1.026e-014 9.326e-015 -2.444e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 2.106e+000 1.914e+000 2.675e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 3.343e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 2.507e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I内力结果:单元号 = 4, 左节点号 = 4内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 单元号 = 4, 右节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -1.910e-014 -2.465e-013 -1.910e-014 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 左节点号 = 5内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 9.326e-015 -2.180e-013 9.326e-015 弯矩 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 1.914e+000 2.391e+001 1.914e+000 单元号 = 5, 右节点号 = 6内力性质最大轴力最小轴力最大剪力最小剪力最大弯矩最小弯矩轴力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 剪力 2.393e-001 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 2.989e+000 2.393e-001 弯矩 1.795e+000 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 2.242e+001 1.795e+000 正常使用极限状态荷载组合I位移结果:节点号 = 4位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向位移 -3.319e-003 -3.319e-003 -3.319e-003 -4.146e-002 -3.319e-003 -4.146e-002 转角位移 -5.265e-004 -5.265e-004 -5.265e-004 -6.578e-003 -5.265e-004 -6.578e-003 节点号 = 5位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向位移 -3.585e-003 -3.585e-003 -3.585e-003 -4.478e-002 -3.585e-003 -3.585e-003 转角位移 -4.337e-018 -4.337e-018 -4.337e-018 -6.679e-017 -4.337e-018 -4.337e-018 正常使用阶段支承反力汇总:荷载组合I支承反力组合结果:节点号 = 1内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001 弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 节点号 = 9内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 竖向力 9.571e-001 9.571e-001 1.196e+001 9.571e-001 9.571e-001 9.571e-001弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000e+000 0.000e+000 0.000e+000。

工字钢人行天桥计算

工字钢人行天桥计算一、工程概略人行天桥桥梁宽度为 1.5m，桥梁长 12m，主梁采纳工字钢，桥面采纳 5mm厚钢板满铺。

二、计算模型自己行天桥构造依据简支构造计算，荷载依据静力荷载计算，人群荷载依据满人荷载。

三、根本参数桥梁宽度〔 m〕桥梁长度〔 m〕人群荷载重度〔 KN/m2)1.5122.5钢板厚度〔 m〕钢板单位重〔 kg/m3)重力加快度〔 N/kg〕0.0057.859.8四、人群及钢板荷载人群荷载=45KN钢板荷载= 6.92KN荷载共计 =人群荷载 +钢板荷载=51.92 KN五、工字钢构造形式工字钢片数3工字钢构造型号28a 对应的有关参数h(mm)b(mm)d(mm)t(mm)r(mm)r1(mm)2801228.513.710.5 5.3截面面积〔 cm2)理论质量〔 kg/m)Ix:Sx55.40443.49224.6Ix(cm4)Wx(cm3)ix(cm)Iy(cm4)Wy(cm3)iy(cm) 711050811.334556.6 2.5工字钢采纳材质为Q235x轴的塑性展开系数 Yx 1.05弹性模量抗弯设计值 f(N/mm2)抗弯设计值 fv(N/mm2)挠度控制值 L/250 〔mm)E〔GPa) 20512548200六、构造受力构造计算时，模拟每片梁所受荷载一致，梁上荷载为均布荷载部署。

每片工字钢受力=22.42KN工字钢均布荷载 q= 1.87KN/m工字钢最大弯矩 Mmax=33.63KN.m支点反力 R=11.21KN七、强度及刚度验算最大曲折正应力σ max=63.06N/mm2<f知足要求支点处剪应力τ=53.62N/mm2<fv知足要求最大挠度 fmax=35.48mm<L/250知足要求综上表格，输入3片25a工字钢计算，挠度不知足要求；输入3片25b工字钢计算，挠度计算47.41mm，介于上述荷载未算工字钢间横向连结件自重，实质挠度计算值会超出挠度控制值。

钢结构人行天桥计算书

钢结构人行天桥计算书*********************** 2014年06月一、概述本天桥位于xxx附近，为保障道路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。

跨径布置为三跨11m+27m+11m，梁高1.1m，全长51.4m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽3.6m。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）3.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）4.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；5.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；6.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用空间杆系单元建立模型。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载： 5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.45kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。

2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。

25m钢结构人行天桥计算书

坂澜大道市政工程主线天桥计算书（道路桩号K0+）计算：复核：审核：***********************2009年06月一、概述拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+）主桥全长米。

自西向东跨径布置为：米（悬臂）+米+米（悬臂）。

主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高米。

二、主要设计规范1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95；2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004；3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004；4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004；三、计算方法采用桥梁博士程序版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m3混凝土标号：C402. 钢材3．人群荷载：4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝103 kgm3二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m 5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压五、验算过程1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：标准值组合验算；整体、局部稳定计算。

2、计算方法概述根据荷载组合要求验算各项内容是否符合规范要求。

验算部分主要有：应力、整体稳定、局部稳定、挠度。

人行天桥计算书

劳动路人行天桥计算书计算 :校核 :审核 :xxx设计院二零零八年十二月一、工程概况****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。

梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。

主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。

根据需要梯道中间设休息平台。

主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁.桥下净空不小于5.0m。

设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。

二、设计规范《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95）《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98）《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89)三、主梁计算本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图：全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。

主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。

截面相关参数为：截面特性值As=1.25100e+005 mm^2Asy =6.71317e+004 mm^2Asz=2.27002e+004 mm^2Ixx=4.28457e+010 mm^4Iyy=3.12054e+010 mm^4Izz =9.20567e+010 mm^4Cyp=1750.0000 mmCym=1750.0000 mmCzp =440.7692 mmCzm =759.2308 mm1、桥梁自振频率计算本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。

2-30m钢结构人行天桥计算书

2-30m钢结构人行天桥计算书计算：复核：审核：***********************2011年08月一、概述本天桥位于合肥市南二环路与石台路交叉口，为保障二环路畅通并确保人流安全穿越道路修建此工程。

跨径布置为30+30=60m，梁高1.3m，采用整体式钢箱梁截面，桥宽4m。

计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。

四、主要材料及设计参数混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

1．混凝土现浇层容重、标号钢筋混凝土容重：26kN/m32. 钢材3．人群荷载：4.5kPa4．恒载一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3二期恒载：包括桥面铺装、栏杆等5．温度梯度温度变化按升温20℃和降温20℃计算。

正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中 4.3.10中规定取值，负温度梯度按照正温度梯度的50%计算。

图1 温度梯度计算简图其中T1＝25℃，T2＝6.7℃6. 风载：基本风压0.75kPa五、上部结构验算1、荷载组合按钢结构受弯构件进行设计，计算情况包括：基本组合强度验算；整体、局部稳定计算。

钢箱梁人行天桥结构计算书

钢箱梁人行天桥结构计算书目录一、工程概述 (2)二、主要技术标准 (2)三、设计规范 (2)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12)9.1 梯道墩截面验算 (12)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (14)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。

梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。

下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。

梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。

二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。

城市人行天桥(钢结构)结构计算书

目录一、工程概述 (1)二、主要技术标准 (1)三、设计规范 (1)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (10)8.1 应力分析 (10)8.2 模态分析 (11)8.3 挠度计算结果 (12)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (12)9.1 梯道墩截面验算 (12)9.2 桩基础验算 (13)十、结论 (14)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。

下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。

梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。

二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。

2x26m钢箱梁人行天桥上部结构及下部结构计算书

1. 工程概况本工程为福建省国省道干线纵二线磁灶井边至新垵段改造工程桩号K206+488处设置的人行天桥。

桥梁上跨国道纵二线，桥梁综合考虑场地标高、道路断面以及远期人非混合道的拓宽需求，跨径布置为：2x26m连续钢箱梁。

2．设计标准1．《城市人行天桥与人行地道技术规范》(CJJ 69-95)2．《公路钢结构桥梁设计规范》（JTJ D64-2015）3．《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4．《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）5．《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）6．《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015）7．《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166-2011）8．《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/TB02-01-2008）9.《钢管混凝土结构技术规范》（GB 50936-2014）10.《钢结构焊接规范》（GB 50661-2001）3. 天桥设计标准1．设计荷载：人群荷载：kN/m2；栏杆推力：m；基本风压：m2；2．抗震设防烈度为7度，地震动峰值加速度为0.15g，设计地震分组为第二组，设计特征周期为，桥梁设防措施等级为8度，桥梁抗震设防类别B类；3．净空高度：机动车道净空≥，人非混合道净空≥；4．上部结构竖向自振频率≥3Hz；5．环境类别：Ⅱ类环境；6．设计基准期：100年，设计使用年限：50年；7．结构安全等级：一级。

4．人行天桥结构验算结构形式天桥主梁采用2x26m连续钢箱梁，主梁总长，天桥主梁桥面净宽，含栏杆全宽；梯道净宽，含栏杆全宽。

具体尺寸详见施工图设计图纸及相关文件。

主梁墩顶设置板式橡胶支座，主桥墩柱采用钢筋砼花瓶桥墩，采用φ150cm钻孔灌注桩基础；梯道支墩均采用φ60cm钢管柱式墩，φ100cm钻孔灌注桩基础。

设计荷载及材料设计参数1. 荷载按《公路桥涵设计通用规范》中规定取值：一、永久荷载：1．结构恒载：（1）钢容重m3；（2）主梁二期恒载：钢筋砼铺装加地砖平均厚10cm，加上栏杆及其它荷载（横隔板重等），综合取m；（3）梯坡道重：A梯道对主梁竖向力为，C梯道对主梁的竖向力为。

人行天桥计算书

人行天桥计算书第一节设计资料和结构尺寸1.1、设计资料1.1.1桥梁基本概况上部结构：天桥主梁采用工厂预制现场拼装单箱单室等截面连续钢梁，在梯道相接处外伸牛腿，与梯道搭接形成整体。

主桥全宽4.5m，桥面净宽4.2m，梁高0.9m，2x21 m两跨连续布置，跨中墩顶设置R=800m的圆曲线，两侧设置1.5%纵坡。

梯道均采用钢梁，梯道与主梁之间设置2cm宽的伸缩缝。

1.1.2主梁计算跨径1. 5+21+21+1. 5m；1.1.3设计荷载人群荷载：按《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）规定取值。

1.1.4材料（1）钢材：本桥主梁钢结构采用Q345qc级钢，抗拉（压）容许应力200Mpa、弯曲应力210MPa，抗剪容许应力120MPa。

（2）普通钢筋：采用HRB335钢筋和R235钢筋。

其技术指标见表1-1。

普通钢筋技术指标表1-1（3）混凝土：天桥主梁和梯道墩柱桩基采用C30水下混凝土，承台采用C30混凝土，基础采用C30水下混凝土。

技术指标见表1-2。

混凝土技术指标表1-21.1.5设计计算依据及参考：（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；（3）《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）；（4）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；（5）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95）；（6）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）；地基与基础不均匀沉降1cm日照温差影响桥面板升温＋10℃日照温差影响桥面板降温－10℃体系温度变化范围±20℃砼容重25KN/m31.1.7计算方法：容许应力法。

1.1.8计算软件：Midas。

1.2、结构尺寸主桥宽为4.5m，净宽为4.2m，两侧分别设0.15m宽踢脚，梁高90cm图1-1主梁横断面图（仅示意跨中）（单位：mm）第二节主梁计算模型2.1、主梁二期恒载计算雨棚栏杆7.0kN/m桥面铺装2kN/m第三节主梁计算结果分析3.1应力验算（图3-1～图3-2）最大弯曲应力为94MPa，小于钢板容许弯曲应力210 MPa。

钢箱梁人行天桥计算书

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Dx、Dy、Dz 分别表示纵桥向、横桥向、竖向的约束； Rx、Ry、Rz 分别表示绕纵桥
向轴、横桥向轴、竖轴的转动约束；1 表示约束，0 表示不约束。
5
3.2 计算荷载
(1)永久作用 a.结构重力：包括结构自重和二期恒载。钢箱梁材料采用 Q345B 钢材。桥面铺装厚度 70mm，按每延米 8.4kN/m 考虑。横隔板自重采用均布荷载施加，Z0~Z1 段均布荷载为 0.72kN/m；Z1~Z2 段均布荷载为 1.37kN/m；Z2~Z4 段均布荷载为 2.2kN/m；
3、上部结构
本次计算采用单梁杆单元模式，计算内容主要包括结构重力、支座沉降、人群荷载、温度作用等效应。计算采用商用软件 MIDAS/CIVIL。
3.1 计算模式
采用平面杆单元模型进行静力分析。建立桥梁结构模型，离散及支承形式如下所示：
图 5 Z0~Z1 段结构离散图
4
图 6 Z1~Z2 段结构离散图
2.1 设计规范 ........................................................................................................................ 3 2.2 技术标准 ........................................................................................................................ 3 3、上部结构 ......................................................................................................................... 4 3.1 计算模式 .........................................................................................................................4 3.2 计算荷载 ........................................................................................................................ 6 3.3 荷载组合 ........................................................................................................................ 6 3.4 结构验算 .........................................................................................................................6

人行天桥钢结构设计(二)2024

人行天桥钢结构设计（二）引言概述：本文将对人行天桥的钢结构设计进行详细讨论。

人行天桥作为交通基础设施的一部分，承载着行人的安全和便利。

钢结构设计在提供强大支撑和抗震能力的同时，还需考虑美观性和施工可行性。

本文将从设计原则、荷载计算、架构选型、材料选择和施工技术等方面进行阐述和分析，旨在为人行天桥的钢结构设计提供一定的参考和指导。

正文内容：1. 设计原则a. 顾及行人安全：考虑人行天桥设计中的各种情况，包括行人负荷、防滑措施、护栏和扶手设计等，确保行人的安全和舒适。

b. 提供良好的通行性：合理规划桥面的宽度和坡度，使行人能够轻松通行，并确保轮椅和婴儿车等辅助工具的使用。

c. 降低噪音和震动：在设计中考虑降低人行天桥对周围环境的噪音和震动的影响，采取合适的减振和隔音措施。

2. 荷载计算a. 行人负荷计算：根据设计标准和人行天桥的使用情况，计算并确定所需承载的最大行人负荷。

b. 风荷载计算：通过风洞实验和数值模拟等方法，计算并确定人行天桥在各种风速下所受的风荷载。

c. 雪荷载计算：根据所在地区的气候条件和设计标准，计算并确定人行天桥所需承载的雪荷载。

3. 架构选型a. 桥面结构设计：根据预期使用情况和荷载要求，选择适合的桥面结构类型，如梁板式、空心板式或钢桁架等。

b. 支撑结构设计：根据桥面结构类型和承载要求，设计合理的支撑结构，如承台、梁柱等，以确保整个人行天桥的稳定性和刚度。

c. 梁设计：根据跨度要求和荷载要求，选择适当的梁型和梁材料，并进行合理的尺寸设计和验算。

4. 材料选择a. 钢材选型：根据对材料的性能要求和实际需要，选择适当的钢材品种和规格，如普通碳素钢、高强度钢或不锈钢等。

b. 防腐蚀处理：针对人行天桥钢结构的使用环境，选择合适的防腐蚀处理方式，如热镀锌、喷涂防腐或不锈钢覆盖层等。

c. 结构连接设计：设计合理的连接方式和节点设计，以确保各部分之间的连接牢固可靠。

5. 施工技术a. 统一施工规范：根据设计图纸和相关施工规范，规范施工过程，确保人行天桥钢结构施工的质量和安全。

人行天桥结构计算书

林州市人行天桥结构计算书审定：审核：设计：2012年2月目录一........................................................................ 工程概况- 1 -二.................................................................. 设计原则与标准- 1 -三............................................................... 结构布置和构件截面- 2 -3.1结构布置 (2)3.2杆件截面 (3)3.3支座和边界约束 (3)四...................................................................... 荷载与作用- 4 -五........................................................................... 材料- 11 -六.................................................................... 构件包络应力- 11 -6.1整体应力分布 (11)6.2拱结构应力状态 (12)6.3桥面主梁、次梁应力状态 (13)6.4吊杆应力状态 (15)七........................................................................ 模态分析- 16 -7.1特征周期 (16)7.2特征模态 (16)八........................................................................ 桥梁变形- 18 -8.1竖向变形 (18)8.2水平变形 (19)九................................................................. 桥梁整体稳定分析- 20 -9.1屈曲特征值 (20)9.2屈曲模态 (20)十．节点计算....................................................................... - 22 -10.1吊杆节点 (22)10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (25)10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (28)十一基础验算...................................................................... - 33 -11.1基础底面地基承载力验算 (34)11.2基础背面地基承载力验算 (39)11.3基础侧面地基承载力验算 (44)11.4抗剪栓钉验算 (45)11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (46)一. 工程概况河南省林州市人行天桥项目。

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目录一、工程概述 (1)二、主要技术标准 (1)三、设计规范 (1)四、主要材料及计算参数 (2)4.1混凝土 (2)4.2 普通钢筋 (2)4.3钢材 (2)4.4 计算荷载取值 (3)4.4.1 永久作用 (3)4.4.2可变作用 (3)五、人行天桥计算模型 (3)5.1梁单元计算简图 (3)5.2有限元模型中梁截面模型 (4)六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4)6.1 应力分析 (4)6.2. 模态分析 (5)6.3 挠度计算 (6)6.4 整体稳定性计算 (6)6.5局部稳定性计算 (7)七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7)7.1 主墩截面验算 (7)7.2 桩基础验算 (8)八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (9)8.1 应力分析 (9)8.2 模态分析 (10)8.3 挠度计算结果 (11)九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (11)9.1 梯道墩截面验算 (11)9.2 桩基础验算 (12)十、结论 (13)一、工程概述xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。

主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。

下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。

梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为1.0m的C30钢筋砼桩基础。

二、主要技术标准（1）设计荷载：人群荷载：4.36 kN/m2；二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m；结构整体升降温：±20℃。

（2）地震烈度：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，桥梁抗震设防类别为D类；（3）设计安全等级：一级；（4）环境类别：Ⅰ类；（5）设计基准期：100年。

三、设计规范（1）《公路工程技术标准》(JTG B01—2003)（2）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95）（4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)（5）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（6）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) （7）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（8）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（9）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）四、主要材料及计算参数 4.1混凝土人行天桥桥墩采用C40混凝土，梯踏步、桩基础均采用C30混凝土，梯步底部砌体调整平台结构采用C25片石混凝土。

其轴心抗压设计强度、轴心抗拉设计强度、弹性模量等指标应满足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》 (JTG D62-2004)以及《公路圬工桥涵设计规范》（JTG D61-2005）的材料要求。

C25混凝土：轴心抗压强度设计值f cd =11.5Mpa ，轴心抗拉强度设计值f td =1.23Mpa ，弹性模量Ec=2.8x104Mpa 。

C30混凝土：轴心抗压强度设计值f cd =13.8Mpa ，轴心抗拉强度设计值f td =1.39Mpa ，弹性模量E c =3.0x104Mpa 。

C40混凝土：轴心抗压强度设计值f cd =18.4Mpa ，轴心抗拉强度设计值f td =1.65Mpa ，弹性模量E c =3.25x104Mpa 。

4.2 普通钢筋一般钢筋直径大于等于12mm 者为HRB400钢筋，直径小于等于10mm 者为HPB300钢筋。

HPB300、HRB400钢筋标准应分别符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB 1499.1-2008），《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB 1499.2-2007）标准的规定。

HPB300钢筋：抗拉标准强度f sk ≥300Mpa ，弹性模量Es=2.1×105Mpa 。

HRB400钢筋：抗拉标准强度f sk ≥400Mpa ，弹性模量Es=2.0×105Mpa 。

4.3钢材钢材的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。

Q345钢材：拉、压设计强度值为310MPa4.4 计算荷载取值4.4.1 永久作用一期恒载：按照实际结构尺寸考虑。

二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：设计按9.0 kN/m取值。

4.4.2可变作用a、人群荷载整体计算中按照4.36 kN/m2设计。

b、温度荷载结构整体升温：20℃结构整体降温：-20℃；五、人行天桥计算模型桥梁纵向计算按梁单元建模计算，根据实际施工过程及使用过程的最不利状况，进行荷载组合，求得结构最不利状态下的应力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，并得出结构自振频率，验算主梁是否满足要求。

5.1梁单元计算简图采用midas 2012有限元软件，建立天桥主桥模型。

注意：在P0-1号、P1-1号5.2有限元模型中梁截面模型人行天桥钢箱梁截面模型人行天桥梯道钢梁截面模型六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述6.1 应力分析组合按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），并进行构件应力验算（所有组合系数取1）。

设计是按《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）取用Q345钢材。

Q345钢，拉、压设计强度值为310MPa。

承载能力极限状态梁顶板应力包络图承载能力极限状态梁底板应力包络图根据midas有限元模型计算分析可知：顶板最大压应力为35.6MPa，底板最大拉应力为58.6MPa。

从上部结构纵向计算几种组合的验算结果可以看出，天桥主梁的应力验算满足要求。

6.2. 模态分析模态分析采用midas 2012有限元软件进行分析，用梁单元建立了上部主梁单元，空间模型如下：质量源选取：主梁自重及桥面铺装等恒荷载。

经计算钢结构一阶竖向自振频率为3.95Hz ，满足规范规定大于3Hz 要求，桥梁使用性满足要求。

一阶模态振形图：（周期T=0.284）6.3 挠度计算根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》2.5.2条规定，由人群荷载计算的最大竖向挠度为13.238mm ，小于规范要求的允许值L/600=4.675cm 。

6.4 整体稳定性计算根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.2.4条规定：4.783452359548.12248.2/05.28/,6578.02248/1300/010=<==<==b l b h ,所以整体稳定满足要求。

6.5局部稳定性计算对于主梁腹板位置，根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.3.2条规定：03.6623580725.8016/6.1291/0=>==yw f t h ,故需设横向加劲，采用横隔板进行加劲。

80.123235150725.8016/6.1291/0=<==yw f t h ,故不需设纵向加劲。

加劲区域稳定验算：根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）4.3.3条规定，若满足，则满足要求，具体如下：跨中截面：满足要求。

,1592.078.30806.17203.1772.23105.5722<=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛ 支点截面：满足要求。

,1559.031006.1721801.113101.222<=⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛ 七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述由于桥梁规模较小，引起水平荷载不显著。

故可近似的按轴心受压构件计算. 桥墩验算，采用桥梁博士进行墩身截面验算7.1 主墩截面验算(1)墩身抗压承载能力验算桥梁最大支座反力991.9 KN ，主墩自重为122.5KN 。

考虑按矩形截面计算取，最小截面1.0m x 0.65m ，按照JTG D62-2004 5.3.1条计算，由：)''(9.00s sd cd d A f A f N r +≤ϕΨ——控制稳定性,与lo(构件计算长度)有关;A ——构件毛截面面积,当钢筋配筋率大于3%时An=A-A's; A's ——为全部纵向钢筋面积;fcd ——混凝土轴心抗压强度设计值，C40取18.4MPa.(2)墩顶局部抗剪承载能力验算主墩采用花瓶型桥墩，墩顶支座位置对应竖向截面需验算局部抗剪承载能力验算。

其中，单个支座最大反力496.0 KN。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)第5.2.10条，302td 00.5010(kN)d V f bh γα-⨯≤ 公式左边为：1.1496.0=545.6kN ⨯公式右边为：30.5010 1.0 1.6565028321517.66kN -⨯⨯⨯⨯⨯=满足公式及规范要求，故可不进行斜截面抗剪承载力验算。

7.2 桩基础验算由[Ra]= C 1Apfrk+u∑c2ihi+1/2ζsu∑liqik 式中:[Ra]--- 单桩轴向受压容许承载力(kpa)，桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；C1----据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，按表5.3.4采用; Ap----桩端截面面积（m 2）,对于扩底桩，取扩底截面面积;frk----桩端截岩石饱和单轴极限抗压强度(kpa)，粘土质岩取天然湿度单轴抗压强度标准值； C2i----据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的第i 层岩层的侧阻发挥系数，按表5.3.4采用; u----各土层或各岩层部分的桩身周长（m ）；hi----桩嵌入各岩层部分的厚度(m)，不包括强风化层和全风化层； m----岩层的层数不包括强风化层和全风化层；ζs ----覆盖层土的侧阻力发挥系数，根据桩端frk 确定：当2MPa≤frk＜15 MPa 时，取0.80;当15MPa≤frk＜30 MPa 时，取0.50;当frk ＞30 MPa 时，取0.20； li----各土层的厚度（m ）；qi----桩侧第i 层土的侧阻标准值（Kpa ），宜采用单桩摩阻力试验值，当无试验条件时，对钻（挖）孔桩按本规范表5.3.3-1选用，对于沉桩按本规范表5.3.3-4选用； n----土层的层数，强风化和全风化岩层按土层考虑.计算结果八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述8.1 应力分析组合按照《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004），并进行构件应力验算（所有组合系数取1）。