车库顶板承载力计算书2
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
D1车库顶板荷载计算书
D1车库顶板荷载计算书车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算1.结构设计参数根据设计要求，车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计。
非消防车道处活荷载为5.0kN/m2，消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2.2.荷载计算回填土自重为20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重为20KN/m³。
进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡，静荷载转化为动荷载系数考虑1.2.1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=33.3×15=499.5 kN___49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6，因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入消防车道处顶板的车辆重量为：Nw=46.83×15=705.45kN___70.245吨3）结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8.因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1.设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重为20KN/m³。
2.荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡=3400kg/m2.钢管重量为48×3.5重4.03kg/m，每平米堆载钢管数量为20.每平米钢管重量为20×4.03=80.6kg/m2.每平米钢管堆载高度为3400/80.6×48=2m。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20192、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20193、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20194、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20217、《建筑结构荷载规范》GB50009-20198、《混凝士结构设计规范》GB50010-2020二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2019附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装12立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,12立方米混凝土按28.8 吨计,合计43.8×1.1=48.18吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
车库顶板承载力计算书2(最终版)
当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两 支座跨屮位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混 凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5：
图5泵车通过楼板受力简化图
其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m,当泵车前轮行驶至板的跨中
中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN,梁宽1为8. Im,其
局部线荷载为—KN∕m=233. 33KN∕m,根据所建模型，整个板剪力图如
图3：
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图3泵车通过楼板剪力图
其中所受最人剪力为61. 25KNO
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算
基本计算参数：
混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m3混凝 ±,混凝上容重P =2500Kg∕m3,其质量m=P ×V=2500×3 Kg=7500 Kg=7.5t,整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+7.5t二41.5t~42t°
考虑到浇筑混凝上时四个支座支撑，每个支座的荷载为10.5t,即为105KN,考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大， 根据经验，考虑到25OKNO浇筑混凝土时泵车的支座大小为0.6m× 0. 6mo
1.1对板的抗剪强度进行验算：
根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板
进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8. lm×5. 2mo
车库顶板行车及各类堆载验算计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规范》GB50009-20128、《混凝士结构设计规范》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:250mm，加腋厚度500mm。
最大跨度为8.10m,有梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.5m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载20KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规范》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.5m每平方米荷载:18KN/m×1.5m=27KN/m2。
3、地下室顶板（非消防车道区域）可承受荷载为:27KN/m2+5KN/m2=32KN/m2(活载按恒载计算,增大安全系数)。
消防车道区域为：27KN/m2+20KN/m2=47KN/m24、根据拟定数据计算得顶板（非消防车道区域）可承受恒荷载折算后为:32KN/m2。
消防车道区域为47KN/m2四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1（安全系数）,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装35t考虑,车重15t,合计50×1.1=55吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装15立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,15立方米混凝土按36吨计,合计51×1.1=56吨。
车库顶板承载力计算书2(最终版)
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为0.6m×0.3m，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和5.6m。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=16.7Pa，抗拉强度设计值f t=1.57MPa。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
1.1对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为0.6 m×0.3m，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为8.1m，其70KN/m=233.33KN/m,根据所建模型，整个板剪力图如局部线荷载为3.0图3：图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为61.25KN。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s=30mm, f t=1.57MPa, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：0.7f t bh0=0.7×1.57×600×220=145.07KN>61.25KN。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
1.2对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为8.1m×5.2m。
车站顶板模板(碗扣式)计算书
板模板（碗扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20163、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2017一、工程属性模板设计平面图模板设计立面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4 承载能力极限状态q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×1=24.004kN/m q1静=[γG(G1k +(G2k+G3k)h)]b = [1.2×(0.1+(24+1.1)×0.7)]×1=21.204kN/mq1活=(γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1.4×2)×1=2.8kN/m正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.1+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×1＝19.67kN/m计算简图如下：1、强度验算M max＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×21.204×0.12+0.117×2.8×0.12＝0.024kN·m σ＝M max/W＝0.024×106/37500＝0.653N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×19.67×1004/(100×10000×281250)=0.005mmνmax=0.005mm≤min{100/150，10}=0.667mm满足要求！五、小梁验算11k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.424kN/m 因此，q1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b=1.2×(0.3+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.144kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b=1.4×2×0.1＝0.28kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.125q1静L2+0.125q1活L2＝0.125×2.144×0.92+0.125×0.28×0.92＝0.245kN·m M max＝0.245kN·mσ=M max/W=0.245×106/100000=2.455N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.625q1静L+0.625q1活L＝0.625×2.144×0.9+0.625×0.28×0.9＝1.364kNV max＝1.364kNτmax=3V max/(2bh0)=3×1.364×1000/(2×60×100)＝0.341N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝1.987kN/m挠度,跨中νmax＝0.521qL4/(100EI)=0.521×1.987×9004/(100×8500×500×104)＝0.16mm≤[ν]＝min(L/150，10)＝min(900/150，10)＝6mm满足要求！六、主梁验算q1＝[1.2×(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×(Q1k+Q2k)]×b=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1.4×2]×0.1＝2.448kN/mq1静＝1.2×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝1.2×(0.5+(24+1.1)×0.7)×0.1＝2.168kN/m q1活＝1.4×(Q1k+Q2k)×b ＝1.4×2×0.1＝0.28kN/mq2＝(γG(G1k+(G2k+G3k)×h)+γQ×(Q1k+Q2k))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.7)+1×(1+1))×0.1＝2.007kN/m 承载能力极限状态按二等跨连续梁，R max＝1.25q1L＝1.25×2.448×0.9＝2.754kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.5R＝R max×0.5＝1.377kN;正常使用极限状态按二等跨连续梁，R'max＝1.25q2L＝1.25×2.007×0.9＝2.258kNR'＝R'max×0.5＝1.129kN;计算简图如下：主梁计算简图一2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)σ=M max/W=1.018×106/100000=10.184N/mm2≤[f]=16.2N/mm2满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)τmax=3V max/(2bh0)=3×6.181×1000/(2×60×100)＝1.545N/mm2≤[τ]=1.728N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)跨中νmax=0.855mm≤[ν]=min{900/150，10}=6mm悬挑段νmax＝0.433mm≤[ν]=min(2×200/150,10)=2.667mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=8.966kN，R2=13.066kN，R3=13.066kN，R4=8.966kN 七、可调托座验算满足要求！八、立柱验算λ=(h+2a)/i=(1200+2×350)/15.9=119.497≤[λ]=230满足要求！2、立柱稳定性验算λ=l0/i=1900.000/15.9=119.497查表得，φ1=0.458不考虑风荷载:单肢立柱轴向力：N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.5+γG×q×H=Max[8.966,13.066,13.066,8.966]/0.5+1.2×0.15×4.95= 27.022kNf=N/(φ1A)＝27.022×103/(0.458×424)=139.151N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008第6.2.5：模板支撑架高宽比应小于或等于2H/B=4.95/23.1=0.214≤2满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=1040mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，m)ηu m h0=(0.7×1×0.737+0.25×0)×1×1040×110/1000=59.019kN≥F1=27.022kN满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(400)×(300)/(200×100)]1/2=2.449，A ln=ab=2000 0mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×2.449×6.902×20000/1000=456.472kN≥F1=27.022kN满足要求！。
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书
车库顶板行车及各类堆载验算实例计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规》JG.J162-20082、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20113、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》JGJ130-20114、《建筑施工高处作业安全技术规》JGJ80-20165、《混凝土结构工程施工质量验收规》GB50204-20156、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20137、《建筑结构荷载规》GB50009-20128、《混凝士结构设计规》GB50010-2010(2015版)二、设计数据(拟定,实际根据结构图纸)地下室顶板板厚:300mm。
最大跨度为8.40m,无梁楼盖。
顶板上设计回填土厚度为1.8m。
车库设计活荷载:5KN/m,消防车道荷载17.85KN/m2。
三、设计承载能力计算1、査《建筑结构荷载规》GB50009-2012附录表A中A.1.4得:粘土自重为18KN/m2 。
2、地下室顶板覆土1.8m每平方米荷载:18KN/m×1.8m=32.4KN/m2。
3、地下室顶板可承受荷载为:32.4KN/m+5KN/m=37.4KN/m(活载按恒载计算,增大安全系数)。
4、根据拟定数据计算得顶板可承受恒荷载折算后为:37.4KN/m。
四、地下室顶板承载计算（一）、车库顶板行车荷载1、吊车、干混砂浆罐车、钢筋运输车、混凝土罐车作用下楼面等效均布活荷载的确定。
根据各种车型荷载:(1)吊车按20T吊车考虑,自重28吨,吊运钢筋每捆按5吨计,合计33×1.1,总计37吨。
(设计为恒载,将活载转化为恒载,下同)(2)钢筋运输车按装30t考虑,车重15t,合计45×1.1=49.5吨。
(3)混凝土罐车及泵车按装10立方米车考虑,混凝土罐车自重约15吨,10立方米混凝土按24吨计,合计39×1.1=43吨。
(4)干混砂浆罐车按装15立方米车考虑,车自重约20吨,砂浆25吨,合计45×1.1,总计50吨考虑。
地下车库顶板计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20113、《混凝土结构设计规范》GB 50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性三、模板体系设计小梁间距l(mm) 300 小梁最大悬挑长度l1(mm) 250主梁最大悬挑长度l2(mm) 250 结构表面的要求结构表面隐蔽设计简图如下：模板设计平面图模板设计剖面图(模板支架纵向)模板设计剖面图(模板支架横向)四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mm) 18面板抗弯强度设计值[f](N/mm2) 26 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 1.4面板弹性模量E(N/mm2) 9000 面板计算方式三等跨连续梁W＝bh2/6=1000×18×18/6＝54000mm3，I＝bh3/12=1000×18×18×18/12＝486000mm4承载能力极限状态q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4×Q1k ,1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5] ×1=13kN/mq1静=0.9×[γG(G1k +(G2k+G3k)×h)×b] =0.9×[1.35×(0.1+(24+1.1)×0.35)×1]=10.795kN/mq1活=0.9×(γQφc Q1k)×b=0.9×(1.4×0.7×2.5)×1=2.205kN/mq2＝0.9×1.35×G1k×b＝0.9×1.35×0.1×1=0.122kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN正常使用极限状态q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b =(1×(0.1+(24+1.1)×0.35))×1＝8.885kN/m计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×10.795×0.32+0.117×2.205×0.32＝0.12kN·m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.122×0.32+0.213×2.205×0.3，0.1×0.122×0.32+0.175×2.205×0.3]＝0.142kN·mM max＝max[M1，M2]＝max[0.12，0.142]＝0.142kN·mσ＝M max/W＝0.142×106/54000＝2.625N/mm2≤[f]＝26N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.677ql4/(100EI)=0.677×8.885×3004/(100×9000×486000)=0.111mm ν＝0.111mm≤[ν]＝L/250＝300/250＝1.2mm满足要求！五、小梁验算小梁类型方木小梁截面类型(mm) 100×50小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2) 20.2 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 2.02小梁截面抵抗矩W(cm3) 41.67 小梁弹性模量E(N/mm2) 9350小梁截面惯性矩I(cm4) 104.17 小梁计算方式三等跨连续梁q1＝0.9×max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×2.5，1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×2.5]×0.3=3.973kN/m因此，q1静＝0.9×1.35×(G1k+(G2k+G3k)×h)×b=0.9×1.35×(0.3+(24+1.1)×0.35)×0.3=3.311kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b=0.9×1.4×0.7×2.5×0.3＝0.661kN/m q2＝0.9×1.35 ×G1k×b=0.9×1.35×0.3×0.3＝0.109kN/mp＝0.9×1.4×0.7×Q1k＝0.9×1.4×0.7×2.5＝2.205kN计算简图如下：1、强度验算M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1×3.311×12+0.117×0.661×12＝0.409kN·mM2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝max[0.08×0.109×12+0.213×2.205×1，0.1×0.109×12+0.175×2.205×1]＝0.478kN·mM3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[3.973×0.252/2，0.109×0.252/2+2.205×0.25]＝0.555kN·mM max＝max[M1，M2，M3]＝max[0.409，0.478，0.555]＝0.555kN·mσ=M max/W=0.555×106/41670=13.311N/mm2≤[f]=20.2N/mm2满足要求！2、抗剪验算V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6×3.311×1+0.617×0.661×1＝2.395kNV2＝0.6q2L+0.675p＝0.6×0.109×1+0.675×2.205＝1.554kNV3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[3.973×0.25，0.109×0.25+2.205]＝2.232kNV max＝max[V1，V2，V3]＝max[2.395，1.554，2.232]＝2.395kNτmax=3V max/(2bh0)=3×2.395×1000/(2×100×50)＝0.719N/mm2≤[τ]=2.02N/mm2满足要求！3、挠度验算q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.3+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.726kN/m挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677×2.726×10004/(100×9350×104.17×104)＝1.894mm≤[ν]＝L/250＝1000/250＝4mm；悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=2.726×2504/(8×9350×104.17×104)＝0.137mm≤[ν]＝2×l1/250＝2×250/250＝2mm满足要求！六、主梁验算q1＝0.9×max[1.2(G1k +(G2k+G3k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G2k+G3k)×h)+1.4×0.7×Q1k]×b=0.9×max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1.5，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×0.7×1.5]×0.3＝3.781kN/mq1静＝0.9×1.35×(G1k +(G2k+G3k)×h)×b＝0.9×1.35×(0.5+(24+1.1)×0.35)×0.3＝3.384kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q1k×b ＝0.9×1.4×0.7×1.5×0.3＝0.397kN/mq2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)×h))×b=(1×(0.5+(24+1.1)×0.35))×0.3＝2.786kN/m承载能力极限状态按三等跨连续梁，R max＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1×3.384×1+1.2×0.397×1＝4.199kN 按悬臂梁，R1＝3.781×0.25＝0.945kN主梁2根合并，其主梁受力不均匀系数=0.6R＝max[R max，R1]×0.6＝2.519kN;正常使用极限状态按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1×2.786×1＝3.064kN按悬臂梁，R'1＝q2l1=2.786×0.25＝0.696kNR'＝max[R'max，R'1]×0.6＝1.838kN;计算简图如下：主梁计算简图一主梁计算简图二2、抗弯验算主梁弯矩图一(kN·m)主梁弯矩图二(kN·m)σ=M max/W=0.877×106/4490=195.325N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！3、抗剪验算主梁剪力图一(kN)主梁剪力图二(kN)τmax=2V max/A=2×5.076×1000/424＝23.944N/mm2≤[τ]=120N/mm2 满足要求！4、挠度验算主梁变形图一(mm)主梁变形图二(mm)跨中νmax=1.600mm≤[ν]=1000/250=4mm悬挑段νmax＝1.305mm≤[ν]=2×250/250=2mm满足要求！5、支座反力计算承载能力极限状态图一支座反力依次为R1=7.519kN，R2=8.268kN，R3=9.273kN，R4=5.169kN图二支座反力依次为R1=6.293kN，R2=8.821kN，R3=8.821kN，R4=6.293kN七、可调托座验算荷载传递至立柱方式可调托座可调托座承载力容许值[N](kN) 30满足要求！八、立柱验算剪刀撑设置加强型立柱顶部步距h d(mm) 1200200 顶部立柱计算长度系数μ1 1.386立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点的长度a(mm)非顶部立柱计算长度系数μ2 1.755 钢管截面类型(mm) Φ48×3.5 钢管计算截面类型(mm) Ф48×3钢材等级Q235顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1×1.386×(1200+2×200)=2218mm非顶部立柱段：l0=kμ2h =1×1.755×1500=2632mmλ=max[l01，l0]/i=2632.5/15.9=165.566≤[λ]=210满足要求！2、立柱稳定性验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1有所不同：小梁验算q1＝1×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.35)+1.4×1]×0.3 = 3.763kN/m同上四～六步计算过程，可得：R1＝7.489kN，R2＝8.786kN，R3＝9.236kN，R4＝6.268kN顶部立柱段：l01=kμ1(h d+2a)=1.155×1.386×(1200+2×200)=2561.328mmλ1=l01/i=2561.328/15.9=161.09查表得，φ＝0.271不考虑风荷载:N1 =Max[R1，R2，R3，R4]/0.6=Max[7.489，8.786，9.236，6.268]/0.6=15.394kN f＝N1/(ΦA)＝15394/(0.271×424)＝133.973N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！非顶部立柱段：l0=kμ2h =1.155×1.755×1500=3040.537mmλ=l0/i=3040.537/15.9=191.229查表得，φ1=0.197不考虑风荷载:N=Max[R1,R2,R3,R4]/0.6+1×γG×q×H=Max[7.489,8.786,9.236,6.268]/0.6+1×1.2×0.15×4.6 =16.222kNf=N/(φ1A)＝16.222×103/(0.197×424)=194.21N/mm2≤[σ]=205N/mm2满足要求！九、高宽比验算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 第6.9.7：支架高宽比不应大于3H/B=4.6/6.6=0.697≤3满足要求，不需要进行抗倾覆验算！十、立柱支承面承载力验算11、受冲切承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.5.1条规定，见下表h t0u m =2[(a+h0)+(b+h0)]=2320mmF=(0.7βh f t+0.25σpc，)ηu m h0=(0.7×1×1.115+0.25×0)×1×2320×380/1000=688.089kN≥F1=16.222kN m满足要求！2、局部受压承载力计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.6.1条规定，见下表c cβl=(A b/A l)1/2=[(a+2b)×(b+2b)/(ab)]1/2=[(600)×(600)/(200×200)]1/2=3，A ln=ab=40000mm2F=1.35βcβl f c A ln=1.35×1×3×11.154×40000/1000=1806.948kN≥F1=16.222kN 满足要求！。
车库顶板承载力计算书
一、计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数：混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3：4，则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为×，前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mm的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35，根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t=。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示：图2 泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板剪力图如图3：为3.0图3 泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为250mm,保护层a s =30mm, f t=, h0=h-a s=250-30=220mm。
抗剪配筋验算公式：=××600×220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算：根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为×。
对板最大正弯矩抗弯验算：当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4：图4 泵车通过楼板受力简化图其中泵车前轮胎面积为 m×，当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN，梁宽l为，其局部线荷载70KN/m=m,根据所建模型，整个板弯矩图如下：为3.0图3 楼板弯矩图M最大=·m。
地下车库顶板模板支承架计算书
扣件钢管楼板模板支架计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)。
模板支架搭设高度为3.9米，搭设尺寸为：立杆的纵距b=0.80米，立杆的横距l=0。
80米,立杆的步距h=1.80米.图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×3。
5.5。
1、模板面板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度.模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1 = 25。
000×0。
500×0.800+0.350×0。
800=10.280kN/m活荷载标准值q2 = （0。
000+1.000)×0.800=0.800kN/m 面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本系统中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 80。
00×1.80×1。
80/6 = 43。
20cm3;I = 80.00×1。
80×1.80×1。
80/12 = 38.88cm4；（1）抗弯强度计算f = M / W 〈［f]其中f ——面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；M —- 面板的最大弯距(N.mm）；W ——面板的净截面抵抗矩；［f] —- 面板的抗弯强度设计值，取15。
00N/mm2；M = 0。
100ql2其中q ——荷载设计值（kN/m);经计算得到M = 0。
100×(1.2×10。
280+1。
4×0。
800)×0.300×0。
300=0。
121kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0。
121×1000×1000/43200=2.803N/mm2面板的抗弯强度验算f < ［f]，满足要求！（2）抗剪计算[可以不计算]T = 3Q/2bh 〈［T］其中最大剪力Q=0.600×（1。
D1车库顶板荷载计算书
车库顶板荷载计算书一、行车荷载计算书1、结构设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，消防车道按照覆土厚度1.2m设计;非消防车道处活荷载 5.0kN/m2,消防车道处活荷载考虑覆土扩散和板跨度折减后为20.3kN/m2。
2、荷载计算回填土自重：20KN/m³，消防车道处混凝土及装修层自重：20KN/m³，进入车库顶板的车辆占地面积考虑2.5m×6m=15㎡,静荷载转化为动荷载系数考虑1.2。
1）非消防车道设计荷载：静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡活荷载q2 = 5 kN/㎡因此非消防车道允许活荷载：q=34/1.2+5=33.3 kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量N w =33.3×15=499.5 kNW k = Nw/10=499.5/10=49.95吨2）消防车道设计荷载：静荷载：q1 = 20×1.2+20×0.8（路面硬化及做法）=40kN/㎡活荷载q2 = 20.3kN/㎡消防车道宽度4m，覆土扩散和板跨度折减考虑系数为4/6,因此因此消防车道允许活荷载：q=40/1.2+20.3/（4/6）=46.83kN/㎡车辆面积考虑15㎡，因此允许进入非消防车道处顶板的车辆重量N w =46.83×15=705.45kNW k= N w/10=702.45/10=70.245吨3)结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑，折减系数考虑0.8。
因此车库顶板在底部不支撑回顶的情况下，允许上车的重量为49.95×0.8=39.96吨。
结合现场施工情况，现场规划行车道路上车车库需考虑回顶。
二、材料荷载计算书1、设计参数车库顶梁板非消防车道按照覆土厚度1.7m设计，回填土自重：20KN/m³。
2、荷载计算静荷载q1 = 20×1.7=34kN/㎡ =3400kg/m2钢管重量：48×3.5重4.03kg/m每平米堆载钢管数量：1000/48=20.8 约为20每平米钢管重量20×4.03=80.6kg/m2每平米钢管堆载高度：3400/80.6×48=2m结论因此，根据上述，按非消防车道部位考虑。
车库板模板计算书
车库楼板模板计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3I=bh3/12=1000×153/12=281250mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1k b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×2.5×1=11 .39kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1k b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=11.326kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(11.39,11.326)=11.39kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=7.89kN/mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=8.876kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图M max=0.351kN·mÓ=M max/W=0.351×106/37500=9.367N/mm2≤[f]=30N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.1+(1.1+24)×0.15)×1=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×1=6.5 75kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图I=0.214mm≤[i]=300/400=0.75mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4Q1k a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000+1.4×2.5×300/1000=3.4 17kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1k a=1.35×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000+1.4×0.7×2.5×300 /1000=3.398kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]=max(3.417,3.398)=3.417kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=2.367kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+（G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=2.667kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图M max=0.747kN·mÓ=M max/W=0.747×106/(55.499×103)=13.466N/mm2≤[f]=15N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图V max=3.973kNômax=V max S/(Ib0)=3.973×103×41.624×103/(341.333×104×4.3×10)=1.127N/mm2≤[ô]=2N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×250/1000)×300/1000=1.972kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图i max=0.118mm≤[i]=0.8×1000/400=2mm满足要求五、主梁验算按外架纵向水平杆的计算简化为三跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
人防车库顶板承载力计算
人防车库顶板承载力计算
塔吊拆除时，拟采用25T 汽车吊，汽车吊行驶状态总重量25.2T，最大起重量25T，QTZ40塔吊大臂自重2.5吨，人防车库顶板配筋C12@150双层双向，板厚250mm，井字梁间距 2.6m×2.8m，顶板等效静荷载标准值70KN/m2，活荷载5KN/m2，消防通道活载20KN/m2，采用等效荷载计算顶板承载力。
吊车自重 25.2T
大臂自重 2.5T
吊车腿受力点扩展面积 1.5m×1.5m
等效荷载计算：（按2倍安全系数计算）
（25.2+2.5）×9.8×2÷4÷（1.5×1.5）=60.32KN/m2<75KN/m2
顶板承载力满足要求。
单块矩形板裂缝及挠度计算：
一、设计规范：
《建筑结构荷载规范》（GB50009—2002）
《混凝土结构设计规范》（GB50010—2002）
二、计算参数：
混凝土强度等级：C40 钢筋级别：HRB400
泊松比：0.2
边界条件：[上边] 固端; [下边] 固端; [左边] 固端; [右边] 固端
板长：2.80m，板宽：2.60m；板厚：250mm
均布恒荷载标准值：70.00kN/m2 均布活荷载标准值：5.00kN/m2 三、计算结果：
跨中挠度：0.988mm。
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
大模板堆放区地下车库顶板承载力验算
一、工程概况
1、工程名称：
2、工程地址：
3、建设单位：
4、设计单位：
5、监理单位：
6、施工单位：
二、大模板荷载计算
本工程1#楼与10#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在1#楼南侧车库顶板；2#楼与3#楼柱墙合用一套全钢大模，计划堆放在2#~3#楼南侧车库顶板。
大模堆放高度不超过1.5米，且不超过10层，计算时按10层大模板考虑。
大模板荷载计算：
大模板设计自重标准值为80~85kg/m2（自重标准值由大模板厂家提供），考虑到大模板自身附带配件等因素，计算时按100kg/m2考虑。
大模板荷载：100kg/m2×10层=1000kg/m2≈10KN/m2。
三、车库顶板载荷
本工程车库顶板上覆土厚度均在1.5米以上，计算时取覆土厚度1.5米，土壤比重为1700kg/m3。
得设计每平方最小承载力为：f=1.5m×1m2×1700kg/m3=2550kg/m2≈25.5KN/m2。
四、结论
经验算比较：设计最小承载力f=25.5KN/m2＞大模板堆放荷载10KN/m2，满足车库顶板承载力设计要求，大模板按照以上方案堆放，满足结构安全使用功能要求。
####建筑工程有限公司
2014年11月20日。
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计算书1.混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算基本计算参数:混凝土泵车自重为34t,当混凝土泵车通过混凝土顶板时，前排轮子承受荷载与后排轮子承受荷载的比例为3: 4,则前排单组轮子承受的荷载为7t,后排两组轮子各承受的荷载为7t。
每组与楼面的接触面积为X,前排轮子与后面两排轮子的距离分别是4m和。
车体荷载简化图如图1所示。
,2000 ’4 ' \ *图1 车体荷载平面简化图根据现场实际情况考虑泵车从250mn的板上通过；顶板混凝土强度等级为C35,根据混凝土抗压强度报告，试块已经达到设计要求。
其抗压强度设计值f c=，抗拉强度设计值f t二。
为了安全期间，泵车应缓慢通过楼板，按照通过时最不利荷载对其承载力进行验算。
对板的抗剪强度进行验算:根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X。
当整个泵车的轮胎位于长跨板的图示位置时，此时板的抗剪处于最不利位置，以此进行混凝土板抗剪验算。
如下图图2所示:图2泵车通过楼板受力简化图其中泵车轮胎面积为m X,当泵车前轮行驶至板的某跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN梁宽I为，其局部线荷载为03KN/m =m 根据所建模型，整个板剪力图如图3：图3泵车通过楼板剪力图其中所受最大剪力为。
对于混凝土板而言，其板厚为 250m m 保护层a s =30mm, ft =,h 0=h-a s =250-30=220mm抗剪配筋验算公式:=xx 600 X 220=>。
因此，不需要对楼板配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
因此，板的抗剪承载力满足要求。
对板的抗弯强度进行验算:根据图纸设计和现场混凝土的浇筑情况，选取泵车通过的最大板进行验算，查图纸得到最大跨板的尺寸为X 。
对板最大正弯矩抗弯验算:当只有整个泵车的前轮胎位于长跨板的某跨跨中位置时，此时的板的下部抗弯受力处于最不利位置， 以此进行混凝土板抗弯验算，由其中泵车前轮胎面积为mx,当泵车前轮行驶至板的跨中位置时，处于最不利位置，泵车荷载为340KN梁宽I为，其局部线荷载为73KN/m=m根据所建模型，整个板弯矩图如下:Jinij楼板弯矩图M最大二-m -■ -Li.E i Tl)图4泵车通过楼板受力简化图c邓•I于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图4:-_(3>■------ TsnJ]其板厚为250mm保护层a s =25mm, f c=, 对于混凝土板下部而言,h0=h-a s =250-25=225mm抗弯配筋验算公式:a s=M/a i f c bh02=x 106/ XX 600X 2252=§ =1- J1-2as=v § b=，因此，混凝土板不属于超筋破坏。
A s= a i f c bx/fy(XX 600XX 225) /360实际过程中下部所配钢筋为3#16或者4#14,取较小配筋3#16, S=＞。
因此，下部楼板抗弯钢筋满足抗弯要求。
对板最大负弯矩抗弯验算:当整个泵车的所有轮胎位于长跨板位置时，并且前轮荷载处于两支座跨中位置时，此时的板的抗弯受力处于最不利位置，以此进行混凝土板抗弯验算，由于在实际的施工过程中，将其简化建模如下图5:其中泵车轮胎面积为mx,当泵车前轮行驶至板的跨中位置时,处于最不利位置，泵车荷载为 340KN 梁宽I 为，其局部线荷载为召心曲讨艮据所建模型，整个板弯矩图如图6:图4楼板最不利负弯矩图M 最大二-m对于混凝土板而言，其板厚为 250mm 上部实际保护层a s =50mm, f c =, h 图5泵车通过楼板受力简化图o=h-a s=250-50=200mm抗弯配筋验算公式:a s=M/a f c bh。
2二X 106/ XX 600X 2002=§ =1- J1-2as=v § b=，因此，混凝土板不属于超筋破坏，单截面配筋即可。
A s= a i f c bx/fy(XX 600XX 200) /360实际过程中上部支座处所配钢筋为2#16+2#20, S=1342mm。
因此，板顶楼板抗弯钢筋满足抗弯要求。
2.混凝土罐车通过车库顶板时的承载力计算考虑到混凝土泵车通过车库顶板时的承载力计算，现对混凝土罐车进行限载，混凝土罐车自重为14t，限制混凝土罐车载混凝土量为8m3 （混凝土比重按2500Kg/m），则混凝土罐车重为34t,与混凝土泵车重量相同。
混凝土泵车与罐车车型相同，那么其对车库顶板荷载相同。
因此，当混凝土罐车限制混凝土量最大为8m时，混凝土罐车通过车库顶板满足承载力要求。
3.混凝土泵车浇筑混凝土时的承载力验算基本计算参数:混凝土泵车自重为34t,考虑到浇筑混凝土时泵管内有3m混凝土，混凝土容重P =2500Kg/m,其质量m=PX V=2500X 3 Kg=7500Kg二, 整个泵车浇筑混凝土时的质量为m=34t+A 42t。
考虑到浇筑混凝土时四个支座支撑，每个支座的荷载为，即为105KN考虑到浇筑混凝土时，所浇筑的一侧的支座受力较大，根据经验，考虑到250KN浇筑混凝土时泵车的支座大小为X。
设计泵车停放位置时，考虑到不会对车库顶板造成损伤，现将泵车的支座置于提前浇筑好的梁上；梁混凝土强度等级为C35,其抗拉强度设计值f t=。
对泵车支座处梁的抗剪强度进行验算:对于泵车支座处的梁，选取最小的梁进行验算，查图纸得到最小梁的尺寸为500mX 650mm配筋为#8@100/20(4),上部钢筋为2#25+(2#12),下部钢筋为11#25。
当泵车支座位于梁的的边缘位置时，此时受到的剪力最大，为所处最不利位置，以此进行混凝土梁抗剪验算。
如下图图3所示:2图3 泵车浇筑混凝土梁受力简化图由于泵车支座面积为mx,因此其线荷载为需KN/m，距离年则处于最不利位置时，根据结构力学原理，其左侧支座的剪力为：丫左=qa对于混凝土梁而言，其梁宽为500mmm梁高为650mm保护层a s =25mm, f t=, h o二h- a s =650-25=625mm抗剪配筋验算公式:=xx 500X 625mm=>因此，混凝土梁不需要配抗剪钢筋即可满足抗剪要求。
根据混凝土结构设计规范，当混凝土泵车浇筑混凝土产生震动时，力的最大峰值变为V左’=§V左=2*=,而此时，考虑到所配的抗剪箍筋'其抗剪承载力为V'卡令h o=+36OX 4 XX 625/100=+=>V左'二。
因此，支座梁的位置满足抗剪要求，浇筑混凝土产生振动也可以满足承载力要求。
对泵车支座处梁的抗弯强度进行验算:对于泵车支座处的梁，选取最小的梁进行验算，查图纸得到最小梁的尺寸为500mX 650mm配筋为#8@100/20(04),上部钢筋为2#25+(2#12),下部钢筋为11#25。
当泵车支座位于梁的的中间位置时，此时梁中弯矩最大，为所处最不利位置，以此进行混凝土梁抗弯验算。
如下图图4所示:泵车浇筑混凝土梁受力简化图由于泵车支座面积为mx,当泵车支座处于梁的跨中位置时，则处于最不利位置，泵车总荷载为420KN考虑到浇筑混凝土时每个支座的荷载不均匀，最大支座处考虑250KN由于梁宽I为，车轮宽为, 按集中荷载进行计算，根据混凝土结构设计规范，其跨中弯矩为:M 中=F P L F P L=3F P I=.2 8 8对于混凝土梁而言，其梁宽为500mm梁高为650mm保护层a s =25mm, f c=, h o=h-a s =650-25=625mm抗弯配筋验算公式:a s=M/ a i f c bh。
= x 10/ xx 500 x 625 =§ =1-J l-2as=v§ b=，因此，混凝土梁不属于超筋破坏，单截面配筋即可。
则受压区配筋为A s= a i f c bx/fy(XX 500XX 625) /360实际过程中挑出梁下部所配钢筋为11#25, S=＞。
因此，支座底下梁的钢筋满足抗弯要求。
根据混凝土结构设计规范，当混凝土泵车浇筑混凝土产生震动时，弯矩的最大峰值变为M中’=§ M中=2* • m=- m,而此时a s=M/a i f c bh o = X 10 / XX 500 X 625=§ =1-J1-2as=v§ b二，因此，混凝土梁不属于超筋破坏，单截面配筋即可。
则受压区配筋为A s= a i f c bx/fy(XX 500XX 625) /360实际过程中梁下部所配钢筋为11#25, S=＞。
因此，支座底下梁的钢筋满足抗弯要求。
因此，支座梁的位置满足抗弯要求，浇筑混凝土产生振动也可以满足承载力要求。
板受冲切承载力验算在局部荷载或集中反力作用下不配置箍筋或弯起钢筋的板， 其受 冲切承载力应符合下列规定（见下图图 5）:I ------（a ）局部荷载作用下；（b ）集中反力作用下1-冲切破坏锥体的斜截面；2-临界截面；3-临界截面的周长；4-冲切破坏锥体底面线图5 板受冲切承载力计算Y o F l <3 h f t +（7 pc,m ） n U m h o以上公式中的系数n,应按下列公式计算，并取其中较小值:n 1=+ 3 s , n 2=+ a s h c /4 U m 丄—i車 M J T z 、1 / 1 1 \ ，1 '卢1 2 / 、1Fl ――局部荷载设计值或集中反力设计值； 对板柱结构的节点，取柱所承受的轴向压力设计值的层间差值减去冲切破坏锥体范围内板所承受的荷载设计值；当有不平衡弯矩时，取等效集中反力设计值Fl ，eq ; P h ——截面高度影响系数：当 h w 800mm 时，取h =;当h 》2000mm 时，取h =;其间按线性内 插法取用；4J1-局部荷载或集中反力作用面； 2-临界截面的周长;3-孔洞；4-应扣除的长度图6 邻近孔洞时的临近截面周长f t 混凝土轴心抗拉强度设计值; （Tpc 、m 围内；—临界截面的周长上两个方向混凝土有效预压应力按长度的加权平均值, 其值宜控制在〜mm2范Um 临界截面的周长，距离局部荷载或集中反力作用面积周边h 0/2处板垂直截面的最不利周长; h o截面有效高度，取两个配筋方向的截面有效高度的平均值;局部荷载或集中反力作用面积形状的影响系数; n 2 ――临界截面周长与板截面有效高度之比的影响系数;P s ――局部荷载或集中反力作用面积为矩形时的长边与短边尺寸的比值,时，取P s =2;当面积为圆形时，取 P s =2; P s 不宜大于4;当P s<2 a s ——板柱结构中柱类型的影响系数：对中柱，取 a s=40；对边柱，取 a s =30；对角柱，a s =20。