全玻幕墙计算书范本
玻璃幕墙热工计算书
[ 强度计算信息 ][ 产品结构 ]
设
计
计
算
书
计算:校核:审核:
幕墙公司名称
二◦◦九年八月二十五日
玻璃模型热工分析1
1.热工分析基本信息1
2.热工分析模型信息1
3.热工分析温度分布图2
4.热工分析U值计算2
5.热工分析热流分布2
6.热工分析节点坐标及温度信息2
7.热工分析单元编号及热流量信息9
0.000
-2.91
78
0.422
-0.126
0.000
-13.94
79
0.413
-0.117
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4.96
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2.49
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-0.131
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5.62
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玻璃幕墙计算书
玻璃幕墙计算书XXX玻璃幕墙设计计算书基本参数: XXX地区基本风压0.350kN/m2抗震设防烈度6度设计基本地震加速度0.05gⅠ.设计依据:《建筑结构可靠度设计统⼀标准》GB 50068-2001《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001《建筑抗震设计规范》GB 50011-2001《混凝⼟结构设计规范》GB 50010-2002《钢结构设计规范》GB 50017-2003《混凝⼟结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ 102-2003《⾦属与⽯材幕墙⼯程技术规范》JGJ 133-2001《建筑幕墙》JG 3035-1996《玻璃幕墙⼯程质量检验标准》JGJ/T 139-2001《铝合⾦建筑型材基材》GB/T 5237.1-2004《铝合⾦建筑型材阳极氧化、着⾊型材》GB 5237.2-2004 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗⽛螺纹》GB 3098.2-2000《紧固件机械性能⾃攻螺钉》GB 3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉和螺柱》GB 3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》GB 3098.15-2000《浮法玻璃》GB 11614-1999《钢化玻璃》GB/T 9963-1998《幕墙⽤钢化玻璃与半钢化玻璃》GB 17841-1999《建筑结构静⼒计算⼿册(第⼆版) 》《BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版)》Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:地⾯粗糙度可分为A、B、C、D四类：--A类指近海海⾯和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B类指⽥野、乡村、丛林、丘陵以及房屋⽐较稀疏的乡镇和城市郊区；--C类指有密集建筑群的城市市区；--D类指有密集建筑群且房屋较⾼的城市市区。
本⼯程为：延安，按C类地区计算风荷载。
(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001规定采⽤风荷载计算公式: W k=βgz×µs×µz×W0（7.1.1-2）其中: W k---垂直作⽤在幕墙表⾯上的风荷载标准值(kN/m2)；βgz---⾼度Z处的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.5.1条取定。
全玻璃幕墙的计算
橱窗的设计计算（单肋，肋平齐或突出）橱窗采用10mm勺钢化玻璃+10mn!勺钢化玻璃的中空玻璃，选取10米标高处为计算部位，玻璃分格高为h=3600mm分格宽为a=1800mm玻璃肋的截面厚度选用t肋=19mm玻璃强度计算：风荷载标准值为：W= B gz • 口s • 口z ・W°=2.098 X 1.2 X .74 X .552=1.025 KN / m 水平分布地震作用标准值为：q Ek^ B e • a max • 25・6 "t 1 • 10=5X .04 X 25.6 X 10 • 10-32=.102KN/m f中空玻璃把荷载分配到单片玻璃上分别计算：3 3 3 2W k1 = 1.1 XW k Xt13/(t 13+t23)=.564KN／m2W k2 = W k Xt23/(t 13+t23)=.512KN／m2-3 2q Ek1 = B e • a max •丫玻• 10 =.051KN/m-3 2q Ek2 = B e • a max •丫玻,2 • 10 =.051KN/ m①风荷载作用下应力标准值按下式分别在两个单片玻璃上计算22(T wk= 6 • n • 4 1 •W k •a /t式中：C wk—风荷载作用下的应力标准值，（N/mm）;® i ――弯曲系数，取0.125n ——折减系数，按0查表440 i= (W ki + 0.5 •q Eki ) •a /(E •t 1 )-3454=(.564 + 0.5 x .051) x 10 x 1800/(0.72 x 10 x 10)=8.59查表取 n 1=.97130 2= (W 2 + 0.5 ・q Ek2)・a 4/(E ・t2)-3454=(.512 +0.5x .051) x 10-3x 18004/(0.72 x 105x 104)= 7.84查表取 n 2= .9773则(T wk1=6 • n 1 • 41 ・W k1 ^a /t r=6x .9713x .125x .564x 10-3x 18002/1022= 13.31 N/mm 2(T wk2= 6 • n 2 • 4 1 •" 22W k2 •a /t 2=6x .9773x .125x .512x 10-3x 18002/102=12.16 N/mm 2② 地震作用下应力标准值按下式分别在两个单片玻璃上计算式中：C Ek —地震作用下的应力标准值，（N/mm 2）;n ――取风荷载作用下应力计算时的值 n 1 • 4 1 •q Ek1 •a /t(T Ek =6 • n • 4 1• q Ek •a /t 2=6X .9713 x .125 x .051 x 10-3x 18002/1022=1.2 N/mm2(T Ek2 = 6 • n 2 •® 1 •q Ek2 •a/t 2-3 2 2 =6x.9773x.125x.051 x10-3x18002/10 22= 1.21 N/mm2③玻璃的应力组合设计值按下式分别在两个单片玻璃上计算(T =»w • Y w • (T wk+ 书 e • Y e • (T EkH T 1 =® w • Y w • T wk1 e • Y e • T Ek1=1.0x1.4x13.31 +0.5x1.3x1.222=19.41N/mm2<f a=84N/mm2T 2=® w • Y w * T wk2 + e • Y e° T Ek2=1.0x1.4x12.16+0.5x1.3x1.2122=17.81N/mm2<f a=84N/mm2 所以玻璃强度满足要求。
玻璃幕墙计算书 玻璃幕墙一块多大
玻璃幕墙计算书玻璃幕墙一块多大XX中学风雨操场幕墙工程全隐框玻璃幕墙设计计算书XX装饰工程有限公司二〇XX年X日目录 1 计算引用的规范、标准及资料 1 1.1 幕墙设计规范：1 1.2 建筑设计规范：1 1.3 铝材规范：2 1.4 金属板及石材规范：2 1.5 玻璃规范：3 1.6 钢材规范：3 1.7 胶类及密封材料规范：3 1.8 五金件规范：4 1.9 相关物理性能等级测试方法：4 1.10 《建筑结构静力计算手册》；wk：风荷载标准值；qwk=wkB =0.001×1125 =1.125N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值；qw=1.4qwk =1.4×1.125 =1.575N/mm ；B：幕墙立柱计算间距；qEk=qEAkB =0.0002×1125 =0.225N/mm qE：水平地震作用线荷载集度设计值；qE=1.3qEk =1.3×0.225 =0.293N/mm ；R1：中支座反力；qk：风荷载线荷载集度标准值；L2：长跨长度；E：型材的弹性模量；γ：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-20__，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-20__，取1.00；fa ：型材抗弯强度设计值；L：立柱跨度；Nk=q GAkA =qGAkBL =0.0005×1125×6000 =3375N N：立柱轴向拉力设计值；An：立柱净截面面积；τmax=VSx/Ixt =3229.396×22627/2131760/6 =5.713MPa 5.713MPa≤55MPa 立柱抗剪强度满足要求!5 幕墙横梁计算基本参数：1：计算点标高：29.967m；2：横梁跨度：B=1125mm；3：横梁上分格高：1767mm；横梁下分格高：1767mm；4：横梁计算间距：H=1767mm；5：力学模型：三角荷载简支梁；6：板块配置：中空玻璃6 +6 mm；7：横梁材质：6063-T5；因为B≤H，所以本处幕墙横梁按三角形荷载简支梁力学模型进行设计计算，受力模型如下：5.1 横梁型材选材计算；wk：风荷载标准值；qwk=wkB =0.001×1125 =1.125N/mm qw：风荷载线分布最大荷载集度设计值；qw=1.4qwk =1.4×1.125 =1.575N/mm ；B：横梁跨度；qEk=qEAkB =0.00016×1125 =0.18N/mm qE：横梁受水平地震作用线荷载集度设计值；qE=1.3qEk =1.3×0.18 =0.234N/mm ；Mw：风荷载作用下横梁产生的弯矩；ME：地震作用下横梁产生的弯矩；B：横梁跨度；Mw=qwB2/12 ME=qEB2/12 采用Sw+0.5SE组合：My=Mw+0.5ME =qB2/12 =1.692×11252/12 =178453.125N·mm ；H1：横梁自重荷载作用高度，对挂式结构取横梁下分格高，对非挂式结构取横梁上分格高；Gk=0.0004×H1 =0.0004×1767=0.707N/mm G：横梁自重线荷载设计值；G=1.2Gk =1.2×0.707 =0.848N/mmMx：横梁在自重荷载作用下的弯矩设计值；B：横梁跨度；Mx=GB2/8 =0.848×11252/8=134156.25N·mm 5.2 确定材料的截面参数；My：风荷载及地震作用弯矩组合设计值；γx，γy：塑性发展系数：对于冷弯薄壁型钢龙骨，按《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB 50018-20__，取1.00；对于热轧型钢龙骨，按JGJ133或JGJ102规范,取1.05；对于铝合金龙骨，按最新《铝合金结构设计规范》GB50429-20__，均取1.00；fa：型材抗弯强度设计值；df2,lim：按规范要求，横梁在自重力标准值作用下的挠度限值；B：横梁跨度；按相关规范，钢材横梁的相对挠度不应大于L/250，铝材横梁的相对挠度不应大于L/180；《建筑幕墙》GB/T21086-20__还有如下规定：按[5.1.1.2]，对于构件式玻璃幕墙或单元幕墙（其它形式幕墙或外围护结构无绝对挠度限制）：当跨距≤4500mm时，绝对挠度不应该大于20mm；当跨距＞4500mm时，绝对挠度不应该大于30mm；按[5.1.9，b]，自重标准值作用下挠度不应超过其跨度的1/500，并且不应大于3mm；B/180=1125/180=6.25mm B/500=1125/500=2.25mm 对本例取：df1,lim=6.25mm df2,lim=2.25mm qk：风荷载作用线荷载集度标准值；E：型材的弹性模量；df1,lim=qkB4/120EIymin ……；df2,lim=5GkB4/384EIxmin ……；My：横梁绕Y轴方向；Wnx：横梁绕X轴方向；τx=VxSy/Iyty ……6.2.5[JGJ102-20__] =475.874×3814/115000/6 =2.63MPa2.63MPa≤55MPa τy：横梁垂直方向剪应力；τy=VySx/Ixtx ……6.2.5[JGJ102-20__] =477.09×5300/247000/6 =1.706MPa1.706MPa≤55MPa 横梁抗剪强度能满足! 6 玻璃板块的选用与校核基本参数：1：计算点标高：29.967m；2：玻璃板尺寸：宽×高=B×H=1125mm×1767mm；3：玻璃配置：中空玻璃，外片钢化玻璃6mm,内片钢化玻璃6mm；模型简图为：6.1 玻璃板块荷载计算：；t2：内片玻璃厚度；wk：作用在板块上的风荷载标准值；t2：内片玻璃厚度；wk：作用在板块上的风荷载标准值；E：玻璃的弹性模量；θ1=qk1a4/Et14 ……6.1.2-3[JGJ102-20__] =0.000616×11254/72000/64 =10.574 按系数θ1，查表6.1.2-2[JGJ102-20__]，η1=0.958；σ1：外片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值；b：玻璃长边边长；t1：外片玻璃厚度；m1：外片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-20__]得m1=0.0821；σ1=6m1q1a2η1/t12 ……6.1.2[JGJ102-20__] =6×0.0821×0.000859×11252×0.958/62=14.251MPa 14.251MPa≤fg1=84M Pa；E：玻璃的弹性模量；θ2=qk2a4/Et24 ……6.1.2-3[JGJ102-20__] =0.000563×11254/72000/64 =9.665 按系数θ2，查表6.1.2-2[JGJ102-20__]，η2=0.963 σ2：内片玻璃在组合荷载作用下的板中最大应力设计值；b：玻璃长边边长；t2：内片玻璃厚度；m2：内片玻璃弯矩系数，按边长比a/b查表6.1.2-1[JGJ102-20__]得m2=0.0821；σ2=6m2q2a2η2/t22 ……6.1.2[JGJ102-20__] =6×0.0821×0.000785×11252×0.963/62=13.092MPa 13.092MPa≤fg2=84MPa；η：玻璃挠度的折减系数；μ：玻璃挠度系数，按边长比a/b查表6.1.3[JGJ102-20__]得μ=0.00815；wk：风荷载标准值；D：玻璃的弯曲刚度；df,lim：许用挠度，取短边长的1/60，为18.75mm；其中：D=Ete3/；υ：玻璃材料泊松比，为0.2；te=0.95×；Hg：横梁受自重荷载分格高；N2k=0.0004×B×Hg/2 =0.0004×1125×1767/2 =397.575N N2：自重荷载；qw=1.4wkB1 =1.4×0.001×1125=1.575N/mm qE：地震作用线分布集度设计值；qE=1.3βEαmaxGk/A×B1=1.3×5.0×0.08×0.0005×1125 =0.293N/mm 采用Sw+0.5SE组合：q=qw+0.5×qE =1.575+0.5×0.293=1.722N/mm N1：连接处水平剪切总力；L：立柱跨度；NGk=0.0005×B1L =0.0005×1125×6000=3375N NG：连接处自重总值设计值 V=4050NN=6457.501N M=2308500N·mm 8.2 转接件的强度计算校核依据：σ=N/A/2+M/γW/2≤f 上式中：σ：转接件的抗弯强度；γ：塑性发展系数，取1.05；W：转接件断面抵抗矩 V=4050N N=6457.501N M=2308500N·mm 9.2 焊缝特性参数计算；hf：焊角高度；he=0.7hf =0.7×7 =4.9mm ；Lh：横向焊缝长度；he：焊缝有效厚度；A=he；Lv：竖向焊缝长度；Lh：横向焊缝长度；W：截面抵抗距；d=0.5×；wk：风荷载标准值；f1：结构胶的短期强度允许值，取0.2MPa；Cs1=；qG1：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值；b：分格长边长；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；Cs2=qG1ab/2；qG2：结构胶承担的玻璃单位面积重力荷载设计值；b：分格长边长；f2：结构胶的长期强度允许值，取0.01MPa；Cs3=qG2ab/2；b：玻璃板块最大边；Δt：年温差：41℃ a1：铝型材线膨胀系数，2.3×10-5；a2：玻璃线膨胀系数，1×10-5；us1=bΔt；δ1：温度作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10% ts1=us1/；θ：风荷载标准值作用下主体结构层间位移角限值；us2=θhg ……5.6.5-2[JGJ102-20__]=1/550×1767 =3.213mm ts2：风荷载作用下结构胶粘结厚度计算值；δ2：风荷载作用下结构硅酮密封胶的变位承受能力：10% ts2=us2/；α：立柱材料的线膨胀系数，取2.3×10-5；△ｔ：温度变化,取41℃；L：立柱跨度；d1：施工误差，取3mm；d2：考虑其它作用的预留量，取2mm；d=αΔｔL+d1+d2 =0.000023×41×6000+3+2=10.658mm 实际伸缩空隙d取20mm，满足要求。
幕墙结构计算书模板
******大厦幕墙工程计算书设计单位：日期：目录第一章：工程概况第二章：构造设计理论和标准第三章：幕墙材料的物理特性及力学性能第四章：荷载和作用计算第五章：框支承玻璃幕墙构造计算第六章：铝板幕墙构造计算第七章：玻璃肋点支承玻璃幕墙构造计算第八章：全玻璃幕墙构造计算第九章：石材幕墙构造计算第一章工程概况1.1 工程名称：******大厦1.2 工程地点：**市1.3 幕墙高度：83.800米1.4 抗震设防烈度：幕墙按七度设防烈度设计1.5 幕墙防火等级：二级1.6 隔声减噪设计标准等级：三级1.7防雷分类：二类1.8荷载及其组合：幕墙系统在构造设计时考虑以下荷载及其组合●风荷载●雪荷载●幕墙自重●施工荷载●地震作用1.9构件验算：幕墙系统设计时验算如下节点和构件●面材板块的强度验算和挠度控制●构造胶的宽度和厚度●骨架的强度验算和挠度控制●幕墙系统与建筑主体构造的连接●连接配件强度验算第二章构造设计理论和标准2.1本构造计算过程均遵循如下标准及标准：2.1.1 ?建筑幕墙?JG3035-19962.1.2 ?玻璃幕墙工程技术标准?JGJ102-20032.1.3 ?金属与石材幕墙工程技术标准? JGJ133-20012.1.4 ?建筑构造荷载标准?GB50009-20012.1.5 ?建筑抗震设计标准? GB50011-20012.1.6 ?钢构造设计标准?GB50017-20032.1.7 冷弯薄壁型钢构造技术标准? GBJ50018-20022.2 构造设计和计算时均遵守如下理论和标准及相应的计算方法:2.2.1玻璃幕墙、金属与石材幕墙等均按围护构造设计，其主要杆件悬挂在主体构造上，层与层之间设置竖向伸缩缝。
2.2.2玻璃幕墙、金属与石材幕墙各构件及连接件均具有承载力、刚度和相对于主体构造的位移能力，并均采用螺栓连接。
2.2.3幕墙均按7度设防，并遵循“小震不坏、中震可修、大震不倒〞的原那么，在设防烈度地震作用下经修理后幕墙仍可使用，在罕遇地震作用下幕墙骨架不脱落。
全隐玻璃幕墙设计计算书
方圆一厦玻璃幕墙工程设计计算书编制:审核:批准:长江建筑装饰工程有限公司二00九年七月三十日玻璃幕墙设计计算书基本计算公式(1)场地类别划分根据地面粗糙度，场地可划分为以下类别：A类近海面，海岛，海岸，湖岸及沙漠地区；B类指田野，乡村，丛林，丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区；风荷鄂尔多斯市按C类地区(2).风荷载计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝2.25×1.10×1.5×0.5＝1.856(3).地震作用计算：q EAk＝βE×αmax×G AK其中：q EAk――水平地震作用标准值βE――动力放大系数，按3.0取定αmax――水平地震影响系数最大值，按相应设防烈度取定：6度：αmax＝0.047度：αmax＝0.088度：αmax＝0.169度：αmax＝0.32鄂尔多斯设防烈度为8度，故取αmax＝0.16G AK――幕墙构件的自重(N/m2)(4).荷载组合：水平荷载标准值：q k=W k＋0.6 q EAk水平荷载设计值：q＝1.4 W k＋0.6×1.3 q EAk荷载和作用效应组合的分项系数，按以下规定采用：A、承载力计算时：重力荷载：1.2风荷载：1.4地震作用：1.3B、挠度和变形计算时：重力荷载：1.0风荷载：1.0地震作用：1.0荷载和作用效应组合的组合系数，按以下规定采用：第一个可变荷载按1.0取用第二个可变荷载按0.6取用一、风荷载计算1、标高为29.00处风荷载计算(1)风荷载标准值计算：W K：作用在幕墙上的风荷载标准值(KN/m2)W K＝1.856 KN/m2(2)风荷载设计值：W：风荷载设计值：KN/m2R W：风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》W＝r W×W K＝1.4×1.856＝25.98 KN/m2二、玻璃的选用与校核玻璃的选用与校核：(第1处)本处选用以来种类为：中空钢化玻璃1、玻璃面积：B：该处玻璃幕墙分格宽：1.05mmH：该处玻璃幕墙分格高：1800mmA：该处模量板块面积：A＝B×H＝1.05×1.8=1.89 m22、玻璃厚度选取;W：风荷载设计值：2.598 KN/m2A：玻璃板块面积：1.89 m2K3：玻璃种类调整系数：1.500玻璃选取厚度为：6.0mm3、该处玻璃板块自重：G AK：玻璃板块平均自重(不包括铝框)t：玻璃板块厚度：6.0mm玻璃的体积密度为：25.6(KN/㎡)B T_L：中空玻璃内侧玻璃厚度为：10.000(mm)B T_W：中空玻璃外侧玻璃厚度为：8.000(mm)G AK＝25.6×(B T_L＋B T_W)/1000＝25.6×(10.000＋8.000)/1000＝0.307 KN/m24、该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用：αmax：水平地震影响系数最大值：0.080q EAK：垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAK＝3×αmax×G AK (JGJ102－96 5.2.4) ＝3×0.16×0.307＝0.147 KN/m2γE：地震作用分项系数：1.3q EA＝γE×q EAK＝1.3×q EAK＝1.3×0.147＝0.192 KN/m25、玻璃的强度计算：校核依据：σ≤f g＝84.000 N/mm2q：玻璃所受组合荷载：a：玻璃短边边长：0.99b：玻璃长边边长：1.5t：玻璃厚度：8.0mmψ1：玻璃板面跨中弯曲系数，按边长比a/b查表得0.16 σw：玻璃所受应力：采用S W＋0.6S E组合q＝W＋0.6×q EA＝2.598＋0.6×0.192＝2.713 KN/m2σw＝6×ψ×q×a2×1000/(1.2×t)2＝6×0.16×2.713×0.992×1000/51.842＝49.241 KN/m249.241 KN/m2≤f g＝84.000 N/mm2玻璃的强度满足6、玻璃温度应力计算：校核依据：σ≤[σ]＝58.800 N/mm2(1)在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的挤压温度应力为：E：玻璃的弹性模量：0.72×105 N/mm2a t：玻璃的线膨胀系数：1.0×10－5ΔT：年温度变化差：62.200℃c：玻璃边缘至边框距离，取5mmd c：施工偏差，可取：3mm，按5.4.3选用b：玻璃长边边长：1.5在年温差变化下，玻璃边缘与边框间挤压在玻璃中产生的温度应力为：σt1＝E(a t×ΔT－(2c－d c)/b/1000)＝0.72×ΔT－72×(2×5－3)/b＝0.72×62.200－72×(2×5－3)/1.5＝－291.216 N/mm2计算值为负，挤压应力取为零0.000 N/mm2<58.800 N/mm2玻璃边缘与边框间挤压温度应力可以满足要求(2)玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：μ1：阴影系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ2：窗帘系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ3：玻璃面积系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》μ4：边缘温度系数：按《玻璃幕墙工程技术规范》a：玻璃线胀系数：1.0×10－5I0：日照量：3027.600(KJ/M2h)t0：室外温度－30.000℃t1：室内温度40.000℃T c0：室外侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) T c1：室内侧玻璃中部温度(依据JGJ113－97 附录B计算) A0：室外侧玻璃总吸收率A1：室内侧玻璃总吸收率α0：室外侧玻璃的吸收率为0.142α1：室内侧玻璃的吸收率为0.122τ0：室外侧玻璃的透过率为0.075τ1：室内侧玻璃的透过率为0.075γ0：室外侧玻璃的反射率为0.783γ1：室内侧玻璃的反射率为0.785A0＝α0×[1＋τ0×γ1/(1－γ0×γ1)]＝0.164A1＝α1×τ0/(1－γ0×γ1)＝0.024当中空玻璃空气层厚为：0mm时T c0＝I0×(0.0148×A0＋0.00724×A1)＋0.788×t0＋0.212×t1＝－7.305℃T c1＝I0×(0.00724×A0＋0.0207×A1)＋0.394×t0＋0.606×t1＝17.496℃因此，中空玻璃中部温度最大值为max(T c0 ，T c1)＝17.496℃T s：玻璃边缘部分温度(依据JGJ113－97 附录B计算)T s＝(0.65×t0＋0.35×t1) (JGJ113－97 B.0.4) ＝(0.65×－30.000＋0.35×40.000)＝－5.500℃Δt：玻璃中央部分与边缘部分温度差：Δt＝T c－T s＝22.996℃玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力：σt2＝0.74×E×a×μ1×μ2×μ3×μ4×(T c－T s)＝0.74×0.72×105×1.0×10－5×μ1×μ2×μ3×μ4×Δt＝7.440玻璃中央与边缘温度差产生的温度应力可以满足要求7、玻璃最大面积校核：A zd：玻璃的允许最大面积(m2)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2t1：中空玻璃中较薄玻璃的厚度：8.0mmt2：中空玻璃中较厚玻璃的厚度：10.0mmα2：玻璃种类调整系数：0.660A：计算校核处玻璃板块面积：1.485 m2A zd＝α2×(t2＋t22/4)＋(1+(t1/t2) 3)/ W K＝5.965m2A＝2.089 m2≤A zd＝5.965m2可以满足使用要求三、幕墙玻璃板块结构胶计算:幕墙玻璃板块结构胶计算：1、按风荷载和自重效应，计算结构硅酮密封胶的宽度：(1)风荷载作用下结构胶粘结宽度的计算：C s1：风荷载作用下结构胶粘结宽度(mm)W K：风荷载标准值：1.856 KN/m2a：矩形分格短边长度：0.99f1：结构胶的短期强度允许值：0.14 N/mm2按5.6.3条规定采用C s1＝W K×a/2/0.14＝1.956×0.99/2/0.14=6.56 取14mm(2)自重效应胶缝宽度的计算：C s2：自重效应胶缝宽度(mm)B：幕墙分格宽：0.99mH：幕墙分格高：1.50mt：玻璃厚度：8.0mmf2：结构胶的长期强度允许值：0.007 N/mm2按5.6.3条规定采用C s2＝H×B×(B T_L＋B T_W)×25.6/(H＋B)/2/7＝15.26mm 取18mm(3)结构硅酮密封胶的最大计算宽度：18mm2、结构硅酮密封胶粘接厚度的计算：t s：结构胶的粘结厚度：mmδ：结构硅酮密封胶的变位承受能力：12.5％ΔT：年温差：62.2℃U s：玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量：mm 铝型材线膨胀系数：a1＝2.35×10－5玻璃线膨胀系数：a2＝1×10－5U s＝b×ΔT×(2.35－1)/100＝2.240×62.200×(2.35－1)/100＝1.881mmT s＝U s/(δ×(2+δ)) 0.5＝1.881/(0.125×(2+0.125)) 0.5=3.6mm3、胶缝推荐宽度为：18mmq EAk：垂直与玻璃幕墙平面的分布水平地震作用(KN/m2)q EAk＝3×αmax×G AK＝3×0.16×500.000/1000=0.24 KN/m2γE：幕墙地震作用分项系数：1.3q EA＝1.3×q EAk＝1.3×0.24＝0.312 KN/m2q E：水平地震作用线分布最大荷载集度设计值(矩形分布)q E＝q EA×B＝0.312×2.240＝0.688 KN/mM E：地震作用下立柱弯矩(KN·m)M E＝(L13＋L23)/8/(L1＋L2)×q w＝(4.4003＋0.4003)/8/(4.400＋0.400)×0.688＝0.776 KN·mM：幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(KN·m) 采用S W＋0.6S E组合M＝M W＋0.6M E＝1.527＋0.6×0.776＝1.993KN·mq WK：风荷载线分布最大荷载集度标准值(KN/m)q WK＝W k×B＝1.856×2.240＝4.157 KN/mq EK：水平地震作用线分布最大荷载集度标准值(KN/m) q EK＝q EAK×B＝0.24×2.240＝0.537 KN/m2、选用立柱型材的截面特征：型材强度设计值：215.000 N/mm2型材弹性模量：E＝21.0×106 N/cm2X轴惯性矩：I X＝682.280 cm4Y轴惯性矩：I Y＝219.900 cm4X轴抵抗矩：W X＝105.000 cm3型材截面积：A＝22.680 cm2型材计算校核处壁厚：t＝6.000mm塑性发展系数：γ＝1.053、幕墙立柱的强度计算：校核依据：N/A＋M/γ/W≤f a＝215.0 N/mm2(拉弯构件) B：幕墙分格宽：0.99mG AK：幕墙自重：500 N/m2幕墙自重线荷载：G K＝500×W fg/1000＝500×2.240/1000＝1.120 KN/mN K：立柱受力：N K＝G K×H sjcg＝1.120×3.6＝4.032KNN：立柱受力设计值：r G：结构自重分项系数：1.2N＝1.2×N K＝1.2×4.032＝4.84KNσ：立柱计算强度(N/mm2) (立柱为拉弯构件)N：立柱受力设计值：4.84KNA：立柱型材截面积：22.680 cm2M：立柱弯矩：18.706 KN·mW X2：立柱截面积抗弯矩：105.000 cm3γ：塑性发展系数：1.05σ＝N×10/A＋M×103/1.05/W X2＝4.84×10/22.680＋18.706×103/1.05/105.000＝168.105 N/mm2168.105 N/mm2≤f a＝215.0 N/mm2立柱强度可以满足4、幕墙立柱的刚度计算：校核依据：U max≤[U]＝15mm且U max≤L/300U max：立柱最大挠度U m a x＝1000×[1.4355×R0－0.409×(q W K＋0.6×q E K)×L1] ×L13/(24×2.4×L A) 立柱最大挠度U max为：9.474mm≤15mmD u：立柱挠度与立柱计算跨度比值：H sjcg：立柱计算跨度：3.600mmD u＝U/H sjcg/1000＝9.474/3.600/1000＝0.002≤1/300挠度可以满足要求五、立梃与主结构连接立梃与主结构连接：L ct2：连接处钢角码壁厚：10.000mmD2：连接螺栓直径：16.000mmD0：连接螺栓直径：14.120mm采用S G＋S W＋0.6S E组合N1wk：连接处风荷载总值(N)：N1wk＝W k×B×H sjcg×1000＝1.856×2.240×3.600×1000＝14966.784N连接处风荷载设计值(N)：N1w＝1.4×N1wk＝1.4×14966.784＝20953.491 NN1Ek：连接处地震作用(N)：N1Ek＝q EAK×B×H sjcg×1000＝0.120×2.240×3.600×1000＝967.68NN1E：连接处地震作用设计值(N)：N1E＝1.3×N1Ek＝1.3×967.68＝1257.68NN1：连接处水平总力(N)：N1＝N1w＋0.6×N1E＝20953.491＋0.6×1257.84＝21708.281NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2K＝500×B×H sjcg＝500×2.240×3.600＝4032NN2：连接处自重总值设计值(N)：N2＝1.2×N2K＝1.2×4032＝4838.4NN：连接处总合力(N)：N＝(N12＋N22)0.5＝(21708.2822＋4838.4002)0.5＝30958.236NN vb：螺栓的承载能力：N v：连接处剪切面数：2N vb＝2×3.14×D02×130/4 (GBJ17－88 7.2.1－1) ＝2×3.14×14.1202×130/4＝40692.3NN um1：立梃与建筑物主结构连接的螺栓个数：N um1＝N/ N vb＝40955.996/40692.3＝1取2个N cb1：立梃型材壁抗承压能力N)：D2：连接螺栓直径：16.000mmN v：连接处剪切面数：4t：立梃壁厚：6.000mmN cb1＝D2×2×120×t×N um1＝16.000×2×120×6.000×2.000＝46080N46080N≥30958.236N强度能满足N cbg：钢角码型材壁抗承压能力(N)：N cbg＝D2×2×267×L ct2×N um1＝16.000×2×267×10.000×2.000＝1708800.000N1708800.000N≥40955.996N强度可以满足六、幕墙预埋件总截面面积计算幕墙预埋件计算：本工程预埋件受拉力合理剪力V：剪力设计值：V＝N2＝4838.4NN：法向力设计值：N＝N1＝24708.281NM：弯矩设计值(N·mm)：e2：螺孔中心与锚板边缘距离：60.000mmM＝V×e2＝4838.4×60.000＝290304N·mN um1：锚筋根数：4根锚筋层数：2层K r：锚筋层数影响系数：1.000关于混凝土：混凝土标号C30混凝土强度设计值：f c＝15.000 N/mm2按现行国家标准≤混凝土结构设计规范≥GBJ10采用。
玻璃幕墙设计计算书
玻璃幕墙设计计算书1. 设计依据:1.1 相关国家标准:1.1.1 玻璃幕墙工程技术规范(JGJ 102-2003)1.1.2 建筑结构荷载规范(GB 50009-2001)1.1.3 钢结构设计规范(GB 50017-2003)1.1.4 混凝土结构设计规范(GB 50010-2002)1.2 业主提供的相关资料:1.2.1 招标书1.2.2 建筑及结构施工图1.2.3 其它有关资料2. 幕墙材料选择:2.1 玻璃选择:2.1.1 玻璃类型: 单层2.1.2 玻璃种类: 钢化玻璃2.1.3 选用玻璃尺寸:厚度t k=8 (mm)高度h k=3.8 (m)，宽度b k=1.36 (m)玻璃短边长度a=1.36 (m)，长边长度b=3.8 (m)玻璃短边÷长边=a/b=.3582.1.4 选用玻璃的强度设计值:大面强度f gm=84 (MPa)侧面强度f gb=58.8 (MPa)2.1.5 选用玻璃的相关物理指标:弹性模量: E g=72000 (MPa)线胀系数: α=.00001泊松比: ν=.2重力密度: γg=25.6(kN/m3)2.2 幕墙龙骨材质选择: 铝合金6063-T52.2.1 铝型材的强度设计值:抗拉、压强度设计值f at=85.5 (MPa)抗剪强度设计值f av=49.6 (MPa)局部承压强度设计值f ac=120 (MPa)2.2.2 铝型材的相关物理指标:弹性模量: E a=70000 (MPa)线胀系数: αa=.0000235重力密度: γa=28 (kN/m3)2.2.3 铝合金立柱和横梁的挠度控制:相对挠度: ≤1/1803. 幕墙荷载:3.1 荷载标准值:3.1.1 永久荷载标准值:3.1.1.1 玻璃自重荷载标准值:q gk0=t0×γg/1000=.205 (kPa)其中: t0为玻璃片总厚度，t0=8 (mm)3.1.1.2 铝框自重荷载标准值: 初估q gak=0.2×q gk0q gak=0.2×q gk0=.041 (kPa)3.1.1.3 玻璃与铝框自重荷载标准值:q gk=q gk0+q gak=.246 (kPa)3.1.2 风荷载标准值:3.1.2.1 基本风压: w0=0.75 (kPa) （50年一遇）3.1.2.2 风荷载体形系数: μs=1.23.1.2.3 风荷载高度系数: μz=.74地面粗糙度类别: C类距地面高度: 12 (m)3.1.2.4 阵风系数: βz=2.0493.1.2.5 结构重要性系数: γ=13.1.2.6 风荷载标准值: w k=γβzμzμs w0=1.36 (kPa)3.1.3 地震作用标准值:3.1.3.1 抗震设防烈度: 7设计基本地震加速度: 0.10g3.1.3.2 地震影响系数最大值: αmax= .083.1.3.3 地震动力放大系数: βe= 53.1.3.4 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用标准值:q ek=βeαmax q gk=.098 (kPa)4. 幕墙计算:幕墙类型: 隐框幕墙与水平面的夹角: α=90°4.1 幕墙玻璃计算:幕墙玻璃的支承条件:四边简支玻璃按四边简支板计算玻璃的厚度: t=8 (mm)4.1.1 玻璃强度计算:4.1.1.1 在风荷载标准值作用下, 玻璃板中部的应力:按a/b=.358，查得四边简支玻璃板的弯矩系数: m= .1154σwk=6mw k a2/t2=27.21 (MPa)4.1.1.2 在地震作用标准值作用下, 玻璃板中部的应力:σek=6mq ek a2/t2=1.96 (MPa)4.1.1.3 考虑玻璃板在外荷载作用下大挠度变形的影响，玻璃板的应力折减系数η:由θ=(w k+0.5q ek)a4/(E g t4)=16.3查得玻璃板的应力折减系数: η=.9354.1.1.4 玻璃板中部的组合应力:σ=η(ψwγwσwk+ψeγeσek)=36.81 (MPa) <f gm=84 (MPa) (满足)其中: η: 应力折减系数=.935γw: 风荷载分项系数=1.4γe: 地震作用分项系数=1.3ψw: 风荷载组合值系数=1.0ψe: 地震作用组合值系数=0.54.1.2 玻璃刚度计算:玻璃板中部的挠度:u=η(μw k a4)/D=16.2 (mm)<玻璃板短边边长的1/60=22.7 (mm) (满足) 其中: η: 挠度折减系数由θ=w k a4/(E g t4)=15.8, 查得: η=.937μ:四边简支玻璃板的挠度系数由a/b=.358, 查得: μ=.01189D:玻璃板的刚度D=E g t3/[12×(1-ν2)]=3200000 (N·mm)4.2 硅酮结构密封胶计算:4.2.1 硅酮结构密封胶粘接宽度计算:结构胶在风荷载或地震作用下的强度设计值: f1=.2 (MPa)结构胶在永久荷载作用下的强度设计值: f2=.01 (MPa)4.2.1.1 在风荷载和水平地震作用下，结构胶粘接宽度c s1=(w+0.5q e)a/(2000f1)=6.7 (mm)其中: w--风荷载设计值，w=1.4w k=1.9 (kPa)q e--地震作用设计值，q e=1.3q ek=.13 (kPa)a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)4.2.1.2 在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘接宽度c s2=q g ab/[2000(a+b)f2]=12.5 (mm)其中: q g--玻璃自重荷载设计值，q g=1.2q gk0=.25 (kPa) a--玻璃板短边长度，a=1360 (mm)b--玻璃板长边长度，b=3800 (mm)4.2.1.3 故结构胶粘接宽度应≥12.5 (mm)4.2.2 硅酮结构密封胶粘接厚度计算:t s=u s/[δ(2+δ)]1/2=13.4 (mm)其中: u s--幕墙玻璃相对于铝框的位移，u s=θh k=6.91 (mm) θ--楼层弹性层间位移角限值根据主体结构的结构类型: 钢筋混凝土框架得: θ=1/550 (rad)h k--玻璃面板高度，h k=3800 (mm)δ--硅酮结构密封胶变位承受能力，δ= 0.125 故结构胶粘接厚度应≥13.4 (mm)4.3 幕墙铝合金骨架计算:玻璃幕墙类别: 框架式4.3.1 幕墙铝合金横梁计算:选用的铝合金型材的代号: 155其截面的几何参数如下:截面惯性矩: I ax=410715 (mm4) I ay=731313 (mm4)截面抵抗矩: W ax=9779 (mm3) W ay=1875 (mm3)截面面积: A a=950 (mm2)4.3.1.1 在荷载标准值作用下, 横梁的内力及挠度:4.3.1.1.1 在风荷载标准值作用下, 横梁的内力及挠度:按三角形分布的分布荷载计算, 见附图4-1:附图4-1线载集度: q wk=2×(w k b k/2)=1.8496 (kN/m)跨中最大弯矩:M wk=q wk b k2/12=.29 (kN·m)跨内最大剪力:V wk=q wk b k/4=.63 (kN)跨中最大挠度:u wk=q wk b k4/(120E a I ay)=1.03 (mm)4.3.1.1.2 在地震作用标准值作用下, 横梁的内力及挠度:按三角形分布的分布荷载计算, 见附图4-1:线载集度: q ekx=2×(q ek b k/2)=.13328 (kN/m)跨中最大弯矩:M ek=q ekx b k2/12=.021 (kN·m)跨内最大剪力:V ek=q ekx b k/4=.05 (kN)跨中最大挠度:u ek=q ekx b k4/(120E a I ay)=.074 (mm)4.3.1.1.3 在重力荷载标准值作用下, 横梁的内力及挠度:玻璃与铝框自重荷载: q gk=.246 (kPa)按受二集中荷载的简支梁计算, 见附图4-2:附图4-2平行于幕墙平面的集中荷载:P gky=q gk h k b k sinα/2=.636 (kN)其中: h k--玻璃高度，h k=3.8 (mm)b k--玻璃宽度，b y=1.36 (mm)跨中最大弯矩:M gky=P gky b d=.095 (kN·m)其中: b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m) 跨内最大剪力:V gky=P gky=.636 (kN)跨中最大挠度:u gky=P gkyαb k3(3-4α2)/(24E a I ax)=.75 (mm) 其中: α=b d/b k=.11b d--玻璃垫块至横梁端部的距离，b d=0.15 (m)b k--横梁跨度，b k=1.36 (m)4.3.1.2 横梁验算:4.3.1.2.1 抗剪强度验算:横梁水平方向(x轴)的剪力组合设计值:V x=ψwγw V wk+ψeγe V ek =.91 (kN)横梁竖直方向(y轴)的剪力组合设计值:V y=γg V gky =.76 (kN)其中: γg--永久荷载分项系数，γg=1.2γw--风荷载分项系数，γw=1.4γe--地震作用分项系数，γe=1.3ψw--风荷载组合值系数，ψw=1.0ψe--地震作用组合值系数，ψe=0.5验算:横梁竖直方向(y轴):V y(b y2t y/8+b x b y t x/4)/(I ax t y)=3.5 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm)b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm)t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm)t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ax--截面绕x轴的毛截面惯性矩，I ax=410715 (mm4)横梁水平方向(x轴):V x(b x2t x/8+b x b y t y/4)/(I ay t x)=2.42 (MPa) <f av=49.6 (MPa) (满足)其中: b x--横梁截面水平方向宽度，b x=73 (mm)b y--横梁截面竖直方向宽度，b y=70 (mm)t x--横梁截面水平腹板厚度，t x=3 (mm)t x--横梁截面竖直腹板厚度，t y=3 (mm)I ay--截面绕y轴的毛截面惯性矩，I ay=731313 (mm4)4.3.1.2.2 局部稳定验算:横梁截面水平腹板为双侧加劲部位:横梁截面水平腹板宽度b x =73 (mm)横梁截面水平腹板厚度t x =3 (mm)横梁截面水平腹板宽厚比b x/t x =24.33≤50 (满足)横梁截面竖直腹板为双侧加劲部位:横梁截面竖直腹板宽度b y =70 (mm)横梁截面竖直腹板厚度t y =3 (mm)横梁截面竖直腹板宽厚比b y/t y =23.33≤50 (满足) 4.3.1.2.3 刚度验算:在风荷载标准值作用下，横梁的挠度:u wk =1.03 (mm) < b k/180=7.56 (mm) (满足)在重力荷载标准值作用下，横梁的挠度:u gky =.75 (mm) < b k/180=7.56 (mm) (满足)4.3.2 幕墙铝合金立柱计算:选用的铝合金型材的代号: 155其截面的几何参数如下:截面惯性矩: I ax=6719438 (mm4) I ay=1445269 (mm4)截面抵抗矩: W ax=86147 (mm3) W ay=40146 (mm3)截面面积: A a=1927 (mm2)立柱按跨度L=3.8m简支梁计算。
全玻璃幕墙计算书
北京XX大学体育馆全玻璃幕墙设计计算书设计：校对：审核：批准：沈阳YY幕墙工程有限公司二〇〇六年三月二十九日目录一、计算引用的规范、标准及资料 (1)1.幕墙设计规范： (1)2.建筑设计规范： (1)3.铝材规范： (2)4.金属板及石材规范： (2)5.玻璃规范： (2)6.钢材规范： (2)7.胶类及密封材料规范： (3)8.门窗及五金件规范： (3)9.《建筑结构静力计算手册》(第二版) (4)10.土建图纸： (4)二、基本参数 (4)1.幕墙所在地区： (4)2.地面粗糙度分类等级： (4)3.抗震烈度： (4)三、幕墙承受荷载计算 (4)1.风荷载标准值计算： (4)2.垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (5)3.作用效应组合： (5)四、全玻璃幕墙大面玻璃的计算 (6)1.玻璃板块荷载计算： (6)2.玻璃的强度计算： (7)3.玻璃最大挠度校核： (7)五、全玻璃幕墙玻璃肋及结构胶的校核 (8)1.肋截面高度的校核： (8)2.玻璃肋的挠度计算： (8)3.胶缝强度的校核: (9)4.地震作用下结构胶粘结厚度： (9)全玻璃幕墙设计计算书一、计算引用的规范、标准及资料1.幕墙设计规范：《建筑幕墙》 JG3035-1996《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-2001《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《全玻璃幕墙工程技术规程》 DBJ/CT014-2001 《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000 《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《建筑幕墙空气渗透性能测试方法》 GB/T15226-94《建筑幕墙风压变形性能测试方法》 GB/T15227-94《建筑幕墙雨水渗透性能测试方法》 GB/T15228-94《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001 《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-20012.建筑设计规范：《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GB50017-2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》 GB50018-2002《高层民用钢结构技术规程》 JGJ99-98《建筑设计防火规范》 GBJ16-87(2001版) 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-2001《建筑物防雷设计规范》 GB50057-2000《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《中国地震烈度表》 GB/T17742-1999 《建筑抗震设计规范》 GB50011-2001《建筑抗震设防分类标准》 GB50223-2004《中国地震动参数区划图》 GB18306-2000《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《建筑结构可靠度设计统一标准》 GB50068-2001《建筑装饰工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《碳钢焊条》 GB/T5117-1995《低合金钢焊条》 GB/T5118-1995 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-20003.铝材规范：《铝幕墙板板基》 YS/T429.1-2000 《铝幕墙板氟碳喷漆铝单板》 YS/T429.2-2000 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》 YS/T431-2000 《铝塑复合板用铝带》 YS/T432-2000 《铝合金建筑型材》 GB/T5237-2000 《建筑铝型材基材》 GB/T5237.1-2004 《建筑铝型材阳极氧化、着色型材》 GB/T5237.2-2004 《建筑铝型材电泳涂漆型材》 GB/T5237.3-2004 《建筑铝型材粉末喷涂型材》 GB/T5237.4-2004 《建筑铝型材氟碳漆喷涂型材》 GB/T5237.5-2004 《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-1996 《铝及铝合金轧制板材》 GB/T3880-1997 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》 JG/T133-20004.金属板及石材规范：《天然花岗石荒料》 JC/T204-2001 《天然大理石荒料》 JC/T202-2001 《天然板石》 GB/T18600-2001 《天然花岗石建筑板材》 GB/T18601-2001 《天然大理石建筑板材》 JC/T79-2001《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC/T887-2001 《天然饰面石材术语》 GB/T13890-92 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2001《铝塑复合板》 GB/T17748-1999 《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑装饰用微晶玻璃》 JC/T872-20005.玻璃规范：《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《普通平板玻璃》 GB4871-1995《浮法玻璃》 GB11614－1999 《钢化玻璃》 GB/T9963-1998 《幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃》 GB/T17841-1999 《建筑用安全玻璃防火玻璃》 GB15763.1-2001 《中空玻璃》 GB/T11944-2002 《夹层玻璃》 GB9962-1999《镀膜玻璃第一部分阳光控制镀膜玻璃》 GB/T18915.1-2002 《镀膜玻璃第二部分低辐射镀膜玻璃》 GB/T18915.2-2002 《热反射玻璃》 JC693-1998《热弯玻璃》 JC/T915-20036.钢材规范：《不锈钢棒》 GB/T1220-1992 《不锈钢冷加工钢棒》 GB/T4226-1984《不锈钢冷扎钢板》 GB/T3280-1992 《不锈钢热扎钢板》 GB/T4237-1992 《不锈钢热扎钢带》 GB/T5090《冷拔异形钢管》 GB/T3094-2000 《碳素结构钢》 GB/T700-1988 《优质碳素结构钢》 GB/T699-1999 《合金结构钢》 GB/T3077-1999 《不锈钢和耐热钢冷扎带钢》 GB/T4239-1991 《高耐候结构钢》 GB/T4171-2000 《焊接结构用耐候钢》 GB/T4172-2000 《低合金高强度结构钢》 GB/T1591-1994 《碳素结构和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》 GB/T912-1989 《碳素结构和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》 GB/T3274-1988 《结构用无缝钢管》 JBJ102《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》 GB/T13912-1992 7.胶类及密封材料规范：《混凝土接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《硅酮建筑密封胶》 GB/14683-2003 《建筑用硅酮结构密封胶》 GB16776-2003 《聚硫建筑密封胶》 JC483-1992 《中空玻璃用弹性密封剂》 JC486- 2001 《幕墙玻璃接缝用密封胶》 JC/T882-2001 《石材幕墙接缝用密封胶》 JC/T883-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》 JC/T914-2003 《彩色钢板用建筑密封胶》 JC/T884-2001 《工业用橡胶板》 GB/T5574-1994 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》 GB/T11835-98 《建筑用防霉密封胶》 JC/T885-2001 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《聚氨酯建筑密封胶》 JC/T482-2003 8.门窗及五金件规范：《铝合金门》 GB/T8478-2003 《铝合金窗》 GB/T8479-2003 《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002 《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002 《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002 《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002 《铝合金门窗工程设计、施工及验收规范》 DBJ15-30-2002 《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002 《地弹簧》 GB/T9296-1988 《平开铝合金窗执手》 GB/T9298-1988 《铝合金窗不锈钢滑撑》 GB/T9300-1988 《铝合金门插销》 GB/T9297-1988 《铝合金窗撑挡》 GB/T9299-1988《铝合金门窗拉手》 GB/T9301-1988《铝合金窗锁》 GB/T9302-1988《铝合金门锁》 GB/T9303-1988《闭门器》 GB/T9305-1988《推拉铝合金门窗用滑轮》 GB/T9304-1988《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB3098.1-2000《紧固件机械性能螺母粗牙螺纹》 GB3098.2-2000《紧固件机械性能螺母细牙螺纹》 GB3098.4-2000《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB3098.5-2000《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB3098.6-2000《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB3098.15-2000《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-19979.《建筑结构静力计算手册》(第二版)10.土建图纸：二、基本参数1.幕墙所在地区：北京地区；2.地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地区考虑。
玻璃幕墙计算书
远东新村幼儿园办公楼玻璃幕墙设计计算书一. 幕墙承受荷载计算1. 风荷载标准值计算W k=zzs W oW k : 作用在幕墙上的风荷载标准值kN/m2: 瞬时风压的阵风系数取2.25z: 风压高度变化系数取1.14z: 风荷载体型系数取1.5sW o : 基本风压, 当地取值为0.55kN/m2W k=2.25X1.14X1.5X0.55=2.12kN/m22. 风荷载设计值W=w W k=1.4x2.12=2.9kN/m2W : 风荷载设计值: 风荷载作用效应的分项系数值为1.4w3. 玻璃幕墙构件重力荷载标准值G K=G AK BH=0.4x1.047x1.65=1.73kNG K : 幕墙构件包括玻璃和铝框重力荷载标准值G AK : 幕墙构件包括玻璃和铝框的平均自重0.4kN/m2B : 幕墙分格宽1.047mH : 幕墙分格高1.65m4. 地震作用1垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用:q E=Emax G k/Aq E : 垂直于玻璃幕墙平面的水平地震作用kN/m2: 动力放大系数取3.0E: 水平地震影响系数最大值为0.04maxG k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kNA : 玻璃幕墙构件的面积m2A=BH=1.65x1.047=1.72m2q E=3x0.04x0.74/1.72=0.18kN/m22平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用:p E=Emax G kp E : 平行于玻璃幕墙平面的集中水平地震作用kN: 动力放大系数取3.0E: 水平地震影响系数最大值为0.04maxG k : 玻璃幕墙构件重量为0.74kN/mp E=3x0.04x0.74=0.088kN二. 玻璃的计算玻璃选用中空玻璃1. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的风荷载作用下的最大应力=6eWa2/t2w: 风荷载作用下玻璃的最大应力N/mm2wW : 风荷载设计值为0.00135N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度取10mme: 弯曲系数0.0775=6x0.0775X0.00189X10472/102=13N/mm2w2. 计算玻璃在垂直于玻璃平面的地震作用下的最大应力G AK=t/1000=25.67.2/1025=0.1798kN/m2G AK : 玻璃自重: 玻璃重力体积密度kN/m3t : 玻璃厚度q EA=EEmax G AKq EA : 地震作用设计值: 地震作用分项系数1.3E: 动力放大系数取3.0E: 水平地震影响系数最大值为0.04maxq EA=1.3X3X0.040.1798=0.028kN/m2=6q EA a2/t2EA: 地震作用下玻璃的最大应力N/mm2EAq EA : 地震作用设计值为0.000028N/mm2a : 玻璃短边边长1047mmt : 玻璃厚度10mm: 弯曲系数0.0775=6X0.0775X0.000028X10472/102=0.337N/mm2 EA3. 计算在温度影响下, 玻璃边缘与边框之间的挤压应力=ET-2c-d c/bt1: 在温度影响下玻璃的挤压应力t1c : 玻璃边缘与边框间和空隙取5mmd c : 施工误差取3mmb : 玻璃的长边尺寸1650mmT : 玻璃幕墙年温度变化80度: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2=72000X0.00001X80-25-3/1500=-278.4N/mm2t1计算值为负, 挤压应力为零, 满足要求4. 计算玻璃中央与边缘温度差产生的温差应力=0.74E1234T c-T st2: 温差应力t2: 玻璃的线膨胀系数0.00001E : 玻璃的弹性模量72000N/mm2: 阴影系数取1.6 (邻边)1: 窗帘系数取1.32: 玻璃面积系数取1.043: 嵌缝材料系数取0.384T c : 玻璃中央温度取50度T s : 玻璃边缘温度取35度=0.74720000.000011.61.31.040.38t150-35=6.57N/mm2=tt2=1.26.57=7.884N/mm2<19.5N/mm2满足要求t: 温度作用分项系数1.2t5. 计算组合应力=w+0.6EA=20.1+0.60.264=20.2584N/mm2<f g=28N/mm2玻璃强度满足!三. 横梁的设计计算1. 横梁基本参数横梁采用120 型系列配套型材面积:830mm2X向惯性矩:658300mm4 X向截面抵抗矩:18300mm3Y向惯性矩:658300mm4Y向截面抵抗矩:18300mm32. 计算横梁由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=HW k=1.6X1.35=2.16kN/mq w : 风荷载线密度标准值H : 幕墙分格高W k : 幕墙承受风荷载标准值M yw=q w B2/8=2.16X1.1592/8=0.36kN.mM yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽=5q w B4/384/E/I y=5x2.16x1.159x4/384w/70000/658300=2.83mm: 横梁由于风荷载作用产生的变形wq w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩3. 计算横梁由于重力荷载作用产生的弯矩及变形G b=HG bk=1.6X0.4=0.64kN/mG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值H : 幕墙分格高G bk : 幕墙构件不包括立柱平均自重0.4kN/m2M xG=G b B2/8=0.64x1.652/8=0.11kN.mM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽=5G b B4/384/E/I y=5x0.64X1047x4/384G/70000/658300=0.1871mm: 横梁由于重力荷载作用产生的变形GG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I x : 横梁绕水平轴惯性矩4. 计算横梁由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G b=30.040.6=0.072kN/mq e : 地震作用线密度标准值: 动力放大系数取3.0E: 水平地震影响系数最大值为0.04maxG b : 横梁承受重力荷载线密度标准值M ye=q e B2/8=0.0721.1592/8=0.0095kN.mM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值B : 幕墙分格宽=5q e B4/384/E/I y=50.07210254/384e/70000/658300=0.0225mm: 横梁由于地震作用产生的变形eq e : 地震作用线密度标准值B : 幕墙分格宽E : 铝合金的弹性模量I y : 横梁绕竖向轴惯性矩5. 荷载效应组合M x=G M xG=1.20.0788=0.09456kN.mM x : 横梁绕X轴的弯矩设计值: 重力荷载作用效应的分项系数1.2GM xG : 横梁由于重力荷载作用产生的弯矩标准值M y=ww M yw+ee M ye=11.40.49+0.61.30.0095=0.6934kN.mM y : 横梁绕Y轴的弯矩设计值: 风荷载作用效应的组合系数1.0w: 风荷载作用效应的分项系数1.4wM yw : 横梁由于风荷载作用产生的弯矩标准值: 地震作用效应的组合系数0.6e: 地震作用效应的分项系数1.3eM ye : 横梁由于地震作用产生的弯矩标准值=G=0.1871mmy: 横梁竖向最大挠度y: 横梁由于重力荷载作用产生的变形G=ww+ee=11.165+0.60.0225=1.1785mmx: 横梁水平最大挠度x: 风荷载作用效应的组合系数1.0w: 横梁由于风荷载作用产生的变形w: 地震作用效应的组合系数0.6e: 横梁由于地震作用产生的变形e6. 横梁强度和刚度的验算=M x//W x+M y//W y=658300/1.05/18300+658300/1.05/18300=68.52N/mm2: 横梁产生最大应力: 塑性发展系数取1.05M x : 横梁绕X轴的弯矩设计值W x : 横梁绕X轴的截面抵抗矩M y : 横梁绕Y轴的弯矩设计值W y : 横梁绕Y轴的截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2横梁强度满足要求=x2+y20.5=1.1651.165+0.18710.18710.5=1.18mm: 横梁最大挠度: 横梁水平最大挠度x: 横梁竖向最大挠度y<B/180=5.69mm且<20mm横梁刚度满足要求四. 立柱的设计计算1. 立柱基本参数立柱采用120 系列面积:1800mm2惯性矩:5850000mm4 截面抵抗矩:73000mm32. 计算立柱由于风荷载作用产生的弯矩及变形q w=BW k=1.159x1.35=1.56kN/mq w : 风荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽W k : 幕墙承受风荷载标准值M w=q w L2/8=1.56x3.72/8=2.67kN.mM w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度=5q w L4/384/E/I=5x1.56x37004/384w/70000/5850000=0.93mm: 立柱由于风荷载作用产生的变形wq w : 风荷载线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩3. 计算立柱由于重力荷载作用产生的拉力G a=BG ak=1.159x0.4=0.46kN/mG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值B : 幕墙分格宽G ak : 幕墙构件平均自重0.4kN/m2N G=G a L=0.46x3.7=1.7kNN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值L : 立柱计算长度4. 计算立柱由于地震作用产生的弯矩及变形q e=Emax G a=3x0.04x0.46=0.0552kN/mq e : 地震作用线密度标准值: 动力放大系数取3.0E: 水平地震影响系数最大值为0.04maxG a : 立柱承受重力荷载线密度标准值M e=q e L2/8=0.0552x3.72/8=0.0945kN.mM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值L : 立柱计算长度=5q e L4/384/E/I=5x0.0552x37004/384e/70000/5850000=0.33mm: 立柱由于地震作用产生的变形eq e : 地震作用线密度标准值L : 立柱计算长度E : 铝合金的弹性模量I : 立柱惯性矩5. 荷载效应组合N=G N G=1.21.517=1.82kNN : 立柱拉力设计值: 重力荷载作用效应的分项系数1.2GN G : 立柱由于重力荷载作用产生的拉力标准值M=ww M w+ee M e=11.44.369+0.61.30.0842=6.182kN.mM : 立柱弯矩设计值: 风荷载作用效应的组合系数1.0w: 风荷载作用效应的分项系数1.4wM w : 立柱由于风荷载作用产生的弯矩标准值: 地震作用效应的组合系数0.6e: 地震作用效应的分项系数1.3eM e : 立柱由于地震作用产生的弯矩标准值=ww+ee=115.216+0.60.293=15.392mm: 立柱的最大挠度: 风荷载作用效应的组合系数1.0w: 立柱由于风荷载作用产生的变形w: 地震作用效应的组合系数0.6e: 立柱由于地震作用产生的变形e6. 立柱强度和刚度的验算=N/A+M//W=1820/1800+5850000/1.05/73000=77.33N/mm2: 立柱产生最大应力: 塑性发展系数取1.05N : 立柱拉力设计值A : 立柱的净截面面积M : 立柱弯矩设计值W : 立柱截面抵抗矩<f a=84.2N/mm2立柱强度满足要求=15.392<L/180=20.56mm且<20mm立柱刚度满足要求五. 结构硅酮密封胶的计算1. 计算胶缝的宽度1风荷载作用下计算胶缝的宽度c s=W k a/2000/f1c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmW k : 风荷载标准值为1.924kN/m2a : 玻璃的短边长度为1159mmf1 : 胶的短期强度允许值为0.14N/mm2c s=1.924X1159/2000/0.14=7.968mm2玻璃自重作用下计算胶缝的宽度c s=q Gk ab/2000/a+b/f2c s : 结构硅酮密封胶粘结宽度mmq Gk : 玻璃单位面积重量为0.1798kN/m2a,b : 玻璃的短边和长边长度分别为1600mm,1159mmf2 : 胶的长期强度允许值为0.007N/mm2c s=0.179X8900X1600/2000/1025+1500/0.007=7.82mm 取结构硅酮密封胶粘结宽度12mm3. 计算结构硅酮密封胶粘结厚度t s>s/2+0.5t s : 结构硅酮密封胶粘结厚度mm: 结构硅酮密封胶的变形承受能力取12.5%: 幕墙玻璃的相对位移量取3mmst s>3/0.1252+0.1250.5=5.82mm结构硅酮密封胶粘结厚度取6mm曲阜远东装饰有限公司2007年7月14日。
全玻玻璃计算
鼎丰大厦全玻幕墙设计计算书参考图纸DY-004,DT-302,DT-306问题描述:幕墙标高10.00m，基本风压0.75 kN/m2,地面粗糙度B类；玻璃面板为15mm 钢化清玻，分格1848×9000mm；玻璃肋为15mm钢化，宽300mm, 跨度4500mm，按简支梁力学模型设计。
一、风荷载计算1、标高为10.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W k: 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m2)βgz: 10.000m高处阵风系数(按B类区计算):μf=0.5×(Z/10)-0.16＝0.500βgz=0.89×(1+2μf)=1.780μz: 10.000m高处风压高度变化系数(按B类区计算): (GB50009-2001) μz=(Z/10)0.32=1.000风荷载体型系数μs=1.20W k=βgz×μz×μs×W0(GB50009-2001)=1.780×1.000×1.2×0.750=1.602 kN/m2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m2r w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r w×W k=1.4×1.602=2.243kN/m2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 钢化玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:αmax: 水平地震影响系数最大值: 0.080G AK: 玻璃板块平均自重:400.000(N/m2)q EAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2)q EAk=5×αmax×G AK/103=5×0.080×400.000/103=0.160kN/m2r E: 地震作用分项系数: 1.3q EA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) q EA=r E×q EAk=1.3×q EAk=1.3×0.160=0.208kN/m22.荷载组合q k: 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m2)采用S W+0.5S E组合:q k=W k+0.5×q EAk=1.602+0.5×0.160=1.682kN/m2q=W+0.5×q EA=2.243+0.5×0.208=2.347kN/m23. 大片玻璃厚度预算:f g: 大片玻璃强度最大设计值:84.000N/mm2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.848mt1: 大片玻璃厚度预选值: mmt1=((3×q×a2)/(4×f g)/1000)0.5×1000=((3×2.347×1.8482)/(4×84.000)/1000)0.5×1000=8.5mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2(与玻璃厚度有关) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.347kN/m2a: 玻璃短边长度: 1.848mb: 玻璃长边长度: 9.000mt: 大片玻璃选取厚度: 15.0mmM=q×b×a2/8=2.347×9.000×1.8482/8=9.017kN·m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t2×b×103/6=15.02×9.000×103/6=337500.000mm3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×106/W=9.017×106/337500.000=26.717N/mm226.717N/mm2≤72.000N/mm2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U max≤L/60U max: 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.682kN/m2荷载作用下的截面惯性矩:I=t3×b×103/12=15.03×9.000×103/12=2531250.00mm4U max=5×q k×b×a4×109/384/E/I=5×1.682×9.000×1.8484×107/384/0.72/2531250.00=9mm≤30.8mmD u=U max/a/1000=9/1.848/1000=0.004≤1/60挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 钢化玻璃1. 玻璃肋宽度初选计算值:L b: 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两肋间距: 1.848mH sjcg: 玻璃肋上下两支承点之间距离: 4.500mS c0: 玻璃肋强度设计值:72.000N/mm2t: 玻璃肋的厚度: 15.000mmL b=(3×q×B×H sjcg2×106/4/S c0/t)0.5=272.822mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 300.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=72.000N/mm2q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.347kN/m2B: 两玻璃肋间距: 1.848mH sjcg: 计算跨度: 4.500mL bxz: 玻璃肋宽度: 300.000mmt: 玻璃肋的厚度: 15.000mmσ=q×B×H sjcg2×6×106/t/L bxz2/8=48.794N/mm248.794N/mm2≤72.000N/mm2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U max≤L/200U max: 玻璃肋最大挠度q k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) U max=5×q k×H sjcg4×B×12×107/384/0.72/t/L bxz3 =7.392mmD u=U max/H sjcg/1000=7.392/4.500/1000=0.002≤1/200挠度可以满足要求五、胶缝强度校核:校核依据: σ≤[σ]=0.2N/mm2Glasst：胶缝宽：12.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.848mq k: 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.682(kN/m2) σ=q k×B/2/Glasst=1.682×1.848/2/12.000=0.130N/mm20.130N/mm2≤0.2N/mm2胶缝强度可以满足要求。
玻璃幕墙计算书完整版本
吴忠市人民医院迁建工程全科医师培训楼玻璃幕墙计算书设计单位：_________________________________________________计算人：___________________________________________________检查：____________________________________________________审核：__________________________________________________基本计算公式(1) . 场地类别划分 :地面粗糙度可分为 A 、B 、C D 四类：--A 类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；--B 类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇； --C 类指有密集建筑群的城市市区；--D 类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
(2) . 风荷载计算 :幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 规定采用，垂直于 建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：1 当计算主要承重结构时W k = 3 z y s y z W o (GB50009 8.1.1-1)2当计算围护结构时W k =3 gz y s1y z W o (GB5ooo9 8.1.1-2) 式中：其中 : W k --- 垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值 (kN/m 1 2) ；定。
根据不同场地类型,按以下公式计算：3 gz=1+2g l io (Z/1O)-"其中g 为峰值因子，取值2.5 ,a 为地面粗糙度指数，l io 为10m 高名义湍流度。
经化简, 得：可按下列规定采用局部风压体型系数y S1:一、外表面按表 8.3.1-1 采用；取-1.2 取-2.0对封闭式建筑物，按表面风压的正负情况取 -0.2 或 0.2。
1 正压区 2负压区 — 对墙面，— 对墙角边， 二、内表面A 类场地 ： y z =1.284X (Z/10) 0.24B 类场地 ： y z =1.000X (Z/10) 0.30 C 类场地 ： y z =0.544 X (Z/10) 0.44 D 类场地 ： y z =0.262 X (Z/10)0.60按《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 第 833 条y z --- 风压高度变化系数 , 按《建筑结构荷载规范》根据不同场地类型 , 按以下公式计算 验算围护构件及其连接的强度时，3 gz --- 高度 Z 处的阵风系数 , 按《建筑结构荷载规范》 GB5ooo9-2o12 第 8.6.1 条取A 类场地 3 gz =1+0.6 X (Z/10) -0.12B 类场地C 类场地D 类场地3 gz =1+0.7 X (Z/10) 3 gz =1+1.15X (Z/10)3 gz =1+1.95X (Z/10) -0.15 -0.22 -0.30GB50009-2012 第 8.2.1 条取定。
玻璃幕墙计算书
MQ4幕墙
MJ-1
1 1 2
MJ-2（上 下部）
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3-5#预埋件
主楼墙面(3-5#楼）
名称 名称 类型 3 MJ-2（中 部） 0 4 钢材类型 M16*30不锈钢沉头 螺栓 镀锌角码 L125*80*10*90 M16*120不锈钢螺栓 个数 根数 1 1 1 4 2 2 10*2 10*6 10*6 计算式[式] 工程量 #NAME? #NAME? #NAME? 单位 个 个 个 骨架线密 度 1.000 1.378 1.000
1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1
1 4 4 2 4 2 2 1 4 4 2 4 2 2 1 4 4 2 4 2 2 1 4 4 2
16*12 16*12 16*12 16*2 16*2 16*10 16*10 10*8 10*8 10*8 10*2 10*2 10*6 10*6 10*10 10*10 10*10 10*2 10*2 10*8 10*8 10*8 10*8 10*8 10*2
主楼墙面(3-5#楼）
名称 名称 类型 钢材类型 个数 根数 计算式[式] 工程量 单位 骨架线密 度 4.710 0.079 1.000 1.378 1.000 1.378 1.000 4.710 0.079 1.000 1.378 1.000 1.378 1.000 4.710 0.079 1.000 1.378 1.000 1.378 1.000 4.710 0.079 1.000 1.378
个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个 个
MJ-2（上 下部）
幕墙完全经验手册，全玻幕墙的设计与计算
幕墙完全经验手册，全玻幕墙的设计与计算全玻幕墙的计算模型全玻幕墙= 玻璃面板+ 玻璃肋组成。
计算假定：玻璃面板分离搁置于玻璃肋上。
计算模型：面板——单向简支板，玻璃肋——简支梁。
玻璃面板的计算单片玻璃最大应力设计值：m ——弯距系数，单向简支面板m =0.125；a ——面板跨度（mm），为玻璃肋间距l；h——非线性折减系数，同窗框玻璃,按q=qka4/(Et4)计算。
单片玻璃的挠度：df——玻璃在风荷载标准值作用下产生的最大挠度(mm)；m ——挠度系数，按a/b查表得到；wk ——均布荷载标准值（N/mm2）；D ——玻璃面板刚度（N·mm），D=Et3/[12(1-u2)]；u——泊松比，取0.2；df,lim—— a/60。
玻璃肋的设计与计算强度计算按简支梁设计：玻璃肋的截面高度应按式下式计算：hr——玻璃肋截面高度（mm）；w ——风荷载设计值（N/mm2）；l ——两肋之间的玻璃面板跨度；h——玻璃肋上、下支点之间的距离，即肋的计算跨度；t ——玻璃肋厚度，当为中空或夹层玻璃时为单片厚度之和。
刚度计算按简直梁计算挠度：df,lim宜取计算跨度的1/200。
稳定性验算对于下端支承（即玻璃肋受压）高度大于12m的玻璃肋，应进行平面外的稳定验算，目前规范没有给出相关的计算公式，主要通过有限元分析软件进行验算。
构造要求全玻璃幕墙玻璃肋的截面厚度不应小于12mm，截面高度不应小于100mm。
胶缝的设计与计算当玻璃面板与玻璃肋平齐或突出连接时，胶缝承载力按下式计算：当玻璃面板与玻璃肋后置或骑缝连接时，胶缝承载力按下式计算：f1——硅酮结构密封胶的强度设计值，0.2N/mm2。
全玻璃幕墙计算
第一章、荷载计算一、基本参数基本风压：0.55KN/m2计算标高：20.0m地面粗糙度：B类抗震设防烈度：7度基本加速度：0.05g 二、荷载计算风荷载体型系数μS： 1.5瞬时风压的阵风系数βgz： 1.687风压高度变化系数μZ： 1.248风荷载标准值：W K=βgzμzμs W0=1.687*1.248*1.5*0.55=1.74KN/m2风荷载组合系数ψw： 1.0风荷载分项系数γw： 1.4风荷载设计值W： 2.43KN/m2自重荷载分项系数γG： 1.20幕墙面密度标准值G AK：0.40KN/m2幕墙面密度设计值G A：0.48KN/m2动力放大系数βE： 5.0水平地震影响系数最大值αmax：0.04水平地震作用标准值：q EK=βEαmax G AK=5*0.04*0.4=0.08KN/m2水平地震作用组合系数ψE：0.5水平地震作用分项系数γE： 1.3水平荷载标准值：q HK=ψW W K+ψE q EK=1*1.74+0.5*0.08=1.78KN/m2水平荷载设计值：q H=ψWγW W K+ψEγW q EK=1*1.4*1.74+0.5*1.3*0.08=2.48KN/m2第二章、面板校核一、面板强度校核面板材料选用：8 mm厚钢化单层玻璃面板分格尺寸：a *b =1200 * 2250 mm 大面上强度设计值f g ：84N/mm 2面板边界条件：对边简支玻璃面板的跨度L ：1200mm 面板的弯矩系数m ：0.125折减系数η的确定：=1.78*10^-3*1200^4/(72000*8^4)=12.5查表可得折减系数η：θ=10.0时：0.96θ=20.0时：0.92θ=12.5时：面板在水平载荷作用下的强度校核：=6*0.125*2.48*10^-3*1200^2*0.95/8^2=39.82N/mm 2≤84N/mm 2玻璃面板强度满足要求！二、面板挠度校核20.00mm 面板的挠度系数μ：0.013单片玻璃面板的刚度D ：=72000*8^3/(12*(1-0.2^2))=3200000面板在水平载荷作用下的挠度校核：=0.013*1.78*10^-3*1200^4*0.95/3200000=14.22mm ≤20mm玻璃面板挠度满足要求！一、玻璃肋强度校核玻璃肋材料选用：19mm厚单层钢化玻璃第三章、玻璃肋结构计算校核标准：计算挠度d f ≤L/60=0.950侧面强度设计值f g ：50.4N/mm 2玻璃肋截面高度hr ：300mm 玻璃肋上、下支点的距离h ：5500mm 两肋之间的玻璃面板跨度L ：1200mm 玻璃肋计算厚度t ：19mm玻璃肋在水平载荷作用下的强度校核：=3*2.48*10^-3*1200*5500^2/(4*19*300^2)=39.5N/mm 2≤50.4N/mm 2玻璃肋强度满足要求！二、玻璃肋挠度校核校核标准：计算挠度d f ≤h/200=27.50mm玻璃肋在水平载荷作用下的挠度校核：=5*1.78*10^-3*1200*5500^4/(32*72000*19*300^3)=8.25mm ≤27.5mm玻璃肋挠度满足要求！一、胶缝承载力校核1、胶缝宽度校核：结构胶在水平荷载作用下的强度设计值：0.20N/mm 2水平荷载设计值：2.48KN/m 2两肋之间的玻璃面板跨度L ：1200mm 胶缝宽度t 2：19mm=2.48*10^-3*1200/19=0.157N/mm 2≤0.2N/mm 2胶缝宽度满足承载力要求！2、胶缝厚度校核：6mm =1/550*2250=4.09mm第四章、胶缝承载力校核初选厚度：gS h U θ==4.09/(0.4*(2+0.4))^0.5=4.18mm胶缝厚度满足承载力要求！。
玻璃幕墙计算书玻璃幕墙一块多大
玻璃幕墙计算书玻璃幕墙一块多大XX中学风雨操场幕墙工程全隐框玻璃幕墙设计计算书XX装饰工程有限公司二〇XX年X日目录1 计算引用的规范、标准及资料11.1 幕墙设计规范：11.2 建筑设计规范：11.3 铝材规范：21.4 金属板及石材规范：21.5 玻璃规范：31.6 钢材规范：31.7 胶类及密封材料规范：31.8 五金规范：41.9 相关物理性能等级测试方法：41.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) 51.11 土建图纸：52 基本参数 52.1 幕墙所在地区 52.2 地面粗糙度分类等级 52.3 抗震设防 5 3 幕墙承受荷载计算 63.1 风荷载标准值的计算方法 6 3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值 8 3.3 计算面板材料时的风荷载标准值 8 3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值 8 3.5 平行于幕墙平面的集中水平地震作用标准值 8 3.6 作用效应组合 8 4 幕墙立柱计算 94.1 立柱型材选材计算 9 4.2 确定材料的截面参数11 4.3 选用立柱型材的截面特性12 4.4 立柱的抗弯强度计算12 4.5 立柱的挠度计算13 4.6 立柱的抗剪计算13 5 幕墙横梁计算14 5.1 横梁型材选材计算14 5.2 确定材料的截面参数16 5.3 选用横梁型材的截面特性17 5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算17 5.5 横梁的挠度计算18 5.6 横梁的抗剪计算18 6 玻璃板块的选用与校核19 6.1 玻璃板块荷载计算：20 6.2 玻璃的强度计算：21 6.3 玻璃最大挠度校核：22 7 连接计算23 7.1 横梁与角码间连接23 7.2 角码与立柱连接24 7.3 立柱与主结构连接26 8 幕墙转接强度计算27 8.1 受力分析27 8.2 转接的强度计算28 9 幕墙焊缝计算28 9.1 受力分析28 9.2 焊缝特性参数计算28 9.3 焊缝校核计算2910 全隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算2910.1 结构硅酮密封胶的宽度计算2910.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算 3010.3 结构胶设计总结 3110.4 立柱连接伸缩缝计算 3110.5 耐候胶胶缝计算 3111 幕墙板块压板计算 3211.1 压板的弯矩设计值计算 3211.2 压板的应力计算 3211.3 螺栓抗拉强度验算 3312 玻璃承托计算 3312.1 承托抗弯强度计算 3312.2 承托挠度计算 3413 附录常用材料的力学及其它物理性能 36 全隐框玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1 幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-20XX 《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003 《建筑瓷板装饰工程技术规程》 CECS：98 《建筑幕墙》GB/T21086-20XX 《金属与石材幕墙工程技术规范》JGJ133-2001 《小单元建筑幕墙》JG/T216-20XX 《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-20XX1.2 建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2021 《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(20xx年版) 《高处作业吊蓝》GB19155-2003 《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2021 《工程网络计划技术规程》JGJ/T121-99 《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-20XX 《混凝土结构加固设计规范》 GB50367-20XX 《混凝土结构设计规范》GB50010-2021 《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-20xx 《建筑材料放射性核素限量》 GB6566-2021 《建筑防火封堵应用技术规程》 CECS154：2003 《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81-2002 《建筑工程抗震设防分类标准》 GB50223-2021 《建筑结构荷载规范》GB50009-20XX 《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001 《建筑抗震设计规范》GB50011-2021 《建筑设计防火规范》GB50016-20xx 《建筑物防雷设计规范》GB50057-2021 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002 《民用建筑设计通则》GB50352-20xx 《擦窗机》GB19154-2003 《钢结构焊接规范》GB50661-2021 《钢结构工程施工规范》GB50755-20XX1.3 铝材规范：《变形铝及铝合金化学成份》 GB/T3190-2021 《建筑用隔热铝合金型材》JG175-2021 《建筑用铝型材、铝板氟碳涂层》JG/T133-2000 《铝合金建筑型材第1部分基材》GB5237.1-2021 《铝合金建筑型材第2部分阳极氧化、着色型材》GB5237.2-2021《铝合金建筑型材第3部分电泳涂漆型材》 GB5237.3-2021 《铝合金建筑型材第4部分粉末喷涂型材》 GB5237.4-2021 《铝合金建筑型材第5部分氟碳漆喷涂型材》GB5237.5-2021 《铝合金建筑型材第6部分隔热型材》GB5237.6-20XX 《铝及铝合金彩色涂层板、带材》YS/T431-2021 《铝型材截面几何参数算法及计算机程序要求》 YS/T437-2021 《有色电泳涂漆铝合金建筑型材》YS/T459-2003 《变形铝和铝合金牌号表示方法》GB/T16474-20211.4 金属板及石材规范：《干挂饰面石材及其金属挂》 JC830.1、2-20xx《建筑装饰用微晶玻璃》JC/T872-2000 《建筑幕墙用瓷板》JG/T217-20XX 《建筑装饰用搪瓷钢板》JG/T234-2021 《微晶玻璃陶瓷复合砖》JC/T994-20xx 《超薄天然石材复合板》JC/T1049-20XX 《铝幕墙板板基》YS/T429.1-2000 《铝幕墙板第2部分：有机聚合物喷涂铝单板》 YS/T429.2-20XX 《建筑幕墙用铝塑复合板》GB/T17748-2021 《建筑幕墙用陶板》JG/T324-2021 《建筑装饰用石材蜂窝复合板》JG/T328-2021 《建筑幕墙用氟碳铝单板制品》 JG331-2021 《纤维增强水泥外墙装饰挂板》 JC/T2085-2021 《建筑用泡沫铝板》JG/T359-20XX 《金属装饰保温板》JG/T360-20XX 《外墙保温用锚栓》JG/T366-20XX 《聚碳酸酯（PC）中空板》JG/T116-20XX 《聚碳酸酯（PC）实心板》JG/T347-20XX 《铝塑复合板用铝带》YS/T432-2000 《天然板石》GB/T18600-2021 《天然大理石荒料》JC/T202-2021 《天然大理石建筑板材》GB/T19766-20xx 《天然花岗石荒料》JC/T204-2021 《天然花岗石建筑板材》GB/T18601-2021 《天然石材统一编号》GB/T17670-2021 《天然饰面石材术语》GB/T13890-20211.5 玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-20XX 《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-20XX 《防弹玻璃》GB17840-1999 《平板玻璃》GB11614-2021 《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2021 《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-20xx 《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2021 《半钢化玻璃》GB/T17841-2021 《热弯玻璃》JC/T915-2003 《压花玻璃》JC/T511-2002 《中空玻璃》GB/T11944-20XX1.6 钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》 JG/T178-20xx 《不锈钢棒》GB/T1220-20XX 《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2021 《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-20XX 《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-20XX 《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000 《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-20xx 《低合金钢焊条》GB/T5118-20XX 《低合金高强度结构钢》GB/T1591-2021 《建筑幕墙用钢索压管接头》 JG/T201-20XX 《耐候结构钢》GB/T4171-2021 《高碳铬不锈钢丝》YB/T096—1997 《合金结构钢》GB/T3077-1999 《金属覆盖层钢铁制品热镀锌层技术要求》GB/T13912-2002 《冷拔异形钢管》GB/T3094-20XX 《碳钢焊条》GB/T5117-20XX 《碳素结构钢》GB/T700-20xx 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧薄钢板及钢带》GB/T912-2021 《碳素结构钢和低合金结构钢热轧厚钢板及钢带》GB/T3274-20XX 《优质碳素结构钢》GB/T699-19991.7 胶类及密封材料规范：《丙烯酸酯建筑密封膏》JC484-20xx 《幕墙玻璃接缝用密封胶》JC/T882-2001 《彩色涂层钢板用建筑密封胶》JC/T884-2001 《丁基橡胶防水密封胶粘带》 JC/T942-20xx 《干挂石材幕墙用环氧胶粘剂》 JC887-2001 《工业用橡胶板》GB/T5574-2021 《混凝土建筑接缝用密封胶》 JC/T881-2001 《建筑窗用弹性密封剂》JC485-20XX 《建筑密封材料试验方法》GB/T13477.1～20-2002 《建筑用防霉密封胶》JC/T885-2001 《建筑用硅酮结构密封胶》GB16776-20xx 《建筑用岩棉、矿渣棉绝热制品》GB/T19686-20xx 《建筑用硬质塑料隔热条》JG/T174-20xx 《建筑装饰用天然石材防护剂》JC/T973-20xx 《聚氨酯建筑密封胶》JC/T482-2003 《聚硫建筑密封胶》JC/T483-20xx 《绝热用岩棉、矿棉及其制品》GB/T11835-20XX 《硫化橡胶或热塑性橡胶撕裂强度的测定》 GB/T529-2021 《石材用建筑密封胶》JC/T883-2001 《橡胶袖珍硬度计压入硬度试验方法》GB/T531-1999 《修补用天然橡胶胶粘剂》HG/T3318-2002 《中空玻璃用弹性密封胶》JC/T486-2001 《中空玻璃用丁基热熔密封胶》JC/T914-2003 《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002 《钢结构防火涂料》GB14907-20021.8 五金规范：《封闭型沉头抽芯铆钉》GB/T12616-20xx 《封闭型平圆头抽芯铆钉》GB/T12615-20xx 《紧固螺栓和螺钉通孔》GB/T5277-1985 《紧固公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》GB/T3103.1-2002 《紧固机械性能不锈钢螺母》GB/T3098.15-2000 《紧固机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》GB/T3098.6-2000 《紧固机械性能抽芯铆钉》GB/T3098.19-20xx 《紧固机械性能螺母、粗牙螺纹》GB/T3098.2-2000 《紧固机械性能螺母、细牙螺纹》GB/T3098.4-2000 《紧固机械性能螺栓、螺钉和螺柱》GB/T3098.1-2021 《紧固机械性能自攻螺钉》GB/T3098.5-2000 《紧固术语盲铆钉》GB/T3099.2-20xx 《螺纹紧固应力截面积和承载面积》GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》GB/T818-2000 《铜合金铸》GB/T13819-1992 《锌合金压铸》GB/T13821-2021 《铝合金压铸》GB/T15114-2021 《铸尺寸公差与机械加工余量》GB/T6414-1999 《电动采光排烟窗》JG189-20xx1.9 相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001 《玻璃幕墙光学性能》GB/T18091-2000 《彩色涂层钢板和钢带试验方法》GB/T13448-20xx 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002(2021版) 《建筑防水材料老化试验方法》GB/T18244-2000 《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》GB/T15227-20XX 《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》GB/T18575-2001 《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》GB/T18250-2000 《建筑装饰装修工程质量验收规范》GB50210-2001 《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11 土建图纸：2 基本参数2.1 幕墙所在地区日照地区；2.2 地面粗糙度分类等级幕墙属于外围护构，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-20XX) A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区；C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按B类地形考虑。
幕墙计算书范本
xxxxxxxx项目全隐框玻璃幕墙设计计算书\目录1 计算引用的规范、标准及资料 (1)1.1 幕墙设计规范： (1)1.2 建筑设计规范： (1)1.3 铝材规范： (2)1.4 金属板及石材规范： (2)1.5 玻璃规范： (2)1.6 钢材规范： (3)1.7 胶类及密封材料规范： (3)1.8 门窗及五金件规范： (4)1.9 相关物理性能等级测试方法： (5)1.10 《建筑结构静力计算手册》(第二版) (5)1.11 土建图纸： (5)2 基本参数 (5)2.1 幕墙所在地区： (5)2.2 地面粗糙度分类等级： (5)2.3 抗震烈度： (6)3 幕墙承受荷载计算 (6)3.1 风荷载标准值的计算方法： (6)3.2 计算支撑结构时的风荷载标准值： (7)3.3 计算面板材料时的风荷载标准值： (7)3.4 垂直于幕墙平面的分布水平地震作用标准值： (7)3.5 作用效应组合： (7)4 幕墙立柱计算 (8)4.1 立柱型材选材计算： (9)4.2 确定材料的截面参数： (10)4.3 选用立柱型材的截面特性： (10)4.4 立柱的抗弯强度计算： (10)4.5 立柱的挠度计算： (11)4.6 立柱的抗剪计算： (11)5 幕墙横梁计算 (12)5.1 横梁型材选材计算： (13)5.2 确定材料的截面参数： (14)5.3 选用横梁型材的截面特性： (15)5.4 幕墙横梁的抗弯强度计算： (16)5.5 横梁的挠度计算： (16)5.6 横梁的抗剪计算：(三角荷载作用下) (17)6 玻璃板块的选用与校核 (18)6.1 玻璃板块荷载计算： (18)6.2 玻璃的强度计算： (19)6.3 玻璃最大挠度校核： (20)7 连接件计算 (21)7.1 横梁与角码间连接： (21)7.2 角码与立柱连接： (22)7.3 立柱与主结构连接： (23)8 幕墙埋件计算(后锚固结构) (25)8.1 荷载值计算： (25)8.2 锚栓群中承受拉力最大锚栓的拉力计算： (26)8.3 群锚受剪内力计算： (26)8.4 锚栓或植筋钢材破坏时的受拉承载力计算： (27)8.5 混凝土锥体受拉破坏承载力计算： (27)8.6 锚栓或植筋钢材受剪破坏承载力计算： (29)8.7 混凝土楔形体受剪破坏承载力计算： (29)8.8 混凝土剪撬破坏承载能力计算： (31)8.9 拉剪复合受力承载力计算： (31)9 幕墙焊缝计算 (31)9.1 受力分析： (31)9.2 焊缝特性参数计算： (32)9.3 焊缝校核计算： (32)10 隐框玻璃幕墙胶类及伸缩缝计算 (33)10.1 抗震设计下结构硅酮密封胶的宽度计算： (33)10.2 结构硅酮密封胶粘接厚度的计算： (33)10.3 结构胶设计总结： (34)10.4 立柱连接伸缩缝计算： (34)10.5 耐侯胶胶缝计算： (35)11 幕墙板块压板计算 (35)11.1 压板的弯矩设计值计算： (35)11.2 压板的应力计算： (35)11.3 螺栓抗拉强度验算： (36)12 附录常用材料的力学及其它物理性能 (37)全隐框玻璃幕墙设计计算书1 计算引用的规范、标准及资料1.1幕墙设计规范：《铝合金结构设计规范》 GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-2003《点支式玻璃幕墙工程技术规程》 CECS127-2001《点支式玻璃幕墙支承装置》 JG138-2001《吊挂式玻璃幕墙支承装置》 JG139-2001《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-2003《建筑瓷板装饰工程技术规范》 CECS101：98《建筑幕墙》 GB/T21086-2007《金属与石材幕墙工程技术规范》 JGJ133-20011.2建筑设计规范：《采暖通风与空气调节设计规范》 GB50019-2003《地震震级的规定》 GB/T17740-1999《钢结构防火涂料》 GB14907-2002《钢结构设计规范》 GB50017-2003《高层民用建筑钢结构技术规范》 JGJ99-98《高层建筑混凝土结构技术规程》 JGJ3-2002《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045-95(2005年版)《高处作业吊蓝》 GB19155-2003《工程抗震术语标准》 JGJ/T97-95《工程网络计划技术规程》 JGJ/T121-99《公共建筑节能设计标准》 GB50189-2005《混凝土结构后锚固技术规程》 JGJ145-2004《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》 JG160-2004《既有居住建筑节能改造技术规程》 JGJ129-2004《建筑表面用有机硅防水剂》 JC/T902-2002《建筑材料放射性核素限量》 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《紧固件螺栓和螺钉》 GB/T5277-1985 《紧固件公差螺栓、螺钉、螺柱和螺母》 GB/T3103.1-2002 《紧固件机械性能不锈钢螺母》 GB/T3098.15-2000 《紧固件机械性能不锈钢螺栓、螺钉、螺柱》 GB/T3098.6-2000 《紧固件机械性能抽芯铆钉》 GB/T3098.19-2004 《紧固件机械性能螺母、粗牙螺纹》 GB/T3098.2-2000 《紧固件机械性能螺母、细牙螺纹》 GB/T3098.4-2000 《紧固件机械性能螺栓、螺钉和螺柱》 GB/T3098.1-2000 《紧固件机械性能自攻螺钉》 GB/T3098.5-2000 《紧固件术语盲铆钉》 GB/T3099-2004 《铝合金窗》 GB/T8479-2003 《铝合金门》 GB/T8478-2003 《螺纹紧固件应力截面积和承载面积》 GB/T16823.1-1997 《十字槽盘头螺钉》 GB/T818-2000 《地弹簧》 QB/T3884-1999 《铝合金门插锁》 QB/T3885-1999 《平开铝合金窗把手》 QB/T3886-1999 《铝合金撑挡》 QB/T3887-1999 《铝合金窗不锈钢滑撑》 QB/T3888-1999 《铝合金门窗拉手》 QB/T3889-1999 《铝合金窗锁》 QB/T3900-1999 《铝合金门锁》 QB/T3901-1999 《推拉铝合金门用滑轮》 QB/T3902-1999 《闭合器》 QB/T3893-1999 《外装门锁》 QB/T2473-2000 《弹子插芯门锁》 GB/T2474-2000 《叶片门锁》 QB/T2475-2000 《球型门锁》 QB/T2476-2000 《铜合金铸件》 GB/T13819-1992 《锌合压铸件》 GB/T13821-1992 《铝合金压铸件》 GB/T15114-1994 《铸件尺寸公差与机械加工余量》 QB/T6414-1999 《建筑门窗五金件插销》 JG214-2007《建筑门窗五金件传动机构用执手》 JG124-2007《建筑门窗五金件旋压执手》 JG213-2007《建筑门窗五金件合页（铰链）》 JG125-2007《建筑门窗五金件传动锁闭器》 JG126-2007《建筑门窗五金件滑撑》 JG127-2007《建筑门窗五金件滑轮》 JG129-2007《建筑门窗五金件多点锁闭器》 JG215-2007《建筑门窗五金件撑挡》 JG128-2007《建筑门窗五金件通用要求》 JG212-2007《建筑门窗五金件单点锁闭器》 JG130-2007《建筑门窗内平开下悬五金系统》 JG168-2004《钢塑共挤门窗》 JG207-2007《电动采光排烟窗》 JG189-20061.9相关物理性能等级测试方法：《玻璃幕墙工程质量检验标准》 JGJ/T139-2001《玻璃幕墙光学性能》 GB/T18091-2000《采暖居住建筑节能检验标准》 JGJ132-2001《彩色涂层钢板和钢带试验方法》 GB/T13448-2006《钢结构工程施工质量验收规范》 GB50205-2001《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204-2002《建筑防水材料老化试验方法》 GB/T18244-2000《建筑幕墙气密、水密、抗风压性能检测方法》 GB/T15227-2007《建筑幕墙抗震性能振动台试验方法》 GB/T18575-2001《建筑幕墙平面内变形性能检测方法》 GB/T18250-2000《建筑外窗保温性能分级及检测方法》 GB/T8484-2002《建筑外窗采光性能分级及检测方法》 GB/T11976-2002《建筑外窗抗风压性能分级及检测方法》 GB/T7106-2002《建筑外窗空气隔声性能分级及检测方法》 GB/T8485-2002《建筑外窗气密性能分级及检测方法》 GB/T7107-2002《建筑外窗水密性能分级及检测方法》 GB/T7108-2002《建筑装饰装修工程施工质量验收规范》 GB50210-2001《金属材料室温拉伸试验方法》 GB/T228-20021.10《建筑结构静力计算手册》(第二版)1.11土建图纸：2 基本参数2.1幕墙所在地区：上海地区；2.2地面粗糙度分类等级：幕墙属于外围护构件，按《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)A类：指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区；B类：指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； C类：指有密集建筑群的城市市区；D类：指有密集建筑群且房屋较高的城市市区；依照上面分类标准，本工程按C类地形考虑。
幕墙专项方案计算书
一、项目概况本项目位于XX市XX区，建筑高度为XX米，总建筑面积为XX平方米。
幕墙工程采用铝单板、玻璃幕墙和石材幕墙相结合的形式，旨在提高建筑物的整体美观性和实用性。
以下为幕墙专项方案的计算书。
二、材料计算1. 铝单板- 面积计算：根据建筑图纸，铝单板总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：铝单板厚度为2.0mm，单位面积用量为1.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 1.5平方米/吨 = XX吨。
2. 玻璃- 面积计算：根据建筑图纸，玻璃幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：普通玻璃厚度为10mm，单位面积用量为2.5平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.5平方米/吨 = XX吨。
3. 石材- 面积计算：根据建筑图纸，石材幕墙总面积为XX平方米。
- 单位面积用量：石材厚度为20mm，单位面积用量为2.0平方米/吨。
- 总用量：XX平方米× 2.0平方米/吨 = XX吨。
三、结构计算1. 预埋件- 根据建筑图纸，预埋件数量为XX个。
- 单个预埋件重量为XXkg，总重量为XXkg。
2. 连接件- 根据建筑图纸，连接件数量为XX个。
- 单个连接件重量为XXkg，总重量为XXkg。
3. 龙骨- 根据建筑图纸，龙骨总长度为XX米。
- 单米重量为XXkg，总重量为XXkg。
四、施工计算1. 人工- 根据工程量，施工人员数量为XX人。
- 人工费用为XX元/人·天，总费用为XX元。
2. 机械- 根据工程量，所需机械数量为XX台。
- 机械租赁费用为XX元/台·天，总费用为XX元。
3. 材料运输- 根据工程量，材料运输费用为XX元。
五、费用计算1. 材料费- 铝单板费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 玻璃费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
- 石材费用：XX吨× XX元/吨 = XX元。
2. 人工费- 人工费用：XX元。
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全玻幕墙计算书范本基本参数: 地区，计算处标高：100M，校核玻璃规格：1.1M X 2.65M 抗震7度设防玻璃采用10+10夹胶玻璃Ⅰ.设计依据:《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《钢结构设计规范》 GBJ17-88《玻璃幕墙工程技术规范》 JGJ102-96《建筑玻璃应用技术规程》 JGJ113-97《建筑幕墙》 JG3035-96《建筑结构静力计算手册》（第二版）《建筑幕墙物理性能分级》 GB/T15225-94《铝及铝合金阳极氧化，阳极氧化膜的总规范》 GB8013《铝及铝合金加工产品的化学成份》 GB/T3190《碳素结构钢》 GB700-88《硅酮建筑密封胶》 GB/T14683-93《建筑幕墙风压变形性能检测方法》 GB/T15227《建筑幕墙雨水渗漏形性能检测方法》 GB/T15228《建筑幕墙空气渗透形性能检测方法》 GB/T15226《建筑结构抗震规范》 GBJ11-89《建筑设计防火规范》 GBJ16-87（修订本）《高层民用建筑设计防火规范》 GB50045《建筑物防雷设计规范》 GB50057-94《铝合金建筑型材》 GB/T5237-93《浮法玻璃》 GB11614-99《不锈钢热轧钢板》 GB4237-92《建筑幕墙窗用弹性密封剂》 JC485-92《花岗石建筑板材》 JC205《民用建筑隔声设计规范》 GBJ118-88《民用建筑热工设计规范》 GB50176-93《采暖通风与空气调节设计规范》 GBJ19-87《钢化玻璃》 GB9963-98《普通平板玻璃》 GB4871-85《中空玻璃》 GB11944-89《优质碳素结构钢技术条件》 GB699-88《低合金高强度结构钢》 GB1579《不锈钢棒》 GB1220《不锈钢冷加工钢棒》 GB4226《聚硫建筑密封胶》 JC483-92《中空玻璃用弹性密封胶剂》 JC486-92《铝及铝合金板材》 GB3380-97《不锈钢冷轧钢板》 GB3280-92Ⅱ.基本计算公式:(1).场地类别划分:根据地面粗糙度,场地可划分为以下类别:A类近海面,海岛,海岸,湖岸及沙漠地区;B类指田野,乡村,丛林,丘陵以及房屋比较稀疏的中小城镇和大城市郊区;C类指有密集建筑群的城市市区;D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区;KKK按C类地区计算风压(2).风荷载计算:幕墙属于薄壁外围护构件，根据《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 7.1.1 采用风荷载计算公式: W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10)其中: W(#1k)---作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz)---瞬时风压的阵风系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定根据不同场地类型,按以下公式计算:β(#2gz)=K(1+2μ(#1f))其中K为地区粗糙度调整系数，μ(#1f)为脉动系数A类场地: β(#2gz)=0.92*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.387*(Z/10)^(-0.12)B类场地: β(#2gz)=0.89*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.5(Z/10)^(-0.16)C类场地: β(#2gz)=0.85*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=0.734(Z/10)^(-0.22)D类场地: β(#2gz)=0.80*(1+2μ(#1f))其中：μ(#1f)=1.2248(Z/10)^(-0.3)μ(#1z)---风压高度变化系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取定,根据不同场地类型,按以下公式计算:A类场地: μ(#1z)=1.379×(Z/10)^0.24B类场地: μ(#1z)=(Z/10)^0.32C类场地: μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44D类场地: μ(#1z)=0.318×(Z/10)^0.60本工程属于C类地区,故μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44μ(#1s)---风荷载体型系数,按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001取为：1.5W(#10)---基本风压,按全国基本风压图,郑州地区取为0.400kN/m^2,(3).地震作用计算:q(#3EAk)=β(#1E)×α(#3max)×G(#2AK)其中: q(#3EAk)---水平地震作用标准值β(#1E)---动力放大系数,按 3.0 取定α(#3max)---水平地震影响系数最大值,按相应设防烈度取定:6度: α(#3max)=0.047度: α(#3max)=0.088度: α(#3max)=0.169度: α(#3max)=0.32郑州设防烈度为7度,故取αmax=0.080G(#2AK)---幕墙构件的自重(N/m^2)(4).荷载组合:结构设计时，根据构件受力特点，荷载或作用的情况和产生的应力(内力)作用方向，选用最不利的组合，荷载和效应组合设计值按下式采用：γ(#1G)S(#1G)+γ(#1w)φ(#1w)S(#1w)+γ(#1E)φ(#1E)S(#1E)+γ(#1T)φ(#1T)S(#1T)各项分别为永久荷载：重力；可变荷载：风荷载、温度变化；偶然荷载：地震水平荷载标准值: q(#1k)=W(#1k)+0.6q(#3EAk)水平荷载设计值: q=1.4W(#1k)+0.6×1.3q(#3EAk)荷载和作用效应组合的分项系数,按以下规定采用:①对永久荷载采用标准值作为代表值，其分项系数满足：a.当其效应对结构不利时：对由可变荷载效应控制的组合，取1.2；对有永久荷载效应控制的组合，取1.35b.当其效应对结构有利时：一般情况取1.0；对结构倾覆、滑移或是漂浮验算，取0.9②可变荷载根据设计要求选代表值，其分项系数一般情况取1.4一、风荷载计算 [FONT:黑体][SIZE:小四]1、标高为100.000处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算:W(#1k): 作用在幕墙上的风荷载标准值(kN/m^2)β(#2gz): 100.000m高处阵风系数(按C类区计算):μ(#1f)=0.734×(Z/10)^(-0.22)＝0.442β(#2gz)=0.85×(1+2μ(#1f))=1.602μ(#1z): 100.000m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001)μ(#1z)=0.616×(Z/10)^0.44=1.697风荷载体型系数μ(#1s)=1.50W(#1k)=β(#2gz)×μ(#1z)×μ(#1s)×W(#10) (GB50009-2001)=1.602×1.697×1.5×0.400=1.631 kN/m^2(2). 风荷载设计值:W: 风荷载设计值: kN/m^2r(#1w): 风荷载作用效应的分项系数：1.4按《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ 102-96 5.1.6条规定采用W=r(#1w)×W(#1k)=1.4×1.631=2.283kN/m^2二、大片玻璃强度校核:本工程选用大片玻璃种类为: 浮法平板玻璃1. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用:α(#3max): 水平地震影响系数最大值: 0.080G(#2AK): 玻璃板块平均自重:200.000(N/m^2)q(#3EAk): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m^2)q(#3EAk)=3×α(#3max)×G(#2AK)/10^3 JGJ102-96 5.2.4)=3×0.080×200.000/10^3=0.048kN/m^2r(#1E): 地震作用分项系数: 1.3q(#2EA): 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m^2)q(#2EA)=r(#1E)×q(#3EAk)=1.3×q(#3EAk)=1.3×0.048=0.062kN/m^22.荷载组合q(#1k): 玻璃所受组合荷载标准值:(kN/m^2)q: 玻璃所受组合荷载设计值:(kN/m^2)采用S(#1W)+0.6S(#1E)组合:q(#1k)=W(#1k)+0.6×q(#3EAk)=1.631+0.6×0.048=1.659kN/m^2q=W+0.6×q(#2EA)=2.283+0.6×0.062=2.320kN/m^23. 大片玻璃厚度预算:f(#1g): 大片玻璃强度最大设计值:28.000N/mm^2q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2a: 玻璃短边长度(板的跨度): 1.100mt(#11): 大片玻璃厚度预选值: mmt(#11)=((3×q×a^2)/(4×f(#1g))/1000)^0.5×1000=((3×2.320×1.100^2)/(4×28.000)/1000)^0.5×1000=8.7mm4. 大片玻璃强度校核:校核依据: σ≤[σ]=28.000N/mm^2 (与玻璃厚度有关) (JGJ102-96 5.3.1) M: 荷载作用下的弯矩:q: 玻璃所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2a: 玻璃短边长度: 1.100mb: 玻璃长边长度: 2.650mt: 大片玻璃选取厚度: 10.0mmM=q×b×a^2/8=2.320×2.650×1.100^2/8=0.930kN•m荷载作用下的截面抗弯矩:W=t^2×b×10^3/6=10.0^2×2.650×10^3/6=44166.667mm^3全玻璃幕墙大片玻璃的强度:σ=M×10^6/W=0.930×10^6/44166.667=21.058N/mm^221.058N/mm^2≤28.000N/mm^2大片玻璃的强度可以满足要求5. 大片玻璃的刚度校核:校核依据: U(#3max)≤[U]=30mm 且 U(#3max)≤L/100U(#3max): 玻璃最大挠度qk: 玻璃所受组合荷载标准值:1.659kN/m^2荷载作用下的截面惯性矩:I=t^3×b×10^3/12=10.0^3×2.650×10^3/12=220833.333mm^4U(#3max)=5×q(#1k)×a^4×10^9/384/E/I=5×1.659×1.100^4×10^4/384/0.72/220833.333=0.002mm≤30mmD(#1u)=U(#3max)/a/1000=0.002/1.100/1000=0.000≤1/100挠度可以满足要求三、玻璃肋宽度选用:本工程选用玻璃肋种类为: 浮法平板夹胶玻璃玻璃肋宽度初选计算值:L(#1b): 玻璃肋宽度:(mm)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2B: 两肋间距: 1.100mH(#4sjcg): 玻璃肋上下两支承点之间距离: 2.650mS(#2c0): 玻璃肋强度设计值:28.000N/mm^2t: 玻璃肋的厚度: 10.000mmL(#1b)=(3×q×B×H(#4sjcg)^2×10^6/4/S(#2c0)/t)^0.5=219.118mm四、玻璃肋强度及刚度校核:玻璃肋宽度选取值: 260.000mm1. 玻璃肋强度校核:校核依据: σ≤[σ]=28.000N/mm^2 (JGJ102-96 5.3.1)q: 玻璃幕墙所受组合荷载设计值:2.320kN/m^2B: 两玻璃肋间距: 1.100mH(#4sjcg): 计算跨度: 2.650mL(#3bxz): 玻璃肋宽度: 260.000mmt: 玻璃肋的厚度: 10.000mmσ=q×B×H(#4sjcg)^2×6×10^6/t/L(#3bxz)^2/8=19.887N/mm^219.887N/mm^2≤28.000N/mm^2玻璃肋的强度可以满足要求2. 玻璃肋刚度校核:校核依据: U(#3max)≤L/150U(#3max): 玻璃肋最大挠度q(#1k): 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.659(kN/m^2)U(#3max)=5×q(#1k)×H(#4sjcg)^4×12×10^4/384/0.72/t/L(#3bxz)^3 =0.001mmD(#1u)=U(#3max)/H(#4sjcg)/1000=0.001/2.650/1000=0.000≤1/150挠度可以满足要求五、胶缝强度校核: [FONT:黑体][SIZE:小四]胶缝强度校核 (第1处)校核依据: σ≤[σ]=0.14N/mm^2 (JGJ102-96 5.6.3) Glasst：胶缝宽：8.0mmB: 两玻璃肋间距(板跨度): 1.100mq(#1k): 玻璃幕墙所受组合荷载标准值:1.659(kN/m^2) σ=q(#1k)×B/2/Glasst=1.659×1.100/2/8.000=0.114N/mm^20.114N/mm^2≤0.14N/mm^2胶缝强度可以满足要求。