灌注桩工作量计算书
灌注桩桩基计算书压屈
单桩承载力计算书本工程采用机械钻孔灌注桩：按Z9孔计算单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.6X3.14=1009kN单桩端承力计算：0.3X0.3X3.14X1500=423 kN单桩承载力特征值取1400 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.3X0.3X3.14X11.9X1000=3026 kN>1400 kN（满足要求）2.桩长36~40m，桩径700mm，以第6-2层强分化基岩作为桩端持力层。
单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.7X3.14=1178kN单桩端承力计算：0.35X0.35X3.14X1500=576kN单桩承载力特征值取1700 kN。
桩自身强度验算：0.9X0.35X0.35X3.14X11.9X1000=4119 kN>1700 kN（满足要求）桩身压屈验算计算书已知:桩砼:C25fc=11.9N/mm2 =11.9x103 kN/m2Ec=2.8x104 N/mm =2.8x107 kN/m2桩主筋:ØD Es=2.0x108 kN/m2桩身截面面积A=3.14*0.32=0.2826m21.桩身截面换算惯性矩(此处由于桩配筋量少,故不考虑钢筋对惯性矩的影响,直接采用桩身截面惯性矩)Io=3.14*D4/64=3.14*0.64/64=6.3585*10-32.EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.8*107*6.3585*10-3=15.13*1043.桩身计算宽度: bo=0.9*(1.5d+0.5)=0.9*(1.5*0.6+0.5)=1.26m4.查表5.7.5,取m=0.35(MN/m4)5.a=5√(m*bo/EI)= 5√(0.35*103*1.26/15.13*104)=0.3114/a=4/0.311=12.86m<桩长L=48m6.Lc=0.5*(4/a)=0.5*12.86=6.43m￣Lc/d=6.43/0.6=10.72 查表5.8.4-2,压屈系数￠=0.94满足压屈要求。
设计采用钻孔灌注桩支护计算书
设计采用钻孔灌注桩支护计算书钻孔灌注桩桩长取25m，桩径1m，间距1.2m。
土层参数根据宁波冶金勘察设计研究股份有限公司2014年07月提供的《滨海六路勘察报告汇总\滨海六路（职教西路-兴慈八路）管道勘察报告》，参考钻孔为3钻孔。
计算结果如下：---------------------------------------------------------------------[ 基本信息]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 放坡信息]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 超载信息]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 附加水平力信息]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 土层信息]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 土层参数]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 支锚信息]---------------------------------------------------------------------[ 设计结果]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------ [ 结构计算]--------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：--------------------------------------------------------------------- [ 冠梁选筋结果]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 环梁选筋结果]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------[ 截面计算]---------------------------------------------------------------------钢筋类型对应关系：d-HPB300,D-HRB335,E-HRB400,F-RRB400,G-HRB500,P-HR BF335,Q-HRBF400,R-HRBF500[ 截面参数][ 内力取值]--------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算]---------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法应力状态：有效应力法条分法中的土条宽度: 0.40m滑裂面数据整体稳定安全系数K s = 0.689圆弧半径(m) R = 20.707圆心坐标X(m) X = -5.720圆心坐标Y(m) Y = 0.286--------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算]--------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:最小安全K s = 1.576 >= 1.200, 满足规范要求。
钻孔灌注桩钢筋计算书
钻孔灌注桩钢筋计算书一、引言钻孔灌注桩是一种在建筑、桥梁、道路等工程中广泛应用的基桩类型。
其通过机械钻孔，在地下形成圆形或方形等特定形状的孔，然后放置钢筋笼，灌入混凝土，形成基桩。
本计算书主要针对钻孔灌注桩的钢筋用量进行计算。
二、计算依据本计算书依据以下规范和标准进行计算：1、《混凝土结构设计规范》（GB-2010）2、《建筑地基基础设计规范》（GB-2011）3、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）三、钢筋用量计算1、钢筋笼长度计算钢筋笼长度 =桩长 +钢筋笼锚固长度2、主筋用量计算主筋用量 = （钢筋笼长度×主筋直径×主筋密度）/（主筋截面积×桩数×损耗率）3、箍筋用量计算箍筋用量 = （钢筋笼长度×箍筋间距×箍筋密度）/（箍筋截面积×桩数×损耗率）4、加强筋用量计算加强筋用量 = （加强筋直径×加强筋密度）/（加强筋截面积×桩数×损耗率）四、参数选择1、钢筋笼锚固长度：根据规范和工程实际情况确定。
2、主筋直径：根据设计要求确定。
3、箍筋间距：根据设计要求确定。
4、加强筋直径：根据设计要求确定。
5、钢筋密度：根据《混凝土结构设计规范》确定。
6、损耗率：根据工程实际情况确定。
7、桩数：根据工程实际情况确定。
8、桩长：根据地质勘察报告和设计要求确定。
五、结论通过以上计算，我们可以得出钻孔灌注桩的钢筋用量。
在实际工程中，还需要考虑其他因素，如钢筋连接方式、施工工艺等，因此，本计算书仅为参考依据。
在具体工程中，应结合实际情况进行计算和调整。
钻孔灌注桩钢筋计算标题：整式的乘法单元测试试卷一、试卷概述本试卷旨在检验学生对于整式乘法的理解和掌握情况。
整式乘法是数学基础运算的重要部分，对于后续的学习有着至关重要的影响。
本试卷包含选择题、填空题、计算题等多种题型，力求全面考察学生的知识掌握程度。
(建筑工程管理)灌注桩施工平台计算书
（建筑工程管理）灌注桩施工平台计算书目录第壹章施工平台计算说明壹、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书壹工程概况二设计参数三贝雷纵梁计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁（工字钢I40）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。
八、平台抗9级风稳定性验算。
第壹章主桥施工平台计算说明壹、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用2I36c和2I40b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。
二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。
2、设计单跨标准跨径5.5m～6m，平台长度84.5m，度宽24.5m。
3、设计荷载：①成孔桩机（100KN/台，15台桩机总重1500KN），②500KN履带吊车，③才来材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。
本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。
4、平台面标高：+8.41m5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。
2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。
3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基和基础设计规范》（JTGD63-2007）。
4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。
5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。
四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。
型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。
钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1.2.5）A3钢(Q235)：弯曲应力[σw]=145MPa剪应力[τ]=85MPa轴向应力[σ]=140MPa弹性模量E=2.1*105MPa16Mn钢：弯曲应力[σw]=210MPa剪应力[τ]=160MPa轴向应力[σ]=200MPa弹性模量E=2.1*105MPa五、设计要点本施工平台计算简支梁计算。
设计采用钻孔灌注桩支护计算书
设计采用钻孔灌注桩支护计算书一、工程概况本次工程位于_____，周边环境较为复杂，场地地势起伏不大。
该工程为_____建筑，地上_____层，地下_____层，基础埋深_____m。
为确保基坑开挖及地下结构施工过程中的安全稳定，拟采用钻孔灌注桩进行支护。
二、地质条件根据地质勘察报告，场地土层自上而下依次为：1、填土：厚度约_____m，松散，主要由粉质黏土组成。
2、粉质黏土：厚度约_____m，可塑，承载力特征值为_____kPa。
3、粉土：厚度约_____m，稍密，承载力特征值为_____kPa。
4、粉砂：厚度约_____m，中密，承载力特征值为_____kPa。
地下水位埋深约_____m，年变化幅度约_____m。
三、支护方案钻孔灌注桩直径为_____mm，桩间距为_____m，桩长为_____m。
桩顶设置冠梁，截面尺寸为_____×＿____mm。
四、计算参数1、土的物理力学参数填土：重度γ1 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ1 ＝＿___°，黏聚力 c1 ＝＿___kPa。
粉质黏土：重度γ2 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ2 ＝＿___°，黏聚力 c2 ＝＿___kPa。
粉土：重度γ3 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ3 ＝＿___°，黏聚力 c3 ＝＿___kPa。
粉砂：重度γ4 ＝＿___kN/m³，内摩擦角φ4 ＝＿___°，黏聚力 c4 ＝ 0kPa。
2、桩的参数桩的弹性模量 E ＝＿___MPa。
桩的抗弯刚度 EI ＝＿___kN·m²。
3、地面超载 q ＝＿___kN/m²。
五、土压力计算采用朗肯土压力理论计算主动土压力和被动土压力。
1、主动土压力系数 Ka填土：Ka1 ＝tan²(45° φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Ka2 ＝tan²(45° φ2/2) ＝＿___粉土：Ka3 ＝tan²(45° φ3/2) ＝＿___粉砂：Ka4 ＝tan²(45° φ4/2) ＝＿___2、被动土压力系数 Kp填土：Kp1 ＝ tan²(45°＋φ1/2) ＝＿___粉质黏土：Kp2 ＝ tan²(45°＋φ2/2) ＝＿___粉土：Kp3 ＝ tan²(45°＋φ3/2)＝＿___粉砂：Kp4 ＝ tan²(45°＋φ4/2) ＝＿___3、各土层的主动土压力填土：ea1 ＝Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ea2 ＝Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ea3 ＝Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ea4 ＝Ka4γ4h4 ＋Ka3γ3h3 ＋Ka2γ2h2 ＋Ka1γ1h1 ＝＿___kN/m²4、各土层的被动土压力填土：ep1 ＝Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉质黏土：ep2 ＝Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉土：ep3 ＝Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²粉砂：ep4 ＝Kp4γ4h4 ＋Kp3γ3h3 ＋Kp2γ2h2 ＋Kp1γ1h1 ＝＿___kN/m²六、桩的内力计算采用等值梁法计算桩的内力。
(完整版)桩基础计算书
桩基础计算报告书计算人校对人：审核人：计算工具：PKPM软件开发单位：中国建筑科学研究院设计单位：灌注桩计算说明书1.支架计算组件钢结构支架要在37m/s(基本风压0.85KN/m2)的风载作用下正常使用，应使其主要构件满足强度要求、稳定性要求，即横梁、斜梁、斜撑、拉杆、立柱在风载作用下不失稳且立柱弯曲强度满足要求。
组件自重19.5kg。
支架计算最大柱底反力：Fx max=5.6KN,Fy max=0.9KN,Fz max=12.1KNFx min= -6.9KN, Fy min= -0.9KN,Fz min= -7.29KN2.灌注桩设计2.1基桩设计参数成桩工艺: 干作业钻孔桩承载力设计参数取值: 根据建筑桩基规范查表孔口标高0.00 m桩顶标高0.30 m桩身设计直径: d = 0.25m桩身长度: l = 1.60 m根据《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011，设计使用年限不少于50年时，灌注桩的混凝土强度不应低于C25；所以本次设计中混凝土强度选用C25。
灌注桩纵向钢筋的配置为3跟根Ф6，箍筋采用Ф4钢筋，箍筋间距选择300~400。
2.2岩土设计参数2.3设计依据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008) 以下简称桩基规范 《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011 《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 《建筑结构载荷规范》GB50009-2012 《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011年版） 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 2.4单桩竖向承载力估算当根据土的物理指标与承载力参数之间的经验关系确定单桩竖向极限承载力标准值时，宜按下式估算：式中——桩侧第i 层土的极限阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-1取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限侧阻力标准值为135~150；——极限端阻力标准值，按JGJ94-2008中表5.3.5-2取值，吐鲁番当地土质为角砾，属中密-密实状土层，查表得出干作业钻孔桩的极限端阻力标准值为4000~5500；μ——桩身周长； ——桩周第i 层土的厚度； ——桩端面积。
桩基工程量计算书
砼灌注桩工程量计算书1、烟囱和烟囱补桩（111根） 单桩灌注方量计算（如右图）：V 1=（36.1-1.75+0.6）×π×0.52=27.44m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V=V 1+V 2+V 3+V 4=27.44+2.52+1.14+0.48=31.58m 3总方量：V 总=31.58×111=3505.38m 3 2、烟道桩基单桩灌注方量计算：V 1=（38.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.93m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.93+2.52+1.14+0.48=33.07m 3 48根桩总方量： V 总=48×33.07=1587.36m 3单位：mm22001000600600单位:单位:m 绝对标高3、灰库桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.75+0.4）×π×0.52=27.28m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=27.28+2.52+1.14+0.48=31.42m 384根桩总方量：V 总=84×31.42=2639.28m 3 4、电除尘桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.93-1.75+0.5）×π×0.52=28.8m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.8025+2.52+1.14+0.48=32.94m 3 120根桩总方量：V 总=120×32.94=3952.8m 3 5、引风机桩基 单桩灌注方量计算：单位:V 1=（37.63-1.75+0.5）×π×0.52=28.56m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.56+2.52+1.14+0.48=32.7m 3 70根桩总方量： V 总=70×32.7=2289m 36、送风机桩基 单桩灌注方量计算：V 1=（37.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.16m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.16+2.52+1.14+0.48=32.3m 3152根桩总方量： V 总=152×32.3= 4909.6m 37、送风机补桩桩基（桩长36.1m ，桩径0.8m ） 单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m 3V 2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.86m 3单位:单位：mm22001000600600V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 4根桩总方量：V总=4×19.33=77.32m38、送风机桩基接桩单桩方量：V= 3.1415926×0.52×0.6=0.471m38根桩总方量：V总=8×0.471=3.77m39、31#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 8根桩总方量：V总=8×19.33=154.6m3单位：mm 1500800350350m绝对标高10、34#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长37.1m,桩径1m）：V1=（37.1+0.5）×π×0.52×4=118.1m311、36#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m,桩径1m）V2=（36.1+0.5+36.8+0.5）×π×0.52×4=232.1m3①39#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）6根扩底V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.855m3V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.855+0.53+0.23=19.325m36根桩总方量：V总=6×19.325=115.95m3②39#输煤栈桥桩基（桩长38m，桩径0.8m）14根不扩底单桩灌注方量计算：V=（38+0.5）×π×0.42=19.3414根方量19.34×14=270.76m3合计：115.95+270.76=386.71m337#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m，桩径1m）26根：V=（36.1+0.5）×π×0.52×26=747.01m3碎煤机室桩基单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.75+0.5）×π×0.52=27.36m3V2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=27.36+2.52+1.14+0.48=31.5m348根桩总方量：单位：V总=48×31.5=1512m3汽机房A排外电气构筑物桩基（桩长38m，桩径0.8m）38根（不扩底）：V=（38.0+0.5）×π×0.42×38=735.01m3灰土挤密桩桩基1、斗轮机方量（桩长12m，桩径0.4m）V=12×π×0.2 2=1.507m3①33#斗轮机5736根方量1.507×5736=8644.15m3②35#斗轮机5103根方量1.507×5103=7690.22m32、机力通风冷却塔方量计算（桩长12.5m，桩径0.4m）V=12.5×π×0.2 2=1.57m32687根桩总方量2687×1.57=4218.59m33、辅机冷却水泵房方量（桩长9.5m，桩径0.4m）985根桩方量π×0.22×9.5×985= 1175.3m34、综合水泵房及蓄水池（桩长分别为7.18m、8.40m、6.65m、，桩径0.4m）总桩数3831根。
后注浆钻孔灌注桩计算书
后注浆钻孔灌注桩计算书一、设计参数1.1土层参数钻孔灌注桩所在区域的土层为黏土，根据地质勘察报告，确定了不同深度的土层参数如下：-从地面到钻孔深度10m为黏土，黏聚力C=20kPa，内摩擦角φ=26°；-从钻孔深度10m到20m为黏土，黏聚力C=25kPa，内摩擦角φ=28°；-从钻孔深度20m以下为黏土，黏聚力C=30kPa，内摩擦角φ=30°；1.2桩身参数选择钻孔灌注桩的直径为1m，根据设计规范，假设桩顶处的轴向力为P=1000kN，长度为L=25m，单桩承载力为Qd=2000kN。
1.3注浆压力根据设计要求，采用注浆灌注施工技术，注浆压力为Pc=1.5MPa。
二、计算过程2.1计算桩端阻力根据设计规范，可以采用Schmertmann方法计算桩端阻力。
在黏土层内，采用下面的公式计算桩端摩阻力：qf = Nc * γ * A * (1+0.2*df) * Nq * Nγ其中，qf为桩基底摩阻力，Nc为承载力修正系数，γ为土块重度，A为桩截面积，df为孔壁摩阻系数，Nq为击土修正系数，Nγ为地震修正系数。
根据地质勘察报告，根据不同深度确定相应的土层参数和修正系数进行计算。
计算得到的桩基底摩阻力为：-在10m深度：qf = 20 * 10 * 1 * (1+0.2*1) * 26 * 1 =13520kN-在20m深度：qf = 25 * 10 * 1 * (1+0.2*2) * 28 * 1 = 39200kN-在20m以下深度：qf = 30 * 10 * 1 * (1+0.2*3) * 30 * 1 = 54000kN2.2计算桩侧阻力根据设计规范，可以采用桩侧阻力计算方法计算桩侧阻力。
在桩侧边界处，桩身周围土体的侧摩阻力可以使用下面的公式计算：qs = γ * A * (1+0.2*df) * β * Nq * Nγ其中，qs为桩侧摩阻力，β为侧摩阻系数，其他参数与前面的计算相同。
QTZ100-6012矩形板式灌注桩基础计算书
QTZ100-6012矩形板式灌注桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=1020.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.12+3.12)0.5=4.384m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(434+1020.938)/4=363.734kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(434+1020.938)/4+(1796+73.5×1.35)/4.384=796.033kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(434+1020.938)/4-(1796+73.5×1.35)/4.384=-68.564kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(585.9+1378.266)/4+(2424.6+99.225×1.35)/4.384=1074.645kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(585.9+1378.266)/4-(2424.6+99.225×1.35)/4.384=-92.562kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.96×7+2.55×11+7.05×6+8×7+1.4×7+4.1×18+3.7×8+5.7×24+2×30)+0×0. 503=890.845kNQ k=363.734kN≤R a=890.845kNQ kmax=796.033kN≤1.2R a=1.2×890.845=1069.014kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-68.564kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=68.564kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=35.46×(25-10)×0.503=267.546kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×0.96×7+0.6×2.55×11+0.7×7.05×6+0.7×8×7+0.6×1. 4×7+0.7×4.1×18+0.7×3.7×8+0.7×5.7×24+0.7×2×30)+267.546=883.527kN Q k'=68.564kN≤R a'=883.527kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1074.645kN桩身结构竖向承载力设计值：R=9542.51kNQ=1074.645kN≤9542.51kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=92.562kNf y A s=(360×4398.23)×10-3=1583.363kNQ'=92.562kN≤f y A s=1583.363kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/4.384=699.524kNF min=F/n-M/L=585.9/4-2424.6/4.384=-406.574kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=699.524×(3.1-1.6)/2=524.643kN.mM y= F max (a l-B)/2=699.524×(3.1-1.6)/2=524.643kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-406.574×(3.1-1.6)/2=-304.93kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-406.574×(3.1-1.6)/2=-304.93kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.384=699.524kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1290)1/4=0.887塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.1-1.6-0.8)/2=0.35ma1l=(a l-B-d)/2=(3.1-1.6-0.8)/2=0.35m剪跨比：λb'=a1b/h0=350/1290=0.271，取λb=0.271；λl'= a1l/h0=350/1290=0.271，取λl=0.271；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.271+1)=1.377αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.271+1)=1.377βhsαb f t bh0=0.887×1.377×1.57×103×5.5×1.29=13606.958kNβhsαl f t lh0=0.887×1.377×1.57×103×5.5×1.29=13606.958kNV=699.524kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=13606.958kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.1m≤B+2h0=4.18m，a l=3.1m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=524.643×106/(1×16.7×5500×12902)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=524.643×106/(0.998×1290×300)=1359mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1359,0.0015×5500×1290)=10643mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10787mm2≥A1=10643mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=524.643×106/(1×16.7×5500×12902)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=524.643×106/(0.998×1290×300)=1359mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1359,0.0015×5500×1290)=10643mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10787mm2≥A2=10643mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=304.93×106/(1×16.7×5500×12902)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=304.93×106/(0.999×1290×300)=789mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(789,0.0015×5500×1290,0.5×10787)=10643mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=10787mm2≥A3=10643mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=304.93×106/(1×16.7×5500×12902)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=304.93×106/(0.999×1290×300)=789mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(789,0.0015×5500×1290,0.5 ×10787)=10643mm2承台顶面短向配筋：A S4'=10787mm2≥A4=10643mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB335 14@495。
桥台钻孔灌注桩计算书
基桩穿过不同土层厚度(m)注：1、盖梁容重25.0kN/m3，台身容重25.0，系梁容重25.0，桩基容重25.0。
结构浮容重10.0。
注：1、盖梁恒载已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)重量。
注：1、“车列走向”为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
2、“总轴重”指加载长度范围内(一联或双孔或单孔)车辆轮轴的总重。
3、汽车“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
注：1、制动力“双孔加载”由一辆重车30%控制，“左孔加载”由一辆重车30%控制，“右孔加载”由一辆重车30%控制。
2、表中汽车对应的“竖直力”、“弯矩”已计入汽车冲击力的作用。
3、左右支座的支撑线到台帽中心的距离分别是0.10米、0.37米。
4、“竖直力”向下为正，“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。
下同。
注：1、表中荷载分配系数视盖梁为双悬臂多跨连续梁计算得到。
2、车辆荷载作用于盖梁(上部与盖梁视为整体)分析计算柱的横向分配系数得到柱顶内力。
3、单独盖梁计算时车辆荷载作用传递给上部梁板，再传递给盖梁得到的柱顶反力。
4、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
1、汽车双孔加载：左反力为143.5kN，右反力为274.6kN，合计支反力为418.1kN。
2、人群双孔加载：左反力为58.8kN，右反力为280.7kN，合计支反力为42.4kN。
3、左摩阻系数为0.060，右摩阻系数0.060。
4、人群支反力已乘以人行道总宽度8.00米。
台顶水平力表(表5)注：1、摩阻力由“汽车+人群+上部恒载”乘以“摩阻系数”计算得到。
2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。
3、“1柱水平力”指单根柱配筋计算受到的水平力。
4、人群荷载(kN/m)已乘以人行道总宽度8.00。
5、表中“1柱制动”按照整个桥台制动力平分给每个台柱后再提高20%。
灌注桩设计计算书
计算书目录1.计算说明 (1)2.计算依据 (1)2.1 有关规程、规范 (1)2.2设计基础资料 (1)2.2.1各土层的物理力学指标 (1)3.计算过程及结论 (2)3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力 (2)3.2 桩基中各桩承受的垂直荷载计算 (3)3.3 单桩承载力设计值计算 (4)3.4 群桩水平承载力计算 (5)1.计算说明xx工程主要任务是以防洪为主，兼顾排涝、改善内河航运和水生态环境。
工程全长约9.3km。
为了保证设计结构的合理性和安全性，依据规范对设计堤防（护岸）进行稳定分析计算，计算结果应满足规范要求。
本次计算主要内容为灌注桩设计计算。
2.计算依据2.1 有关规程、规范本计算书所采用的规程、规范如下：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008。
2.2设计基础资料2.2.1各土层的物理力学指标选取桩号K7+979右岸作为典型断面，其所在地基土参数如下：淤泥层厚19.16m，承载力特征值fk=40kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk=12~15kpa。
淤泥质粘土厚1m，承载力特征值fk= 50~55kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 21~25kpa。
粘土厚4.23m，承载力特征值fk= 90~100kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 53~56kpa。
桩基深入粘土层3.84m，承载力特征值取fk=90kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值取q pk= 53kpa。
3.计算过程及结论3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力（a）工况拟定根据本工程实际情况，选取桩号K7+979右岸作为典型断面，挡墙基底应力计算拟定了以下两种计算工况。
工况1：施工完建期，墙前墙后均无水；工况2：墙前正常蓄水位3.0m，墙后水位2.0m。
（b）挡墙基底应力工况1与工况2挡墙计算简图如下：K7+979右岸挡墙计算简图工况1：图3-1 K7+979右岸挡墙工况1计算简图工况2：图3-2 K7+979右岸挡墙工况2计算简图挡墙稳定应力计算成果表如下：表3-1 挡墙稳定应力计算成果表注：具体计算参见挡墙稳定和基底应力计算书。
钻孔灌注桩计算书
桩基础计算一．钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1. 桩身参数ZH1桩身直径d=600mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πd2=0.2826m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=1874.58kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=937.29kpa，取Ra=920kpaZH2桩身直径d=600mm，扩底后直径D=1000mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πD2=0.785m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。
2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=2577.94kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=1288.97kpa，取Ra=1250kpa二．桩身强度验算 1．设计资料 截面形状：圆形截面尺寸：直径 d = 600 mm 已知桩身混凝土强度等级 求单桩竖向力设计值 基桩类型：灌注桩 工作条件系数：ψc = 0.70 混凝土：C25，f c = 11.90N/mm 2设计依据：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2．计算结果 桩身横截面积A ps = πd 24 = 3.14×60024 = 282743 mm 2单桩竖向力设计值：Ra ≤A ps f c ψc = 282743×11.90×0.70 = 2355.25K N故桩身可采用构造配筋。
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基桩穿过不同土层厚度(m)注：1、盖梁容重25.0kN/m3，台身容重25.0，系梁容重25.0，桩基容重25.0。
结构浮容重10.0。
注：1、盖梁恒载已计入台帽(990.4kN)、背墙(439.5kN)和桥头搭板(1238.0kN)重量。
注：1、车列走向为0指无汽车，-1指汽车从左向右行驶，1指从右向左行驶。
2、“总轴重”指加载长度范围内(一联或双孔或单孔)车辆轮轴的总重。
3、汽车“左、右支反力”未计入汽车冲击力的作用。
注：1、制动力双孔加载由一辆重车30%控制，左孔加载由一辆重车30%控制，右孔加载由一辆重车30%控制。
2、表中汽车对应的“竖直力”、“弯矩”已计入汽车冲击力的作用。
3、左右支座的支撑线到台帽中心的距离分别是0.10米、0.37米。
4、“竖直力”向下为正，“水平力”指向河心为正，“弯矩”指向河心为正。
下同。
注：1、表中荷载分配系数视盖梁为双悬臂多跨连续梁计算得到。
2、车辆荷载作用于盖梁(上部与盖梁视为整体)分析计算柱的横向分配系数得到柱顶内力。
3、单独盖梁计算时车辆荷载作用传递给上部梁板，再传递给盖梁得到的柱顶反力。
4、汽车布载两列及以上时横向分配系数值已经计入车列数和横向折减系数。
1、汽车双孔加载：左反力为143.5kN，右反力为274.6kN，合计支反力为418.1kN。
2、人群双孔加载：左反力为58.8kN，右反力为280.7kN，合计支反力为42.4kN。
3、左摩阻系数为0.060，右摩阻系数0.060。
4、人群支反力已乘以人行道总宽度8.00米。
台顶水平力表(表5)注：1、摩阻力由汽车+人群+上部恒载乘以摩阻系数计算得到。
2、摩阻力用户选用“判断组合”，因此表中“水平力”取“温度力+制动力”与“摩阻力”小的值计算得到。
3、“1柱水平力”指单根柱配筋计算受到的水平力。
4、人群荷载(kN/m)已乘以人行道总宽度8.00。
5、表中“1柱制动”按照整个桥台制动力平分给每个台柱后再提高20%。
灌注桩计算书
四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80A(6013)，塔吊起升高度H：90.000m，塔身宽度B：1.65m，基础埋深D：3.000m，自重F1：650kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=710.00kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处天津塘沽，基本风压为ω0=0.55kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.34；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12]/(1.65×2.5)=0. 41；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.17；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.17×2.34×0.55=1.955kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.955×0.41×1.65×90×90×0.5=5355.619kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝1900＋5355.619＋30×1.35＝7296.12kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
钻孔灌注桩计算参考书
桥梁桩基础课程设计计算书一、恒载计算（每根桩反力计算）1、上部结构横载反力N1N1=1626.7KN2、盖梁自重反力N2N2=175kn3、系梁自重反力N3N3=29kn4、一根墩柱自重反力N4低水位：N4=223.85kn常水位：N4=196.9kn5、桩每延米重N5（考虑浮力）N5=16.96kn二、活载反力计算1、活载纵向布置时支座最大反力⑴、公路II 级：7.875/k q kN m =，193.5k p kN =Ⅰ、 单孔布载 1290.76R kN =Ⅲ、双孔布载 2581.52R kN =⑵、人群荷载Ⅰ、单孔布载 R 1=42.7kNⅢ、双孔布载 R 2=85.4kN2、柱反力横向分布系数ϕ的计算柱反力横向分布影响线见图5。
70.50.510N = max R +3N + 4N （常水位）=2631.71kn0Q = 1H + 1W + 2W =40.5kn0M = 14.71H + 14.051W + 11.252W + 0.3活max R =873.22kn活max R ——组合Ⅰ中活载产生的竖向力的较大者。
四、钻孔灌注桩单桩承载力及强度计算1、单桩承载力计算桩长计算：设最大冲刷线以下桩长为h ，一般冲刷线以下桩长为h 3，单桩最大竖向力为： V=1N +2N +3N +4N （低水位）+活N + 21qh 活N ——计算柱顶最大垂直反力时活载产生的较大值q ——桩的集度（考虑浮力）1117517529223.85(2408.551175175)16.962658.658.482V h h =++++--+⨯⨯=+ 单桩容许承载力：{}00231[][](3)2i i z P U l m A K h τλσγ=++-∑ i l ——各层土的厚度，i τ——各层土的极限抗剪强度，2K ——查表2-5、 z γ——土的容重（多层土时取加权平均值），U ——桩周长，A ——桩底面积 λ——查表3-9，0m ——表3-10，[0σ]——查表2-3取1l =10.9m ，2l =h-10.9m, 1τ=45, 2τ=80,2K =2.5, 18.510.919.5(10.9)z h hγ⨯+⨯-=, 设计桩径 1.2m ，考虑冲抓锥成孔直径 1.3m ，桩周长 1.3 4.08U m π==，421.134d A m π==，[]0427σ=kPa ，取0.7λ= (由4~20h d=得), 0m =0.7 (由()0.2~0.40.2~0.4d t d d==得)。