T91钢焊接接头的超声波探伤
T型焊接接头超声波探伤专用工艺
T型接头焊缝超声波探伤专用工艺1.适用范围和主题内容1.1本规定适用于板厚8-25mm的铁素体钢T型接头对接焊缝的超声波检测，其T型接头形式如图1和图2所示；当板厚大于25mm且小于35mm时，参考本规定执行。
1.2本规定为检测焊缝及热影响区缺陷和测定缺陷位置、尺寸及评定探伤结果的方法。
I类T型接头2.引用标准GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级》JB4730-2005《承压设备无损检测》ZBJ04001《A型脉冲反射式超声波探伤系统工作性能测试方法》3.检验人员检验人员应经考试取得锅炉压力容器无损检测人员UTII级或III级资格证书，并应经过T型接头模拟试样超声探伤培训。
II类T型接头4.探伤仪、探头及系统性能4.1探伤仪使用A型显示脉冲反射式超声波探伤仪（推荐采用数字探伤仪），工作频率范围为1-5MHz，水平线性误差应不大于2%，垂直线性误差应不大于5%。
4.2探头4.2.1斜探头的公称K值为1.0-2.5，K值的实测值与公称值偏差不应超过±0.1。
4.2.2直探头与双晶探头的盲区应不大于5mm。
4.2.3探头晶片尺寸，圆晶片直径不应大于14mm,方晶片任一边长不应大于13mm.4.3系统性能4.3.1灵敏度余量系统有效灵敏度应大于评定灵敏度10dB以上。
4.3.2远场分辨力a.斜探头Z≥6dBb.直探头X≥30Db4.4探伤仪、探头及系统性能校验周期和其他技术指标应符合JB4730-2005和GB11345标准的规定。
5.试块5.1标准试块采用JB4730-2005标准中的CSK-IA试块,主要用于测定仪器、探头和系统性能。
5.2斜探头对比试块采用JB4730-2005标准中的CSK-IIIA试块,用于调节仪器扫描比例,探伤灵敏度和测绘“距离-波幅”曲线。
5.3 直探头或双晶直探头的对比试块采用RB-Z型试块。
5.4 现场探伤，可以采用其他形式的等效试块。
钢结构T型焊接接头超声波探伤方法的分析
钢结构T型焊接接头超声波探伤方法的分析《摘要》：为了提高T型焊接接头超声波探伤的准确性，办证钢结构的使用安全。
本文按照国家的相关标准和法律法规，结合探伤的实际案例，提出了采用双晶探头和斜探头组合的方法在翼板上进行探伤。
这种方法主要就是使用双晶探头探伤为主要，次要的为斜探头，同时使用两种探头对同一个缺陷进行定位，判断标准，避免漏检和判断错误的现象，而且保证在较快速度的检查之下。
《关键词》：T型焊接接头；超声波探伤；缺陷前言按照相关的规定的T型焊接接头质量标准，根据根据GB50205一2001《钢结构工程施工验收规范》上的要求：设计要求全焊透的一级和二级焊缝之间应该采用超声波探伤的方法，进行内部缺陷的检验，超声波探伤不能对缺陷进行合理判断的时候，应该采用射线探伤的方法，其内部的缺陷分级和探伤方法应该符合现在的国家标准《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分析》GB11345或者《钢熔化焊对接接头射线照相和质量分级》GB3323的规定。
对于T型焊接接头，应该以超声波探伤的方法进行探伤。
在有关的超声波探伤标准中，只是提出了通用的检测方法，检测者根据现场的实际运用情况。
由于检测人员的水平和综合的素质都存在着明显的差异，这对于探伤结果的影响很大。
采用两种探头和不同波形对于T型焊接接头进行超声波探伤的并不多。
1.T型焊接接头超声波探伤的方法上图为探头位置和探头类型的图示。
对于探头位置的安装，可以安置在翼板上，也可以安置在腹板上。
探头的安装形式，可以安装在双晶探头和直探头上，也可以安装在斜探头上。
对于探伤波形的安装地点和形式，除了可以使用横波和纵波，也可以使用一次波和二次波进行超声波探伤。
从图中的不同位置和不同探头，可以组成不同的组合。
可以使单种探伤或者多种探伤，经过组合在不同的位置上进行超声波探伤。
这种组合的方式有很多，这就对检测人员的要求也很高。
检测人员应该按照场地的实际情况、构件的表面位置和有可能出现的缺陷位置，及其仪器和附件的综合情况，根据这些情况进行判定，然后选择不同的探伤方法。
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法是一种常用于钢结构焊接接头缺陷检测的方法。
本文将介绍该检测方法的原理、设备和操作步骤，并对其优缺点进行分析。
一、工作原理钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法是利用超声波在材料中传播的特性，通过探头将超声波发送入材料中，根据超声波的传播速度和反射情况来判断材料内部是否存在缺陷。
该检测方法主要应用于T型焊缝及其附近区域的检测。
二、设备钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法所需的设备包括探头、超声波发射器和接收器、信号处理仪器等。
探头是该检测方法中最重要的设备，可以是直线探头、斜板探头或者双斜探头。
超声波发射器和接收器用于发射和接收超声波信号，信号处理仪器用于对接收到的信号进行处理和展示。
三、操作步骤钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法的操作步骤如下：1. 准备工作：首先，进行必要的安全防护措施，确保操作人员的安全。
然后，对检测设备进行检查，确保设备正常工作。
2. 设置探头参数：根据具体情况选择合适的探头，设置探头的工作频率和角度。
3. 表面处理：对待检测区域进行清洁，清除杂物和油脂，确保探头与材料表面的良好接触。
4. 发送超声波：将超声波发射器和接收器对准检测区域，发射超声波信号。
根据反射信号的特性，可以判断材料内部是否存在缺陷。
5. 信号处理与分析：对接收到的信号进行处理和分析。
根据信号的幅值、时间信息等，可以确定缺陷的位置、大小和性质。
6. 结果记录和分析：记录检测结果，并进行分析。
根据分析结果，评估焊接接头的质量，并做出相应的处理。
四、优缺点分析钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测工法的优点包括：1. 非破坏性检测：该检测方法不需要破坏材料，不会对工件造成任何损伤。
2. 效率高：该检测方法可以快速地对焊接接头进行检测，提高工作效率。
3. 检测准确性高：由于超声波在材料中传播的特性，该检测方法可以准确地检测出焊接接头的缺陷，对于焊接接头的质量评估具有较高的准确性。
T型焊接接头超声波探伤专用工艺
T型接头焊缝超声波探伤专用工艺1.适用范围和主题内容1.1本规定适用于板厚8-25mm的铁素体钢T型接头对接焊缝的超声波检测，其T型接头形式如图1和图2所示；当板厚大于25mm且小于35mm时，参考本规定执行。
1.2本规定为检测焊缝及热影响区缺陷和测定缺陷位置、尺寸及评定探伤结果的方法。
I类T型接头2.引用标准GB11345-89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级》JB4730-2005《承压设备无损检测》ZBJ04001《A型脉冲反射式超声波探伤系统工作性能测试方法》3.检验人员检验人员应经考试取得锅炉压力容器无损检测人员UTII级或III级资格证书，并应经过T型接头模拟试样超声探伤培训。
II类T型接头4.探伤仪、探头及系统性能4.1探伤仪使用A型显示脉冲反射式超声波探伤仪（推荐采用数字探伤仪），工作频率范围为1-5MHz，水平线性误差应不大于2%，垂直线性误差应不大于5%。
4.2探头4.2.1斜探头的公称K值为1.0-2.5，K值的实测值与公称值偏差不应超过±0.1。
4.2.2直探头与双晶探头的盲区应不大于5mm。
4.2.3探头晶片尺寸，圆晶片直径不应大于14mm,方晶片任一边长不应大于13mm.4.3系统性能4.3.1灵敏度余量系统有效灵敏度应大于评定灵敏度10dB以上。
4.3.2远场分辨力a.斜探头Z≥6dBb.直探头X≥30Db4.4探伤仪、探头及系统性能校验周期和其他技术指标应符合JB4730-2005和GB11345标准的规定。
5.试块5.1标准试块采用JB4730-2005标准中的CSK-IA试块,主要用于测定仪器、探头和系统性能。
5.2斜探头对比试块采用JB4730-2005标准中的CSK-IIIA试块,用于调节仪器扫描比例,探伤灵敏度和测绘“距离-波幅”曲线。
5.3 直探头或双晶直探头的对比试块采用RB-Z型试块。
5.4 现场探伤，可以采用其他形式的等效试块。
钢结构焊接接头超声波检测作业指导书
钢结构焊接接头超声波检测作业指导书钢结构在建筑工程中广泛使用，而钢构件之间的焊接则是连接关键。
焊接质量的好坏直接影响到钢结构建筑的安全性和稳定性。
为确保焊接质量，超声波检测是一种非常有效的方法。
本文将详细介绍钢结构焊接接头超声波检测的作业指导书，以确保焊接质量。
一、超声波检测原理超声波检测是一种利用超声波的特性来检测工件中缺陷或杂质的一种检测技术。
当超声波从材料表面传播进入材料内部时，它会与材料中的缺陷反射或散射。
超声波检测器将波形转换成图像，显示需要检测的部位。
如果波形显示有缺陷，则说明超声波遇到了缺陷区域。
建议选用A、B扫描或C扫描方式进行检测。
在A、B扫描模式中，超声波探头在被测结构上扫描，工作时需要对照标准进行扫描。
在C扫描模式下，超声波探头在被测物体中进行扫描，然后光电管或CRT显示扫描在X-Y平面内的分布情况。
二、操作步骤1.检测设备选型应使用检测灵敏度好、抗干扰性能高的超声波检测仪。
2.检测人员的选择需要具备一定的技能和才能。
建议选用持证或有实践经验的人员进行检测。
3.检测表面的预处理检测时应确保被测部位表面干净、光滑，无影响测量的质料和气泡。
4.探头的选择根据被测部位和超声波检测需要，正确选择探头及角度。
5.超声波检测能量及参数的选择应根据被测材料的厚度及探头的频率，选择合适的检测能量和参数。
6.校准标准块校准前应先对所选探头进行空气校准，然后进行标准块的校准。
标准块应具有与被测材料相似的声速和材质。
7.检测作业在检测时，探头应与被测部位的表面垂直，探头面应与被检测材料表面紧密贴合。
在检测作业时，应具备抽检、全检、跳检等不同校验方法，严格按照规范、标准的数据记录方式和要求填写检测报告。
三、注意事项1.操作人员应持证或有实践经验；2.被测部位表面必须干净、光滑；3.探头选择合适，并严格校准探头；4.检测时应根据被测材料的厚度及探头的频率，选择合适的检测能量和参数；5.严格遵守规范、标准的数据记录方式和要求填写检测报告。
T91钢受热面管排组焊检验方法应用探讨
T91钢受热面管排组焊检验方法应用探讨河北兴泰发电有限责任公司郭正民1 前言当前随着电站锅炉参数的提高，T91钢在受热面的过热器、再热器得到广泛的应用。
同时由于T91钢优越的性能成为一些老机组受热面老化更换的首选替代钢种。
T91钢受热面管排组焊安装成为火电企业一项重要工作，如何通过无损检测方法的合理运用，适时全过程监督焊接质量，充分发挥无损检测在焊接质量保障体系中的作用，已成为焊接技术管理人员和质量监督人员思考的问题。
河北兴泰发电有限责任公司#7炉为哈尔滨锅炉厂生产的HG670/140-9型锅炉，于1989年3月4日投产，至2006年11月13日停机进行A级检修，累计进行138550.88小时。
#7炉对流过热器炉管由于设计、煤质、管材老化等原因近期多次泄漏。
本次A级检修过程中对对流过热器进行了大面积的更换，炉内管排采用T91钢，穿顶棚后采用G102过渡与出口联12Cr1MoV管座对接。
T91钢管排于检修开始前三个月内地面组装完成。
大修完毕后于2007年1月10日机组并网发电。
1月22日运行人员发现对流过热器泄漏，经检修确认为出口联箱侧12r1MoV管座与G102管排对接焊口泄漏。
事故处理过程中抽查管排中T91焊口及G102与T91异种钢对接焊口，发现G102与T91异种钢对接焊口多道存在裂纹,裂纹均位于T91侧热影响区。
事故发生后对裂纹成因进行了分析，并对焊接全过程无损检测方法的应用和检测时机进行了追溯，对每一环节进行了分析研究。
发现：由于对T91钢认识不足，监督检验未能有效覆盖焊接质量保障体系全过程。
事后针对各种缺陷产生的不同过程，综合整理了一套完整的无损检测控制方法，并在后绪的#8、#9炉改造中收到良好的效果。
在此介绍给各位同仁，希望能有借鉴意义，并共同探讨。
2 T91钢受热面管排组焊特点2.1 T91钢简单介绍：T91钢是一种典型的新型强韧化铁素体耐热钢，组织为回火马氏体。
具有较低的线膨胀系数和良好的导热性。
T91钢小径管焊缝超声波探伤缺陷的定位
我们 参 照规 程 ＤＬ Ｔ ８ Ｏ ０ ２管 道焊 接 接 ／ ２ 一２ ０ 头超 声波 检验 技术 规程 对Ｔ９ 钢 小径 管对 接焊缝 １
中已知 缺 陷进 行 检 测 时 ， 现 缺 陷 的深 度位 置 和 发 水平 定 位存 在 较 大误 差 。如 用 Ｋ２ ５ 头 在普 通 ． 探 试 块 上调 整 好 时 基扫 描 比例 后 ， 分别 去 探 测壁 厚 同为 ５ｍｉ 的Ｇ１ ２和Ｔ９ 管 的 内壁沟槽 ， Ｇ１ ２ ｌ ｌ ０ １ 在 ０ 钢 管 的 内壁沟槽 显 示深 度 为 ５ ｍｍ， 而在 Ｔ９ １钢 管 内壁 沟槽显 示 深度 是 ５ ９ ． ｍｍ， 图 １ ２ 见 、。
Ｋｅ ｒ ｓ： ９ ｔ ｅ ；ｓ ａ ｌｄ ａ ｅ ｅ ｕ ｅ；ｗｅ ｄ；ｕ ｔ ａ ｏ ｉ ｅ ｅ ｔｏ ｙ ｗｏ ｄ Ｔ １ｓ ｅ ｌ ｍ ｌ ｉｍ ｔ ｒｔ ｂ ｌ ｌｒ ｓ ｎｃ ｄ ｔ ｃ ｉｎ
Ｔ９ １钢 属 于 改 良型 ９ ｒ１ Ｃ 一Ｍｏ高 强 度 马 氏体 耐 热钢 ， 钢 具 有较 高 的抗 氧化 性 能 和抗 高温 腐 该
ｄ ｆ ｃ ｏｃ ｔｏ ｒ ｔｆ ｒ ｒ ｅ ｅ ｔｌ ａ ｉｎ ａ ｅ ｐｕ ｏ ｗａ ｄ，ａ ｄ ｐ ｏ ｅ ｆｄ ｆ ｃ ｄ ｎ ｉｉａ ｉｎ ｏ ９ ｔ ｅ ｕ ｅ ｗｅｄ ｉ ｏ ｖ ｄ． ｎ ｒ ｂｌｍ ｏ ｅ ｅ ｔｉｅ ｔｆｃ ｔｏ ｆＴ １ ｓ ｅ ｌｔ ｂ ｌ ｓ ｓ ｌ ｅ
声程
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超声波探伤不合格T91钢棒材的分析和工艺改进
特殊钢SPECIAL STEEL第40卷第3期・8・2019年6月Vol. 40. No. 3June 2019・工艺技术・超声波探伤不合格T91钢棒材的分析和工艺改进邢国成刘桂江李涛程丽杰孙大利（抚顺特殊钢股份有限公司技术处，抚顺113001）摘 要 试验 T91 钢（/%：0. 10C,0.30Si,0.45Mn,0.012P,0.005S,&90Cr,0. 95Mo,0. 08Nb,0. 22V ）的生产流 程为60 I UHP EAF-AOD-LF-V 1）-240 mm x 240 mm 坯连铸-加热-连轧 对超声波探伤不合格的T91钢¢90 mm 材低 倍检验结果表明，钢材存在中心裂纹和孔洞;通过金相分析得出，缺陷出现:种特征：（1）过烧型孔洞和裂纹;（2）连铸坏带来的轴心晶间裂纹;（3）铸坯的缩孔 通过连铸I 、U 和D1区二冷水量分别由原28,31和17 Umin 优化成15 .18和10 L/min,并通过控制连铸坯加热温度，使连铸坯中心的等轴晶比率由原14%提高至25%以匕铸坯的中心裂纹级别由2.0降至0.5以K.T91钢材的超声波探伤不合格率由5%降至0.2%以下。
关键词’⑼钢60 t l ）Hl> EAF-AOD-1.E-VD-CC 流程超声波探伤中心裂纹轴心晶间裂纹二冷水An Analysis on Unqualified T91 Steel Bar by UltrasonicFlaw Detection and Process ImprovementXing Guocheng,L*u Guijiang , Li Tao ,Cheng Lijie and sun Dali(Technology Department , Fushun Special Steel Co Ltd , Fushun 113001 )Abstract The production flowsheet of test steel T91 (/% ：0. 10C,0. 30Si,0. 45Mn,0. 012P,0. 005S,8. 90Cr, 0. 95Mo ,0.08Nb ,0. 22V ) is 60 t L HP EAF-AOD-LF-VD-240 mm x 240 mm bloom casting- heating and continuous roll ing. fhe examination results of macrostmcture of unqualified steel 1^91 <l )90 mm products by ultrasonic flaw detection show that there are center cracks and hole in bar , by metallographic analysis it is obtained that the defects have three characteris tics :(1 ) overheating hole and cracks ; ( 2) axial intercrystalline cracks its source at casting bloom and (3 ) shrinkage cavi ty. Vi ith the technology measures including optimizing the casting I 、II and ID zone secondary cooling water amount re spectively from original 28 X 31 and 17 L/min to 15 J 8 and 10 I/min , and controlling the casting bloom heating tempera ture ,the equiaxial crystal ratio in casting bloom center increases from original 14% to more than 25% ,the rating of central cracks decreases from original 2. 0 to less than 0. 5 ,and the unqualified ratio of steel T91 products by ultrasonic flaw detec tion decreases from original 5% to less than 0. 2% .Material Index Steel T91 ,60 t UHP EAF-AOD-LF-VD-CC Flowsheet , Ultrasonic Flaw Detection , Center Cracks , Ax ial Intercrystalline Cracks ,Secondary Cooling Water10Ci9MolVNbN 钢是美国 1980 年在 9Crl Mo 钢 种基础匕开发出来的用于高压锅炉的主要材料（管 材），简称91钢，前冠T 表示用于锅炉管。
钢结构焊缝超声波探伤实施细则
1总则1.1适用范围本实施细则依据GB/T11345一89“钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果的分级”编制，适用于母材厚度不小于8mm的铁素体类钢全焊透熔化焊对接焊缝脉冲反射法手工超声波检验。
不适用于铸钢、奥氏体不锈钢焊缝，外径小于159mm的钢管对接焊缝，内径小于等于200mm的管座角焊缝及外径小于250mm和内外径比小于80％的纵向焊缝。
1.2检测人员1.2.1从事焊缝探伤的检验人员必须掌握超声波的基础技术，具有足够的焊缝超声波探伤经验，并掌握一定的材料、焊接基础知识。
1.2.2焊缝超声检验人员应按有关规程或技术条件的规定经严格的培训和考核，并持有相应项目的上岗证，从事相对应考核项目的检验工作。
1.3本实施细则不涉及抽样方法及验收标准，需要时应根据设计图纸或相应的验收规范等技术文件制定专用的工艺，明确具体的抽样方法及验收标准。
1.4必要时应根据具体的检测对象，针对具体的接头型式、板厚等编制工艺卡。
2 探伤仪、探头及系统性能要求2.1探伤仪：使用A型显示脉冲反射式探伤仪，其工作频率范围应为1~5MHz，探伤仪应配备衰减器或增益控制器，其精度为任意相邻12dB误差在±1dB内，步进级每档不大于2dB，总调节量应大于60dB，水平线性误差不大于1％，垂直线性误差不大于5%。
2.2探头2.2.1探头应有晶片尺寸、K值或折射角度、入射点刻度、型号、厂家等标志。
2.2.2晶片的有效面积不应超过500mm2，且任一边长不大于25mm。
2.2.3声束轴线水平偏离角应不大于2°2.2.4探头主声束垂直方向的偏离，不应有明显的双峰。
2.2.5斜探头的公称折射角β为 45°、60°、70°或K值为 1. 0、1.5、2. 0、2. 5，折射角的实测值与公称值的偏差应不大于2°（K值偏差不应超过±0.1）。
如受工件几何形状或探伤面曲率等限制也可选用其它公称角度/K值的探头。
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法(2)
钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法钢结构T型焊接接头双斜探头超声检测施工工法一、前言钢结构在建筑工程中得到广泛应用，而T型焊接接头是钢结构连接的重要部分。
为了确保T型焊接接头的质量和可靠性，对其超声检测非常重要。
本文将详细介绍一种采用双斜探头超声检测的钢结构T型焊接接头施工工法。
二、工法特点1. 高效性：双斜探头超声检测能够同时探测接头的两条焊缝，大大提高施工效率；2. 精确性：采用超声波技术，能够准确探测接头的缺陷和问题；3. 无损性：超声波探测是一种无损检测方法，对被检测物体没有任何损伤；4. 自动化：工法采用了自动化设备，能够提高施工的精度和一致性。
三、适应范围该工法适用于各种钢结构T型焊接接头的超声检测，不论是大型建筑、桥梁还是工厂设备。
四、工艺原理该工法是通过将双斜探头放置在接头的两侧，利用超声波的传播特性，探测接头的焊缝缺陷。
超声波在焊缝内的传播速度与焊缝的质量有密切关系，通过对接收到的超声波信号进行分析，可以确定接头的质量和可靠性。
在具体的工程实践中，可以根据焊缝的形态和尺寸选择合适的双斜探头，并通过精确的定位和扫描来获取完整的超声波信号。
五、施工工艺1. 准备工作：清洁焊缝表面，确保探测的准确性；2. 安装双斜探头：将双斜探头固定在焊缝两侧，保证其与焊缝平行；3. 超声探测：启动设备，开始扫描接头，接收超声波信号；4. 数据分析：根据接收到的超声波信号，对接头的质量和可靠性进行分析和评估；5. 记录结果：将分析结果记录，包括焊缝的缺陷和问题。
六、劳动组织根据工程的规模和要求，确定需要的劳动人数和工作安排。
主要包括超声检测人员、设备操作员和记录人员等。
七、机具设备1. 双斜探头：根据焊缝的形态和尺寸选择适合的双斜探头；2. 超声波探测设备：包括发射器、接收器、信号处理器等。
八、质量控制为了确保施工过程中的质量达到设计要求，需要注意以下几点：1. 定期校验设备的准确性和稳定性；2.对接头的超声波信号进行准确的分析和评估；3. 记录和整理超声波数据，以备将来的检查和分析。
钢结构T形接头对接焊缝超声波检测
钢结构T形接头对接焊缝超声波检测摘要针对T型角焊缝各种不同的探伤方法，对钢结构太板梁T型角焊缝超声波探伤方法进行了比较选择，确定T既符合铜结构标准器方便检测的探伤方法，说明T探伤I艺对保证产品质量的重要性。
关键词角焊缝翼板腹板1 前言目前现代化钢结构厂房的应用越来越多,它涉横梁、吊车梁和焊接工字梁的制造及安装,按照图样技术条件及规范要求,钢结构件的翼板和腹板采用角焊接的焊缝形式,重要部位焊缝必须焊透。
对需要焊透的焊缝按技术条件及规范要求进行检测,以确保角焊缝内不存在未焊透缺陷。
GB 50205 —1995 《钢结构工程施工及验收规范》明确要求用超声波检测方法对角焊缝整个截面进行检测。
执行GB11345—89《钢焊缝手工超声波探伤方法和探伤结果分级》中B级检验等级并达到Ⅱ级评定等级要求，针对这些角焊缝的超声波检测，各种教材和标准中叙述了不同的探伤方法，倒如，用直探头在翼板上进行探测，用钭探头在翼板的内外侧进行探铡，或用钭探头在腹板上进行探测。
那么哪一种方法在实际生产上较方便实用，而又能达到检测要求和目的呢?笔者在角焊缝实际探伤过程中，对各种探伤方法进行了摸索，总结出了针对这些T型角焊缝较好的探伤方法。
2 钢结构中角焊缝检测的目的钢结构构件的制作安装，相对于受国家安全监察的特殊设备锅炉、压力容器，其无损检测的要求及方法、标准、规范是滞后的。
在较早的技术条件中，对于大板梁构件要求焊透的T型角焊缝，仅要求在角焊缝中不得存在未焊透缺陷．对于应达到几级标准及怎样检测未作出规定。
近年来，由于工程监理制度的实施，对钢结构件焊缝的无损检测越来越被重视，超声波检测不但要求对角焊缝中未焊透缺陷进行检测，而且必须对整个焊接截面上的缺陷进行检测，同时要求达到的一级焊缝质量。
设计者的目的是通过提高对钢构件制作质量的要求来降低钢构件的安全系数取值，达到钢构件的轻型化，同时节约材料。
为此，无损检测在钢结构制作安装中得到越来越广泛的应用，而钢结构中的角焊缝检测是钢结构中检测的重中之重。
焊缝超声波探伤标准
焊缝超声波探伤标准
超声波探伤是一种常用的无损检测方法，广泛应用于焊缝的质
量控制和评定。
焊缝超声波探伤标准是指对焊缝进行超声波探伤时
所遵循的一系列标准和规范，其目的是确保焊接质量符合要求，提
高焊接结构的安全性和可靠性。
首先，焊缝超声波探伤标准应包括对焊接材料、焊接工艺和设
备的要求。
对于焊接材料，应明确规定其化学成分、力学性能和超
声波透射率等指标，以确保焊接材料的质量能够满足超声波探伤的
要求。
对于焊接工艺，应规定焊接接头的几何形状、焊接层间质量、焊接温度和速度等参数，以确保焊缝的质量符合要求。
对于设备，
应规定超声波探伤设备的性能指标和技术要求，以确保其能够满足
焊缝探伤的需要。
其次，焊缝超声波探伤标准应包括对探伤方法和技术的要求。
对于探伤方法，应规定超声波探伤的具体步骤和操作要点，包括超
声波传播路径、探头的选择和放置、探测灵敏度的调节等内容，以
确保探伤结果准确可靠。
对于探伤技术，应规定超声波探伤人员的
培训和资质要求，以确保其具备良好的技术水平和操作能力。
最后，焊缝超声波探伤标准应包括对探伤结果的评定和记录要求。
对于探伤结果的评定，应规定焊缝缺陷的类型、尺寸和数量等指标，以便对焊缝的质量进行准确的评定。
对于记录要求，应规定探伤结果的记录格式和内容，包括焊缝的位置、探伤图像、探伤报告等内容，以便对焊缝的质量进行追溯和分析。
总之，焊缝超声波探伤标准是保证焊接质量的重要手段，其制定和执行对于提高焊接结构的安全性和可靠性具有重要意义。
只有严格遵循焊缝超声波探伤标准，才能确保焊接质量符合要求，从而保障工程结构的安全运行。
钢结构焊接接头超声波检测作业指导书
钢结构焊接接头超声波检测作业指导书钢结构焊接接头超声波检测作业指导书一、前言钢结构焊接接头超声波检测是保证钢结构工程安全性的重要手段之一。
本作业指导书旨在为从事钢结构焊接接头超声波检测的技术人员提供指导，确保检测工作的质量和准确性。
二、检测前准备1. 检测仪器的准备：准备好超声波探头、超声波测厚仪、底片、尺子等设备。
2. 检测环境的准备：检测现场应保持干燥清洁，并避免太阳直射。
3. 检测人员的准备：检测人员应该熟悉相关规范，并接受培训以获取足够的专业技能。
三、检测步骤1. 准备工作：先检查接头表面是否有污染、气孔和裂缝等缺陷，清除其表面污垢，以保证有效的检测。
2. 超声波探头设置：根据被测件的厚度和形状确定超声波探头的类型、频率、阵列大小等参数。
3. 超声波探头移动：将超声波探头移动到需要检测的位置上，方向垂直被测件，确保钢结构焊缝全面覆盖。
4. 检测信号的调整：根据实际情况调整超声波探头的检测灵敏度和增益、射束角度等参数。
5. 记录检测结果：将检测结果记录在底片上，记录的信息应包括被检部位、焊缝种类、探头类型以及反射信号和其他相关信息。
6. 做好保护措施：检测结束后，对接头进行保护，以避免其受到降低强度的损害。
四、处理检测结果1. 对检测结果进行评价：根据相关规范和标准进行评价，并鉴别焊缝中的所有缺陷。
2. 判断缺陷的尺寸和位置：根据反射信号的强度和回声的位置判断缺陷的尺寸和位置。
同时，也需要根据不同的构件及其设计要求来判断缺陷的可接受性和处置措施。
3. 处理和归档检测记录：按照规定进行处理和归档检测记录，以备将来参考和复查使用。
五、安全措施1. 工作时，应穿戴好防护鞋、手套和安全帽等防护用品。
2. 检测过程中，应保持清醒和专注，防止因疲劳的原因导致差错。
3. 检测过程中，不能吸烟或吃东西，以免影响检测准确性。
4. 超声波探头的使用应符合规定，防止超声波照射对人员造成伤害。
六、总结钢结构焊接接头超声波检测是确保钢结构工程安全性的重要手段之一，要求检测人员具备足够的专业技能和经验。
钢结构“T”型焊缝的超声波检测
钢结构“T”型焊缝的超声波检测摘要：铁矿项目需要组装和焊接，破碎站中的大多数都是类似于H型钢或者“T”型焊接。
根据设计要求，设计等级为一级的焊缝，均应进行超声波探伤。
为了保证焊接质量，首先应根据材料和结构选择合适的坡口类型和焊接方法，并用数字超声探伤仪检测焊缝。
根据设计要求、制造工艺和测试标准，本文以钢结构“T”型焊缝为例，阐述了超声波检测工艺和测试方法。
关键词：钢结构；“T”型焊缝；超声波检测引言安装预制破碎站、焊缝的破碎站总长度近500米，制作周期非常紧张，这就要求我们在焊接和超声波检测时，进行焊接参数及工艺的优化。
尤其是“T”型焊缝的焊接和检验是整个工程中最重要的环节，也是保证构件焊接质量的重要环节。
一、“T”型焊缝的超声波探伤三槽形主要缺陷是不完全熔透。
对于裂纹熔合不足、焊接缺陷面积不完全、由于不同方向两种双腹板角呈现缺陷，单侧焊接也应从焊缝进行超声探伤用直探头。
条件允许时，需要检查横向缺陷。
在检查中，避免缺陷探伤，不允许电线缺陷的存在。
1测试准备（1）在检测前，对主要技术指标（如对超声探头的入射点和K值斜率）进行检测，应根据工件尺寸测量仪，调整绘制距离幅值曲线（DAC）。
机器通常用于调整深度。
（2）根据选定的仪器和探头系统在对比块上的测量数据绘制距离-幅度（DAC）曲线。
（3）振幅（DAC）曲线上的距离应由评价线EL、定量线SL和判废线RL组成。
评价线和定量线之间的区域被定义为第一区域。
定量线和判废线之间的区域被指定为第二区，判废线上方的区域被指定为第三区。
（4）“T”型焊接等级应为B级，标准反射面距离振幅曲线绘制水平孔。
检测到的最大测试厚度的整个范围内绘制的DAC曲线不应小于缺陷检测器屏幕上的全尺寸的20%。
（5）试验前应进行包扎、涂抹、偶联、检测操作和缺陷评定等措施。
（6）进行检测表面修整或磨削前的检测，清除焊接飞溅的油污或其他杂质，表面粗糙度应不超过6.3 m，磨削区的宽度应大于2.5，利用初级反射测试手段，直接进行反射波扫描。
异种钢及T／P91焊口渗透探伤
异种钢及T／P91焊口渗透探伤研究了着色渗透探伤技术在电厂常用小径管异种钢焊口及T/P91焊口中的应用。
标签：小径管;着色探伤一、前言我公司在承建的工程中，大多都是大型燃煤机组。
随着设备型号的改进，锅炉参数也随之提高，相应的钢材材质也有相应的提高。
在承建的锅炉机组中，常有一些异种钢对接焊口和大量的T91/P91焊口，這就要求我们提高渗透检测技术。
对现场的不同材质的对接焊口采取不同的渗透检测方式和渗透材料来提高检测的灵敏度。
下面对异种钢焊口和T91/P91焊口的渗透检测做一些经验方面的总结。
二、异种钢对接焊口渗透检测按照电力行业的设备安全性能检验大纲要求，我们按照DL/T 821—2002《钢制承压管道对接焊接接头射线检验技术规程》标准，对再热器厂家制造焊口（共1860个）进行了射线检验，发现其中有32个异种钢焊口（SA213T11和SA213T22与SA213TP304H的对接焊口，采用309焊条）不合格，经挖补返修后再次射线检查全部合格。
1、焊口特性由于珠光体钢与奥氏体钢焊口存在以下缺点：①化学成分的不均匀性。
②金相组织的不均匀性。
③性能的不均匀性。
④应力场分布的不均匀性。
且现场施工条件较差，固定管排应力很大，使这些焊口产生裂纹可能性很大。
为了确保焊口质量和锅炉运行安全，我们决定对这些焊口再进行渗透检验，以检查微小焊接裂纹。
2、渗透捡验材料检验选用DP-5着色渗透探伤剂，根据经验此探伤剂去除性能较好，在光滑的试件上作试验时，可做到不用清洗剂只用卫生纸，就可擦净多余的渗透剂，防止过清洗，达到较高的探伤灵敏度（在核电项目中，检测奥氏体不锈钢时首先要对渗透检测剂的氟离子氯离子浓度进行检测，不能超标，以免对不锈钢造成腐蚀）3、灵敏度试验我们采用JB/T 4730—2005《承压设备无损检测》标准进行检验，检验前我们在HD-ST灵敏度镀铬试块上用与检验相同的工艺进行了灵敏度试验，结果可清楚地显示0.5～1mm 的裂纹4、检验工艺由于所要发现的裂纹极为微小（射线探伤未能检出），所以我们制定了以下艺来保证探伤质量。
T91钢管外表面纵向缺陷超声检测技术
Ｓｔｕｄｙ ｏｎ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｔｅｓｔｉｎｇ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｏｆ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｄｅｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ Ｔ９ １ ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｅ
ＺＨＡＮＧ Ｈｏｎｇｊｕｎ，Ｍ ＥＮＧ Ｙｏｎｇｌｅ，ＧＡＯ Ｌｅｉ，ＹＩＮ Ｚｕｎ，ＬＹＵ Ｙｉｎａｎ
［摘
要］针 对现 有超 声表 面 波检 测标 准不适 用 于 电站锅 炉受热 面 管表 面缺 陷检 测 的 问题 ，分析 了超 声
表 面 波检 测探 头声束入 射 角和 入 射 点在 Ｔ９１钢 管 外表 面 的 变化 规 律 ，根 据 Ｔ９１钢 管规 格 尺
寸和超 声 波在 钢 中横 波传播 的声速 ，设 计 了合 理 的 探 头 声束 入 射 角和 入 射 点 ，制作 了人 工缺
第 ４５卷 第 １期 ２０１６年 １月
热 力 发 电
ＴＨ ＥＲ Ｍ Ａ Ｌ Ｐ０Ｗ ＥＲ ＧＥＮ ＥＲＡ Ｔ１０ Ｎ
ＶｏＬ ４５ ＮＯ．ｉ Ｊａｎ．２０１６
Ｔ９ １钢 管 外 表 面纵 向 缺 陷超 声检 测 技 术
张 红 军 ，孟 永 乐 ，高 磊 ，殷 尊 ，吕一楠
（西 安 热 工研 究 院 有 限 公 司 ，陕 西 西 安 ７１００３２）
（Ｘｉ＇ａｎ Ｔｈｅｒｍａｌ Ｐｏｗｅｒ Ｒｅｓｅａｒｃｈ Ｉｎｓｔｉｔｕｔｅ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｘｉ＇ａｎ ７１００３２，Ｃｈｉｎａ）
Ａ ｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｕｒｆａｃｅ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｗ ａｖｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｗ ａｓ ｓｔｕｄｉｅｄ ｏｎ ｔｈｅ ｌｏｎｇｉｔｕｄｉｎａｌ ｄｅｆｅｃｔ ｏｎ ｔｈｅ ｏｕｔｅｒ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ Ｔ ９ １ ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｅ．Ｔｈｅ ｃｈａｎｇｅ ｒｕｌｅ ｏｆ ａｃｏｕｓｔｉｃ ｂｅａｍ ＇ｓ ｉｎｃｉｄｅｎｃｅ ａｎｇｌｅ ｏｎ ｔｈｅ ｓｕｒｆａｃｅ ｏｆ ｔｕｂｅ ｗａｓ ａｎａ－ ｌｙｚｅｄ．Ａ ｃｃｏｒｄｉｎｇ ｔｏ ｔｈｅ ｔｕｂｅ Ｓ ｓｉｚｅ ａｎｄ ｔｈｅ ａｃｏｕｓｔｉｃ ｖｅｌｏｃｉｔｙ ｉｎ Ｔ ９ １ ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｅ，ａｐｐｒｏｐｒｉａｔｅ ｉｎｃｉｄｅｎｃｅ ａｎｇｌｅ ａｎｄ ｐｏｉｎｔ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｂｅ ｗｅｒｅ ｃａｌｃｕｌａｔｅｄ．Ａｒｔｉｆｉｃｉａｌ ｄｅｆｅｃｔ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｂｌｏｃｋ ｗａｓ ｄｅｓｉｇｎｅｄ，ｃｏｍ ｐａｒｅｄ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｎａｔｕｒａｌ ｄｅｆｅｃｔ ｔｅｓｔ ｂｌｏｃｋ，ａ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ｗ ａｓ ｆｏｒｍ ｕｌａｔｅｄ．Ｔｈｅ ｔｅｓｔ ｒｅｓｕｌｔｓ ｓｈｏｗ ｔｈａｔ ｔｈｅ ｄｅｓｉｇｎｓ ｏｆ ｔｈｅ ｐｒｏｂｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｐｒｏｃｅｓｓ ｈａｖｅ ａｄｖａｎｔａｇｅｓ ｏｆ ｈｉｇｈ ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ ａｎｄ ｓｉｇｎａｌ—ｔｏ—ｎｏｉｓｅ ｒａｔｉｏ．Ｔｈｉｓ ｔｅｃｈ— ｎｉｑｕｅ ｓｏｌｖｅｓ ｔｈｅ ｐｒｏｂｌｅｍ ｏｆ ｎｏ ｃｕｒｒｅｎｔ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｓｔａｎｄａｒｄ ｆｏｒ ｔｈｅ ｄｅｔｅｃｔｉｏｎ ｏｆ ｓｕｒｆａｃｅ ｗ ａｖｅ ｏｆ ｓｍ ａｌｌ ｄｉａｍ ｅ－ ｔｅｒ ｔｕｂｅ．Ｉｔ ａｌｓｏ ｐｒｏｖｉｄｅｓ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅ ｆｏｒ ｏｔｈｅｒ ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：Ｔ ９ １ ｓｔｅｅｌ ｔｕｂｅ，ｌｉｎｅａｒ ｄｅｆｅｃｔ，ｓｕｒｆａｃｅ ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｗ ａｖｅ，ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ ｔｅｓｔｉｎｇ，ｓｅｎｓｉｔｉｖｉｔｙ，ｓｉｇｎａｌ ｔｏ ｎｏｉｓｅ ｒ陷试块 进行 了比较 ，制定 出合理 的检 测 工 艺。 实际应 用 结果 表 明 ：本
T91_P91钢管焊接接头的超声波探伤
／ 。 声速 Ｃ ３ １ ０． ６ ４ｍ ｓ ｓ＝３ ／ ／ 为测定 Ｔ 依据Ｊ ９ １ Ｐ ９ １ 钢的 声 速 ， Ｂ Ｔ ７ ５ ２ ２－ 通过与已知声 １ ９ ９ ４ 采用 Ａ 型脉冲超声波 探 伤 仪 ， 采用多次底波法进行测定 ， 并按 速对比试块的比较 ，
１ 声速的测量
声速的大小取 决 于 介 质 的 性 质 ， 主要与介质的 弹性模量 Ｅ 及泊松比σ 有关 。 从文献 ［ 查 密度ρ、 １］ ５ ， 得Ｔ ９ １ 钢 在 室 温 的 参 数 为： Ｅ ＝２． ２ ０×１ ０ ＭＰ ａ ３ ／ ７ ８ｋ ｍ， ２ ９。 依 据 横 波 和 纵 波 的 计 算 σ＝０． ｇ ρ＝７．
： ／ ， Ａ ｂ ｓ ｔ ｒ ａ ｃ ｔ Ｔ ｈ ｅ ｓ ｏ ｕ ｎ ｄ ｖ ｅ ｌ ｏ ｃ ｉ ｔ ｉ ｎ Ｔ ９ １ Ｐ ９ １ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｗ ａ ｓ ｃ ａ ｌ ｃ ｕ ｌ ａ ｔ ｅ ｄ ａ ｎ ｄ ｔ ｅ ｓ ｔ ｅ ｄ ｔ ｈ ｅ ｎ ｂ ｔ ｈ ｅ ｒ ｅ ｆ ｌ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｌ ａ ｗ ｏ ｆ ｓ ｏ ｕ ｎ ｄ ｙ ｙ
： ； ； ；ｗ ； Ｋ ｅ ｗ ｏ ｒ ｄ ｓ Ｔ ９ １ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ Ｐ ９ １ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｓ ｔ ｅ ｅ ｌ ｅ ｌ ｄ ｕ ｌ ｔ ｒ ａ ｓ ｏ ｎ ｉ ｃ ｉ ｎ ｓ ｅ ｃ ｔ ｉ ｏ ｎ ｉ ｅ ｏ ｉ ｎ ｔ ｐ ｐ ｐ ｊ ｙ ９ １和 Ｐ ９ １钢属于改良型 ９ Ｃ ｒ １ Ｍ ｏ高强度马 Ｔ － 氏体耐热钢 。Ｔ 多为 ９ １ 钢 应 用 于 电 站 锅 炉 受 热 面， 小径管 ； 多 为 中、 Ｐ ９ １ 钢应 用 于 电 站 锅 炉 非 受 热 面 ， 大口径管 。 这两种钢具有较高的抗氧化性能和抗高 温腐蚀性能 、 良好的冲击韧度 、 高且稳定的持久及热 良好的 导 热 系 数 和 较 小 的 膨 胀 系 数 。 在 使 强性能 、 用温度低于 ６ 这两种钢的许用应力高于奥 ２ ０ ℃时， 氏体不锈钢的许用应力 。 因此这两种钢逐步替代了 Ｔ ２ ２， Ｘ ２ ０ Ｃ ｒ Ｍ ｏ Ｖ １ ２ １， Ｔ Ｐ ３ ０ ４ Ｌ， Ｔ Ｐ ３ ４ ７ Ｈ 和 ２ ｒ Ｃ － ， 、 钢 广泛 应 用 于 电 站 的 高 温 过 热 器 高 温 再 热 １ Ｍ ｏ 器、 联箱和主汽管道 。 大于 Ｔ ９ １和 Ｐ ９ １ 钢 中 的 合 金 元 素 含 量 高， 按通常方法 折 算 成 的 碳 当 量 高 ， 淬 硬 倾 向 大， １ ０％ ， 焊接时熔敷金属从高温冷却时易产生淬硬性马氏体 在氢和拘束应力的作用下易产生冷裂纹 ， 即焊 组织 ， 缝有冷裂纹倾向 。 熔 敷 金 属 溶 液 的 粘 度 大 、 流动性
T91钢焊接接头的超声波探伤
T91钢焊接接头的超声波探伤T91钢焊接接头的超声波探伤,电厂焊接～实践经验无损检测T91钢焊接接头的超声波探伤杨建华(河南第一火电建设公司,平顶山467031)UltrasonicDetectionofWeldingJointsofT91SteelYANGJian2hua(HenanNo.1ThermalPowerConstructionCompany467031 中图分类号:TG115.28文献标识码:B 文章编号()082 T91(ASTMA2132T91),是在T9(9Cr2、、T9钢,是美国。
其高温强度因合金元素碳化物的析出硬化而得到改进,在600℃时,仍有较好的高温强度与蠕变性能,并且具cL=cS1=cS2(2)α―式中――探头入射角cL―――探头纵波声速β――碳素钢中的横波折射角1―cS1―――碳素钢的横波声速有良好的抗氧化性能,其在电站锅炉受热面的应用也越来越广泛。
因其声学性能和普通钢材有较大的差异,有必要对其焊接接头的超声波探伤进行探讨,以便发现其变化规律,提高检验的准确性。
β――T91钢中的横波折射角2―cS2―――T91钢的横波声速从上式可以看出,对同一个探头,α和cL不变,待检焊接接头和试块的横波声速不同,将导致β1和β2不同,即在试块上测得的K值与实际探伤时的K值不同。
以K值为2.0的探头为例,取cS1=3230m/s,cS2=3310m/s。
运用折射定律计算出1 T91钢焊接接头超声波探伤存在的问题横波在弹性介质中的传播速度为[1]cS=)2(1+σ探头在T91钢中的K值为2.29,可见声速变化对(1)K值影响较大。
式中cS―――横波声速E―――介质弹性模量现具体分析声速变化对缺陷定位的影响。
首先分析声速变化对缺陷深度定位的影响。
根据超声波探伤原理,反射波在示波屏上的水平刻度反映的是声波的传播时间,因此可列出如下关系式t1=t2=ρ―――介质密度σ―――泊松比[2]由《火力发电厂金属材料手册》查得T91钢βcS1cos1βcS2cos2(3)在室温下E=2.20×105MPa,ρ=7.78t/m3,σ=0.29,将其代入式(1)得到T91的横波声速为3310.64m/s,与碳素钢的声速有很大的差异。
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(1) 第一种方法 优点是简单易懂 ,操作方便 , 不必繁琐的计算 ;缺点是和试块大小相当的 T91 钢 或声学性能相似的材料不易找到 ;若就地取材 ,用现 有管材做专用试块 ,则焊缝检验常用的横孔规则反 射体难以加工 ,并且精度难以保证 ;试块加工精度及 表面光洁度要求高 ,相应成本增加 。
直接检验 T91 钢焊接接头时 ,实际深度为示波屏显 示深度的ξ1 倍 ,若规则反射体的深度是 H , 则示波 屏显示深度是 H ×ξ1 ,可得到如下关系式 :
计算水平距离
s1 = H ×ξ1 ×t gβ1 实际水平距离
s2 = H ×t gβ2
ξ2
=
s2 s1
=
ξ1
t gβ2 ×t gβ1
(4)
分析声速变化对缺陷深度定位的影响 。根据超声波
探伤原理 ,反射波在示波屏上的水平刻度反映的是 声波的传播时间 ,因此可列出如下关系式
t1
=
2H cS1 co sβ1
t2
=
2H cS2 co sβ2
ξ1
=
t2 t1
=
cS1 co sβ1 cS2 co sβ2
(3)
式中 H ———反射体的深度
t1 ———碳素钢中的声波传播时间
会议由中国无损检测学会在役设备工作委员会 副主任李明主持 。会议开幕式上在役设备工作委员 会主任潘荣宝首先介绍了在役设备委员会近年来的 活动情况 ;会议宣读了无损检测学会秘书长徐永昌 的祝词 ;上海无损检测学会张国诚秘书长介绍了上 海学会活动的开展情况 ,介绍和上海市劳动局联合 举办无损检测技能培训的情况 ;上海汇丰检测公司 总经理马奇中在会上发言 ,认为在役设备委员会开 展的工作是必要的 ,对推动我国无损检测工作作出
2006 年 第 28 卷 第 8 期 439
信息与动态
无损检测
全国在役设备和管道无损检测研讨会在井冈山成功举办
全国在役设备和管道无损检测研讨会于 2006 年 6 月 12 - 16 日在江西省井冈山市召开 。来自机 械 、石化 、化工 、高校 、航空 、水电和质检等行业的 30 名代表参加了会议 。
为 3. 09 ,ξ1 值为 1. 18 。
综上所述 ,在试块上调节好仪器对 T91 钢焊接
接头检验时 ,由于声速的变化 ,导致 K 值发生变化 ,
使超声波的传播路径和传播时间发生了变化 。这时
如不进行修正 ,会使缺陷定位存在较大的偏差 。
2 解决方法的比较和确定
2. 1 解决方法的种类 从以上分析可知 ,由于 T91 钢与试块横波声速
1 T91 钢焊接接头超声波探伤存在的问题
横波在弹性介质中的传播速度为[ 1 ]
cS =
E
ρ
· 2
1 (1 +σ)
(1)
式中 cS ———横波声速
E ———介质弹性模量 ρ———介质密度
σ———泊松比
由《火力发电厂金属材料手册》[2] 查得 T91 钢
在室温下 E = 2. 20 ×105 M Pa ,ρ= 7. 78 t/ m3 ,σ=
中图分类号 : T G115. 28 文献标识码 :B 文章编号 :100026656 (2006) 0820438202
T91 (A S TM A2132T91) 钢是中合金耐热钢 ,它 是在 T9 (9Cr21Mo) 钢的基础上通过添加钒 、铌 、氮 等元素改进得到的 ,也称为改进型的 T9 钢 ,是美国 机械工程师协会历时八年研制成型的材料 。其高温 强度因合金元素碳化物的析出硬化而得到改进 ,在 600 ℃时 ,仍有较好的高温强度与蠕变性能 ,并且具 有良好的抗氧化性能 ,其在电站锅炉受热面的应用 也越来越广泛 。因其声学性能和普通钢材有较大的 差异 ,有必要对其焊接接头的超声波探伤进行探讨 , 以便发现其变化规律 ,提高检验的准确性 。
(4) 由此推广开来 ,该方法可适用于任何与试 块声速不同的焊接接头的检验 。
参考文献 :
[ 1 ] 胡天明. 超声探伤 [ M ] . 武汉 :武汉测绘电力大学出版 社 ,1994.
4 38 2006 年 第 28 卷 第 8 期
sinα = sinβ1 = sinβ2
(2)
cL
cS1
cS2
式中 α———探头入射角
cL ———探头纵波声速 β1 ———碳素钢中的横波折射角 cS1 ———碳素钢的横波声速 β2 ———T91 钢中的横波折射角 cS2 ———T91 钢的横波声速 从上式可以看出 ,对同一个探头 ,α和 cL 不变 , 待检焊接接头和试块的横波声速不同 ,将导致β1 和 β2 不同 ,即在试块上测得的 K 值与实际探伤时的 K 值 不 同 。以 K 值 为 2. 0 的 探 头 为 例 , 取 cS1 = 3 230 m/ s ,cS2 = 3 310 m/ s 。运用折射定律计算出 探头在 T91 钢中的 K 值为 2. 29 , 可见声速变化对 K 值影响较大 。 现具体分析声速变化对缺陷定位的影响 。首先
(4) 计算水平距离时 ,用实际 K 值计算 。
4 结论
(1) 对模拟超声波探伤仪而言 ,只要在调节扫 描速度时 ,用修正系数修正声速变化对缺陷定位的 影响 ,计算水平距离时 ,用在 T91 钢中的实际 K 值 计算 ,就可以省去制作专用试块的繁琐工作 。
(2) 就友联 PXU T2350 数字超声波探伤仪而
与会代表一致认为 ,本次会议学术气氛热烈 ,时 间短 ,收益大 ,取得了圆满成功 。在役设备和管道无 损检测有其特殊性 ,希望以后多举办这样的技术研 讨会 。 (无损检测学会在役设备无损检测工作委员会)
新一代高亮度观片灯介绍
N R26 型工业 X 射线胶片高亮度冷热光源观片 灯是 苏 州 纳 尔 检 测 科 技 有 限 公 司 为 适 应 GB/ T 4730 —2005 标准而研制的新一代高亮度观 片灯 。
从以上利弊分析可见 ,第三种方法更适合于与 试块声速有差异的焊接接头的检验 。
3 具体应用
现以汕头 EC HO P E2220 模拟超声波探伤仪和 友联 PXU T2350 数字超声波探伤仪为例具体说明 其应用 。 3. 1 汕头 ECHOPE2220 模拟超声波探伤仪
(1) 首先通过式 (1) 和式 (2) 计算出修正系数ξ1 和在 T91 钢中的实际 K 值 。
实践经验
பைடு நூலகம்无损检测
T91 钢焊接接头的超声波探伤
杨建华 (河南第一火电建设公司 ,平顶山 467031)
Ultrasonic Detection of Welding Joints of T91 Steel
YANG Jian2hua ( Henan No . 1 Thermal Power Const ruction Co mpany ,Pingdingshan 467031 , China)
0. 29 ,将 其 代 入 式 ( 1 ) 得 到 T91 的 横 波 声 速 为
3 310. 64 m/ s ,与碳素钢的声速有很大的差异 。声
速的差异给超声波探伤带来诸多的影响 。首先分析
声速变化对探头 K 值的影响 。根据折射定律
收稿日期 :2005 206 202 作者简介 :杨建华 (1980～) , , 助工 , 从事常规无损检测工作 。
4 40 2006 年 第 28 卷 第 8 期
言 ,只要把通道设置菜单中的“工件声速”设为原“工 件声速”的 1/ξ1 倍 ,计算水平距离时 ,用 T91 钢中的 实际 K 值计算 ,就能实现与试块声速不同的焊接接 头的检验 ,简单方便 。
(3) 对 T91 钢焊接接头检验时 ,由于声速的变 化 ,导致 K 值发生变化 。用该方法检验时 ,需先算 出 T91 钢中的实际 K 值 ,这样就可以避免以标称 K 值或以标准试块上测得的 K 值选用探头 。
的差异 ,导致探头 K 值变化和定位偏差 。解决这一 问题可通过三个途径来实现 :
(1) 选用同材质或与声学性能相似的材料制作 专用试块 ,来调节仪器 。
(2) 根据已知 T91 钢的横波声速 ,利用折射定 律和几何关系找出声速变化对 K 值和扫描速度的 影响规律 ,对示波屏显示数值进行修正 。
(3) 在测 K 值调节扫描速度时 , 运用已发现的 声速变化对缺陷定位的影响规律反方向修正扫描速 度 ,使示波屏上显示数值为实际数值 。 2. 2 解决方法的确定
< 50 mm 。 N R26 型观片灯是当 前国 内亮 度最高 的观 片
灯 ,得到了业界人士的好评 。
算出修正系数ξ1 和在 T91 钢中的实际 K 值 。 (2) 按照测零点 K 值及绘制 DAC 曲线的方法
做好仪器调解工作 。 (3) 把通道设置菜单中的“工件声速”设置为原
“工件声速”的 1/ξ1 倍 ,通过上述调节使数字超声波 探伤仪示波屏显示深度是实际深度的 1/ξ1 倍 ,这样 在检验 T91 钢焊接接头时 ,探伤仪示波屏显示深度 就是实际深度 。
冷光源变有级调光为无级连续可调技术 ,改变 亮度跃变对人眼的一时不适应性 。最高照度可达 180 000 lx ( > 57 000 cd/ m2 ,可清晰观察黑度达 3. 8
的 X 射线胶片) 。 热光源照度可达 600 000 lx ( > 190 000 cd/ m2 ,
可清晰观察黑度达 4. 3 的 X 射线胶片) 。 观片窗口为冷光源 80 mm ×330 mm ,热光源
t2 ———T91 钢中的声波传播时间
ξ1 ———扫描比例的修正系数
杨建华 : T91 钢焊接接头的超声波探伤
无损检测
同一探头 ,其入射角不变 ,由式 (2) 和式 (3) 求出 扫描比例的修正系数ξ1 ,其表示仪器水平线性调节 好后 ,未经修正 ,直接检验 T91 钢的实际深度为示 波屏显示深度的ξ1 倍 。其次分析声速变化对缺陷 水平定位的影响 。在试块上调节仪器后 ,未经修正 ,