闪蒸蒸汽量换热量计算

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一吨蒸汽热量计算公式

一吨蒸汽热量计算公式
蒸汽是一种热力学状态，其热量可以通过计算公式进行计算。

在此，我们将介绍一吨蒸汽热量计算公式，并解释其含义和用途。

我们需要明确一吨蒸汽的定义。

一吨蒸汽是指蒸汽的质量为一吨，即1000千克。

在常温常压下，一千克水的体积为一立方米，因此一吨蒸汽的体积为一立方米。

蒸汽的热量与其温度和压力有关。

在一定压力下，蒸汽的温度越高，其热量就越大。

因此，我们需要知道所计算的蒸汽的压力和温度。

一吨蒸汽热量计算公式如下：
Q=1000×(h-h0)
其中，Q为一吨蒸汽的热量，单位为千焦耳（kJ）；h为所计算蒸汽的比焓，单位为千焦耳/千克（kJ/kg）；h0为水的比焓，单位为千焦耳/千克（kJ/kg）。

比焓是指单位质量的物质在一定压力下所具有的热量。

在水从液态到蒸汽相变的过程中，其比焓会发生变化。

因此，我们需要知道所计算蒸汽的压力和温度，才能确定其比焓。

在实际应用中，一吨蒸汽热量计算公式常用于工业生产中的热能计算。

例如，在发电厂中，一吨蒸汽的热量可以用于驱动涡轮发电机，
产生电能。

因此，了解一吨蒸汽的热量是非常重要的。

一吨蒸汽热量计算公式是工业生产中常用的计算公式之一，其可以用于计算一吨蒸汽的热量，为工业生产提供重要的热能计算依据。

3-2 闪蒸计算

2014/5/30
3 闪蒸分离模拟
1 第1页
ASPEN Plus单元操作模型
按照用途分为
混合器/分流器（mixer/splitter）分离器(separators) 换热器(heat exchangers）塔(columns) 反应器(reactor) 压力变换器(pressure changers) 控制器(Manipulators）固体(solids) 用户模型(user models)及泄压（pres relief）
闪蒸分离模拟例题2
6 进入BLOCK设置
完成Specification设置后在Entrainment中设置
第29页
第30页
5
闪蒸分离模拟例题2
7 计算结果
2014/5/30
Flash习题1
• 图中所示混合物被部分冷凝并分离为两相V和 L。分别计算V和L的量（摩尔）及摩尔组成。 (采用PENG-R方程计算热力学性质)
第31页
苯环己烷
第32页
Flash习题2
• 图示为一精馏塔的塔顶采出系统。精馏塔总的采出组成如图所示，其中10mol%以气相形式采出。若回流罐的温度为100℉，试计算回流罐压力。
气态馏出物
总馏出物组分的摩尔分数
液态馏出物
第33页
Flash习题3
• 150kmol/h的饱和液相流股在758kPa下自精馏塔第一块
第45页
第46页
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线
X,Y被赋值后，在PLOT下拉菜单中选择Display Plot，绘制气相分率随温度变化的曲线图。
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线
第47页
第48页
8
2014/5/30

闪蒸过程的计算-分离工程

2.3.1 等温闪蒸
规定： p 、T 计算：Q, V, L, yi, xi
一、汽液平衡常数与组成无关已知闪蒸温度和压力，Ki值容易确定，所以联立求解上述（2C+3）个方程比较简单。具体步骤如下：
将E－方程：
代入M-方程：
消去yi ,得到：
将 L= F -V 代入上式： =
令：
汽化率
代入(2-66)式，得到：
汽液相平衡及其计算
B、Margules Equ
C、Wilson Equ.
汽液相平衡及其计算
汽液相平衡及其计算
三元溶液的活度系数 A、Margules Equ.
1 2 3
B、Wilson Equation
汽液相平衡及其计算
自学例题2-1,2-2
根据其余2个变量的规定方法可将闪蒸计算分为如下五类：
表2-4 闪蒸计算类型
规定变量 p,T
闪蒸形式
输出变量 Q, V, L, yi, xi
√* 等温
绝热√
非绝热部分冷凝部分汽化
p,Q=0
p,Q≠0 p,L(或ψ) p(或T),V(或ψ)
T, V, L, yi, xi
T, V, L, yi, xi Q, T, V, yi, xi Q,T(或p),L,yi,xi
14、曾健，胡文励，一种新的泡点计算方法，天然气化工，1995，（1）：52
15、曾健，胡文励，露点计算的一种改进[J]. 天然气化工(C1化学与化工),1999,(5)
16、汪萍，项曙光，一种改进的泡露点计算方法.化工时刊, 2004年 05期
17、李谦,魏奇业,华贲，基于神经网络的多组分混合物泡露点.计算机及应用.化学工程 ,2004,

蒸汽流量换热与热量换算公式

蒸汽流量换热与热量换算公式
Q = m h.
其中，Q代表热量（单位为焦耳），m代表蒸汽的质量（单位为千克），h代表单位质量蒸汽的比焓（单位为焦耳/千克）。

另外，蒸汽的流量可以用以下公式计算：
G = m / t.
其中，G代表蒸汽的流量（单位为千克/秒），m代表蒸汽的质量（单位为千克），t代表时间（单位为秒）。

在换热过程中，蒸汽的热量可以通过传热系数、传热面积和温度差来计算。

具体的换热公式取决于具体的换热设备和条件，比如在壳管式换热器中，可以使用传热系数和传热面积来计算换热量。

总的来说，蒸汽流量换热与热量换算涉及到多个参数和公式，需要根据具体情况进行计算和应用。

蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量计算

蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量计算蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量计算是一种重要的工程设计计算，是重要的决策基础。

本文将介绍如何计算低压蒸汽喷射器闪蒸回收量。

一、蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量计算的基本原理
蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量的计算主要是针对低压蒸汽喷射器控制的蒸汽压力系统，在这种控制系统中，低压蒸汽通过喷射器将蒸汽压力降至低压，然后由低压蒸汽和蒸汽回收装置相结合，将低压蒸汽回收到低压蒸汽中。

二、蒸汽喷射器闪蒸回收低压蒸汽量计算的具体步骤
1、测定蒸汽喷射器蒸汽压力：在设备前一定距离处装好压力表，将蒸汽压力测量出来，记为p1；
2、测定低压蒸汽喷射器出口蒸汽压力：在蒸汽喷射器出口处装好压力表，并将蒸汽压力测量出来，记为p2；
3、测定蒸汽喷射器放出的低压蒸汽量：打25孔漏斗，将其安装在设备前一定距离处，开启蒸汽喷射器，使其放出低压蒸汽，同时记录每个漏斗收集的低压蒸汽量，并对收集的低压蒸汽量进行求和，用其表示蒸汽喷射器放出的低压蒸汽量，记为Q。

蒸汽热值计算公式

蒸汽热值计算公式
以蒸汽热值计算公式为标题，我们来探讨一下蒸汽热值的计算方法。

蒸汽热值是指单位质量的蒸汽所释放或吸收的热量。

计算蒸汽热值的公式是：
蒸汽热值 = 蒸汽焓值 - 水的焓值
在计算蒸汽热值之前，我们需要了解蒸汽焓值和水的焓值。

蒸汽焓值是指单位质量的蒸汽在恒定压力下的比焓值，可以通过查表或使用蒸汽性质计算软件来获取。

水的焓值是指单位质量的水在恒定压力下的比焓值，同样可以通过查表或使用水的性质计算软件来获取。

蒸汽热值计算公式的理论依据是热力学第一定律，即能量守恒定律。

根据能量守恒定律，热量的转移可以转化为焓值的转移。

在蒸汽热值的计算中，我们通过比较蒸汽焓值和水的焓值来计算蒸汽热值，从而得到单位质量的蒸汽所释放或吸收的热量。

蒸汽热值的计算可以应用于工程和实际生产中的热能计算。

例如，在工业锅炉中，我们可以通过计算蒸汽热值来确定锅炉的燃烧效率。

在发电厂中，我们可以通过计算蒸汽热值来评估发电效率。

此外，在化工生产中，蒸汽热值的计算也是重要的，可以用于确定化工过程中热能的传递和利用效率。

需要注意的是，蒸汽热值的计算公式仅适用于恒定压力下的情况。

在实际应用中，我们需要根据具体情况选择合适的计算方法和工具，确保计算结果的准确性。

蒸汽热值的计算公式是一种用于确定蒸汽所释放或吸收的热量的方法。

通过比较蒸汽焓值和水的焓值，我们可以计算出单位质量的蒸汽热值。

蒸汽热值的计算在工程和实际生产中具有重要的应用，可以用于评估热能转化和利用效率。

在实际应用中，我们需要根据具体情况选择合适的计算方法和工具，确保计算结果的准确性。

闪蒸蒸汽

闪蒸蒸汽压力的控制另一个需要考虑的就是闪蒸蒸汽压力的控制方法。有些情况下，闪蒸蒸汽会自己维持在某一压力水平上，无需进行控制。当供需保持同步时，尤其是低
压蒸汽用于同一台产生高压冷凝水的设备上，仅需要把闪蒸蒸汽输送回到用汽设备上。如图14.6.5所示，该设备为多组空气加热器，向制程供应高温空气，该设备即可使用回收的闪蒸蒸汽，
例14.6.4根据如下条件确定闪蒸罐的大小。疏水阀前的压力为12 bar g，冷凝水量为2500 kg/h，闪蒸蒸汽的压力为1 bar g
方法: 1. 由疏水阀前的压力12 bar g作水平线和1 bar g的闪蒸蒸汽曲线相交于A点。 2. 由A点做垂线和2500kg/h的流量曲线相交于B点，并沿该曲线找到C点； 3. 由C点作水平线和1 bar g的闪蒸蒸汽线相交于D点； 4. 由D点向上确定闪蒸罐的大小。
例14.6.1 - 考虑图14.6.1所示的夹套加热槽饱和的冷凝水进入疏水阀，其压力为7 bar g，温度为170℃，该压力下冷凝水的热量为721 kJ/kg。经
过疏水阀排放到压力为0 bar g的冷凝水回收管中，该压力下冷凝水的热量为419kJ/kg，最高温度为100℃，有 302kJ/kg的多余热量，从而使得一些冷凝水闪蒸成了蒸汽，闪蒸蒸汽的量按下式计算：
一级盘管二级盘管
回水入口
蒸汽和冷凝水系统手册
图14.6.7 容积式换热器安装二级盘管利用闪蒸蒸汽
14.6.7
第14章冷凝水回收
闪蒸蒸汽章节14.6
图14.6.8是另一个典型应用，一个普通的汽水加热器产生的冷凝水通过疏水阀排到较小的管壳式换
热器（又称闪蒸蒸汽冷凝器），在这里闪蒸蒸汽冷凝成温度更低的冷凝水，管壳式换热器二次侧和加热器
因为在该例中排放的冷凝水温度由于比饱和温度低，所以闪蒸蒸汽的比例也从13.4%降到了10.4%。

14型闪蒸干燥方案

一、闪蒸主机原理及特点XSG系统旋转闪蒸干燥机设备是我公司消化吸收，大胆采用国外先进技术、并结合国内干燥的实际情况，自行开发设计的实用新型专利产品。

热空气由主机底部进风口切向进入闪蒸主塔、在主塔内形成螺旋形的上升高速旋转气流，同时根据不同的物料性质调整底部环隙大小，使风速处于最佳合适的状态。

物料经螺旋加料器直接进入干燥塔，在高速气流的冲击和带动下，迅速分散并随气流作高速旋转运动。

对于比较大且潮湿的颗粒团，高速气流不足以使之破碎并高速旋转，于是在重力作用下逐渐下落，当落到主机底部时被设置在底部的破碎装置强行破碎并微粒化，然后随高速气流一并旋转上升而完成干燥过程。

为了使物料的终水分达到极低同时不受初水分的波动而影响产品质量，在干燥塔内设置多层旋流片，形成较为稳定的流态化床，同时旋流片亦起到保证干燥所必须的停留时间和分级的作用。

二、本公司旋转闪蒸干燥机有如下特点：1、采用双风道切向进风，避免了旋转场在径向流场的速度不均匀性。

2、有效控制终水分和细度，通过旋流片和进风速度的协调统一加以控制。

3、旋转刀片布置结构独特，具磨损小、接触面广、切削力大等特点。

4、擅于处理热敏性物料，主机底部属于高温区，该区域气速高并高有冷却水保护装置，避免了物料焦化变色的可能。

5、系统阻力小，热效率高，操作环境好，劳动强度低。

6、主机用新型密封结构，主机轴承寿命周期延长且轴承座带有油循环冷却装置。

三、工艺流程空气经过加热器被加热至150～160℃左右，进入旋转闪蒸干燥机。

湿料由输送装置送入螺旋加料机构，螺旋加料器可无级调速。

物料经挤压后强制进入主塔，随即被高速旋转而又具有不同角度的刀片粉碎，又被高速进入主塔的高温气流冲击高速旋转、夹带上升，这时气流温度急速下降，物料水分迅速蒸发从而完成干燥过程。

被干燥的物料随高速高温气流进入脉冲布袋除尘器。

气流由滤袋外部进入，向上排出，为防止滤袋积料，由脉冲电磁阀定时、轮流由各滤袋上部输入高压气流（0.4～0.6Mpa），反复反冲滤袋，以达到最佳除尘效果。

蒸汽加热计算范文

蒸汽加热计算范文首先，需要确定蒸汽的起始状态和目标状态。

起始状态可以用温度、压力和比焓描述，目标状态可以用温度和压力描述。

比焓是单位质量蒸汽需要吸收或释放的能量。

蒸汽的比焓随温度和压力的变化而变化，可以通过查表或使用蒸汽性质计算软件获取。

接下来，需要计算蒸汽加热的热量。

蒸汽加热的热量可以通过以下公式计算：Q=m*(h2-h1)其中，Q是蒸汽加热的热量（单位：焦耳或千焦），m是蒸汽的质量（单位：千克），h1是起始状态的比焓（单位：焦耳/千克），h2是目标状态的比焓（单位：焦耳/千克）。

为了计算热量Q，需要确定蒸汽的质量m。

蒸汽的质量可以通过以下公式计算：m=V*ρ其中，m是蒸汽的质量（单位：千克），V是蒸汽的体积（单位：立方米），ρ是蒸汽的密度（单位：千克/立方米）。

蒸汽的体积可以通过以下公式计算：V=A*L其中，V是蒸汽的体积（单位：立方米），A是蒸汽的横截面积（单位：平方米），L是蒸汽的长度（单位：米）。

蒸汽的横截面积可以通过以下公式计算：A=π*r^2其中，A是蒸汽的横截面积（单位：平方米），r是蒸汽管道的半径（单位：米）。

最后，根据计算所得的热量Q、蒸汽质量m和所需的加热时间t，可以计算蒸汽的加热功率P：P=Q/t其中，P是蒸汽的加热功率（单位：瓦特或千瓦特），Q是蒸汽的热量（单位：焦耳或千焦），t是加热的时间（单位：秒）。

需要注意的是，上述公式中的单位可以根据实际情况进行换算。

同时，在计算过程中还需要考虑一些其他因素，例如传热效率、热损失等。

综上所述，蒸汽加热计算涉及到确定蒸汽的起始状态和目标状态，计算蒸汽的热量，并进一步计算加热功率。

这些计算需要考虑物质的热力学性质和物理特性，并根据实际情况进行适当的换算和修正。

低压蒸汽凝结水回水有效利用

低压蒸汽凝结水回水有效利用摘要：闭式凝结水回水系统有效解决了开式凝结水回水系统的缺点，但具体运行过程中仍存在一些问题：凝结水回水（补充软水后）温度偏高；回水器闪蒸汽虽经引射器抽吸进入回水管路，但由于回水温度偏高，引射蒸汽热量不能完全吸收利用，部分在除氧器内又闪蒸出来，造成能量损失。

本文针对以上问题，进行了原因分析，提出相应的工艺改造思路，论证了可行性，并估算了经济效益。

关键词：凝结水回水闪蒸汽换热效益一凝结水回水温度偏高原因分析及解决思路（一）原因分析两套净化装置再沸器分别设有约14m3的凝结水分离器，表压力均是0.2MPa，（对应饱和水温度132.9℃）。

出水口安装调节阀，开度根据罐内液位可调节，阀门的开度增大，调节阀前后压力差缩小，反之增大。

凝结水回水系统管路阻力损失为调节阀阻力损失，凝结水直管道及各处弯头阻力损失之和。

凝结水在流动过程中由于摩擦阻力使其压力降低（转变为内能）。

处于饱和状态的凝结水，一旦出现压降，就会有部分蒸汽汽化，使凝结水温度降低，同时导致汽液两相流动，产生湍动和漩涡，增大管路阻力损失。

装置区凝结水管路安装闪蒸罐，能够良好地疏导管路中的闪蒸汽，降低管路阻力损失。

从能量守恒上讲，整个凝结水回水系统，热量损失主要消耗在管路闪蒸罐闪蒸汽和保温层辐射热量，没有其它用能设备。

133℃凝结水回到凝结水回水器,进口温度为125℃(对应0.10MPa工况) ，至使回水温度在补软水后仍偏高。

（二）解决思路除氧器在温度在100℃－105℃之间即可达到良好的除氧效果。

凝结水回水补充软水后进除氧器温度仍在117℃。

117℃凝结水降为105℃除氧水需要放出大量的热能，这部分热量以闪蒸汽的形式消耗。

如果将这部分热量在进入凝结水回水器前有效利用，便能够减少凝结水的闪蒸量，达到节能降耗的目的。

具体措施为寻找低温位热源，与凝结水进行换热。

将目标锁定在采暖水与公寓楼洗浴水上。

即通过换热器，使凝结水回水冬季与采暖水换热，其余时间与洗浴水换热，有效利用额外热量。

蒸汽热量计算MicrosoftWord文档

从你的蒸汽温度和压力情况看，基本上是饱和水蒸气。

计算分两步计算，首先，蒸汽变成100℃的水，利用的是潜热，100℃的水变成80℃水利用的是显热。

（1）蒸汽变成100℃的水放热
查得180℃的蒸汽潜热约为2020KJ ...
zhangyong6404 发表于 2009-9-12 23:07
个人认为二楼的算法有疑问，按这个算法将100℃ 101Kpa的蒸汽变成80℃的水
释放的热量= 100℃的蒸汽潜热+100℃水变成80℃释放热
=2258.4+84=2342.4kj
大于180℃的数据。

即便是80℃的蒸汽变成80℃的水潜热也在2307kj
也比前者大。

2020的数据应该是180℃时蒸汽变成180℃的水说释放的热量
然后180摄氏度的水变成80摄氏度的水还要释放能量
应该是2020 +（180-80）*4.2=2440KJ
精确的数据是2447.31，由180℃时的汽化热2019.3KJ加上180℃水的液体焓减去
80℃的水的液体焓（763.25-334.03）。

不过压力好像不太对得上，要高于8.7公斤。

lesson 5第二章闪蒸计算

简化计算步骤，方程变形： E方程代入M方程，消去yi ,将L=F-V带入，并设V/F=ψ，则有：
xi
结合S方程有：
zi Ki zi ； yi 1 Ki 1 1 Ki 1
（1）
zi Ki zi =1.0 ； 1.0 1 Ki 1 1 Ki 1

T T dG T dT （5）热量恒算求ψ时的迭代公式：
k 1 K
G T VHV LH L FH F 或 G T HV 1 H L H F G T
K k
K
G HV 1 H L H F 直接迭代法
c V 2 y B B p ln i j ij j 1 RT
3
2.5 闪蒸计算
求解方程组 1、M-物料恒算： Fzi =Lxi + V yi 2、E-相平衡方程： yi =Ki xi 3、S-归一方程： ∑xi =1 ；∑yi =1 4、H-热量恒算： FHF + Q = VHV + LHL 简称MEHS方程组其中 Ki =K(xi ,yi ,p,T) HF =HF (zi ,pF ,TF) HV =HV (yi ,p ,T) HL =HL (xi ,p ,T)
（2）
8
2.5.1等温闪蒸计算
M-eq. Fzi =Lxi + V yi E-eq. yi =Ki xi S-eq. ∑xi =1 ；∑yi =1 MEHS方程组的求解 H-eq. FHF + Q = VHV + LHL
假定一ψ值，就可用（1）式求出xi 、yi ，用（2）式作判别，但当组分数大于3时，收敛不佳，因此将（2）变化为通用的闪蒸方程式： K 1 z

3-2 闪蒸计算

P = 1 atm Q=0 FL2 Flash2
Model
LIQ2
问题: 1. 模块 “COOL” 的热负荷是多少? _________ 2. 第二闪蒸模块“FL2” 的温度是多少? _________
第8页
【例1】--流程图的绘制
FEED
HEATER COOLOUT
heat exhcanger
VAP1
第5页
Separators- Flash（闪蒸罐）
✓闪蒸模型决定了具有一个或多个入口物流的混
合物的热状态和相态。可以生成这些模型的冷热曲线表。
✓允许各种闪蒸操作，这些模型根据规定进行相
平衡闪蒸计算。可进行绝热、等温、恒温、恒压、露点和泡点闪蒸计算。
✓平衡蒸馏过程计算所用的基本关系是物料衡算
、热量衡算以及气液平衡关系。
苯环己烷
第32页
Flash习题2
• 图示为一精馏塔的塔顶采出系统。精馏塔总的采出组成如图所示，其中10mol%以气相形式采出。若回流罐的温度为100℉，试计算回流罐压力。
气态馏出物
总馏出物组分的摩尔分数
液态馏出物
第33页
Flash习题3
• 150kmol/h的饱和液相流股在758kPa下自精馏塔第一块板进入再沸器，如本题附图所示，其摩尔组成为：丙烷（Propane）10％、正丁烷（n-Butane）40％、正戊烷（n-Pentane）50％。
第45页
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线
同理，点击vapor fraoction单元格，数据被选中在Plot的下拉菜单中单击Y-axis Variable,则vapor fraoction数据被赋给Y作为因变量。
第46页
例题3 绘制闪蒸的热力学曲线

蒸汽转化率计算

蒸汽转化率计算
蒸汽转化率是指在蒸汽发生器或锅炉中，将液态水转化为蒸汽的效率。

蒸汽转化率可以用以下公式进行计算：
蒸汽转化率=(实际生成的蒸汽量/燃料输入的热量)*100%
其中，“实际生成的蒸汽量”是指通过锅炉或蒸汽发生器产生的蒸汽量，一般以重量或体积计量。

而“燃料输入的热量”是指锅炉或蒸汽发生器所用燃料包含的可利用热能。

为了计算蒸汽转化率，你需要知道以下参数：
1.实际生成的蒸汽量：这是通过测量或估算得到的已生成蒸汽的重量或体积。

2.燃料输入的热量：这是指锅炉或蒸汽发生器所使用的燃料所含的热能。

你可以查找燃料的热值，并将其转换为适当的单位（例如千焦或卡路里）。

假设你已经有了上述参数的数值，那么你可以按照以下步骤计算蒸汽转化率：
1.将燃料输入的热量转换为适当的单位。

2.使用实际生成的蒸汽量和燃料输入的热量的数值，代入蒸汽转化率的计算公式中进行计算。

3.将计算结果乘以100，得到转化率的百分比。

请注意，蒸汽转化率通常受多种因素影响，例如锅炉的设计和运行条件，燃料的质量和热值，以及水的质量和温度等。

因此，在实际应用中，需要考虑这些因素并进行相应的修正和优化，以提高蒸汽转化率。

蒸馏水闪蒸罐计算

如果0.1*D<150,则 HG=150+1.2*D,否则HG=1.3*D HL+HG
175.25
178.73 1250 0.05050864 0.3533
0.0352 0.0352 0.4237
蒸馏水泵 NPSH=1.8m
18 分离器的计算直径 D mm
(V/(3600*0.785*u))^0.5*1000
19 分离器的选取直径 D' mm
自定义
20 蒸汽实际上升速度
ua m/s
V/(3600*0.785*(D/1000)^2)
数值
备注
20
4.174
68.89
51.67
987.3
2377.8586 51.67
55
2369.8
序号描述
符号单位
计算公式或图表
1 物料量
M kg/H
已知
2 物料比热
Cp KJ/(0C Kg) 已知
3 物料初始温度
t0 0C
已知
4 物料最终温度
t1 0C
已知
5 物料的密度
ρL Kg/m3
已知
Байду номын сангаас
6 二次蒸汽冷凝潜热 r KJ/Kg
r"+((r'-r")/(T'-T"))*(T-T")
7 二次蒸汽温度
50
2381.9
0.60454629
0.09017035
0.1044681 0.083 6.70
5.36 21.04 600.00 355.6 0.01
21 分离器的液体高度 HL mm
VL*t/(47.1*D'^2)

氯苯连续绝热硝化反应后物料的减压闪蒸过程能量衡算

氯苯连续绝热硝化反应后物料的减压闪蒸过程能量衡算许文林;王雅琼;张传恒【摘要】对年产5万t硝基氯苯过程中氯苯绝热硝化反应后物料的减压闪蒸过程进行了能量衡算.结果表明:当氯苯绝热硝化反应后物料进人减压闪蒸设备的物料温度为140～1609℃、质量流量为4.80kg.s-1的经过减压闪蒸,可以在无需外加热的条件下蒸发出0.36kg.s-1水,同时使物料降温到80℃以下,完全可以依靠物料的潜热实现其能量的自匹配,实现硝化反应后物料的快速冷却及废酸浓缩的回收利用.%Energy balance for the flash evaporation process is evaluated in the production of 5Okt'a' ni-trochlorobenzene by continuous adiabatic nitration of chlorobenzene in order to cool down the reacted material and concentrate the waste acid. The evaluated results show that the flash evaporation operation process can meet the need of the energy demandto evaluate water and cool down the reacted material into the flash evaporator and no exterior heating energy is needed in the process while the reacted material at the quality flow rate at 4.80kg'8'1 with 1401] to 160% can be cooled down to 80t and the water can be vaporized at the quality flow rate at 0.36 kg·s-'. The reacted material can be rapid cooled and the waste acid can be recycled use after the flash evaporation operation relying on the energy balance for the flash evaporation process.【期刊名称】《化学工程师》【年(卷),期】2011(000)007【总页数】3页(P18-20)【关键词】氯苯;硝基氯苯;绝热硝化;减压闪蒸【作者】许文林;王雅琼;张传恒【作者单位】扬州大学化学化工学院,江苏,扬州,225002;扬州大学化学化工学院,江苏,扬州,225002;扬州大学化学化工学院,江苏,扬州,225002【正文语种】中文【中图分类】TQ246.1;TQ028;TQ015.2以硝酸为硝化剂，硫酸为催化剂，氯苯经硝化反应生成硝基氯苯，同时副产水[1-7]。