钢管支架的计算书
钢管桩计算书(仅供参考)
边跨现浇直线段支架设计计算一、计算何载（单幅）1、直线段梁重：15#、16#、17#混凝土方量分别为22.26、25.18、48m3。
端部1.0范围内的重量，直接作用在墩帽上，混凝土方量为：V=1×[6.25×2.5+2×3×0.15+2×2×0.25／2+2×225 .065.0 ×1－1.2×1.5]=16.125 m3作用在支架的荷载：G1=（22.26+25.18+48－16.125）×22800×10=1957.78 KN2、底模及侧模重（含翼缘板脚手架）：估算G2=130KN3、内模重：估算G3=58KN4、施工活载：估算G4=80KN5、合计重量：G5=1957.78+130+58+80=2226KN二、支架形式支架采用Φ800mm（壁厚为10mm）作为竖向支承杆件。
纵桥向布置2排，横桥向每排2根，其中靠近10#（13#）墩侧的钢管桩支承在承台上，与墩身中心相距235cm，第二排钢管桩与第一排中心距为550cm，每排2根排的中心距离为585cm。
钢管桩顶设置砂筒，砂筒上设纵横向工字钢作为分配梁，再在纵梁上敷设底模方木及模板。
钢管桩之间及钢管桩与墩身之间设置较强的钢桁架梁联系，在平面上形成框架结构，以满足钢管桩受载后的稳定性要求，具体详见“直线段支架结构图”。
根据支架的具体结构，现将其简化成力学计算模型，如下图所示：327.5585327.510×1202020780550115115纵桥向横桥向三、支架内力及变形验算1、 横梁应力验算：横梁有长度为12.4m ，采用2I56a 工字钢，其上承托12根I45a 工字钢。
为简化计算横梁荷载采用均布荷载。
（1）纵梁上面荷载所生的均布荷载：Q 1=2226÷2÷12.25=90.86KN/m （2）纵梁的自重所生的均布荷载：Q 2=0.8038×(1.15+5.5/2)×11÷12.25=2.815N/m （3）横梁自身的重量所生的均布荷载：Q 3=2×1.0627=2.125N/m （4）横梁上的总均布荷载：Q=90.86+2.815+2.125=95.8N/mq=95.8KN/mQ图(KN)320585320M 图(KN.m)（5）力学简图：由力学简图可求得： 支座反力R=95.8×12.25/2 =586.78 KN由Q 图可得Qmax=306.56 KNM 图可得Mmax=490.5 KN.mq320320585横梁为简支双悬臂梁（6）应力验算σmax =W M max =22342105.4905⨯⨯=104.7MPa ＜[σ]=145Mpaτmax =Ib S Q max =225.1655762136921005.306⨯⨯⨯⨯⨯⨯==255.96Kg/cm 2τmax =25.6 MPa ＜[τ]=120 Mp Δ复合强度 σ=223τσ+=226.2537.104⨯+=113.7Mpa ＜[σ] 2、横梁的刚度验算λ=m ／L=3.2／5.85=0.54f C = f D =EIqml 243（-1+6λ2+3λ3）=655762101.2245853208.9563⨯⨯⨯⨯⨯⨯ (-1+6×547.02+3×547.03) =0.9285×1.286 =1.194cmf E =3844ql (5-24λ2)=655762101.23841085.58.95684⨯⨯⨯⨯⨯⨯(5-24×547.02)=0.1061×(-2.18)=-0.393cm(向上)通过以上计算可知，横梁在均布荷载作用下，跨中将出现向上的拱度。
钢管桩支架计算书
钢管桩支架计算书一．工程概况1.1 工程简介A匝道2号大桥是陕西神木至府谷高速公路永兴镇立交互通的匝道桥，全桥长221.5m，跨径组合为：3×35m+46.5m+2×35m,，主梁横截面设计为单箱四室结构，箱梁高2.4m，顶板宽19.5m，底板宽14.5，箱梁自重每延米45.9吨，全桥采用现浇连续施工，其中主跨下面通过主干桥西尔沟2号大桥构成立交体系。
1.2 建设条件该地区属于山谷地区且常年少雨，气候干燥。
高程变化有时较剧烈，施工条件较困难。
1.2.1地形地貌典型的黄土高原沟壑地形，气候干燥，地下水位较深，地形沿高程方向变化较剧烈。
1.2.2地质情况地质情况主要为Q，多属于分化砂岩和分化泥岩，岩土层大部或全部受到4分化。
承载力从中密碎石土的250KPa到风化砂岩的1200KPa不等，摩阻力相应的大体变化为80KPa到100KPa。
1.2.3气候气候干燥少雨，年均降雨量很小，早晚温差变化较大。
二．施工方案总体布置和荷载设计值2.1 支架搭设情况说明A匝道2号大桥上部结构采用现浇式预应力钢筋混凝土变截面箱梁。
根据工程实际情况采用钢管桩支架方案进行现浇施工，砼浇筑分两次浇筑，即第一次浇筑箱梁底板和腹板，第二次浇筑箱梁顶板和翼缘板。
根据大桥结构设计情况及现场施工条件的特点，综合考虑安全性、经济性和适用性，拟采用钢管桩支架作为该现浇体系的临时支承结构。
钢管桩采用Φ800mm×8mm-Q235的无缝焊接钢管。
方木布置情况：横桥向放置截面尺寸为15cm×15cm的方木，间距0.3m。
15cm×15cm方木放置在工10型钢上，工10型钢放置在贝雷梁上，贝雷梁放置在钢管桩顶端的沙桶上。
2.2 设计荷载取值混凝土自重取：26.5kN/m3箱梁重：24.1kN/m2模板自重： 2.5kN/m2施工人员和运输工具重量： 2.5kN/m2振捣混凝土时产生的荷载： 2.5kN/m2考虑分项系数后的每平米荷载总重：31.6kN/m2三．贝雷梁设计验算大桥第四跨跨径为46.5m,其他跨径为35m,在计算中需要对不同的跨径进行验算。
钢管支架计算书630
钢管支架计算书天津海河大桥钢箱梁吊装时，需在M19节段吊装过程中搭设钢管移动支架，下面根据支架搭设方案进行计算：1、荷载计算M19节段重量为187.08T,整体受力。
2、计算钢管支架的轴力据提供的数据：P总=1870.8KN，钢管支架自重为450KN，则最下面钢管所承受的最大轴力为：N=2320.8KN,取N=2400KN进行控制计算3、验算钢管的强度（4Φ720，D=10MM）钢管支架的强度验算由下式计算：N/Am<[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2而[б]=170Mpa=17 KN/cm2，故安全。
4、整体稳定性验算钢管支架的整体稳定性由下式计算：N/Am<ψ[б](1)截面力学特性（如下图）钢管支架截面力学特性计算图（尺寸单位：cm）如图所示，立柱由4Φ720，d=10mm的钢管组成，查表有A m =223cm2,IX/=140579.2cm4 Am=194.7cm2,IX/=93639.59cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(140579.2+3102×223) =86283516.8cm4I X =4×(IX/+Am×r22)=4×(93639.59+3102×194.7) =75217238cm4（2）：计算整体稳定性折减系数计算构件的长细比λh：由《钢结构设计手册》查得格构式压弯杆件的长细比计算公式：λh =(λ2+27Ad/Aq)1/2 λh=(λ2+27Ad/Aq)1/2λ0 =L/i=3600/25.1=143.42 λ=L/i=3600/21.93=164.16 26948.505651273.76 Ad =1218.4cm2 Ad=83390.66cm235887.76 Aq =2×4800=864cm2 Aq=71706.72cm2代入计算有λh =143.4 代人计算有λh=164.2查《钢结构设计手册》附表，得ψ1=0.339 ψ1=0.273(3)立柱的整体稳定性验算由公式有：N/Am<ψ[б]б=N/Am =2400/（4×223）=2.69KN/cm2 б=N/Am=2400/（4×194.7）=3.08KN/cm2ψ[б]=0.273×170=46.4Mpa=4.6KN/cm2而ψ[б]=0.339×170=57.6Mpa=5.6KN/cm2，故安全。
管道支吊架负荷计算书
管道支吊架负荷计算书说明：1、标准与规范：《室内管道支架及吊架》 (图集03S402)《钢结构设计规范》 (GB50017-2003)《压力管道规范》 (GBT20801-2006)2、项目支架计算所采用的型钢库为：热轧普通槽钢 GB707-88 12#、10#、8#，采用E43型手工双面焊。
3、吊架的支座通过M12,M10膨胀螺栓固定在地下室楼板或梁上。
4、所采用管支架组合如下：4根DN200 间距6m 12#槽钢 8颗M12膨胀螺栓2根DN150+2根DN125 间距4m 10#槽钢 6颗M12膨胀螺栓2根DN150+2根DN100 间距4m 10#槽钢 6颗M12膨胀螺栓4根DN125 间距4m 8#槽钢 6颗M10膨胀螺栓4根DN100 间距4m 8#槽钢 6颗M10膨胀螺栓2根DN100+2根DN65 间距4m 8#槽钢 6颗M10膨胀螺栓一、管架跨距分析车库采用B1级橡塑保温，DN80、DN100保温层厚度32mm，DN125、DN150、DN200保温层厚度36mm；管道材质：Q235-B;钢管许用应力[δ]t=112，刚性弹性模量E t=2.1*105N/mm2；DN65无缝钢管外径73mm，壁厚4mm,线重7.536kg/mDN100无缝钢管外径108mm，壁厚4mm,线重10.26kg/m;DN125无缝钢管外径133mm，壁厚4mm，线重12.73kg/m;DN150无缝钢管外径159mm，壁厚4.5mm，线重17.15kg/m;DN200无缝钢管外径219mm，壁厚6mm，线重31.52kg/m;计算管道长度荷载如下：Q65=7.536 kg/m+1000*3.14*(0.073-0.004*2)2/4+45*3.14*0.032* (0.065+0.032)=11.29 kg/m=11.29*9.8=110.64 N/m.Q100=7850*3.14*0.004*（0.108-0.004+1000*3.14*(0.108-0.004*2)2/4+45*3.14*0.032*(0.108+0.032)=18.74kg/m=18.74*9.8 =183.65N/m.Q125=7850*3.14*0.004*（0.133-0.004）+1000*3.14*(0.133-0.004* 2)2/4+45*3.14*0.036*(0.133+0.036)=25.84kg/m=25.84*9.8=253.2 8N/m.Q150=7850*3.14*0.0045*（0.159-0.0045）+1000*3.14*(0.159-0.0045*2)2/4+45*3.14*0.036*(0.159+0.036)=35.86kg/m=35.79*9. 8=350.76 N/mQ200=7850*3.14*0.006*（0.219-0.006）+1000*3.14*(0.219-0.006* 2)2/4+45*3.14*0.036*(0.219+0.036)=66.44 kg/m=66.44*9.8=651.06N/m经计算，求得管道截面抗弯系数W如下：W65=14.18 W100=32.753，W125=50.73,W150=82.005，W200=207.998；管道截面惯性矩II 65=51.74 I 100=176.86，I 125=337.35,I 150=651.94，I 200=2277.58；1. 按强度条件计算的管架最大跨距的计算公式： []tw qL δφ124.2max =L max ——管架最大允许跨距（m ）q ——管道长度计算荷载（N/m ）,q=管材重+保温重+附加重 W ——管道截面抗弯系数（cm 3） Φ——管道横向焊缝系数，取0.7[δ]t 钢管许用应力——钢管许用应力（N/mm 2）强度条件下计算得：L max(65)=7.09m 、L max(100)=8.37m 、L max(125)=8.87m 、L max(150)=9.59m 、L max(200)=11.21m2. 按刚度条件计算的管架最大跨距的计算公式： 30max 10019.0Ii E qL t =L max ——管架最大允许跨距（m ）q ——管道长度计算荷载（N/m ）,q=管材重+保温重+附加重 E t ——刚性弹性模量（N/mm 2） I ——管道截面惯性矩（cm 4） i 0——管道放水坡度，取0.002刚度条件下L max(65)=5.12m 、L max(100)=6.52m 、L max(125)=7.26m 、L max(150)=8.12m 、L max(200)=10.02m综合强度与刚度条件下管道最大允许跨距（取最小值）：L max(65)=5.12m> 4m，符合要求；L max(100)=6.52m>4m，符合要求；L max(125)=7.26m>4m，符合要求；L max(150)=8.12m> 4m，符合要求；L max(200)=10.02m>6m，符合要求。
支架计算书
附件四：0#段、1#段现浇支架计算书1 计算依据1、《悬灌梁0#段、1#段支架设计图》2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）3、《钢结构－原理与设计》（清华版）4、《路桥施工计算手册》（人交版）5、《结构力学》、《材料力学》（高教版）6、《结构设计原理》（人交版）2 工程概况3支架设计3.1 设计方案0#段、1#块支撑模板体系利用Φ630*8mm钢管作为支撑结构，牛腿上设置2I40b的工字钢作为横梁，分配梁采用I25b，其间距30-60cm，在腹板位置进行加强。
为保证安全，外悬横梁增加斜撑进行加固，斜撑采用I36b#工字钢。
3.2 0#块、1#块情况图1 支架侧面图 图2 支架正面图3.2 主要设计参数1、0#段、1#块砼自重：混凝土容重按26.5KN/m 3计算；2、《荷载规范》，恒载系数为1.2；3、型钢自重：按标准容重78.5KN/m 3计；4、活动载荷：人员荷载、施工设备荷载，系数为1.4；5、混凝土冲击荷载：2KN/m 3，系数为1.4；6、外侧模自重：按照1.61KN/m 考虑，系数为1.2；7、底模自重：按照0.98KN/ m 2考虑，系数为1.2；4 材料主要参数及截面特性1、 A3钢弹性模量E=2.1×1011Pa ，剪切模量G=0.81×105 MPa ，密度ρ=7850 kg/m3；2、A3钢抗拉、抗压和抗弯应力[σ]=215MPa ，抗剪应力[]τσ=125MPa 。
3、 容许挠度[f]=L/400；4、I25b 工字钢截面面积A=53.5cm 2，250cm W X =423cm 3 ；2500cm I x =5280cm 4。
5、I36b 工字钢截面面积A=83.5cm 2，250cm W X =919cm 3 ；2500cm I x =16530cm 4。
6、I40b 工字钢截面面积A=94.1cm 2，250cm W X =1140cm 3 ；2500cm I x =22780cm 4。
钢管计算手册
模板扣件式钢管支架计算书一、工程概况二、参数信息1.脚手架参数立杆横距m：1.1；立杆纵距m：1.1；横杆步距m：1.8；支模架类型：水平钢管；板底支撑材料：方木；板底支撑间距mm：40；模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度m:1；模板支架计算高度m：4.27；采用的钢管mm：Ф48×3；扣件抗滑力系数：6；2.荷载参数模板自重kN/m2：0.35；钢筋自重kN/m3：1；混凝土自重kN/m3：24；施工均布荷载标准值kN/m2：2；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB40020MnSiV,20MnSiNb,20MnTi；楼板混凝土强度等级：C30；每层标准施工天数：8；每平米楼板截面的钢筋面积mm2：1440.000；楼板的计算宽度m：5.4；楼板的计算跨度m：4；楼板的计算厚度mm：110；施工平均温度℃：15；4.材料参数面板类型：胶合面板；面板厚度mm：15；面板弹性模量E N/mm2：9500；面板抗弯强度设计值f m N/mm2：13；木材品种：松木；木材弹性模量E N/mm2：10000；木材抗弯强度设计值f m N/mm2：17；木材抗剪强度设计值f v N/mm2：1.7；三、板模板面板的验算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度.强度验算要考虑混凝土、钢筋、模板的自重及施工均布荷载；挠度验算只考虑混凝土、钢筋、模板的自重荷载.计算的原则是按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.面板计算简图1.抗弯验算公式：σ=M/W<fσ --面板的弯曲应力计算值N/mm2；M--面板的最大弯距N.mm；W--面板的净截面抵抗矩,公式：W=bh2/6b：面板截面宽度,h：面板截面厚度计算式：W=1100×152/6=41250mm3；f--面板的抗弯强度设计值N/mm2；按以下公式计算面板跨中弯矩：公式：M=0.1×q×l2q--作用在模板上的压力线,包括：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×1.1×0.11≈3.02kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×1.1≈0.38kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×1.1=2.2kN/m；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×3.02+0.38+1.4×2.2≈7.17kN/m计算跨度板底支撑间距：l=40mm；面板的最大弯距M=0.1×7.17×402=1147.52N.mm；经计算得到,面板的受弯应力计算值：σ=1147.52/41250≈0.03N/mm2；面板的抗弯强度设计值：f=13N/mm2；结论：面板的受弯应力计算值σ=0.03N/mm2小于面板的抗弯强度设计值f=13N/mm2,满足要求2.挠度验算最大挠度按以下公式计算：公式：ω=0.677×q×l4/100×E×Iq--作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=q1+q2=3.02+0.38=3.41kN/m；l--计算跨度板底支撑间距：l=40 mm；E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I--面板的截面惯性矩：公式：I=bh3/12计算式：I=40×153/12=11250 mm4；面板的最大挠度计算值：ω=0.677×3.41×404/100×9500×11250=0 mm；面板的最大容许挠度值：ω=l/250=40/250=0.16mm；结论：面板的最大挠度计算值ω=0mm小于面板的最大容许挠度值ω=0.16mm,满足要求四、板底支撑的计算本工程板底支撑采用方木,按照简支梁计算,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：公式：W=B b B h2/6计算式：W=40×902/6=54000mm3；公式：I=B b B h3/12计算式：I=40×903/12=2430000mm4；板底支撑楞计算简图1.荷载的计算：1钢筋混凝土板自重kN/m：q1=24+1×0.04×0.11=0.11kN/m；2模板的自重线荷载kN/m：q2=0.35×0.04≈0.01kN/m；3活荷载为施工荷载标准值kN：q3=2×0.04=0.08kN；q=1.2×q1+q2+1.4×q3=1.2×0.11+0.01+1.4×0.08≈0.26kN/m2.强度验算：最大弯矩计算公式如下：公式：M=q×l2/8最大弯距M=ql2/8=0.26×1.12/8≈0.04kN.m；最大支座力N=ql=0.26×1.1≈0.29kN；梁底支撑最大应力计算值σ=M/W=39446/54000≈0.73N/mm2；梁底支撑的抗弯强度设计值f=17N/mm2；结论：板底支撑的最大应力计算值为0.73N/mm2小于板底支撑的抗弯强度设计值17N/mm2,满足要求3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下：公式：V=q×l/2最大剪力：V=0.26×1.1/2≈0.14kN；截面抗剪强度必须满足：公式：τ=3×V/2×b×h n≤f vb--板底支撑方木截面宽度h n--板底支撑方木截面高度板底支撑受剪应力计算值：τ=3×143.44/2×40×90≈0.06N/mm2；梁底支撑抗剪强度设计值T=1.7N/mm2；结论：板底支撑的受剪应力计算值0.06N/mm2小于板底支撑的抗剪强度设计值1.7N/mm2,满足要求4.挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和,计算公式如下：公式：ω=5×q×l4/384×E×I最大挠度计算值：ω=5×0.26×11004/384×10000×2430000≈0.2 mm；最大允许挠度ω=1100/250=4.4mm；结论：板底支撑的最大挠度计算值0.2mm小于板底支撑的最大允许挠度4.4mm,满足要求五、水平支撑钢管计算支撑板底支撑水平支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取板底支撑传递力,P=0.29kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图kN.m支撑钢管计算剪力图kN支撑钢管计算变形图mm最大弯矩M max=0.87kN.m；最大剪力V max=4.74kN；最大变形ωmax=3.2508mm；最大支座力R max=8.68kN；最大应力σ=M/W=867.98/4490≈193.31N/mm2；水平支撑钢管的抗弯强度设计值f=205N/mm2；水平支撑钢管的最大受弯应力计算值193.31N/mm2小于水平支撑钢管的抗弯强度设计值205N/mm2,满足要求水平支撑钢管最大剪应力按以下公式计算：公式：τ=2×V/π×r2-π×r-d2≤f vr--水平支撑钢管截面半径t--水平支撑钢管截面壁厚水平支撑最大剪应力计算值：τ=2×4739.11/3.14×242-3.14×24-32≈22.35N/mm2；结论：水平支撑钢管的最大受剪应力22.35N/mm2,小于水平支撑钢管允许抗剪强度125N/mm2,满足要求水平支撑钢管允许挠度：ω=1100/150≈7.33与10mm；水平支撑钢管的最大挠度3.2508mm,小于水平支撑钢管允许挠度7.33与10mm,满足要求六、扣件抗滑移的计算:按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的扣件承载力取值为6kN.水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算规范5.2.5:R≤RcRc --扣件抗滑承载力设计值,取6kN；R--水平杆传给扣件的最大竖向作用力计算值；计算中R取最大支座反力,根据前面计算结果得到R=8.68kN；扣件数量计算：8.68/6≈2七、模板支架立杆承受的荷载标准值轴力立杆承受的荷载包括扣件传递的荷载以及模板支架的自重荷载.1扣件传递的荷载kN：N G1=R=8.68kN；2模板支架的自重kN：N G2={4.27+1.1/2+1.1/2×4.27\1.8+1}×0.033+5×0.0135≈0.32kN；N=N G1+1.2×N G2=8.68+1.2×0.32≈9.06kN；八、立杆的稳定性计算按下式计算其稳定性：公式：σ=N/φ×A0N--立杆的轴心压力设计值：N＝9.06kN；φ --轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l o/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径cm：i=10.78；A0--立杆净截面面积cm2：A0=4.24；W--立杆净截面抵抗矩mm3：W=4490；σ --钢管立杆轴心受压应力计算值N/mm2；f--钢管立杆抗压强度设计值：f=205.00N/mm2；l o--计算长度m,支架高度未超过4米参照扣件式规范不考虑高支撑架,按下式计算l o=h+2ah--立杆步距m；a--模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度,由于模板的搭设方式决定了该值为0；上式的计算结果：立杆计算长度Lo=1800mm；长细比λ=L o/i=1800/15.9≈113；由长细比l o/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.496；钢管立杆受压应力计算值；σ=9061.42/0.496×424≈43.09N/mm2；结论：钢管立杆稳定性计算σ=43.09N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值f=205.00N/mm2,满足要求。
支架基础计算书(最终版)
泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书主线支架 B匝道支架 D匝道支架南通市路桥工程有限公司2016年3月目录1、结构分析内容与结论 (1)1.1计算的依据 (1)1.2结构分析内容 (1)1.3 结构分析结论 (1)2、施工临时支架计算 (1)2.1 施工组织设计中临时支架的设计概况 (1)2.2 复核计算采用规范 (8)2.3 材料特性和容许值 (8)2.4 作用力取值 (9)3、主线钢支架计算分析 (11)3.1 计算模型 (11)3.2 外荷载作用 (12)3.3 主线钢支架结构分析结果 (13)4、B匝道钢支架计算分析 (20)4.1 计算模型 (20)4.2 外荷载作用 (21)4.3 B匝道钢支架结构分析结果 (22)5、D匝道钢支架计算分析 (29)5.1 计算模型 (29)5.2 外荷载作用 (30)5.3 D匝道钢支架结构分析结果 (31)6、基础及地基承载力验算 (37)泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装临时支架计算书1、结构分析内容与结论1.1计算的依据1、依据《泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁施工图》；2、依据泰州市东风路南段快速改造工程第一标段主线、B线、D线钢箱梁安装方案支架设计。
1.2结构分析内容依据钢管格构支架的结构设计构造大样图，根据《铁路钢桥制造规范》（TB 10212-2009）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢管临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁安装施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢管格构支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值。
1.3 结构分析结论在各施工阶段荷载作用下，钢管格构支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及钢箱梁最不利值作用下，钢管格构支架的φ325x7mm钢管立柱、14#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；双拼32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢管格构支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
盖梁支架计算书
满堂式支架1、说明:1）、简图以厘米为单位，本图只示出支架正面图。
侧面图间距与正面图相同。
参考规范？公路桥涵施工技术规范？、？建筑钢结构设计规范？。
1) 、模板重量：G1=( 7.7*3-2.8*2*2+1.65*3*2+1.5*3*2+2*10.3-1*1.3*0.1=5.01T ; 2) 、支架 重量：G2= (20*6*1.5*3.84+(12*6+3*20)*3.84+20*6*2*1.35)*60/1.5*1.2/1000=73.06T3)、混凝土重量：G3=( 10.3*2-2*1.3*1/2 ) *3*2.5=144.75T;4）、施工人员、材料、行走、机具荷载： G4 10.3*3*2.5/10=7.72T;5)、振动荷载：G5= 10.3*3*2/10=6.18T;3)、 设计指标参照？建筑钢结构设计规范？选取。
简图4)、I ■ I ■ ■2、荷载计算3、抗压强度及稳定性计算支架底部单根立柱压力N1=( G1+ G2+ G3+ G4+ G5 / n;n=20*6=120;N1=1.972tf; 安全系数取1.2; 立柱管采用?48*3.5 钢管:A=489mm2 i=15.8 mm ;立柱按两端铰接考虑取m= 1。
立柱抗压强度复核：s = 1.2*N1*104 /A=48.39 MPa <[s]=210MPa抗压强度满足要求.稳定性复核：1= mL/i=94.94; 查GBJ17-88得j=0.676s = 1.2*N1*104 /(jA) =71.59 MPa <[s]=210MPa;稳定性满足要求.4．扣件抗滑移计算支架顶部单根钢管压力N2=(G1+ G3+ G4+ G5 /n= 1.36tf;扣件的容许抗滑移力Rc=0.85tf.使用两个扣件2*Rc= 1.7 tf>1.36tf.扣件抗滑移满足设计要求.5、构造要求：立杆底脚均垫以底座或垫板，立杆接头采用对接方式，并在支架顶端用搭接方式调整标高。
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
主桥边跨现浇梁钢支架计算书
设计参数
- 主桥边跨现浇梁长度：10m
- 梁截面尺寸：150mm x 250mm
- 混凝土强度等级：C30
- 钢支架尺寸：80mm x 80mm x 6mm
- 钢支架材质：Q235
假设
- 假设混凝土极限拉应力为0.67fctk，混凝土极限抗压强度为fck+8。
荷载计算
- 荷载组合采用最不利工况组合；
- 施工荷载（配重）：4.0kN/m2
- 现浇梁及混凝土浇筑时荷载：25kN/m2
钢支架计算
钢管强度计算公式
- 钢管承载能力=1.2×σs×A/γm
- σs——钢管屈服强度
- A——钢管截面面积
- γm——安全系数，取值为1.0。
钢管刚度计算公式
- KS=Es×As/L
- Es——钢管弹性模量
- As——钢管截面面积
- L——钢管长度
钢管最大变形计算公式
- δmax=5(qL4)/(384EI)
- qL4/384EI——集中力作用下钢管在跨中的最大挠度
钢管稳定性计算公式
- fcr=π²EI/δcr²
- E——钢管弹性模量
- I——钢管截面惯性矩
- δcr——稳定临界挠度
结论
根据经过计算的结果，取钢管Q235直径为89mm，壁厚为5.5mm，长度为3m，最大变形为1.3mm，稳定性满足要求；取6支钢管布置在主梁下，即跨中4m处，间距为1m，能够满足设计要求。
钢管支架结构计算书
q15—可变荷载，（包括施工活荷载１05.0ｋg/m（０.35*3０0)、混凝土入仓的冲击力70.０ｋｇ/m（0.35＊20０）、混凝土振捣产生的荷载70.0kg/m(0.35＊2０0））等于2４5.0kｇ。
2.立柱荷载计算具体如下:
(二）梁系部位
设计参数：梁系（最大截面尺寸)设计断面尺寸为宽＊高(０.35＊0.60m);
支架梁采用2［１0双槽钢,单排;
立柱采用Φ100钢管,壁厚δ=3.5mm,间距１.５m。
1．支架梁荷载计算具体如下：
ｑ1３—支架体系自重，(包括支架梁20.0ｋg/m(２*10)、顶托及顶托支座3７．4kg/m（1/0.2*7.４8)、方木７．７kg／m(1/0.２*０.4４*0.０５*0．１*７０0)、模板２.9kｇ／m(0.３5*0.0１２＊700）），为68.0kｇ/m;
=14１6．70kg/ｍ
Wx=4９cm3
Ｉx=２４5ｃm４
E=20６ＧPa
l=1.5ｍ
３98.４
kｇ.m
/
/
/
强度σ
813．２
kg/cｍ2
4．方木荷载计算具体如下：
q10—支架体系自重,（包括方木3.５ｋg/m(0.05*0.1*70０)、模板2.5ｋｇ/m(0．3＊0．012*700)),为6.０kg/m;
q１1—设计楼板混凝土荷载，等于１８7.5kｇ／ｍ（０.25*０．3*２50０）;
ｑ12—可变荷载，(包括施工活荷载9０.0kg/m(0．3*3０0)、混凝土入仓的冲击力60.０kｇ／m(0.3＊2０0)、混凝土振捣产生的荷载６０.0kｇ/m(0.3*200)）等于210.0kg。
墩柱钢管支架计算书
钢管支架计算书###长江大桥主跨为216.5+464+216.5m双塔双索面半漂浮体系共轨两用斜拉桥，上层公路、下层轻轨。
在距离梁端60.50m的位置处设置两个永久辅助墩，大桥设置辅助墩后，结构体系可进一步分为60.5+156+464+156+60.5m五跨连续钢桁架梁斜拉桥。
引桥采用预应力连续箱梁。
###长江大桥设计为双层桥面，上层公路，下层预留轻轨。
因此，交界墩及引桥下部结构需同时考虑上部公路桥梁的需要和下部轨道交通的需要，结构造型复杂，为美观起见，在公路和轨道平面线形基本重合段采用双层门式框架结构桥墩。
为满足受力需求，在上下横梁及墩柱的外侧配置一定数量的预应力钢束。
墩身尺寸根据墩的受力状况采用不同的尺寸，见图2-2。
图2-3。
墩柱设计为异形墩柱，桥墩分为四种截面类型， 3m×2.2m，3m ×2.6， 3.5m×2.5m，3.0m×2.0m。
四种类型墩柱四角均为半径60cm 的圆形倒角。
工程量总计C45混凝土约2万立方米，钢筋5000吨，φs15.2钢绞线350t。
本计算书主要涉及三种结构的受力计算：墩柱下横梁、墩柱盖梁及第七联箱梁受力计算，受力计算均按最不利位置进行验算。
钢管支架主要有钢管桩、贝雷梁及型钢分配梁构成。
钢管桩上布置有横向双56工字钢（其中下横梁及上横梁上铺设双40工字钢）、56工字钢上铺设纵向贝雷梁（贝雷梁按箱梁腹板位置进行相应的铺设）、贝雷梁上再铺设横梁25工字钢(工字钢间距0.6m)，25工字钢上再铺设纵向的15×15cm木方(木方间距0.3m)。
一、计算参数1、钢材密度取7.85t/m3，钢材弹性模量E=2.1x105Mpa，泊松比取0.3。
2、Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=215Mpa，抗剪强度设计值[fv]=125Mpa；Q345钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值[f]=310Mpa，抗剪强度设计值[fv]=180Mpa；贝雷片允许弯矩[M0]=975KN.m。
(120mm厚)扣件式钢管支架楼板模板安全计算书
（120mm厚）扣件式钢管支架楼板模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－20112、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013简图：（图1）平面图（图2）纵向剖面图1（图3）横向剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况一般楼板面板均搁置在梁侧模板上，无悬挑端，故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×182/6=54000mm3, I=bh3/12=1000×183/12=486000mm41、强度验算A.当可变荷载Q1k为均布荷载时：由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q1kb=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×2.5×1=7.474kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4×0.7Q1kb=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1+1.4×0.7×2.5×1=6.921kN/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(7.474,6.921)=7.474kN/m（图4）可变荷载控制的受力简图1B.当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.974kN/m p1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图5）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]b=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=4.471kN/m p2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN取最不利组合得：（图6）永久荷载控制的受力简图（图7）面板弯矩图Mmax= 0.142kN·mσ=Mmax/W=0.142×106/54000=2.638N/mm2≤[f]=25N/mm2满足要求2、挠度验算qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×1=3.312kN/m（图8）正常使用极限状态下的受力简图（图9）挠度图ν=0.006mm≤[ν]=150/400=0.375mm满足要求四、次梁验算当可变荷载Q1k为均布荷载时：计算简图：（图10）可变荷载控制的受力简图1由可变荷载控制的组合：q1=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q1ka=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000+1.4×2.5×150/1000=1.121kN/m由永久荷载控制的组合：q2=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4×0.7Q1ka=1.35×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000+1.4×0.7×2.5×150/1000=1.038k N/m取最不利组合得：q=max[q1,q2]= max(1.121,1.038)=1.121kN/m当可变荷载Q1k为集中荷载时：由可变荷载控制的组合：q3=1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.2×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000=0.596kN/ mp1=1.4Q1k=1.4×2.5=3.5kN（图11）可变荷载控制的受力简图2由永久荷载控制的组合：q4=1.35[G1k+(G2k+G3k)h]a=1.352×(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000=0.672 kN/mp2=1.4×0.7Q1k=1.4×0.7×2.5=2.45kN（图12）永久荷载控制的受力简图1、强度验算（图13）次梁弯矩图(kN·m)Mmax= 0.544k N·mσ=Mmax/W=0.544×106/(83.333×103)=6.529N/mm2≤[f]=13N/mm2满足要求2、抗剪验算（图14）次梁剪力图(kN)Vmax= 3.589kNτmax=VmaxS/(Ib0)=3.589×103×62.5×103/(416.667×104×5×10)=1.077N/mm2≤[τ]= 1.4N/mm2满足要求3、挠度验算挠度验算荷载统计，qk=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a=(0.3+(24+1.1)×120/1000)×150/1000=0.497kN/m（图15）正常使用极限状态下的受力简图（图16）次梁变形图(mm)νmax=0.117mm≤[ν]=1.1×1000/400=2.75 mm满足要求五、主梁验算在施工过程中使用的木方一般为4m长，型钢的主梁也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
钢管支架结构计算书
钢管支架设计计算书一、设计数据根据设计方案相关图纸：副厂房楼板设计厚度为0.25m，梁系最大截面尺寸0.35*0.60m。
二、设计假定钢管支架体系主要包括方木(宽*高(0.05*0.1m)、顶托梁(I10工字钢)、支架梁(2［10双槽钢)及立柱(Φ100钢管)，钢材材质为Q235，底模模板采用12mm 胶合板。
顶托梁、支架梁均按近似简支梁计算。
三、钢管支架荷载计算根据副厂房钢管支架的设计方案，按楼板和梁系分别进行荷载计算。
(一)楼板部位设计参数：楼板设计厚度为0.25m；顶托梁采用I10工字钢，间距为0.8m；支架梁采用2［10双槽钢，间距为1.5m；立柱采用Φ100钢管，壁厚δ=3.5mm，间排距1.5*1.5m；方木设计断面尺寸为宽*高(0.05*0.1m)，间距0.3m。
1．顶托梁荷载计算具体如下：q1—支架体系自重，（包括顶托梁11.2kg/m、方木9.3kg/m(1/0.3*0.8*0.05*0.1*700)、模板6.7kg/m(0.8*0.012*700)），等于27.3kg/m；q2—设计楼板混凝土荷载，等于500.0kg/m（0.25*0.8*2500）；q3—可变荷载，（包括施工活荷载240.0kg/m(0.8*300)，混凝土入仓的冲击力160.0kg/m(0.8*200)、混凝土振捣产生的荷载160.0kg/m(0.8*200)）等于560.0kg/m。
q4—支架体系自重，（包括支架梁20.0kg/m(2*10)、顶托及顶托支座9.4kg/m(1/0.8*7.48)、顶托梁21.0kg/m(1/0.8*1.5*11.2)、方木17.5kg/m(1.5/0.3*1.0*0.05*0.1*700)、模板12.6kg/m(1.5*0.012*700)），为80.5kg/m；q5—设计楼板混凝土荷载，等于937.5kg/m（0.25*1.5*2500）；q6—可变荷载，（包括施工活荷载450.0kg/m(1.5*300)、混凝土入仓的冲击力300.0kg/m(1.5*200)、混凝土振捣产生的荷载300.0kg/m(1.5*200)）等于1050.0kg/m。
承插型盘扣式钢管支架计算书
10、模板支架设计及计算10.1地下室顶板支架计算（板厚200mm):计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)。
一、计算参数:模板支架搭设高度为4.8m，立杆的纵距 b=1.20m，立杆的横距 l=1.20m，立杆的步距 h=1.20m。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm4。
木方50×100mm，间距250mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9500.0N/mm4。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
模板自重0.35kN/m2，混凝土钢筋自重25.00kN/m3，施工活荷载3.00kN/m2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 楼板支撑架立面简图图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.000×0.200×1.200+0.350×1.200=6.420kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+1.000)×1.200=3.600kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250×0.250=0.080kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.080×1000×1000/64800=1.229N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×6.420+1.4×3.600)×0.250=1.912kN 截面抗剪强度计算值 T=3×1912.0/(2×1200.000×18.000)=0.133N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.420×2504/(100×6000×583200)=0.049mm面板的最大挠度小于250.0/250,满足要求!三、模板支撑木方的计算木方按照均布荷载下连续梁计算。
受力计算书
支架、模板系统受力计算书一、支架、受力、模板布设方式1、钢管支架立杆箱体及翼板处统一布置为纵向间距0.6m，横向间距0.6m;横杆步距均1.5米,考虑到支架整体变形协调因素及门洞处立杆的受力情况，立支架立杆布置为纵向间距0.4m,横向间距0。
40m；大横杆步距均为1.2m.（实际施工时立杆钢管壁厚一般在3.0～3。
5mm浮动，取较小值规格统一为φ48×6。
0。
为增强支架总体稳定性，搭设立杆时尽量用较长杆件且满足同一断面接长接头≤50%的要求）2、箱梁底横向采用10cm×5cm木方,跨径0。
45m ；3、箱梁底纵向采用5cm×12cm木方跨径均为0。
9m。
4、外模面板均采用12mm厚度的双面覆膜竹胶板。
5、门洞顶纵梁采用20a，9米长的槽钢作横梁。
二、荷载计算由于桥跨长度和桥宽不同导致各桥跨支架及模板系统荷载情况不一致，为了符合现场实际情况，荷载及其他构件受力分析时按实心段梁体和空心段梁体两种情况分别计算。
（一）实心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载：P1＝1.8×26＝46.8kN/m2（按1.8m厚度计算）2、模板荷载：P2＝200kg/m2＝2kN/m23、设备及人工荷载:P3＝250kg/m2＝2。
5kN/m24、20a槽钢荷载荷载：P5＝200kg/m2＝2kN/m25、砼浇注冲击及振捣荷载：P4＝200kg/m2＝2kN/m2则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝53.3 kN/m2（二）空心段梁体荷载计算1、箱梁自重荷载:P1＝0.5×26＝13kN/m2(实际施工0.25+0。
22=0。
47m,按0。
5m砼厚度计算）2、模板荷载P2、设备及人工荷载P3、砼浇注冲击及振捣荷载P4等与实心段梁体相应荷载相同。
则有P＝（P1+P2+P3+P4）＝19。
5kN/m2计算立杆单根受力和基础受力时考虑支架自重每增加10m高度增加1kN的力。
三、受力分析(一)底板面板的强度和刚度计算1、实心段梁体底板面板强度验算a、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板,第一次砼浇注对底模强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时,箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑位于盖梁实心段或腹板底处横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.20m。
少钢管支架计算书
螺洲大桥南接线箱梁少钢管桩支架施工计算书一、工程概述南接线S3~S5箱梁为不等跨度形式，梁高2.7m，底板宽10.6m，顶板宽17.39m，单跨单幅砼量计640m3，采用少钢管桩支架施工。
基础中砂，施打φ820×8mm钢管桩，钢管桩上采用2HN800×300为主横梁，贝雷梁为主纵梁，贝雷梁上间距90cm铺设I10为横向分配梁，分配梁上为碗扣支架，上铺I10和100×100方木与底模相连。
二、计算依据《北接线主线桥工程施工图》《结构力学》、《材料力学》《公路桥涵施工技术规X》（JTJ041-2000）《建筑施工计算手册》《路桥施工计算手册》《桥涵》三、支架、模板分析模板]=90MPa。
箱梁底模、侧模和内模均采用δ=15mm的竹胶板。
竹胶板容许应力为 [σ纵、横梁纵向底模方木截面尺寸为10×10cm。
纵向方木布置：纵向方木中对中间距在底板下为30cm，在腹板梁下为20cm。
横向分配梁I10间距为90cm。
3.2 标准段支架计算荷载分析（以主线桥S3~S5右幅箱梁计算）①砼按25kn/m3计算，则端头实心砼自重为：箱梁自重每m2所产生的荷载P1为： 67.5kn②模板体系荷载按规X规定：P2=2kn③砼施工倾倒荷载按规X规定：P3=2kn④砼施工振捣荷载按规X规定：P4=2kn⑤施工机具人员荷载按规X规定：P5=2.5kn荷载组合（考虑预压1.2系数情况下）计算强度:q=1.2×(①+②)+1.4×(③+④+⑤)腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）底模检算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，取1m宽度进行计算，即b=1000mm。
1、模板力学性能弹性模量E=0.1×105MPa。
截面惯性矩：I=bh3/12=100×1.53/12=28.125cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=100×1.52/6=37.5cm3荷载组合:挠度：从竹胶板下方木背肋布置可知，竹胶板可看作为多跨等跨连续梁，按三等跨均布荷载作用连续梁进行计算：图1：多跨等跨连续梁受力图Mmax =20.101ql = 0.101×91.8×0.32=0.83KN.mσ=M/W=22.1MPa<[σ]=90 MPa 满足施工规X要求(2)底板梁下方木间距20cm，纵向间距60cm。
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路基边坡防护施工钢管支架工程专项安全方案
设计计算书
一、计算目的
路基边坡坡面防护施工是在斜坡上进行，特别是对于锚杆锚索施工，需要专门
的操作平台来进行锚孔的钻进，所以需搭设钢管支架作为操作平台。
对于钢管支架
结合实际地质情况，管架的受力是否合理，有必要对其进行受力计算，掌握支架的
受力情况，实现合理搭设，既经济又保证安全。
支架布置见附件详图。
为了确保安全，为了确保支架结构的受力合理、安全可靠、稳定，满足施工荷
载的需要，确保施工安全，特进行支架的设计及受力计算。
二、支架的设计
（1）材料选择
钢管：支架纵、横向水平杆、立杆均选用直径φ=48mm、壁厚t=3.5mm的钢管，长度分
别为2m、3m、6m；钢管截面面积A=489mm 2,截面惯性矩I=1.215×105mm4,抵抗矩 W=5.078×103 mm3，回转半径15.78 mm，每延米理论重量为3.84㎏。
铸铁扣件：基本形式有三种，即直角扣件、回转扣件、对接扣件。
竹跳板：规格3 m×0.2m；用于铺设出渣通道。
安全网：规格4.5 m×1.2 m。
（2）支架的布置
(a)立杆
立杆垂直于地面，是把脚手架上所有荷载传递给基础的受力杆件。
立杆纵向间距
1.2m, 横向间距1m。
(b)纵、横向水平杆
纵、横向水平杆是承受并传递荷载给立杆的受力杆件。
纵向水平杆在纵向水平连接
各立杆，横向水平杆在横向水平连接内、外排立杆。
间距见附件详图。
(c)剪刀撑
设置剪刀撑或斜撑，可增强脚手架的纵、横向刚度。
剪刀撑是设在脚手架内、外侧
面的十
字交叉斜杆，而斜撑是单独的斜杆。
(d)纵、横向水平扫地杆
纵向扫地杆连接立杆下端距底座下方10c m～20cm处的纵向水平杆，起约束立杆底端在纵向发生位移的作用；水平扫地杆设置在位于纵向水平扫地杆上方处的横向水平杆，起约束立杆底端在横向发生位移的作用。
（e）扣件
直角扣件用于两根垂直相交钢管的连接，依靠扣件与钢管表面间的摩擦力来传递荷载；回转扣件用于两根任意角度相交钢管的连接；对接扣件用于两根钢管对接接长的连接。
支架各部分具体尺寸、钢管间距以及支架搭设详细要求等详见附图和施工方案。
1.
图1.小横杆受力计算图示
2.荷载
作用在支架小横杆上的荷载主要是施工荷载，主要是工人和钻孔机械的自重；根据
施工现场的实际情况，对于1.2m×1.0m的布置情况，考虑2个人及钻孔机械的重量，得计算荷载为：工人每人重50㎏，机械自重150㎏，断面上的荷载总计为250㎏×10N/㎏=2500N，视为作用在小横杆上的均布荷载，考虑支架上的荷载为动荷载，计 1.2的冲击系数，则均布荷载q=3000/1.2=2.5（KN/m）。
3.内力计算
（1）顶端小横杆内力的计算
荷载布置图：
图2.小横杆荷载布置图
为了计算结果方便绘图，采用程序计算。
得到计算结果如下：
小横杆弯矩图：单位KN.m
图3.弯矩图
最大弯矩Mmax=0.45 KN.m；
小横杆剪力图：单位KN；
图4.剪力图
（2）顶端大横杆内力的计算
大横杆按照三垮简支梁计算，计算跨径1.2米；大横杆荷载布置图:
作用在大横杆上的动荷载是由小横杆传来的集中力，为1.5KN，动荷载作用下跨中弯矩影响线如图5、图6、图7.
图5. 第一垮跨中弯矩影响线图
图6. 第二垮跨中弯矩影响线图
图7. 第二垮跨中弯矩影响线图
根据弯矩影响线，得跨中弯矩大小相等，以荷载布置在第二垮跨中为例，计算得到弯矩及剪力图：
大横杆弯矩：最不利位置布载；
图8.弯矩图（单位KN.m）
图9.剪力图（单位KN）
（3）立杆内力：
立杆在最不利荷载作用下，受力是由大横杆传来的，其大小N=1.5KN。
4．杆件强度的验算
（1）小横杆
弯曲强度：σ=M/W=0.5KN.m/(5.078×103mm3)=88.65Mpa＜［σ］=215 Mpa；［σ］表示钢材的极限强度。
抗弯刚度：最大正弯矩M=0.45KN.m，查《路桥施工计算手册》得，最大挠度f=(5×ql4)/(384EI)=2.6mm＜［f］=3mm 。
满足要求。
（2）大横杆
弯曲强度：σ=M/W=0.32KN.m/(5.078×103mm3)=63.0Mpa＜［σ］=215 Mpa；
挠度：f=1.883FL2/(100EI)=0.002mm＜［f］=3mm；满足要求。
（3）立杆
由于下层大横杆步距为1m ,长细比λ=L /i=55,查表得Φ=0.74，得
［N］=ΦA［σ］=0.74×489×140=50.6KN；而N=1.5＜［N］；满足要求。
（4）扣件抗滑力的计算
=2.5 KN，满足要求。
由R=1.5KN＜R
C
5.立柱地基处理措施及承载力验算
①立柱地基处理措施
由于是针对路基边坡防护工程施工，所以钢管支架的基础部位不可能采取其他措施，所以只得将钢管深入土体里面一定的深度，增大杆件的抗倾覆能力，同时深入较深一层基底更有利于承受施工荷载的作用，底下的土层比较密
实，承载力相对表层有成倍增加的趋势，同时呢埋在土体里面，雨水的冲刷对其支架的稳定影响很小。
为确保支架的稳定，可以在竖杆与土接触部位用砂浆进行砌筑固定。
②立杆地基基础承载力验算
作用在地基基础上的立杆所受最大荷载为 1.5KN，而立柱直接作用在地基上，查现行《建筑地基基础设计规范》，并充分考虑地基受其他因素的影响如水的浸泡、冲刷等导致承载力的折减，在最不利的情况下得该地基基础容许承载力［σ］=195Kpa,对基础受力面积为0.01㎡，则立拄作用在地基上的平均压力值为：
P=1.65/A=150Kpa＜［σ］=195Kpa；即地基基础满足受力要求。
不会产生局部受力不均基础沉陷的情况。
6.钢管支架的抗倾覆稳定措施
对于该支架方案，路基边坡呈1：0.75或1：0.5、1：1的坡度，而支架随着坡度靠内侧与坡面一致倾斜，竖杆深入土体，搭设了纵横向扫地杆、剪刀撑和斜撑，并在坡面的下方和护坡道处均加设了两排管架，目的是促使整个支架连接更加紧密，施工荷载比较小，即使钻孔施工，在增减钻杆时最多能产生0.5米左右的位移，这对整个支架的稳定性是承受得起的。
在支架的内外侧均设置得有加强斜撑，支架的稳定性能够满足要求。
经上述计算及其验算，按照设计拟定的尺寸及步距布置支架，支架的受力合理，方案可行。