XX特大桥60+100+60连续梁挂篮计算书教学提纲
跨浦建高速大桥60+100+60m连续梁挂篮计算书(全面)
中铁十一局浦梅铁路跨浦建高速大桥 60+100+60米连续梁挂篮计算书中铁十一局集团浦梅铁路工程建设指挥部第一章 设计计算说明1.1计算依据1. 《路桥施工计算手册》 周水兴 等编著 2．《钢结构设计规范》(GB50017-2003);3. 《实用土木工程手册》(第三版) 杨文渊编4. 《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)5. 《预应力混凝土用螺纹钢筋》(GB/T 20065-2006)6. 《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)7．《材料力学》(上、下册) 8．《结构力学》(上、下册)1.2工程概况本工程为南龙铁路100米连续梁挂篮,具体参数参见图纸,采用三角形挂篮施工.1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数(1)砼自重 GC ＝26.5 kN/米3; (2)钢弹性模量 Es ＝2.06×105 米Pa; (3)材料容许应力：Q235 [σ]=2152/N mm ,[w σ]=1812/N mm ,[τ]=1062/N mm .Q345钢 厚度 或直径≤16米米,f=3102/N mm ,v f =1802/N mm 厚度 或直径>16～35米米,f=2952/N mm ,fV=2152/N mm40Cr 钢 小 于100米米,抗拉735米Pa,屈服540米Pa;100米米~300米米,抗拉685米Pa,屈服490米Pa;300米米~500米米,抗拉685米Pa,屈服440米Pa;500米米~800米米,抗拉590米Pa,屈服345米Pa.剪切力=安全系数*0.6*抗拉强度安全系数=1.3(一般) 2.5(特殊)1.3.2 挂篮构造挂篮具体结构形式见后附图纸.1.3.3 挂篮计算设计荷载及组(1)荷载系数依据交通部颁发的公路桥涵设计和施工规范,荷载系数取值如下：考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05;浇筑混凝土时的动力系数：1.2;挂篮空载行走时的冲击系数1.3;浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2;挂篮正常使用时采用的安全系数为2.(2)作用于挂篮主桁的荷载①混凝土荷载：取混凝土最终块计算;②混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑最大偏差取10t;③挂篮自重：由米idas系统根据定义截面自行取值;④模板自重：2.5kPa;⑤施工机具及人群荷载：2.5kPa;⑥倾倒和振捣混凝土荷载：4 kPa;⑦挂篮冲击荷载：0.3x挂篮自重;⑧风荷载：按2KN/米施加在主构架一侧计算;⑨护栏荷载：按2KN/米计算.(3)荷载组合荷载组合1：①+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合2：②+③+④+⑤+⑥+⑨;荷载组合3：①+③+④+⑧+⑨;荷载组合4：挂篮行走,③+④+⑦+⑧+⑨;荷载组合5：①+③+④+⑤+⑨.荷载组合1、2、3,4用于挂篮结构的强度和稳定性计算;荷载组合5用于挂篮刚度计算,荷载组合1,4用于系统抗倾覆计算.所有荷载均按照线载荷施加.1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正,压力为负;应力：拉应力为正,压应力为负;其它内力规定同结构力学的规定.1.3.5 载荷分配情况(1)混凝土荷载分析翼缘板部分由1根导梁承担;腹板部分对应荷载由腹板下2根纵梁承担;底板其余部分由其下对应3根纵梁承担;顶板部分由2根导梁承担.(2)混凝土偏载：箱梁两侧腹板浇筑偏差重量10t计算,施加方法同混凝土自重部分,只是一侧加载总量减少10t.(3)挂篮自重荷载分析：挂篮自重部分按自重工况施加.(4)模板自重：按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(5)施工机具及人员荷载施工机具及人员按2.5kN/米2计算,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(6)倾倒和振捣混土产生的荷载：4 kPa,计算时按梁宽及梁节长度计算,最后分块施加到对应纵梁及导梁上.(7)挂篮冲击荷载：0.3倍挂篮自重按自重工况施加;(8)风载：按2KN/米加载到一片主构架外侧.(9)护栏荷载：按2KN/米计算,分别施加于前、后托梁.第二章挂篮结构的强度计算计算采用有限元软件米IDAS/civil进行计算,计算采用整体模型,主构架各节点的连接释放销轴的自由度 ,计算模型如图2-1所示.图2-1 挂篮整体计算模型2.1荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.1.1荷载情况该工况主要用来计算挂篮的主桁承重系统强度和稳定性.此种荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑要结束前的一种最不利荷载工况,此时所有混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,振动系统仍然在振捣,所以还要考虑挂篮施工的动力附加荷载,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.图2-1-1 荷载组合1计算模型2.1.2结果分析(1) 底托系统最大应力为116.6米Pa,如图2-1-2.符合要求.图2-1-2 底托系统应力计算结果(2)导梁系统最大应力为110米Pa;如图2-1-3.符合要求.图2-1-3 导梁系统应力计算结果(3)前横梁最大应力为39.9米Pa,如图2-1-4.符合要求.图2-1-4前上横梁应力计算结果(4)主构架最大应力为91.8米Pa,如图2-1-5.符合要求.图2-1-5主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-1-6 吊杆计算结果由图2-1-6可知,吊杆最大应力为171.8米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830),最大应力171.8米Pa<830米Pa, 所以最小安全储备量为4.8,其它吊杆安全储备均大于4.8.(6) 吊带计算图2-1-7 吊带计算结果由图2-1-7可知,吊带最大应力为151.7米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力151.7米Pa<310米Pa,所以最小安全储备量为2,其它吊带安全储备均大于2.2.2荷载组合2：混凝土偏载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载2.2.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑过程中的一种最不利荷载工况,此时假定一侧混凝土浇筑完毕(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,另一侧尚未浇筑完,两侧相差混凝土总量约10t,人员机具仍在施工,因而挂篮结构还要承受人员机具荷载.该荷载组合与与载荷组合1相比较,只是一侧腹板处混凝土荷载总量减少10t,其余荷载相同.图2-2 荷载组合2计算模型2.2.2结果分析(1) 底托系统最大应力出现在混凝土偏多腹板下底纵梁位置,最大应力为93.7米Pa,如图2-2-1.符合要求.图2-2-1底托系统应力计算结果（2）因导梁在荷载组合1与荷载组合2中受力形式及荷载值无发生变化,所以在此不再另行计算.（3）前横梁最大应力为32.2米Pa,如图2-2-2.符合要求.图2-2-2 前上横梁应力计算结果（4）主构架计算结果：主构架最大应力为73.9米Pa,如图2-2-3.符合要求.图2-2-3主构架应力计算结果(5) 吊杆计算图2-2-4 吊杆计算结果由图2-2-4可知,吊杆最大应力为147米Pa;因吊杆采用φ32精轧螺纹钢(PSB830级),最大应力147米Pa<830米Pa,所以最小安全储备量为5.6,其它吊杆安全储备均大于5.6.(6) 吊带计算图2-2-5 吊带计算结果由图2-2-5可知,吊带最大应力为125.6米Pa;因吊带材质为Q345,最大应力125.6米Pa<310 米Pa,所以最小安全储备量为2.47,其它吊带安全储备均大于2.47.2.3荷载组合3：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+风荷载+护栏荷载2.3.1荷载情况该荷载组合适用于挂篮混凝土浇筑完毕后出现大风情况,此时荷载包括混凝土自重(考虑混凝土胀模的影响)q1=1.05×G混凝土,挂篮自重及风荷载.图2-3 荷载组合3计算模型2.3.2结果分析该组合主要针对风载作用时对主构架、横联桁架的影响.(1)主构架计算结果：主构架最大应力为93.6米Pa,如图2-3-1.符合要求.图2-3-1主构架应力计算结果(2)横联桁架该载荷组合下,由于风载的存在,最大应力为87.2米Pa,如图2-3-2.符合要求.图2-3-2 横联桁架应力2.4荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载挂篮行走工况：挂篮前移动时,主桁靠反扣装置在轨道上行走;其它结构不变,底托横梁均由吊杆悬吊;外导梁仍有模板荷载作用.2.4.1 荷载情况此载荷组合下风载作用于主构架处,在本模型中,将其视为线荷载,计算模型如图2-4-1.图2-4-1 荷载组合4计算模型2.4.2 结果分析挂篮行走时,最大应力值为45.1米Pa,如图2-4-2所示.符合要求.图2-4-2挂篮应力图第三章挂篮结构的刚度计算3.1荷载组合5：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+护栏荷载该荷载组合主要用来计算挂篮系统的结构刚度 .3.1.1荷载情况计算模型如图3-1-1.图3-1-1 荷载组合5计算模型3.1.2结果分析该荷载组合下,挂篮变形等值线图见图3-1-2.由图可知,变形最大值为19米米.以下对各部分进行划分分析：图3-1-2 变形等值线图(1)挂篮主构架部分主构架部分最大变形位于前横梁支点处,最大竖向变形量为11.4米米.见图3-1-3.图3-1-3 挂篮主构架变形等值线图(2)前横梁如图3-4所示,前横梁部分最大变形位于中部位置,值为15米米,相对变形值为△δ=15-11.4=3.6米米挠跨比为η=3.6＜L/400图3-1-4 挂篮前横梁变形等值线图(3)导梁如图3-1-5所示,导梁最大位移值为16.4米米.图3-1-5 导梁变形等值线图(4)底托系统如图3-1-6所示.底托系统最大位移值为19米米.图3-1-6 底托系统变形等值线图3.2刚度验算结论挂篮在此该荷载组合条件下,计算挂篮系统整体和各部件的结构刚度 ,其变形最大值为19米米,而该值为主构架、前横梁、吊杆等各部分变形的累积.注：因吊杆为纯受拉杆件,在强度方面通过以上计算可知满足要求,在主构架及底托系统变形值均满足要求的情况下,吊杆变形值不再另做计算,以此得出的底托系统变形比值将更为保守.结论：通过对荷载组合5的计算分析,挂篮刚度满足使用要求.第四章挂篮抗倾覆计算挂篮抗倾覆计算包括两部分内容：混凝土浇筑工况和挂篮移动工况两种.4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算(荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载)在混凝土浇筑时,挂篮主构架后端通过精轧螺纹钢锚固于已经浇筑好的混凝土梁体上,为保证施工安全,需要验算此种载荷组合下的挂篮后锚点的安全性.图4-1-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合1时后锚点拉力最大值为438.8kN.单侧后锚点采用直径32米米的精轧螺纹钢6根,则可提供锚固力为N提供=6A[σ螺纹钢]=6x3.14x322/4x830x10-3=4003.1kN其安全储备为：K = 4003.1/438.8=9.1故：满足安全要求.4.2挂篮行走工况的抗倾覆计算(荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载)图4-2-1 主构架反力模型由以上结果可知,荷载组合4时后支座拉力最大值为78.7kN.反扣轮装置与主构架通过8个直径27的高强螺栓连接,强度验算如下：螺栓一、基本参数螺栓选用摩擦型高强螺栓,8.8级,米27构件材性：Q235摩擦面处理：喷砂(丸)摩擦面的抗滑移系数为 0.45受剪面数目为1由 GB 50017--2003 第68页 7.2.2 得：单个螺栓受剪承载力 Nvb = 93.15 kN单个螺栓受拉承载力 Ntb = 184 kN螺栓群受力 N = 78.7 kN V = 118 kN 米 = 19 kN·米二、螺栓群形心计算螺栓个数 BoltNu米 = 8排列方式：对齐排列螺栓位置：( 0, 320) ( 480, 320)( 0, 230) ( 480, 230)( 0, 90) ( 480, 90)( 0, 0) ( 480, 0)螺栓群形心位置 (240,160)三、螺栓受力计算V产生的剪力 Nv = V/BoltNu米 = 14.75 kNN产生的拉力 NN = N/BoltNu米 = 9.838 kN假定以形心轴为转轴：米对顶部螺栓产生的拉力 Ntop = 24.918 kN米对底部螺栓产生的拉力 Nbotto米 = -24.918 kN米对顶部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和Ntop_total = Ntop + NN = 34.756 kN米对底部螺栓产生的拉力与N产生的拉力之和 Nbotto 米_total = Nbotto米 + NN = -15.081 kNNbotto米_total<0 表明以螺栓群底部为转轴重新算得米和N对顶部螺栓产生的拉力 Nt = 30.935 kN按GB 50017--2003 第69页公式7.2.2-2Nv/Nvb + Nt/Ntb = 0.326 <= 1 满足!结论：通过对荷载组合1、4的计算分析,挂篮抗倾覆满足相关规范要求.。
100m连续梁悬浇施工挂篮设计与计算
100m连续梁悬浇施工挂篮设计与计算摘要：通过贝雷桁架挂篮的设计，解决复杂环境下大跨度连续梁悬臂浇筑施工的难题。
贝雷桁架挂篮主要包括贝贝雷片主桁架、提吊系统、模板系统、走行及锚固系统。
基于有限元分析的挂篮设计与计算为大跨度连续梁悬浇施工提供了理论基础，可为同类桥梁施工提供参考。
关键词：连续梁；悬浇施工；挂篮；设计中图分类号：u445.466 文献标识码：a1. 工程概况甬江左线特大桥跨越宁波东外环公路采用（60+100+60）m连续梁结构，与公路夹角为72º，该段位于宁波镇海区蛟川街道，连续梁100m主跨与镇海支线特大桥1-96m系杆拱对孔布置。
桥下净高大于5.5m，满足公路通行要求。
该连续梁梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。
梁高在中支点处7.60m，边支点和跨中处4.6m，梁底按圆曲线变化，半径r=369.667m。
箱梁顶宽11.0m，底宽5.8m，顶板厚度45～55cm，腹板厚度45、70、90cm，底板厚度50～130cm。
在端支点、中支点、跨中共设5个横隔板，隔板设有进人孔，供检查人员通过。
采用有砟桥面，挡砟墙内侧净宽8.5m。
桥上人行道栏杆内侧净宽11.0m。
该连续梁设计最高运行速度120km/h，采用桥位悬臂浇筑法施工，正常使用条件下梁体结构设计使用寿命为100年。
主梁沿纵向共分为59个梁段。
其中各中墩0号梁段长14m，合拢梁段长2.0m，边孔边直段长9.75m，其余梁段长分别为：2.5m、3.0m、3.5m、4.0m。
主梁段除0号梁段、边直段在支梁上施工外，其余梁段均采用挂篮悬臂浇筑，悬浇梁段最重1714.7kn。
2. 贝雷桁架式挂篮设计针对甬江左线特大桥的地理环境和结构特点，研究大跨度连续梁悬浇施工技术，基于有限元计算，设计了一种贝雷桁架式挂篮。
2.1 设计参数1) 材料设计参数材料设计参数见表2.1-1。
表2.1-1 材料设计参数2) 性能参数贝雷桁架挂篮的性能参数：a.适用最大梁段重：1800kn；b.适用最大梁段长度：4.0m；c.适用梁顶宽度：12m；d.适用梁底宽度：6.4m；e.适用梁高为：7.85～4.85m；f.走行方式：无平衡重走行；g.每套挂篮自重：800kn；h.在14m长的起步长度内，可同时安装一对挂篮；2.2 挂篮构造贝雷桁架挂篮由贝雷片主桁架、提吊系统、模板系统、走行及锚固系统等组成，且保证总重量不大于800kn。
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特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2019.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。
二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。
三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。
60+100+60挂篮计算书
2）、受力分析：腹板下单根纵梁采用2组36b槽钢组合结构，截面 特性参数：
Wx=1405.744cm3 Ix=25303.4cm4 A＝13618mm2 受力示意图如下： 由求解器得腹板下纵梁的剪力图、弯矩图、挠度图如下：
5、挂蓝内导梁受力验算： 内导梁在挂蓝施工中承受箱梁顶部混凝土自重、内模自重，其采用2
组32b槽钢加工，其截面形式及截面特性如下：
截面面积 A=109.8 cm2 截面惯性距Ix=16113.6cm4 抗弯截面模量 Wx=1007.1cm3 浇筑4#块混凝土时导梁按5米长来计算，内导梁上的荷载主要通过内模 背架传递至内导梁，其受力简图如下：
4#段：L=3m M=159.625t q=532.083KN/m B点支反力 RB=886.81KN RA=709.44 KN
8#段：L=3.5m M=153.118t q=437.48KN/m B点支反力 RB=840.28KN RA=690.9 KN
所以，施工时4#节段自重荷载是最不利的，取 q1=532.083/2=266.04KN/m 、模架及模板总重21t，挂篮下自防护重16t，总计37t，则取：
由结构力学求解器求得位移图为：
FBC=﹣424.21KN
最大位移为D点处y方向的位移为11.2mm小于20mm满足规范要求。 1、主构架内受最大拉压力杆件均为2组32b槽钢焊接的复合结构，即
主构架安全系数： 满足设计安全系数。 2、主桁杆件稳定性计算：
主桁均采用2根普通热轧32b槽钢组成，BD杆件长度6.1m，轴力为 739.73KN， 杆件的长细比为：
xxx特大桥60m 100m 60m连续箱梁施工挂篮检算
特大桥60m+100m+60m连续箱梁施工挂篮检算书计算：复核：审核：审批：2007.12.10xxxxx特大桥挂篮检算基本资料一、60+100+60m跨径1、0#块长14m，共计13段，最大梁段长4m，最小梁段长2.5m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分段：3.5×2+2.75×1+3×3+3.25×1+3.5×4+4×2；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧20cm共40cm考虑设调整块，按4m长梁段考虑在内模顶板设三角块，单只挂篮设计1块，端部2.5m梁段渐变20cm，模型现做；5、0＃块模型按4.5m+6.2m+4.5m三段考虑；6、检算时按12＃块（4m），8＃块（3.5m），4＃块（3.0m），1＃块（2.5m）分别检算；7、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑。
二、40+60+40m双线连续梁1、0＃块长9m，最大梁段长4.25m，最小梁段长3m，板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m；梁段分7段：3×1+3.25×1+3.5×1+4.25×3+4×1；2、顶板厚按40cm考虑；3、底板宽按6.7m考虑；4、腹板厚渐变，按每侧16cm共32cm考虑设调整块，按4.25m梁段考虑在内模顶板设三角块，单T共4只，单只可调32cm，端部2.9m 梁段渐变12cm共24cm，模型现做；5、0＃块模型按2+2.7+3.7+2.7+2m考虑；6、检算时按4＃块（4.25m），3＃块（3.5m）分别检算；7、截面梁高按6.05m～3.05m综合考虑。
三、综合以上两种桥型基本情况，挂篮设计时考虑使用同一套挂篮，综合考虑后设计基本资料如下：1、最大梁段长度为4.25m，最小梁段长度为2.5m；2、板顶宽13.4m，底宽6.7m，悬臂3.35m，顶板厚40cm；3、外膜设计分段为：2+2.7+2.7+2.7+2.7+2，另做2.0+2.0（40+60+40m）桥专用0＃块调整段模型；4、截面梁高按7.85m～4.85m综合考虑，可分段；5、腹板厚渐变，分别考虑调整块；6、内模分节以利张拉；7、前上横梁内滑梁吊带处考虑设置槽口以利内滑梁间距改变；8、检算时按A桥1＃块（2.5m）、4＃块（3.0m），8＃块（3.5m），12＃块（4m），B桥4＃块（4.25m）分别检算。
XXXX桥悬浇施工挂篮设计计算书
目录一、计算依据 (3)二、工程概况 (3)三、挂篮设计 (4)3.1.1底模平台和悬挂调整系统 (4)3.1.2贝雷片纵梁 (5)3.1.3滑行系统 (5)3.1.4压重和后锚 (5)四.挂篮计算 (9)4.1挂篮计算参数 (9)4.2挂篮计算控制工况 (9)4.3底模验算 (10)4.3.1底模面板验算 (10)4.3.1.1荷载计算 (10)4.3.1.1腹板下底模面板 (10)4.3.1.2腹腔下底模面板 (11)4.3.2底模横带 (12)4.3.2.1底模横带6.2M长度计算 (12)4.3.2.2底模横带0.76M长度计算 (14)4.4侧模检算 (15)4.4.1侧模面板验算 (15)4.4.1.1荷载计算 (15)4.4.1.2强度 (18)4.4.1.3刚度 (18)4.4.2侧模[10槽钢小楞验算 (19)4.4.3侧模骨架验算 (19)4.5.内模检算 (30)4.5.1面板验算 (30)4.5.1.1荷载计算 (30)4.5.2内模骨架计算 (31)4.6.挂篮主桁及底篮纵、横梁验算 (35)4.6.1工况一 (35)4.6.1.1底篮纵梁验算 (35)4.6.1.2侧模外滑梁验算 (39)4.6.1.3内模内滑道计算 (43)4.6.1.4前上、下横梁验算 (46)4.6.1.5底模后下横梁验算 (51)4.6.1.6挂篮主桁计算 (56)4.6.1.7挂篮后上横梁计算 (64)4.6.1.8挂篮空载抗倾覆计算 (64)4.6.1.9挂篮拖船验算........................................................................................................ 错误！未定义书签。
4.6.2工况二 (64)4.6.2.1分解段挂篮试算 (64)4.6.2.2底篮纵梁验算 ....................................................................................................... 错误！未定义书签。
特大桥悬浇车式挂篮设计计算书
西联特大桥挂篮设计计算书一、概述：武广铁路客运专线西联特大桥为单幅双线桥，共三跨，为单箱单室结构，设计为挂篮悬浇施工，其主要参数为：箱梁顶板宽13.4m，底板宽5.4m。
两侧悬臂板长为3.35m，悬臂板端部厚20cm，根部厚65cm，顶板厚30cm，腹板和底板厚度由零号块至1＃块变化分别为65cm、47.5cm，其余各梁段均为等截面，全桥梁高均为 3.25m，节段分块长度均为 3.0m，最大块重为B6#块，重量为946.4KN；根据工期安排，拟投入挂篮数量为两套完成全桥悬浇施工。
二、挂篮结构形式的选择及组成结构.（一）、挂篮形式的选择：挂篮设计是挂篮悬浇施工的关键，无论选择何种形式的挂篮，其设计应按照保证挂篮结构形式简单、强度可靠、安全稳定、自重轻、受力明确、变形小、行走方便、锚固和装拆容易，并尽可能降低成本的原则设计，结合本桥节段重，桥面宽等特点，本设计拟选用悬浇车式挂蓝，该挂篮的特点是：重心低稳定性好、走行方便、装拆快捷、结构形式简单明了等特点，适合不同桥宽的悬浇施工．（二）、悬浇车式挂篮的组成结构：悬浇车式挂篮主要由：主承重系统、锚固系统、行走系统、模板系统、悬吊系统、操作平台等六部分组成，对于该桥横跨西联大道的挂篮还应增加安全防护系统，其挂篮结构看附图，各系统的结构组成分述如下：１、主承重系统：本挂篮主承重系统由钢板焊接组合而成箱型结构，主要承重砼块重、挂篮自重及施工荷载。
２、锚固系统：锚固系统分为：主承重系统的后锚和模板系统的锚固两部分，单片主桁在后支点处共设三道共6根ΦＪ32精扎螺纹钢，由于该桥竖向预应力结构筋不垂直于桥面，因此，只有通过预留孔道穿筋连接，模板系统后端由ΦＪ32精扎螺纹钢锚于已浇块段的前端（预留孔道）。
３、行走系统：行走系统主要由：牵引手拉倒链或（千斤顶、千斤顶反力支座、液压集中控制台）、轨道、行走小车及滑板撑脚组成。
４、模板系统：模板系统主要由：外侧模、内侧模、内顶模和底模平台等组成．５、悬吊系统：悬吊系统主要由：吊杆（ΦＪ32精扎螺纹钢）、手拉葫芦和分配梁三部分组成，其主要功能为悬吊整个模板系统。
60+100+60m连续梁挂篮计算
1.检算依据1）《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011；2）《钢结构设计规范》GB50017-2003；3）《铁路桥梁钢结构设计规范》TB10002.2-2005；4）《路桥施工计算手册》；5）《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；6）《机械设计手册》；2.主要检算指标1）主构架最大下挠值：≤20mm2）前上横梁、走行梁、底模平台横梁和纵梁挠度：≤L/4003）底模板、外模变形：≤L/400，及≤1.5mm4）内模变形：≤L/250，及≤1.5mm5）模板钢楞变形：≤L/500，≤3mm6）工作状态抗倾覆系数：≥2.07）走行状态抗倾覆系数：≥2.08）受压构件的容许长细比：[λ]=1509）受拉构件的容许长细比：[λ]=3003.工程概况本主桥为连续箱梁，桥跨组成为60+100+60m的单箱单室连续梁。
箱梁顶宽12m，底板宽6.7m，梁段高度4850～7850。
该桥箱梁悬臂浇注段采用三角形挂篮施工。
挂篮悬臂浇注箱梁最重块段重量为160t，预压重量192吨。
挂篮总重58t，悬吊部分45t。
适应最大梁段长度4000mm。
4.结构主要材料底模前横梁、吊点连接器、立柱、钢枕为Q345钢材，销轴为45#钢材，其他为Q235钢材。
钢筋混凝土的容重按26KN/m3。
Φ25精轧螺纹钢锚固、φ25吊装。
钢材的技术指标为：1）钢弹性模量E＝2.06×105MPa；s2）材料强度设计值：Q235钢f=215Mpa，Q345钢f=310Mpa5.挂篮构造挂篮为三角形挂篮，三角形桁片由2[32b、2[40b普通热轧槽钢组成的方形格构式截面杆件构成，缀板间距分别为800、900、1000mm，前横梁由2I40b组成的截面杆件构成,底篮横梁由2[32b组成的截面杆件构成，底篮腹板下纵梁为2I30b截面构成，吊杆采用φ25螺纹钢。
其他构造见设计图纸。
如图所示。
6.计算荷载1）钢筋混凝土的容重按26KN/m3，混凝土自重系数取1.2，其他结构自重系数亦取1.2。
永定新河特大桥挂篮体系计算书..
0号块箱梁模板及支架体系计算书一、荷载计算1、箱梁荷载：按单侧荷载计算（需扣除主墩上中横梁重量）因箱梁为变截面，所以去要进行荷载分配跨中处箱梁钢筋砼自重：G=16.88（跨中箱梁面积，除去翼缘板）m2×5×26KN/m3=2191.4KN渐变段末处箱梁钢筋砼自重：G=14.74（跨中箱梁面积，除去翼缘板）m2×5×26KN/m3=1916.2KN跨中箱梁（除翼缘板）荷载均按面荷载简化计算：F=G÷S=2191.4KN÷（5m×10.5m）=41.74KN/m2渐变段末处箱梁（除翼缘板）荷载均按面荷载简化计算：F=G÷S=1916.2KN÷（5m×10.5m）=36.5KN/m2=2.5KN/m22、施工荷载：取F2=2.0KN/m23、振捣混凝土产生荷载：取F34、方木及竹胶板重量：取F=0.2KN/m26跨中：恒载：41.74+0.2=41.94 KN/m2；活载：2.5+2.0=4.5 KN/m2；梁段：恒载：34.8+0.2=36.8KN/m2；活载：2.5+2.0=4.5 KN/m2；恒载安全系数1.2，活载取安全系数1.4所以跨中均布面载q=1.2×41.94+4.5×1.4=56.63KN/m2梁段均布面载q=1.2×36.8+4.5×1.4=50.46KN/m2腹板处均布荷载q=1.2×3.4×26+0.2+4.5×1.4=112.66KN/m2f因考虑张拉等因素，均布荷载按56.63计算5、底模强度计算（1）箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用0.3m宽1m长单向板计算，如图所示。
竹胶板抗弯强度经检测为46Mpa。
（2）用结构力学求解器进行计算竹胶板各项取值，按0.2m简支梁进行计算1）底模板均布荷q =56.63KN/m2）弹性模量E=10400MPa。
挂篮设计计算书
挂篮设计计算书1.计算书有关说明1.1 计算目的本产品是由钢结构件组装而成的挂篮设备，为保证其工作的可靠性和安全性，特对设备整体及一些关键零部件进行强度、刚度和稳定性验算。
1.2 计算过程中计算原则设备有些工作状态的受力较复杂，本计算书中的部分工作状态计算模型进行了简化，其简化原则是：计算工作状态比实际工作状态更趋保守。
1.3 设计依据及参考资料《都拉营大桥两阶段施工图设计》《将军滩大桥两阶段施工图设计》《机械设计手册》（94年版、化学工业出版社）《材料力学》（84年版、高等教育出版社）1.4 计算过程中采用的部分常数Q235B钢材的许用应力[б]=145MPaQ235B钢材的许用剪应力[τ]=75MPaQ345B钢材的许用应力[б]=200 MpaQ345B钢材的许用剪应力[τ]=120MPa钢材弹性模量E=206*106kN/m2跨内刚度:L/400；悬臂刚度：L/2001.5本挂篮设计时考虑用其浇筑都拉营大桥主桥2号至12号块段及将军滩大桥主桥2号至21号块段。
经分析可知，在浇筑将军滩大桥主桥2号、18号及移篮时挂篮处于危险状态，本计算书主要对前述几种工况进行了验算。
2.校核计算2.1载荷计算2.1.1混凝土载荷(只需考虑2号、18号)G混=V*ρ*K1*K2式中，V-体积，ρ-密度，取ρ=26(KN/m3), K1-截面系数，取K1=1.03,K2-载荷系数, 取K2=1.2,底板混凝土：G底混2=26.4208*26*1.03*1.2=849.1 (kN)顶板混凝土：G顶混2=11.9*26*1.03*1.2=382.4 (kN)G顶混18=19.3628*26*1.03*1.2=622.2 (kN)腹板混凝土：G腹混2=60.2392*26*1.03*1.2=1935.8 (kN)翼板混凝土：G翼混2=14.1925*26*1.03*1.2=456.1 (kN)G翼混18=18.2475*26*1.03*1.2=586.4 (kN)2.1.2模板载荷底模：G底模=35(kN)单件侧模（共两件）: G侧模=90 (kN)内模：G内模=130 (kN)2.2底篮纵梁校核2.2.1腹板处纵梁校核（浇筑状态）腹板处纵梁采用6件HN600X200，所有纵梁整体截面参数如下：I=4425*10-6 (m4), W min=14748*10-6 (m3), S腹=22440*10-6(m2)2.2.1.1最大剪力Q max和最大弯矩M max的计算浇筑2号块时腹板处底纵梁所受载荷参见图一：底纵梁自重G自=38 (kN), 底模重量：G底模=35*2*800/8000=7 (kN) 腹板混凝土：G腹混2=1935.8 (kN),q自=38/5.5=6.9091 (kN/m)；q模= 7/4.7=1.4894 (kN/m)；q外=1935.8/3.5=553.086 (kN/m);图一经电算得：M2max =1786.3 (kNm); R后2=1166.4 (kN);R前2=814.4 (kN);Q max= R后2=1166.4(kN), M max= M2max =1786.3 (kNm)2.2.1.2强度校核(浇筑2号块时)σ= M max/ W min=1786.3*10-3/(14748 *10-6)=121.1 (Mpa)＜[σ]=145(Mpa),安全。
安家寨60+100+60连续梁挂篮计算书概论
安家寨大桥（60+100+60）m连续梁挂蓝设计计算书中铁十一局集团汉江重工2016年6月第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。
箱梁顶宽12.2m，翼缘板长2.75m，支点处梁高7.8m，跨中梁高4.8m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚90cm（支点）至50cm（跨中）折线变化，底板厚度为130cm（支点）至44cm （跨中）按直线线性变化，顶板厚度为70cm（支点）至45cm（跨中）。
箱梁0#块梁段长度为12m，合拢段长度为2.0m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为1#块，其重量为174.8吨，长度3m。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[40a普通热轧槽钢组焊，前横梁由2I45a组焊，底托系统前托梁由2I45a组焊，后托梁由2I45a组焊，底纵梁由2[36b组焊。
主桁系统重13.3t、行走系统重6.6t、前横梁重2.8t、底托系统重15.7t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、侧模重20.3t，整个挂篮系统约重63.7t。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
挂蓝计算书新(DOC)
（60+100+60）m连续梁主梁三角挂篮计算书目录一、工程概况 (3)二．设计依据及主要参数 (4)三、主构架计算 (5)四、混凝土浇注时后锚力学计算 (11)五、前上、下横梁及吊杆计算 (11)六、后下横梁计算 (16)七、凝土浇筑时外滑梁计算 (20)八、挂篮走行时外滑梁计算 (21)九、混凝土浇筑时内滑梁计算模型 (23)十、挂篮走行时内滑梁计算 (25)十一、底模纵梁计算 (26)十二、结论与注意事项 (28)一、工程概况客运专线连续梁（60+100+60）m，对称悬臂施工。
0号块桥面宽12.2m，0号块长14m。
0号块顺桥向墩身范围内混凝土长4米，体积100.756m3，重261.964T。
悬出墩身范围内混凝土长5米，体积122.071m3，重317.391T。
图1 0#块和1#块纵断面和横断面挂篮为菱形挂篮,主要包括主构架、行走及锚固装置、底模架、内外侧模板、前吊装置、后吊装置、前上横梁、后上横梁等组成。
图2 挂篮总体结构（侧面图,单位mm）图3 挂篮总体结构(横断面图,单位mm）二．设计依据及主要参数1．设计依据（1）铁路桥涵设计基本规范(TB 10002.1-2005 )（2）铁路桥涵施工规范（TB 10203-2002）（3）《路桥施工计算手册》(2001).人民交通出版社2．结构参数（1）悬臂浇筑砼箱梁最不利段长度为3m。
（2）箱梁底板宽6.4m，顶板宽12.2m。
3.设计荷载：（1）悬臂浇筑最重梁段约1566kN。
（2）挂篮及模板总重约60kN，其中内模系统自重85kN，外侧模系统自重158kN，底模板系统45kN。
（3）人群及机具荷载取2.5KPa。
（4）荷载组合：a.1.2*(砼重+挂篮自重)+1.4*人群机具 (强度、稳定)b.砼重+挂篮自重+人群机具 (刚度)c.砼重+挂篮自重+风荷载 (稳定)（5）核算参数：a.钢筋砼比重取值为； 26kN/m3d.主桁架前顶点变形位移小于20mm；e.顶横梁、底横梁挠度小于10mm；f.锚固杆、悬吊杆强度安全系数不小于2.5；g. 抗倾覆稳定系数不小于2.0。
桥梁挂篮计算书
中铁十局第二工程有限公司钟祥汉江第二大桥95+2×160+95m连续梁挂篮计算书计算：校核：批准：滨州市博远模板有限公司2015年12月目录第一章设计计算说明 (3)1.1计算依据 (3)1.2工程概况 (3)1.3 挂篮设计 (3)1.3.1 主要技术参数 (3)1.3.2 挂篮构造 (4)1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合 (4)1.3.4 内力符号规定 (5)1.3.5 载荷分配情况 (6)第二章挂篮结构的强度计算 (7)2.1荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载 (8)2.1.1荷载情况 (8)2.1.2结果分析 (9)2.2荷载组合2：混凝土偏载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载 (12)2.2.1荷载情况 (12)2.2.2结果分析 (12)2.3荷载组合3：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+风荷载+护栏荷载 (14)2.3.1荷载情况 (14)2.3.2结果分析 (15)2.4荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载 (15)2.4.1 荷载情况 (15)2.4.2 结果分析 (16)第三章挂篮结构的刚度计算 (17)3.1荷载组合5：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+护栏荷载 (17)3.1.1荷载情况 (17)3.1.2结果分析 (17)3.2刚度验算结论 (20)第四章挂篮抗倾覆计算 (21)4.1混凝土浇筑时的抗倾覆计算(荷载组合1：混凝土荷载+挂篮自重+模板自重+施工机具及人群荷载+倾倒和振捣混凝土荷载+护栏荷载) (21)4.2挂篮行走工况的抗倾覆计算(荷载组合4：挂篮行走工况：挂篮自重+模板自重+冲击荷载+风载+护栏荷载) (22)第一章设计计算说明1.1计算依据1. 《路桥施工计算手册》 周水兴 等编著2．《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3. 《实用土木工程手册》（第三版） 杨文渊编4. 《公路桥涵施工技术规范》（JTG/TF50-2011）5. 《预应力混凝土用螺纹钢筋》（GB/T 20065-2006）6. 《铁路预应力混凝土连续梁(刚构)悬臂浇筑施工技术指南》(TZ324-2010)7．《材料力学》（上、下册）8．《结构力学》（上、下册）1.2工程概况本工程为中铁十局第二工程有限公司钟祥汉江第二大桥95+2×160+95m连续梁，0#块长：13m，悬浇段最重块：220吨；最长块：4米；梁顶宽：12m，梁底宽：7m，采用菱形挂篮施工。
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60+100+60m连续梁挂篮计算第1章设计计算说明1.1 设计依据1、(60+100+60)m施工图纸。
2、《钢结构设计规范》GB50017-2003；3、《路桥施工计算手册》；4、《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》；5、《机械设计手册》；1.2 工程概况本工程主桥桥跨组成为60+100+60m的单箱单室双线连续梁。
箱梁顶宽12m，翼缘板长2.65m，支点处梁高7.85m，跨中梁高4.85m，梁高及底板厚按二次抛物线变化。
腹板厚100cm（支点）至60cm（跨中）折线变化，底板厚度为120cm（支点）至40cm（跨中）按直线线性变化，顶板厚度为40cm（支点）至64cm（跨中）。
箱梁0#块梁段长度为14m，合拢段长度为2.0m,边跨现浇直线段长度为9.75m；挂篮悬臂浇注箱梁最重块段为4#块，其重量为159.625吨，第一块重为154.778吨。
该特大桥箱梁悬臂浇注段采用菱形挂篮施工。
1.3 挂篮设计1.3.1 主要技术参数①、钢弹性模量E s＝2.1×105MPa；②、材料强度设计值：Q235钢厚度或直径≤16mm，f=215N/mm2，f V=125 N/mm2Q345钢厚度或直径≤16mm，f=310N/mm2，f V=180 N/mm2厚度或直径>16～40mm，f=295N/mm2，f V=170 N/mm21.3.2 挂篮构造挂篮为菱形挂篮，菱形架各杆件采用2[36b普通热轧槽钢组焊，前横梁由2HN500×200×10×16热轧H型钢组焊，底托系统前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组焊，底纵梁由HN400×200×8×13热轧H型钢组焊。
主桁系统重13.99t、行走系统重4.33t、前横梁重4.05t、底托系统重14.73t（含底模模板重量）、内模系统重5t（内模重量估算）、内滑梁及提吊系统重10t（吊杆重量估算）、侧模重13.2t，整个挂篮系统约重65.3t。
1.3.3 挂篮计算设计荷载及组合①、荷载系数考虑箱梁混凝土浇筑时胀模等系数的超载系数：1.05；浇筑混凝土动力系数：1.2；挂篮空载行走时的冲击系数1.3；浇筑混凝土和挂篮行走时的抗倾覆稳定系数：2.0。
恒载分项系数K1=1.2；活载分项系数K2=1.4。
②、作用于挂篮主桁的荷载箱梁荷载：箱梁荷载取4#块计算。
4#块段长度为3m，重量为159.625t计算；施工机具及人群荷载：2.5kN/m2；挂篮自重（不含行走及主桁架系统）：46.98t；③、荷载组合荷载组合Ⅰ：混凝土重量+超载+动力附加荷载+挂篮自重+人群和机具荷载；荷载组合Ⅱ：挂篮自重+冲击附加荷载；荷载组合Ⅰ用于主桁承重系统强度和稳定性计算，荷载组合Ⅱ用于挂篮系统行走算。
1.3.4 内力符号规定轴力：拉力为正，压力为负；应力：拉应力为正，压应力为负；其它内力规定同结构力学的规定第2章 挂篮底托系统计算2.1 底纵梁计算 2.1.1 腹板下纵梁的计算腹板下纵梁按1#梁段计算。
1#梁段两端截面高度分别为7.193m 和6.895m ，箱梁腹板厚1.0m ，腹板每侧荷载由4根底纵梁承担，纵梁间距为0.28m 。
腹板处混凝土线荷载为：mkN q /76.23005.12.1265.225.21)895.6193.7(1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=底模板重量按1.0kN/m 2计，底模板荷载为：m kN q /2.12.1*0.1*0.12==人群及机具荷载为：m kN q /5.34.10.15.23=⨯⨯=倾倒和振捣混凝土产生的荷载；m kN q /6.54.10.144=⨯⨯=1#块加强纵梁的荷载为：m kN q q q q q /265.60406.24144321==+++=加强纵梁的受力及计算模型下图：加强纵梁受力计算图支点反力分别为：最大弯矩:底纵梁选用HN400×200×8×13，查表知其截面特性参数为：弯曲应力：,满足要求；剪切应力：,满足要求；根据上述条件用力学软件SMSOLVER（力学求解器）建力学模型并计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为：6.23mm＜4895/400=12.235mm，满足整体变形要求。
由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.1.2 底板下纵梁的计算底板下纵梁按4#梁段计算。
计算混凝土厚度0.963m～0.907m，底板荷载由6根纵梁承担。
底板混凝土荷载： mkN q /03.14705.12.1263238.4)907.0963.0(1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=模板重量按1kN/m 2计，模板荷载为：m kN q /76.52.118.42=⨯⨯= 人群及机具荷载：m kN q /8.164.15.28.43=⨯⨯=倾倒和振捣混凝土产生的荷载：m kN q /88.264.18.444=⨯⨯= 每根底板下纵梁的荷载为：m kN q q q q q /75.32647.19664321==+++=根据上述条件建力学模型如下图所示：底板下纵梁受力计算图支点反力分别为：最大弯矩：底纵梁选用HN400×200×8×13，查表知其截面特性参数为：弯曲应力：,满足要求； 剪切应力：,满足要求；根据上述条件用力学软件SMSOLVER （力学求解器）建力学模型并计算结果可得，纵梁在荷载作用下产生的最大竖向挠度为：4.09mm ＜4895/400=12.235mm ， 满足整体变形要求。
由以上计算可知，腹板下纵梁应力强度和变形条件均满足要求。
2.2 底托梁计算：（按4#梁段计算） 2.2.1 浇注状态后托梁由底板下纵梁的计算可知，支座反力R A =58.11KN , R B =40.15KN ，%40.86%10015.4058.11.1540=⨯+=+B A B R R R 。
因此前托梁近似承担底部荷载的41%，后托梁承担底部荷载的59%。
故在此只对后托梁在浇注状态进行受力分析。
对于4#梁段，取腹板的平均厚度为0.9m 。
则， 腹板处混凝土线荷载为：mkN q /53.19205.12.1263239.0)405.6655.6(1=⨯⨯⨯⨯⨯⨯+=模板重量按1.0kN/m 2计，模板荷载为：m kN q /08.12.1*9.0*0.12==人群及机具荷载为：m kN q /15.34.19.05.23=⨯⨯=倾倒和振捣混凝土产生的荷载；m kN q /04.54.19.044=⨯⨯=则：m kN q q q q q /8.2014321=+++=∑ 底纵梁自重：3.97KN 故，对于后托梁：腹板处每根底纵梁的集中荷载：4.121%59)97.3338.201(=⨯+⨯kN 底板处每根底纵梁的集中荷载：3.60%59)97.36347.196(=⨯+⨯kN 后托梁自重产生的荷载为1.91KN/m假定底模承受的荷载完全由腹板两侧的吊杆承受，采用SM-Slover 计算后托梁（mm ）：后托梁受力简图后托梁弯矩图(单位: N ·mm)后托梁剪力图(单位:N)后托梁位移示意图后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组成，截面形式如下图所示：后托梁型钢组合截面查表可知型钢组合截面特性参数为：由弯矩图可知最大弯矩:弯曲应力：,满足要求。
根据上述模型及力学求解器计算结果可知结点4处位移最大值：满足要求。
由以上计算可知，后托梁在浇注状态下，强度和刚度均满足要求。
2.2.2 浇注状态前托梁 对于前托梁：腹板处每根底纵梁的集中荷载：37.84%41)97.3338.201(=⨯+⨯kN 底板处每根底纵梁的集中荷载：9.41%41)97.36347.196(=⨯+⨯kN 前托梁自重产生的荷载为1.8KN/m假定底模承受的荷载完全由腹板两侧的吊带承受，采用SM-Slover 计算前托梁（mm ）：前托梁受力简图前托梁弯矩图(单位: N ·mm)前托梁剪力图(单位:N)前托梁位移示意图前托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组成，截面形式如下图所示：前托梁型钢组合截面查表可知型钢组合截面特性参数为：由弯矩图可知最大弯矩:弯曲应力：,满足要求。
根据上述模型及力学求解器计算结果可知结点4处位移最大值：满足要求。
由以上计算可知，前托梁在浇注状态下，强度和刚度均满足要求。
2.2.3吊带（杆）计算：假设前托梁所有荷载只由腹板两侧吊带承担，根据托梁剪力图，可得受力最大吊带（杆）受力值为：，吊杆强度验算：吊杆用φ32mm精轧螺纹钢筋，,满足要求；吊带强度验算：吊带为25*150，采用16Mn材料。
销轴孔D50mm，销轴φ49.5mm，采用40Cr 材质。
销孔壁承压：，满足承压要求。
销孔拉板计算：,满足抗拉要求。
销轴计算：销轴抗剪强度：，故满足要求。
2.2.4 后托梁行走工况：风载：1000 Pa，取沿海地区最大风载荷。
冲击荷载系数取1.3底模模板荷载:底纵梁荷载:底托自重：根据上述已知条件，建力学模型，采用SM-Slover计算后托梁受力（mm）：后托梁受力简图后托梁弯矩图后托梁剪力图位移示意图前、后托梁由2HN450×200×9×14热轧H型钢组成，截面形式如下图所示：后托梁型钢组合截面查表可知型钢组合截面特性参数为：由弯矩图可知最大弯矩:弯曲应力：,满足要求。
最大剪应力：,满足要求。
根据上述模型及力学求解器计算结果可知结点4处位移最大值：满足要求。
由以上计算可知，后托梁在浇注状态下，强度和刚度均满足要求。
其中：，为上横梁的作用力。
2.3前横梁2.3.1前横梁浇注状态下受力计算（按4#梁段计算）由浇注状态前托梁可知：；，为上横梁作用力。
（腹板外侧吊带作用力）（腹板内侧吊带作用力）（内模系统吊杆作用力）（侧模内侧吊杆作用力）（侧模外侧吊杆作用力）采用SM-Slover建立力学模型，计算前横梁（mm）：前横梁受力简图前横梁弯矩图前横梁剪力图前横梁位移示意图材料：双HN500*200*10*16的型钢，截面形式如下图所示：查表可知截面参数：由弯矩图可知最大弯矩:弯曲应力：,满足要求。
最大剪应力：,满足要求。
根据上述模型及力学求解器计算结果可得最大变形在单元7处，最大变形为：满足要求。
故，强度、刚度均满足要求。
前横梁支座位置处的支座反力为：,为菱形架的作用力。
2.3.2前横梁行走状态下受力计算挂篮行走时，前横梁作用力为行走状态底托梁的反力：，为上横梁的作用力。