新规范桥梁构件计算表格汇总(2013版)

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公路桥梁工程材料数量计算表

直径10直径12绞缝1707.6现浇层3060.84519.6合计
厚宽长合计桥面C500.1515.515.9437.1面积长道数绞缝C500.099214.641116.0厚宽长共计沥青砼0.1114.515.9425.4防水层
15.515.94247.1厚高长道数合计砂浆共计M15砂浆（中间）
0.010.1214.64110.193248M15砂浆（两端）
0.010.85 1.3110.12155预应力钢绞线一块板板数共计合计‘中板288102880边板
326.42652.8硬塑料套管一块板板数共计合计‘中板
4810480边板5821160.3596
桥面现浇层现浇C503532.8
直径810121625
堵头板119.9
楔形块179.52
边板1984.61470.8505.2372
中板9419653528951860
分类合计11523.58185.33400.22232
总计25341.0
面域、长道合计
预制C50砼中板正常段0.517712.641065.43728
渐变段0.6130521012.261
端部0.7084 1.3109.2092
边板正常段0.614612.64215.53709
渐变段0.68722 2.748
端部0.7594 1.32 1.97444
楔形块0.3096
堵头板0.7现浇C50面域长道合计
中板0
封端砼0.3456 1.310 4.4928
边板0
封端砼0.3456 1.320.89856
高道数长凿毛合计
凿毛0.92215.94315.612
572.9
增加梁顶凿毛257.3
共计108.2
5.4。

新规范桥梁构件计算表格汇总(2013版)

截面宽b(mm):1500 2.100E+06截面高h(mm):1400 2.313E+06截面核芯宽b cor (mm)：18506200.00截面核芯高h cor (mm)：12501.10d 1:n 1:50A st :40212d 1:S v :100A sv1:2015006540f sd A st S V /(f sv A sv1U cor ):计算值:截面周边纵向钢筋单肢抗扭箍筋纯扭构件纵向钢筋与箍筋的配筋强度比ζ几何信息材料信息计算信息配筋信息3.23ξ≥0.6,ξ值满足要求1.7ξ>1.7,取值1.70.51×10－3(f cu,k )1/2(kN/mm 2): 3.606E-03截面构造扭矩上限T d (kN.m):3320构造抗扭不满足截面构造扭矩下限T d (kN.m):842需要配抗扭钢筋！矩形截面受扭塑性抵抗矩W t :(mm 3) 1.013E+09规范5.5.3-1式构造抗扭计算数值γ0T d /W t((kN/mm 2): 4.944E-03纵向周边普通钢筋抗拉设计强度f sd (MPa):280箍筋抗拉设计强度f sv (MPa):280设计荷载承载极限状态设计扭矩T d (kN.m):4551γ0T d (kN.mm):16混凝土强度设计等级:50混凝土轴心抗拉设计强度f td (Mpa):1.83直径(mm)根数面积(mm 2)32直径(mm)间距(mm)面积(mm 2)矩形截面纯扭构件抗扭承载力验算(JTG D62-2004)(5.5条)截面面积A(mm 2):抗扭截面核芯面积A cor (mm 2):截面核芯面积的周长U cor (mm)：结构重要性系数γ0。

6.受弯构件粘钢加固计算表(2013规范版)

满足
446
满足
U形箍板计算
U形箍板的宽度 b sp（mm）钢对钢的粘结强度设计值 f sv（N/mm2）每端粘贴U形箍板的数量 n （个）
100 U形箍板的高度 h sp（mm） 2.5 粘结强度比值判断（f svb 1/ 2f bdh sp）
3
JKL-1
200 4
800 0 0 0
310 206000
0.014 1.00 0.80
综合计算系数 α sp 钢与混凝土的粘结强度设计值 f bd （N/mm2）钢板的滞后应变 ε sp,0
319 受拉钢板的粘贴延伸长度 l sp（mm）
受弯承载力计算
加固前弯矩标准值 M 0k（kN·m）
试算受压区高度 x 1（mm）
不考虑ψ sp的混凝土受压区高度 x （mm）
300 受拉钢板的宽度 b 1（mm）
700 受拉钢板的厚度 t sp（mm）
360 受拉钢板的截面面积 A sp（mm2）
1473 受压钢板的宽度 b 2（mm）
0
受压钢板的厚度 t 2（mm）
37
Hale Waihona Puke 受压钢板的截面面积 A 'sp（mm2）
14.3 钢板抗拉抗压强度设计值 f sp（N/mm2）
1.43 钢板弹性模量 E sp（N/mm2）
受拉钢板二次受力抗拉强度折减系数 ψ sp
加固后的受弯承载力设计值 M （kN·m）加固后的受弯承载力设计值限值 M （kN· m）
138 弯矩设计值 M （kN·m）
252 252 2.22 384
试算受压区高度 x 2（mm）考虑ψ sp的混凝土受压区高度 x （mm）受压区高度是否满足（ξ b,sp≤0.85ξ b）

桥梁支架构件验算表

复核：
审核：
392.75
均布荷载 P(kN/m)
94.41
单侧均布荷 P1(kN/m)
47.21
第1页共1页
材料特性允许承受弯矩
[M](kN•m)
1576.4
受力简图
弯矩图贝雷强度验算
抗剪强度验算挠度验算
M支= -229.78kN*m
允许承受弯矩值[M]= 1576.40kN•m
M中= 408.50kN*m
最大受弯安全系数= 3.86
构件单元2最大竖向弯矩M中小于给定材料允许承受弯矩值[M]，安全系数为3.86，贝雷梁构件抗弯强度满足工程要求。
构件最大验算剪力Q=245.49KN<[Q]=490.5KN，安全系数为2.00，满足规范要求。
构件最大验算挠度Y=0.53/10400=1/19623<1/1000，满足规范要求。
桥梁支架构件验算表
验算部位：主线
基础数据
构件盖梁支架纵梁
材料型号
双排单层贝雷梁
纵向支点间 L(m)
10.4
上部总荷载 G(kN)
1570.97
支点反力 R1(kN)
785.49
验算软件：
SMSolver V2 受力数据
支点反力单侧支点反
R2(kN)
R11(kN)
785.49
392.75
单侧支点反 R12(kN)

桥梁6-构件计算

钢筋混凝土的构件要点
1.钢筋混凝土结构的特点钢筋混凝土结构是由钢筋、混凝土两种性能不同的材料共同工作的结构。钢筋是理想的弹塑性材料，其拉压性能差别不大。它的应力、应变（σs—εs）设计曲线如图 7—9。采用完全弹塑性模型，当 εy ≤ εs ≤εsh 时, σs= f y。混凝土是脆性材料，抗压性能大大优于抗拉性能。它受压的应力、应变（σc—εc）设计曲线如图 7—8。当 0 ≤ εc ≤ 0.002 时,
0
e0=0.002
ecu=0.0035
ec

0
ey
esh
es
图7—8 混凝土σc—εc设计曲线
图7—9 钢筋σs—εs设计曲线
这两种材料共同工作的条件有：钢筋与混凝土之间有可靠的结合、两者温度膨胀系数大致相同和钢筋不被锈蚀。因而可以确保钢筋和混凝土的有效，从而持久的共同工作。故设计时必须采取措施予以保证。钢筋混凝土构件，在使用阶段，受拉混凝土已开裂，受压混凝土塑性特征不明显，钢筋处于弹性阶段；在临近破坏时，两种材料均表现出明显的塑性。因此，在应力验算和强度验算时，常采用不同的截面应力分布图示。目前，公路和城市钢筋混凝土桥梁采用概率极限状态设计法，铁路钢筋混凝土桥梁仍采用容许应力设计法。
臂段，当b i /l i ≥ 0.7 时翼缘的有效宽度。
l i —— 理论跨径，见下表 3、当梁高h ≥ bi /0.3 时，翼缘有效宽度采用翼缘实际宽度。算；由预加力偏心引起的弯矩产生的应力可按翼缘有效宽度计算。 5、对于超静定结构进行内力计算分析时，箱形截面翼缘宽度可取全宽
rs、 rf 曲线图
6.3 持久状况和短暂状况构件的应力计算结构构件当需进行弹性阶段截面应力计算时，除特别指明外，各作用效应的分项系数及组合系数均取1.0。按持久状况设计的预应力混凝土受弯构件，应计算其使用阶段正截面混凝土的法向压应力、受拉区钢筋的拉应力和斜截面混凝土的主压应力，计算时作用（或荷载）取其标准值，汽车荷载应考虑冲击系数。同时应考虑预加力效应，预加力的分项系数取1.0。对于连续梁等超静定结构，尚应计及预加力、温度作用等引起的次效应。

构件主要钢筋算法表

梁、板、柱、墙各类构件主要钢筋的计算公式柱基础插筋弯折长度a+锚固竖直长度h1+Hn/3+搭接长度LlE（焊接时0）-1层纵筋-1层层高－（-1层）Hn/3+1层Hn/3+搭接长度LlE（焊接时0）1层纵筋1层层高-1层Hn/3+2层max(Hn/6，hc，500)+搭接长度LlE（焊接时0）中间层纵筋本层高-本层下部非连接区高度+伸入上层非连接区高度+搭接长度LlE顶层中柱纵筋当梁高≥lae时直锚，顶层净高－本层非连接高度－保护层当梁高<lae时，弯锚顶层净高－本层非连接高度+（梁高－保护层+12d）顶层角柱纵筋外侧顶层层高－max{Hn/6，500，hc}－梁高＋1.5LaE内侧（弯锚时）顶层层高－max{Hn/6，500，hc}－梁高＋梁高－保护层＋12d（直锚时）顶层层高－max{Hn/6，500，hc}－保护层角部附加筋Ф10长600箍筋长度＝（b+h）*2-保护层*8+8d+1.9d*2+ max(10d，75mm)*2小箍长度＝[箍筋间距*小箍间的间距数量+D+（h-保护层*2）]*2+8d+1.9d*2+ max(10d，75mm)*2拉勾b或h-2*保护层+2*箍筋直径+2*拉筋直径+1.9d*2+ max(10d，75mm)*2变截面柱上部向下纵筋进入下部柱子长度1.5Lae.下部向上纵筋弯折要超过上部柱子截面≥5d柱插筋弯折长度a：柱子在基础内的箍筋的间距≤500mm，且不少于两道矩形箍筋。

只有基础顶部和首层是Hn/3，其余各层都为Hn/6。

当基础的高度容许竖向直锚深度≥Lae时，桩角筋插至基础底部，柱中部部筋插入基础Lae。

注：h1是基础高度减去基础下保护层的厚度。

Hn为本楼层的净高度，如基础顶到-1层的板底高度，1层板顶到2层板底的高度。

Hc为柱子的长边长度。

层高是指本层的板顶标高到上一层的板顶标高。

剪力墙基础插筋弯折长度a+竖直锚固长度h1+搭接长度1.2LaE中间层纵筋层高+搭接长度1.2LaE顶层纵筋层高-板厚+锚固水平筋内侧长度-保护层*2+弯折长度15d*2 （端柱时可直锚）外侧外侧长度-保护层*2拉勾墙厚-保护层*2+2d+1.9d*2+max（75，10d）*2洞口垂直筋、水平筋在洞口处弯折15d.连梁连梁纵筋单洞口洞口宽+2*max{600，LaE}双洞口双洞口宽+两洞口间的墙肢长+2*max{600，LaE}箍筋同梁箍筋（墙顶连梁根数不一样）楼层框架梁上通筋净跨长+左支座锚固+右支座锚固当hc-保护层(直锚长度)>LaE时，支座锚固取Max(LaE ,0.5hc＋5d)当hc-保护层(直锚长度) ≤LaE时,支座锚固取hc-保护层＋15d左右支座负筋第一排左或右支座锚固+净跨长/3 （支座锚固同上）第二排左或右支座锚固+净跨长/4 （支座锚固同上）中间支座负筋第一排2*max(第一跨,第二跨)净跨长/3+支座宽第二排2*max(第一跨,第二跨)净跨长/4+支座宽中间跨负筋净跨长+左右支座宽+max(n-1跨,n跨)净跨长/3++max(n跨,n+1跨)净跨长/3架立筋净跨长-净跨长/3*2＋150*2下通筋净跨长+左支座锚固+右支座锚固当hc-保护层(直锚长度)>LaE时，支座锚固取Max(LaE ,0.5hc＋5d)当hc-保护层(直锚长度) ≤LaE时,支座锚固取hc-保护层＋15d中间支座下部筋中间支座下部筋锚固长度=max(0.5hc+5d,LaE)侧面构造筋净跨长+2*15d侧面抗扭筋净跨长+2*锚固长度（同框架梁下部纵筋）不伸入支座筋净跨长*0.8箍筋(梁宽b-保护层*2+d*2)*2+(梁高h-保护层*2+d*2)*2+1.9d*2+max(10d,75mm)*2拉筋梁宽-2*保护+2*1.9d+2*max(10d,75mm)+2d吊筋次梁宽+2*50+2*(梁高-2保护层)/正弦45度（60度）+2*20d屋面框架梁上通筋净跨长+左支座锚固+右支座锚固支座锚固取支座宽-柱保护层+梁高（有加腋时含加腋高）-梁保护层左右支座负筋第一排左或右支座锚固+净跨长/3 （支座锚固同上）第二排左或右支座锚固+净跨长/4 （支座锚固同上）其余钢筋同楼层框架梁非框架梁上部钢筋上部钢筋锚固同框架梁下部钢筋下部钢筋锚固取12d(La用于弧形梁)（光面钢筋时15d）端支座负筋端支座负筋长度=左支座锚固+净跨长/5（弧形梁时净跨长/3）其余钢筋同框架梁钢筋基础连梁上部钢筋基础间净长+两端支座的锚固La（图纸有说明按图纸）下部钢筋基础间净长+两端支座的锚固La（图纸有说明按图纸）箍筋(基础间净长－50*2)/间距+6 进入基础每边加3套箍筋注：La的锚固长度的起点多跨的是柱，单跨的是承台边。

新规范桥梁构件计算表格

截面半径r (mm):
980截面换算高度h (mm):1960截面纵向配筋半径r s (mm):
890g=r s /r=
0.9082截面有效高度h 0(mm):
1870
构件计算长度l 0(mm):
20000荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ1: 1.000ξ1计算值是否大于1YES 荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ2:
1.000ξ2计算值是否大于1
YES 偏心距增大系数η:
1.144偏心距增大后数值ηe 0(mm):
1103
构件混凝土强度等级f cu,k (Mpa):30混凝土轴心抗压设计强度f cd (Mpa):
13.8混凝土材料极限压应变εcu :0.0033普通钢筋弹性模量E S (MPa): 2.00E+05受拉钢筋设计强度f s d (MPa):280受压钢筋设计强度f's d (MPa):
280结构重要性系数γ0
1.00承载极限状态设计轴向压力N d (kN):8739γ0N d (kN):8739承载极限状态设计偏心弯矩M d (kN.m):8427γ0M d (kN.m):
8427
轴向力对截面重心轴的偏心距e 0(mm)：
964
圆形截面偏心受压钢筋混凝土构件配筋计算(JTG D62-2004)(5.3.9条)
几何信息
材料信息
设计荷载
2071.00
2258.68不同钢筋直径对应配筋根数
2545.44
2836.23
3227.74。

桥梁计算表格

分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm4cm cm4cm4翼板36007.52700067500561136016911427669三角承托15016.667250020847331459331668腹板261087.52283754572938-2414815476054485下三角360153.3551888000-9028917672899767马蹄1080170183********-1061220946312245463∑780049666346846462827440632959052翼板27007.5202505062563.501088772410938349三角承托15016.667250020854.33442842443050腹板261087.52283754572938-16.507104105283347下三角360153.3551888000-82.3024382722446272马蹄1080170183********-99.001058467610620676∑69004899134667771250639232973169463.67cm 71.00cm36.33cm 66.36cm0.57分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm 4cm cm 4cm 4翼板36007.5270006750064.851513962115207121三角承托15016.667250020855.68465080465288腹板207072.51500752281313-0.15472281360下三角360123.3443888000-50.95934545942545马蹄2700155418500520833-82.651844401018964843∑888064246328778553498330337861157翼板27007.5202505062572.161406035914110984三角承托15016.667250020863.00595280595488腹板207072.515007522813137.161062172387530下三角360123.3443888000-43.64685499693499分块截面几何特性分块名称大毛截面小毛截面大毛截面形心到上缘距离ys1=小毛截面形心到上缘距离ys2=检验截面效率指标(希望>0.5)上核心距=下核心距=截面效率指标=说明以上初步拟定主梁跨中截面尺寸是合理的变化点截面跨中截面小毛截面分块名称大毛截面马蹄2700155418500520833-75.341532417415845007∑798063571328609803077152933632508ys1=72.35cm ys2=79.66cm分块面积分块面积分块面积形心到上缘距离分块面积对上缘静矩分块面积自身惯矩di=ys-yi分块面积对截面形心惯矩I=Ii+Ix cm 2cm cm3cm 4cm cm 4cm 4翼板36007.5270006750063.451449317914560679三角承托15016.667250020854.28441994442202腹板891097.586872520214563-26.55628075426495317∑12660898225202822712121592741498198翼板27007.5202505062568.311259730612647931三角承托15016.667250020859.14524608524816腹板891097.586872520214563-21.69419342524407988∑11760891475202653961731533937580736ys1=70.95cm k x =46.20cmys2=75.81cmg=17.25g1=20.18g2=10.96跨中四分点变化点支点α0.500.250.050.00弯距2110.911583.18387.950.00剪力0.00145.58263.05291.16弯距1152.17864.13211.750.00剪力0.0079.46143.58158.92弯距3263.082447.31599.690.00剪力0.00225.04406.62450.08支点Mmax Qmax Mmax Qmax Mmax Qmax Qmax KN.m KN KN.m KN KN.m KN KN 一期恒载2110.910.001583.18145.58387.95263.05291.16二期恒载1152.170.00864.1379.46211.75143.58158.92总恒载=1+23263.080.002447.31225.04599.69406.62450.08汽-201935.88104.331603.57195.59404.70225.05292.50挂-1002350.40162.091913.60266.09490.02276.53277.56恒+汽5198.96104.334050.88420.631004.39631.67742.58恒+挂5613.48162.094360.91491.131089.71683.15727.64Σ荷载类型变化点截面跨中截面四分点截面恒载内力一期内力组合计算支点截面二期小毛截面分块名称大毛截面Sji=1.2*恒+1.4*汽6625.93146.065181.77543.871286.21803.02949.60Sjm=1.2*恒+1.1*挂6501.14178.305041.73562.751258.65792.13845.41汽/6*100%0.37 1.000.400.460.400.360.39提高系数 1.03 1.00 1.03 1.03 1.03 1.00 1.03挂/7*100%0.42 1.000.440.540.450.400.38提高系数 1.00 1.03 1.00 1.02 1.00 1.00 1.00提高后Sji 6824.71146.065337.22560.191324.80803.02978.08提高后Sjm 6501.14183.655041.73574.001258.65792.13845.41钢束其弯高度y1y2L1x3ΦR N1(N2)2112.198.8110099.2571182.35N35112.1938.8110099.2575207.12N4103.325.8877.4210096.59152272.05N512025.8894.1210096.59152762.15N6120.8830.9089.9810095.11181838.41x4(cm)R （cm)sin cos a0(cm)ai(cm)ay(cm)N1(N2)/1182.3599.00N3/5207.1299.00N4/2272.0516.716.70N565.232762.150.023620.999723030.77N682.651838.410.044960.998994243.86N1(N2)71.031182.350.060070.99819911.14N3565.215207.120.108550.99409939.77N4515.342272.050.226820.9739416.775.92N5650.232762.150.235410.9719030107.63y 角度a x5x5*tan(a)a0ai N1(N2)21.007.0032.32 3.979.0026.03N351.0015.0028.637.679.0052.33N4103.3015.0029.307.8516.70112.15N5120.0015.0021.265.7030.00144.30N6RΦ曲线长S 直线长X1直线长L1有效长度预留长度N1(N2)1182.357.00144.451238.97100.002966.85140.00N35207.127.00636.17744.79100.002961.91140.00N42272.0515.00594.82794.66100.002978.96140.00N52762.1515.00723.13659.77100.002965.80140.00N61838.4118.00577.55642.35100.002639.82140.00分块名称分块面积分块面积重心到上缘距离分块面积对上缘静矩全截面重心到上缘距离分块面积自身惯矩di管道面积=46.566n=6n y =毛截面6900.0071.0048991329731694-4.2619.72钢束布置计算各计算截面钢束位置及钢束群位置1/4点支点72.17钢束长度计算49.12变化点截面面积和惯矩计算扣除管道面积-279.40160.72-449050-93.97Σ6667.1744500829731694毛截面7800.0063.67496663329590522.78钢束换算面积230.40160.7237030-94.26Σ8030.4053369332959052毛截面6900.0071.0048991329731694-4.24扣除管道面积-279.40160.28-44781-93.51Σ6667.1744513229731694毛截面7800.0063.67496663329590522.77钢束换算面积230.40160.2836928-93.83Σ8030.4053359132959052毛截面7980.0079.6663571333632508-1.54扣除管道面积-232.83130.88-30474-52.76Σ7747.1760523933632508毛截面8880.0072.35642463378611571.24钢束换算面积192.00130.8825130-57.30Σ9072.0066759337861157毛截面11760.0075.8189147537580736-0.65扣除管道面积-232.83107.83-25106-32.67Σ11527.1786636937580736毛截面12660.0070.95898225414981980.55钢束换算面积192.00107.8320704-36.33Σ12852.0091892941498198b1=180r s =66.75b2=240rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270059159965翼板360059三角承托150507512三角承托15050肋板90494432肋板9049171909下三角3608731171下三角36087马蹄1080103111514马蹄1080104肋板3608329971肋板36084管道-27994-26256管道23094146401翼板270059159965翼板360058三角承托150507512三角承托15049肋板9322624108肋板93225191584-1翼板270059159965翼板360058三角承托150507512三角承托15049肋板9262624098肋板92625191575rs=67rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)净截面换算截面66.7666.4578.1273.591/4点1/4点跨中66.7566.46换算截面净截面换算截面跨中75.1671.50截面对重心轴静矩计算净截面净轴以上面积对净轴静矩换轴以上面积对净轴静矩静矩翼缘对换轴静矩马蹄部分对换轴静矩净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩变化点支点净截面换算截面翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板90494434肋板9048171963下三角3608731165下三角36088马蹄1080103111494马蹄1080104肋板3608329965肋板36084管道-27994-26128管道23095146496翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板9322624108肋板93225191637翼板270059160015翼板360058三角承托150507515三角承托15049肋板9262624098肋板92625191628rs=78rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270071190685翼板360066三角承托150619219三角承托15057肋板90615456肋板9056205359下三角3604516275下三角36050马蹄270077207565马蹄270081肋板3604215075肋板36046管道-23353-12284管道23057226632翼板270071190685翼板270066三角承托150619219三角承托15057肋板11363235862肋板108327235765翼板270071190685翼板270066三角承托150619219三角承托15057肋板10553435677肋板102530235580rs=75rs=Ai(cm2)yi(cm)Si(cm3)Ai(cm2)yi(cm)翼板270068182679翼板360064三角承托150588774三角承托15055肋板2705815568肋板27054207021翼板270068182679翼板360064三角承托150588774三角承托15055肋板32493097715肋板324926净轴以上面积对净轴静矩变化点翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩净轴以上面积对净轴静矩净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对净轴静矩静矩翼缘对净轴静矩马蹄部分对净轴静矩翼缘对换轴静矩翼缘对净轴静矩净轴以上面积对净轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩翼缘对换轴静矩支点净轴以上面积对换轴静矩翼缘对换轴静矩马蹄部分对换轴静矩净轴以上面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩换轴以上面积对净轴静矩静矩马蹄部分对换轴静矩289168翼板270066178443翼板360062三角承托150578538三角承托15053肋板30512886193肋板305125273174跨中四分点变化点支点A j cm 266676667774711527I j cm 427389284274122913300329637337114y js cm 67677875y jx cm 113113102105梁上边缘W js cm 3410350410580422448496776梁下边缘W jx cm 3241840242083323955356130翼缘部分面积S a-j cm 3171909171963205359253200净轴以上面积S j-j cm 3191584191637235765324446换轴以上面积S o-j cm3191575191628235580307763马蹄部分面积S h-j cm 31464011464962266320e j cm98.5193.5152.7632.67A o cm 280308030907212852I o cm 435066653350475203850508941755461y os cm 66.4666.4573.5971.50y ox cm 113.54113.55106.41108.50梁上边缘W os cm3527643527455523250583986梁下边缘W ox cm 3308846308643361850384846翼缘部分面积S a-o cm 3224128220924252332253200净轴以上面积S j-o cm 323064239638217100324446换轴以上面积S o-o cm 3239659239635217836307763马蹄部分面积S h-o cm31948911964842668420e o cm 98.8093.8357.3036.33a ycm14.7419.7249.1272.17θ=Φ-α角度弧度N1(N2)70.127.570.03080.030342.29N3150.267.540.05730.055777.66N4150.267.540.05730.055777.67N513.650.247.460.05270.051471.64N615.420.27 5.810.05700.055477.23N1(N2)70.1214.820.03800.037352.06N3150.2614.790.06450.062587.17N4150.2614.790.06450.062587.18N5150.2614.710.06450.062487.08N6180.3113.060.07280.070297.88钢束群重心到净轴距离换算截面换算面积换算惯距截面形心至上缘距离截面形心至下缘距离截面抗弯模量对形心轴静矩混凝土净截面净面积净惯矩截面形心至上缘距离截面形心至下缘距离截面抗弯模量单位截面换轴以上面积对净轴静矩静矩面积对净轴静矩截面管道摩擦损失σs1截面位置钢束x (m)μ*θ+k*x 1-e -(μθ+kx)σk [1-e-(μθ+kx)](Mpa)面积对换轴静矩换轴以上面积对换轴静矩静矩截面特性汇总1/4点钢束群重心到换轴距离钢束群重心到下缘距离对形心轴静矩名称符号跨中N1(N2)11.560.20 1.720.04000.039354.76N38.770.15 1.690.03080.030342.26N4 1.890.03 1.690.00800.007911.06N5 1.380.02 1.610.00620.00628.63N1(N2)000.320.00030.00030.45N3000.290.00030.00030.40N4000.290.00030.00030.41N5000.210.00020.00020.30钢束N1(N2)N3N4N5N6l(mm)31068.4931019.1431189.5831057.9927798.16σs2(Mpa)73.3973.5073.1073.4182.02σy0σy0*Δay cos αN y0A j =6667I j =27412291N21279.3210746.30110746.3010746.30103.751114928.70N11246.8310473.40110473.4021219.70103.751086615.52N51195.5410042.560.99972110810039.7631259.4681.98823059.59N31153.959693.1419693.1440952.60103.751005663.14N41131.349503.2619503.2650455.8796.05912788.38Aj=6667Ij=27389284.01N21269.5510664.22110664.2210664.22103.761106519.33N11237.2910393.20110393.2021057.42103.761078398.71N51179.699909.3619909.3630966.7882.76820098.48N31144.369612.6619612.6640579.44103.76997409.44N41131.269502.6019502.6050082.0496.05912724.49Aj=7747Ij=33003295.98N21266.8610641.590.99819400710622.3710622.3790.86965148.32N11244.4110453.080.99819400710434.2021056.5790.86948051.50N51299.6410916.960.97189685810610.1631666.73-5.63-59735.21N31230.3810335.190.9940914110274.1241940.8583.37856553.64N41268.7510657.470.97393711710379.7152320.5626.08270702.82A=8030.4Io=35047519.92N611235.7510380.280.99898900210369.7869.69722721.48N2914.407680.9317680.93104.55803069.23N1914.937685.3917685.39104.55803534.73N5888.337461.960.9997211087459.8882.78617553.08N3882.687414.5217414.52104.55775214.85N4881.477404.3817404.3896.54714783.45N6890.037476.230.9989890027468.6769.69520528.85Σ45113.774234684.19A=8030.4Io=35066652.86变化点1/4点支点锚具变形，钢束回缩引起的损失σs2（Mpa)截面σs4计算表钢束号锚固时预加纵向轴力N y0ΣNy0(0.1KN)e yi M y0=Ny0*eyi1/4点跨中变化点成桥后张拉N6N611235.7510380.27515110380.2751571.54742614.5091N2929.797810.24333317810.243333104.54816490.0799N1891.347487.28532117487.285321104.54782727.7499N5892.207494.47881917494.47881983.54626095.7096N3896.707532.25247817532.252478104.54787428.6581N4892.307495.27927917495.27927996.87726074.6536N6890.987484.22985217484.22985271.54535428.7432Σ45303.769084274245.594σs5=0.045*139562.775截面Ny(Mpa)My(Mpa)Mg(Mpa)My-Mg I (m 4) A (m 2)e (m)Ny/A 跨中5008.204915.152110.912804.240.273892840.670.997.511/4点5045.594943.061583.18253359.870.2741229050.670.947.57变化点5232.062980.72387.94562592.780.330032960.770.53 6.75βα(τ)=0.312u=818.74h=λ*2*Ah/u=28.58查表Φf2= 1.61Φf =2*1.61= 3.22Φ(∞,т)=Φ(t,т)= 2.77ε=0.23*10^3配筋率跨中1/4点变化点A (cm 2)8030.408030.409072.00Ay (cm2)50.4050.4050.40μ0.010.010.01跨中1/4点变化点r 24366.744364.364244.39e A98.8093.8357.30e A 29761.628804.463282.83ρ3.24 3.02 1.771+10*μ*ρ 1.20 1.19 1.10Φ(∞,т) 2.773 2.773 2.773ε=0.000230.000230.00023σh17.6019.0310.90n*σh*Φ(∞,т)271.86293.98168.36Ey*ε42.5542.5542.55n*σh*Φ(∞,314.41336.53210.91261.34282.94192.00跨中混凝土收缩须变损失σs6σh的计算分母分子σs6 (Mpa)σs1σs2σs4N11395.0052.0673.3932.261237.29N21395.0052.0673.390.001269.55N31395.0087.1773.5089.961144.36N41395.0087.1873.10112.971121.75N51395.0087.0873.4154.831179.69N61395.0097.8882.021215.10N11395.0054.7673.3922.441244.41N21395.0054.7673.390.001266.86N31395.0042.2673.5048.861230.38N41395.0011.0673.1042.091268.75N51395.008.6373.4113.321299.64截面M (KN.m)N (KN)σs5+σs6N y N y1M'M y1变化点2980.7252320.560.005232.060.002980.72（一）混凝土法向应力的验算梁截面下缘最大压应力бha ≤0.75R ab’＝0.75×0.9×35＝23.625MPa 梁截面上缘最大拉应力бhl ≤0.75R lb’＝0.70×0.9×3.0＝1.89MPa 截面应力部位M g1 （kN·m）N y0(kN)M y0(kN·m)A j （m 2）I 1（m 4)e 1s e 1x (m)上缘0.67下缘 1.13上缘0.67下缘 1.13上缘0.78下缘1.02采用两定点吊装。

桥梁工程量计算表

K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥墩桩基材料数量表直径单根长度备注编号根数共长 (m) 单位重共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 25 1520 24 364.80 3.853 1405.57 2615.65 2 φ 25 1119 24 268.56 3.853 1034.76 图号： S6-5-26-
5 φ 12 231 20 46.20 6 φ 12 230 14 32.20 7 φ 12 592 2 11.84 8 φ 12 100 16 16.00 9 φ 12 447 12 53.64 10 φ 12 68 35 23.80 11 φ 12 55 24 13.20 12 φ 12 1249 31 387.19 13 φ 20 60 37 22.20 C30混凝土背墙 C30混凝土耳墙光圆钢筋（I级）合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C30混凝土（m3）本表适用于0#、4#桥台耳墙背墙。共4个耳背墙光圆钢筋（I级）总计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C30混凝土（m3）
合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C25混凝土（m3）本表适用于0#桥台台身，共2个台身光圆钢筋（I级）总计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） C25混凝土（m3）
2263.0 21.99 441 4526 44.0
册路线交叉（2）P71 页
K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥台台身（4#）材料数量表直径单根长度备注编号根数共长 (m) 单位重共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 20 690 20 138.00 2.466 340.31 427.9 2 φ 20 222 16 35.52 2.466 87.59 3 φ 12 691 40 276.40 0.888 245.44 245.4 4 φ 20 736 20 147.20 2.466 363.00 363.0 5 φ 12 387 104 402.48 0.888 357.40 图号： 6 φ 12 431 64 275.84 0.888 244.95 1597.8 S6-2-267 φ 12 299 160 478.40 0.888 424.82 35 8 φ 12 119 540 642.60 0.888 570.63 第四册共 9 φ8 461 122 562.42 0.395 222.16 256.9 六册路 10 φ8 488 18 87.84 0.395 34.70 线交叉光圆钢筋（I级） 256.9 （2）P72 合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 2634.1 页 C25混凝土（m3） 27.49 本表适用于4#桥台台身，共2个台身光圆钢筋（I级） 514 总计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 5268 C25混凝土（m3） 55.0 K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一个桥台盖梁材料数量表直径单根长度备注编号根数共长 (m) 单位重共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 25 1442 16 230.72 3.853 888.96 2 φ 25 1402 4 56.08 3.853 216.08 2462.8 3 φ 25 1322 4 52.88 3.853 203.75 4 φ 25 1212 8 96.96 3.853 373.59 图号： 5 φ 25 1266 16 202.56 3.853 780.46 S6-2-266 φ 12 1250 12 150.00 0.888 133.20 133.2 32 第 7 φ 10 340 279 948.60 0.617 585.29 623.2 四册共六 8 φ 10 341 18 61.38 0.617 37.87 册路线光圆钢筋（I级） 623.2 交叉合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 2596.0 （2）P69 C30混凝土（m3） 23.65 页本表适用于0#、4#桥台盖梁。共4个盖梁光圆钢筋（I级） 2493 总计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级） 10384 C30混凝土（m3） 94.6 K0+282.205分离式立交桥（武功连接线）（25m+2×35m+25m)一座桥台耳墙背墙材料数量表直径单根长度备注编号根数共长 (m) 单位重共重（kg) 总重（kg) （mm) （cm) 1 φ 12 701 79 553.79 0.888 491.77 2 φ 12 206 79 162.74 0.888 144.51 3 φ 12 697 3 20.91 0.888 18.57 4 φ 12 295 10 29.50 0.888 26.20 1199.70

桥梁新规范偏心受压构件计算

圆形截面沿周边均匀配筋偏心受压构件承载力计算
圆形截面沿周边均匀配筋偏心受压构件承载力计算
说明:1、本表根据规范JTG D62-2004 5.3.9及附录C编写。

2、规范对相对受压区高度精度要求为0.02。

3、当偏心很大或很小时可改精度（Q23处）。

4、计算时，填入R列相应数据，点击“开始计算”按钮。

5、计算可以选择查表计算和按公式计算，由于查表计算未考虑g对C，D的影响，
两者将有所差别，但经测试对结果影响很小。

6、公式计算的ε增量为0.001，查表计算ε增量为0.01，故公式计算更容易找到满足要求的ε值。

桥梁工程量计算表

备注
1 φ22 655 2 φ22 272
40 6
262.00 2.984 16.32 2.984
781.81 48.70
830.5
3 φ10 3339
2 66.78 0.617 41.20
4 φ10 11353
2 227.06 0.617
5 φ10 3806
2 76.12 0.617
光圆钢筋（I级）
40 4
486.17 第五册共 1582.28 六册路线
31.67 交叉（3） P195页
光圆钢筋（I级）
486
总计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
1582
C25混凝土（m3）
31.7
K209+852.922天桥（20m+2×25m+20m)一个桥墩承台材料数量表
编号
直径（mm)
单根长度（cm)
20 66.80 0.617 41.22
41.2 20 第
光圆钢筋（I级）
575.98 五册共六
合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
2176.60 册路线
C25混凝土（m3）
45.24 交叉（3）
本表适用于1#、3#桥墩桩基，（桩径1.20m，桩长20.00m)。共2个
P193页
合计带肋钢筋（HRB335、HRB400)(II级）
140.10 46.97
228.3
图号： S6-5-53-
228.27
21 第五册
共
830.51 六册路线
C30混凝土（m3）
7.07 交叉（3）
本表适用于2#桥墩墩柱，(墩柱径1.00m，墩柱高4.50m)。

桥梁内力计算表

258
— 258 — 258 — 309.6 — 309.6
1.323 0.317
— 1.323
— 1.323
— 1.323
— 1.323
0.806 0.32 0.424 0.32 0.424 0.317 0.806 0.32
Ω 或y
18.848 y=0.0628l
1.539 18.848 56.273 4.594 56.273 75.031 6.125 75.031 10.028 0.933 10.028 6.891
2
第一期恒载g1（KN/m） 22.629
0.125 —
1697.882
0.0938 0.0314
—
—
—
0.25
1274.091 426.508 138.603
— 0.4327 239.893
— 0.5 277.205
第二期恒载g2（KN/m） 8.824 662.076 496.822 166.313 54.047
1恒载内力计算表边主梁跨中四分点变化点四分点变化点支点0502500673025006730012500938003140250432705第一期恒载g1knm2262916978821274091426508138603239893277205第二期恒载g2knm8824662076496822166313540479354510809424560025截面荷载类型qk或qrknmpkkn1mx或ysknm或kn18848y00628l1539人群350806188485317562734594人群350424562738351750316125人群3504247503111135100280933人群3508061002828296891m变化点公路i级13230317表54变化点四分点跨中截面的弯矩剪力计算表24952公路i级105258132303275194105258100255q变化点公路i级10530961323031716530公路i级公路i级10530961323032105258132303212894项目g1计算数据245lm?2260025lm?2112imlgknm??????1122iqglkn???????112?????1122??14lm12lm14lq075人群35042468911023306305人群3504243063455表55变化点四分点跨中支点变化点四分点592821770912359963853033344192652495275194100255181161653012894人群荷载53178351111352569282910231271139212509283195462364001323118143493310527114035725362231421805108145955935312471287731681145sud112027327134436022744766632342314结构自重

桥梁结构计算汇总

混凝土等级f cu,k =50MPa 支座恒载竖向反力R 1=5514KN 支座汽车活载竖向反力R 2=1464KN 支座人群活载竖向反力R 3=0KN 摩擦力H 1=275.7KN 取0.05倍恒载反力支座垫石高度ε=100mm 支座中心至梁端距离e=680mm 支座垫石宽度b=1200mm 牛腿高度h=1200mm 验算截面宽度B=b+2e=2560mm计算重要性系数γ0=1水平筋(N4,N5)直径D 1=28mm 水平筋根数n 1=25斜筋(N1-N3)直径D 2=28mm 斜筋根数n 2=50箍筋直径D3=16mm 箍筋肢数n3=6箍筋间距s v =200mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280Mpa 混凝土轴心抗压强度设计值f cd =22.4MPa 混凝土轴心抗拉强度设计值f td = 1.83MPa 相对界限受压区高度ξb =0.56普通钢筋合力点a s '=a s =50mm承载能力极限组合组合竖向反力R=1.2R 1+1.4R 2+1.4*0.8R 3=8666.4KN 组合横向反力H=1.4H 1=386.0KN短期效应组合组合竖向反力R=1.0R 1+0.7R 2+1.0R 3=6538.8KN 组合横向反力H=H 1=275.7KN牛腿结构强度验算1、输入区：2、计算区长期效应组合组合竖向反力R=1.0R 1+0.4R 2+0.4R3=6099.6KN组合横向反力H=H1=275.7KN（1）竖截面a-b验算：竖截面a-b倾斜角θ1=0rad承载能力短期长期轴力N1=H=386.0275.7275.7KN剪力Q1=R=8666.46538.86099.6KN弯矩M1=Re+H（h/2+ε）6163.34639.44340.7KN.m换算钢筋面积A s1=37163.9mm2（2）最弱斜截面a-d验算：tan（2θ）=2RH/(3Re+3Hε+2Hh)= 1.111最弱截面θ2=0.4190rad承载能力短期长期轴力N2=Rsinθ2+Hcosθ2=3878.22911.92733.2KN剪力Q2=Rcosθ2-Hsinθ2=7759.85861.15459.9KN弯矩M2=R(e+h/2tgθ2)+H(h/2+ε)=8479.06386.55970.5KN.m换算钢筋面积A s2=42806.0（3）45度斜截面a-c验算：斜角θ3=0.7854rad按桥工书本算总拉力Z=R/cos45°=12256.1KN换算钢筋面积A s3=42525.73、输出区按偏心受拉构件进行验算（规范5.4.2）（1）竖截面a-b验算：判断大小偏心偏心距e0=M1/N1=15968.0mm截面有效高度h0=(h-a s)/cosθ1=1150mm大偏心受拉混凝土受拉高度x=（f sd A s1-γ0N1）181.5<ξb h0=644界限受压高度满足/f cd B=>2a s'=100满足计算条件抗拉承载能力=f cd Bx(h0-x/2)=11022.3>γ0N1(e0-h0/2)=5941.4抗拉强度满足抗剪承载能力尺寸要求=10616.78>γ0Q1=8666.4截面尺寸满足0.50*10-3*α2f td bh0=2693.76<γ0Q1=8666.4需进行配筋计算抗剪承载能力=9798.4>γ0Q1=8666.4抗剪强度满足裂缝计算受拉钢筋应力σss=N1e/A s(h0-a s')=103.8MPa构件裂缝W fk=0.120mm<0.2裂缝宽度满足（2）最弱斜截面a-d验算：判断大小偏心偏心距e0=M2/N2=2186.3mm截面有效高度h0=(h-a s)/cosθ2=1258.9mm小偏心受拉混凝土受拉高度x=（f sd A s2-γ0N2）208.9<ξb h0=677.0界限受压高度满足/f cd B=>2a s'=100满足计算条件抗拉承载能力=f cd Bx(h0-x/2)=13831.9>γ0N2(e0-h0/2)=6037.9抗拉强度满足抗剪承载能力尺寸要求=11621.94>γ0Q2=7759.8截面尺寸满足0.50*10-3*α2f td bh0=2948.796<γ0Q2=7759.8需进行配筋计算抗剪承载能力=8895.6>γ0Q2=7759.8抗剪强度满足裂缝计算受拉钢筋应力σss=N2e/A s(h0-a s')=87.6MPa构件裂缝W fk=0.099mm<0.2裂缝宽度满足（3）45度斜截面a-c验算：近似按轴心受拉构件验算抗拉承载力=11907.2<12256.1抗拉强度不满足受拉钢筋应力σss=N/A s3=217.5MPa构件裂缝W fk=0.215mm>0.2裂缝宽度不满足。

结构计算表

横梁在下部构件传递的风荷载和地震荷载下作用下的弯矩
型材参数弹性模量(N/mm^2) X轴惯性矩(mm^4) Y轴惯性矩(mm^4) X 轴抵抗矩(mm^3) Y轴抵抗矩(mm^3) 型材截面积(mm^2) 型材竖直腹板面积(mm^2) 型材计算校核处壁厚(mm) 朔性发展系数型材水平腹板面积(mm^2) E IX IY WX WY A SS t r SS 72000 309930 1272593 8309 21544 973 0 0 1.05 0
15.32847698 13.7130324 21.23622719
横梁强度横梁强度(N/mm^2) 横梁抗剪强度横梁剪应力(N/mm^2) 横梁的刚度竖直荷载作用下的挠度(mm) 上部水平荷载作用下的挠度(mm) 下部水平荷载作用下的挠度(mm) 横梁的总挠度(mm) 横梁刚度校核横梁水平剪应力(N/mm^2) υ υ υ υ L / U<180 τ
横梁上部构件自重（N/m^2) 风荷载标准值(kn/m^2) 地震荷载作用(kn/m^2)(与地震烈度有关) 上部横梁分格高（m) 横梁的计算跨度（m)
GAK WK qek H L
450 1.66 0.36 2.4 1.6
横梁在自重作用下的弯矩（kn-m) 横梁承受的自重荷载线分布标准值（kn/m) 横梁承受的自重荷载线分布设计值（kn/m) 横梁在自重作用下的弯矩（kn-m) GK G Mx 1.08 1.296 0.41472
x Y1 Y2
σ τ
77.72350503 #DIV/0! 4.129964831 0.894539411 0.495075682 4.357480879 367.184629 #DIV/0!
横梁竖直剪应力(N/mm^2)