(参考资料)32m预制箱梁计算书
24、32m铁路简支箱梁满堂支架受力计算(12-30)
24/32m简支箱梁现浇满堂支架荷载计算1-24/32m双线铁路简支箱梁采用碗扣式满堂支架现浇施工，支架顶设纵向方木分配梁，其上为定型钢模板底模，箱梁侧模和内模均为定型钢模板。
一、荷载1、梁体自重梁体最大高度为2.89m，砼比重取2.6t/m3，则自重荷载为7.514t/m2。
2、定型钢模板自重1.0t/m2。
（底模与外侧模采用定型钢模）3、施工人员及设备荷载0.25t/m2。
（按规范取值）4、砼振捣荷载0.2t/m2。
（按规范取值）5、基本风压值0.08 t/m2。
（查广州市基本风压值）6、支架与方木自重根据不同间距的支架布置，支架与方木自重在以下计算中分别考虑。
二、定型钢模另外设计计算箱梁底模和外侧模采用特制定型钢模，底模横向分为两块，在梁中心线处拼接，纵向单块模长为4.77m，外侧模模数与底模相同。
定型钢模单块自重为2.7t，图纸后附，钢模本身的受力计算另列，此处省略。
三、腹板下碗扣支架计算支架高度按20m计算（20m为本施工段采用满堂支架现浇的最高墩位）。
1、试算：（不考虑风载）①满堂支架按纵横向间距60㎝×60㎝布置，步距1.2m布置，则每平米有2.8根立杆支架与方木自重为：(18×2.8＋16×2.8×1.2)×3.84＋15×12×100×1.7×1=0.43t/m2荷载组合q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.43）=11.65t/m2荷载折减q= 0.85q’=9.9 t/m2每根立杆受力为N=9.9÷2.8=3.54t＞3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）不满足要求②按纵横向间距60㎝×30㎝布置，重新计算：每平米有5.6根立杆，步距1.2m支架与方木自重为：(18×5.6＋16×5.6×1.2)×3.84＋15×12×100×3.3×1=0.86t/m2荷载组合q’=1.2×7.514＋1.4×（1.0＋0.25＋0.2＋0.86）=12.25t/m2荷载折减q= 0.85q’=10.4 t/m2每根立杆受力为N=10.4÷5.6=1.9t＜3 t（碗扣支架国标要求，与步高对应）则强度和稳定性均满足要求腹板下支架按纵横向间距60㎝×30㎝布置，满足施工要求2、详细计算（考虑风荷载，支架纵横向间距按60㎝×30㎝布置）先计算风载对支架产生的弯矩影响和应力增加值风载应力σ计算如下：基本风压值0.08 t/m2μ1风压高度变化系数1.46μ2风载体形系数1.3ψ（ψ=0.087）步高1.2m，横距0.3m，抵抗矩W=4.52㎝3水平风荷载标准值Wk=0.7×1.46×1.3×0.087×80=9.2kg/ m2风载弯矩M=0.85×1.4×9.2×0.3×1.22/10=0.473kg mσ=47.3/4.52=10.5 kg/ ㎝2=1.05 Mpa碗扣支架φ48×3.5钢管A=0.000489㎡N1=0.05t每根立杆受力N总=1.9＋0.05=1.95t＜3 t则强度和稳定性均满足要求3、结论满堂支架在箱梁腹板下平面纵横向布置为60㎝×30㎝，水平步高为1.2m。
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
简支箱梁设计伸长值计算
不同步率=
LA LB 100 % LA LB
张拉过程中动态伸长值预警计算办法
（1）张拉过程中伸长值异常预警从控制阶段开始，计算公式如下： 动态偏差值= L L理 论 100% n%
L理 论
式中：
（2）张拉过程中的动态实测计算伸长值的公式： 式中：
（3）经过预初张的终张阶段动态实测计算伸长值的计算公式：
x1 取＝0.550m，
则该段伸长量为：l1
1
E
x1
1415 .04 195000
0.550
1000＝3.99mm
1786
b、对于直线段 x2 cos(8 ) cos(6.5 ) 1815 mm 1.815 mm
该段弯起角=0，锚口损失为6.1%，
则该段起点应力为： 2
' 1
(1
-
0.061)
L1
=L1
L0
l0
l1
k
k1
0
k
0
L2 =[L1 L0 l0 l1 ] [L2 L1 l1 l2 ]
L =L1 L2
式中：
（2）实测总伸长值计算公式
ΔL实测 ΔLA ΔLB
式中：
3 单端钢绞线锚固回缩值计算公式
L锚固回缩 L2 L3 L锚外
伸长值偏差计算公式
偏差值= ΔL实测 - ΔL理论 100% ΔL理论
张拉阶段 终张拉
张拉顺序
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13
钢束编号
2N9 2N8 N1a 2N2d 2N5 2N4 2N2b 2N10 2N7 2N6 2N3 2N1b 2N2c
锚外控制应力 （MPa)
1371.57 1344.54 1339.20 1339.20 1371.57 1344.54 1339.20 1344.54 1371.57 1344.54 1371.57 1339.20 1339.20
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
32m(24m)支架现浇箱梁施工方案(16m＜墩高≤25m)
目录目录............................................................ - 1 -1 编制依据........................................................ - 1 -2 编制说明........................................................ - 2 - 3分项工程概况.................................................... - 2 - 4 分项工程特点分析................................................ - 5 -4.1工程难点 (5)4.2工程重点 (5)5 分项工程施工总体安排............................................ -6 -5.1总体施工安排 (6)5.2总体施工工艺流程图 (7)5.3人员需求计划 (8)5.4机械设备配置计划 (8)6 施工方法........................................................ - 9 -6.1支架搭设及拆除 (9)6.1.1施工工艺流程............................................ - 9 -6.1.2基础施工............................................... - 10 -6.1.3钢管支架安装、加固及落架............................... - 13 -6.2支架预压 (19)6.2.1支架预压目的........................................... - 20 -6.2.2支架预压及加载方法..................................... - 20 -6.2.3施工预拱度的设置....................................... - 22 -6.3安装支座 (23)6.3.1安装前的检查........................................... - 23 -6.3.2安装步骤及方法......................................... - 24 - 6.4模板施工 (24)6.4.1模板设计............................................... - 24 -6.4.2外侧模板............................................... - 24 -6.4.3内模系统............................................... - 25 -6.4.4底模板................................................. - 25 -6.4.5端模板................................................. - 26 -6.4.6模板拼装要求........................................... - 26 - 6.5钢筋施工 (27)6.5.1钢筋制作与安装......................................... - 27 -6.5.2管道布设............................................... - 29 - 6.6预埋件、预留孔、综合接地的设置.. (30)6.6.1防落梁挡块............................................. - 30 -6.6.2接触网支柱及下锚拉线预埋件............................. - 31 -6.6.3通风孔................................................. - 32 -6.6.4泄水孔................................................. - 33 -6.6.5综合接地............................................... - 33 - 6.7混凝土施工. (34)6.7.1混凝土浇筑准备......................................... - 34 -6.7.2浇筑工艺............................................... - 35 -6.7.3养护................................................... - 36 -6.7.4脱模................................................... - 37 -6.7.5混凝土浇筑应注意以下事项............................... - 37 -6.8预应力工程 (40)6.8.1预应力施工............................................. - 40 -6.8.2张拉机具的进场要求..................................... - 41 -6.8.3纵向预应力束张拉....................................... - 42 -6.8.4张拉注意事项........................................... - 44 -6.8.5压浆................................................... - 45 -6.8.6封锚................................................... - 49 - 7施工进度计划................................................... - 49 - 8施工试验、测量与监测........................................... - 51 -8.1施工试验 (51)8.1.1试验检测方案........................................... - 51 -8.1.2试验工作的主要内容..................................... - 52 -8.1.3主要试验方法........................................... - 52 -8.2施工测量 (54)8.2.1一般要求............................................... - 54 -8.2.2测量仪器配备........................................... - 55 -8.2.3桥梁施工测量........................................... - 55 -8.2.4竣工测量............................................... - 56 -8.3施工监测 (57)8.3.1桥涵沉降监测........................................... - 57 -8.3.2支架预压观测........................................... - 57 -8.3.3模板及砼浇筑监测....................................... - 57 -9质量、进度、安全、文明、环保保证措施........................... - 58 -9.1质量保证措施 (58)9.2进度计划保证措施 (59)9.2.1加强人员配置，发挥人才优势............................. - 59 -9.2.2做好人员培训，保障施工生产............................. - 59 -9.2.3全方位做好施工机械设备保障............................. - 59 -9.2.4确保物资供应........................................... - 59 -9.3安全施工保证措施 (59)9.3.1施工现场用电安全保证措施............................... - 59 -9.3.2施工机械（特种设备）安全保证措施....................... - 61 -9.3.3防火安全保证措施....................................... - 62 -9.3.4高空作业的安全保证措施................................. - 62 -9.3.5预应力张拉施工安全防护措施............................. - 64 -9.3.6施工期间的雨季安全保证措施............................. - 65 -9.4文明施工保证措施 (66)9.5环境保护措施 (66)10 附件.......................................................... - 67 -现浇简支箱梁梁柱式支架（16m＜墩高≤25m）专项施工方案1 编制依据⑴国家、中国铁路总公司和河北省的有关政策、法规和条例、规定；⑵原铁道部和中国铁路总公司现行设计规范、施工规范、验收标准；⑶现行铁路施工、材料、机具设备等定额；⑷铁道第三勘察设计院集团有限公司编制的《新建铁路北京至沈阳铁路客运专线施工图》及我公司的投标文件；⑸施工现场调查的相关资料；⑹我公司当前客运专线铁路建设的技术水平、管理水平和施工装备水平；⑺高速铁路桥涵工程施工技术规程（Q/CR9603-2015）；⑻《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》（TB10752-2010）；⑼已审批的京沈客专JSJJSG-6标《安匠白河特大桥实施性施工组织设计》；⑽《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）；⑾《无砟轨道后张预应力混凝土简支箱梁23.5m》（京沈桥通-55-I）；⑿《无砟轨道后张预应力混凝土简支箱梁32.5m》（京沈桥通-55-II）；⒀《特殊结构桥梁附属构造设计图》（京沈桥通-58）；⒁《铁路桥梁球型支座》（TJQZ-8360）；⒂《预制无砟轨道后张法预应力混凝土简支箱梁（双线）》通桥（2013）2322A-II；⒃《接触网杆位布置图》安匠站～承德南站区间京沈客专施网-212B；⒄《CRTSIII型板式无砟轨道桥面预埋件设计图》京沈客专施01-10、11。
32m单线铁路梁支架演算
塘沽西32米箱梁现浇支架计算概况32米单线箱梁重390吨，两侧腹板及底板宽3.63米，翼缘板宽1.685米，翼缘板厚0.23米，梁总高2.63米。
侧模采用钢模板40吨，底模及内模采用木模。
梁底距承台顶净高3米，原始地质为：地表80cm厚杂填土，杂填土以下为淤泥质粉质黏土（层厚10米，σ）、粉质黏土（层厚15米,σ0=160KPa）、粉土（层厚5米, σ0=90KPa），再往下为粉质黏土和粉土等（σ0=200Kpa～220Kpa）。
0=200KPa一、计算依据1、《路桥施工计算手册》；2、32米箱梁设计图纸；3、《铁路桥涵施工技术规范》；4、《贝雷梁使用手册》；二、支架设计要点1、支架结构形式支架单层贝雷梁，跨度为28.5米,贝雷梁横向布置12排，每两排一组。
中间设两排支墩，支墩采用直径800mm的预制混凝土管桩，两端支承在承台上。
贝雷梁上方布置横向分配梁I20间距50公分，然后布置纵向分配梁I10，间距30cm，然后铺6mm厚钢板做底模。
2、模板及支撑箱梁模板外模采用钢模板，重40吨，内模采用木模，重30吨。
四、施工荷载计算取值㈠、梁体及支架重量1、梁体混凝土自重：390t；2、钢模：40t；3、木模：30t；4、贝雷自重取1KN/m（包括连接构件等附属物）；现浇梁标准断面图 (图一)㈡、施工荷载1、施工人员、机具、材料及其它临时荷载，在计算模板及下面小方木时按均布荷载为2.5KN/m2计算，并以集中荷载2.5KN 进行比较，取二者产生的弯矩最大者。
2、振捣荷载：水平方向取２.0KN/m2，竖向取４.0KN/m2；五、各构件验算㈠、贝雷梁计算利用大型有限元程序MIDAS进行计算-1.9-1.6-1.6-1.6-1.6-1.9-1.9-1.9-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3--1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.3-1.6-1.6-1.6-1.6-1.9-1.9-1.9-1.9-1.31.3计算图示正应力正应力最大值：128.3MPa ＜210MPa ，结构安全。
娄邵铁路324832m计算书
1 工程概述和计算依据1.1工程概述邵水1号特大桥跨越邵水河采用（32+48+32）m预应力混凝土连续箱梁。
箱梁断面为单箱单室直腹板断面。
箱梁顶宽11.18m,翼缘板宽3.6m、1.48m，根部梁高3.7m，悬浇段腹板厚45cm ～70cm，底板厚度为63.2cm～43.5cm，悬浇段顶板厚度30cm。
箱梁0#块在托(支)架上施工，梁段总长8.4m，边、中合拢段长为2m；挂篮悬臂浇筑箱梁1#～4#块段长2.5m，5#～7#块段长3m。
箱梁悬臂浇注采用菱形挂篮进行施工。
1.2设计依据《大桥施工图设计》《钢结构设计规范》《铁路桥涵施工规范》《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》1.3材料允许应力及参数钢材弹性模量：E=2.06+MPa密度：γ=7850 Kg/m3泊松比：ν=0.3线膨胀系数：α=0.000012表1.钢材允许应力表2.焊缝允许应力钢材按容许应力取值，临时钢结构提高30%，节点销子的抗弯允许应力在任何荷载作用下不得提高。
1.4挂篮主要技术指标及参数（1）梁段最大重量：77.22t；（2）梁段最大分段长度：3m；（3）梁段混凝土重量：2.65t/m3；（4）人群及机具荷载：2.5 KPa；（5）超载系数取1.05；（6）新浇砼动力系数取1.2；（7）挂篮行走时的冲击系数取1.3；（8）抗倾覆稳定系数2.0；1.5计算组合及工况（1）荷载组合：①砼重+挂篮自重+施工、人群机具+动力附加系数 (强度计算)②砼重+挂篮自重 (刚度计算)③挂篮自重+冲击附加系数(行走稳定性)（2）计算工况：根据梁段长度、重量、梁高等参数，设计时按以下三种工况进行计算。
工况一：1号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段高度最大、混凝土重量较大。
工况二：5号梁段混凝土灌注完成工况。
此工况梁段长度最大、混凝土重量最大。
此工况挂篮走行距离最长，控制挂篮走行状态抗倾覆稳定及外模、底模走行梁走行状态的强度和刚度。
1.6挂篮计算模型根据设计图纸，对挂篮的主要构造进行了空间建模，采用通用有限元分析程序MIDAS进行空间分析。
32m铁路双线箱梁预制工艺
文章编号:1003-4722(2006)05-0051-0432m 铁路双线箱梁预制工艺雷昌龙1,2(1.同济大学桥梁工程系,上海200092; 2.武广铁路客运专线有限公司,湖北武汉430070)摘 要:速度目标值300km/h 的客运专线中小跨度桥梁以32m 简支箱梁为主要梁型,采用预制架设施工方法是既能保证质量又能保证工期的最佳选择。
介绍32m 简支双线箱梁预制关键工艺。
关键词:客运专线;铁路桥;箱形梁;预制;施工工艺中图分类号:U448.13;U445.471文献标识码:APrecasting Technology for 32 m Span Railway Double Track Box GirdersLEI Chang long1,2(1.Depart ment o f Br idg e Eng ineering ,T o ngji U niver sity,Shang hai 200092,China; 2.WuhanGuang zho u P assenger Dedicated Railw ay L ine Co.,Ltd.,Wuhan 430070,China)Abstract:For the passenger dedicated railw ay line w ith speed target 300km /h,the 32 m span simply supported box girders are the major g ir ders that w ill be used fo r small span bridg esand the utilizatio n of pr ecasting and erection co nstructio n method w ill be the best choice of guar anteeing both construction quality and construction time lim it.In this paper,the key technolog y for precasting o f the 32 m span sim ply suppor ted do uble track box girders is dealt w ith.Key words:passeng er dedicated railw ay line;railw ay br idge;box girder;pr ecasting;con structio n technolo gy 收稿日期:2006-06-13作者简介:雷昌龙(1968-),男,高级工程师,1991年毕业于西南交通大学桥梁工程专业,获学士学位,现为同济大学桥梁工程系建筑与土木工程专业工程硕士研究生。
32m后张法预应力箱梁混凝土养护作业指导书(改).doc
预制箱梁养护作业指导书lx编制目的明确预制箱梁混凝土养护作业的工艺流程、操作要点和相应的T 艺标准，指导、规范箱梁混凝土养护作业施工。
2、编制依据(1)《高速350公里客运专线铁路简支箱梁技术交底报告》(2)《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-2005(3)《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》铁建设[2005]160 号(4)《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》铁建设[20051160 号)(5)《客运专线预应力混凝土预制梁暂行技术条件》铁科技[2004] 120 号。
(6)《时速350公里客运专线铁路无確轨道后张法预应力混凝土简支箱梁(双线)》(通桥[2008J2322A-II. IV)。
(7)《石武客专SWZQ-4标新许特大桥南段箱梁预制施工组织方案》(8)客运专线(武广客运专线、哈大客运专线等)箱梁预制类似工程经验。
3、适用范围适用于石武客专新许特大桥南段（642号墩至1259号桥台）3加、24ni直曲线无施轨道后张法预应力混凝土双线单箱单室简支箱梁。
4、工程概况石武客运专线是为了缓解我国铁路运输最繁忙的南北主干线之一的京广铁路运输能力紧张状况，实现客货分线运输，形成大能力快速度的客运通道而修建的。
石武客运专线河南段线路北起河南省与河北省省界，南至河南与湖北省交界。
中铁五局集团施工管段为石武客专河南段4标的新许特大桥南段（DK772+312.39〜DK792+507. 67）,管段桥址位于河南省长葛、许昌两市境内，止线长度20.195km。
桥址处地势平坦，线路两侧多为耕地。
桥梁多处跨越地方道路、小河流，采用连续梁和32米（局部24米）简支梁跨越。
中铁五局石武客运专线项目部许昌制梁场位于许昌县胡寨村东北部，起讫里程为DK784+591〜DK785+127,正线右侧，占地面积162363m2,约244亩，线路穿越许昌、长葛两市。
主耍桥梁为新许特大桥，许昌制梁场承担新许特大桥南段642号墩至1259号桥台的608 孔箱梁预制、架设任务，计划制梁608孔，其中32ni箱梁600孔，24m 箱梁8孔。
秦沈高速铁路辽河特大桥32m简支箱梁模板设计
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１ 底模 ： 、 底 模 采 用 固定 式 整 体钢 模
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｜ 技 回程 术
秦沈高速铁路辽河特大桥３ｍ简支箱梁 ２ 模板设计
单 国东 中铁 一局集 团 四公 司
脱 模时首先 旋拧 旋转 丝杠， 使底 角模板和 ６ ｍｉ钢板 ， ］ ８ ３ 下面 以槽钢 做肋。 为使 底模 与外侧 模 板面 密贴 ， 在底 模两 侧设 置特制 的三角形弧 下转 角模 板绕转 轴旋 转， 至将底 角模板和下 直 体 橡胶带 ， 并设 置底模 、 外模 拉紧装置 。 在梁 段 转 角模板提 起， 然后旋拧 对撑丝杠 ， 使对称 两侧 脱模 后用手 拉葫 芦将模 板钩 四角受力点下 面设 四个顶梁砼支墩 ， 对应 底模预 模 板绕转 轴旋 转， 最后降下内模滑道 ， 通过 内模 留四个活 动开 口， 当梁 段达 到规 定强 度并脱 模 挂在 内模顶板 上。 后， 在活动 开 １ 用千斤顶将梁 段顶起 ， ： ３ 处 以便实 滑道 由卷扬机牵引滑出箱梁 。 ４ 端模： 、 工程 特点 ： 施 横移。 端 模采用 小块 钢 模板 组拼 ， 栓连接 ， 螺 板 秦 沈高速铁 路辽河特 大桥位于 我局施工建 ２ 整 体台车式外模 ： 、 ａ ｒ 成 的京沈 高速 公路 辽河 特 大桥 的上游 约６ ０ ０ ｍ 为缩短制粱周期 ， 简化制梁场 的布 置， 降低 缝问夹以３ ｍ厚的橡胶带。 外模 采用整体台车式 结构形式。 三 模板安装和拆 除： 处， 中心里程ＤＫ ３ ＋ ３ ． ， ３ ７ ６ ３７ 全长２ ３ ． ｍ， ９ ４ ３５ 位 工人劳动 强度 ， ９ 支撑架 、 脱模装 置、 横移装置、 走行 ｌ 模板安装程序 ： 、 于＋ ． 的坡 道和半 径为５０ ｍ、 ｏ、 ６ ０ ｍ 它由外模板 、 ００ ％ ５０ ＋ ｏ ００ 部分组成 （、 １ 平整场地 ， ） 制作砼制梁台座 。 的曲线 、 线和 曲线上 。 直 上部 结 构设 计 为双线 台车和轨 道５ （、 ２ 安装底模横梁， ） 固定外模 走行轨道。 单 箱单 室简支 箱梁 ： 度３ｍ， 长３ ．０ 跨 ２ 梁 ２６ ｍ， 脱模 装 置和横移 装 置包括旋转 丝杠 、 横移 （、 ３ 安装底模板 。 ） 在底模台座范 围以外的轨 梁顶板宽 １ ．０ 厚度３ ｃ 底板宽６ 厚度 丝杠 及其它配 件， ２４ ｍ， ０ ｍ， ｍ， 每侧 外模 共布置４ 对丝 杠。 脱 使外模绕内侧的横 道上预拼 外模 。 ２ ｃ 腹板厚度４ ｃ 梁高 ２６ ｍ。 孔重量 模时首先旋拧旋转丝杠 ， ５ ｍ， ５ ｍ， ．０ 每 移 滚 轮旋 转 并 在外 模 板与 底模 相接 触 处 （、 ４ 外模沿轨道 自 ） 行就位。 约７ ４ ， ５ 吨 截面类型 为等高度 变截面箱梁 （ 见图 产生 底模 对外 模的 反作用力， 外模 产生 少量 使 （）吊装箱梁底腹板钢筋笼 。 ５、 １。 ） （、 ６ 安装内模滑移轨道。 ） 在梁端预拼箱梁内 横移 。 后旋拧 横移 丝杠将 外模横 移至 走行位 然 置。 模。 走行 台车采 用 电动 自行 式台车 ， 由台车 它 （ 、 组 装 好的 内模 滑入 箱梁 内， 落就 ７将 ） 下 架、 车轮和 驱动装置组成 。 台车架 由纵横梁焊成 位。 （、 ８ 吊装箱梁 顶板钢筋。 ） 井 字结构， 横梁兼 作９模 横移轨道 ， １ 、 并在混凝土 灌 筑过程 中承受 外模板 和箱梁翼缘板混 凝 土的 （、 ９ 安装两ｆ ｑ 模间的上下对拉杆以及内外 ） ￣ｌ ｌ＂ 重 量。 驱动装置 采用立式 “ 三合一” 传动机 构， 模之 间的对拉螺栓。（ 对于１ ５ 梁段需 安装 ＃、 ＃ 制 动 电动 机立 式 布置 ， 垂直 轴 式减速 器与车轮 端模板） ２ 模板拆除程 序： 、 箱梁分５ 段预制 ， 依顺序为： ＃、 ＃、 ＃、 直接连接 。 ｌ ２ ３ 这种驱动装置具 有体积小结构 紧凑、 采用电动 自 行式台车 ， 操作 简 ①内模拆 除程序 ： ４ ５ ＃、 ＃粱段， 分别在５ 个制梁 台座 里预 制， 两端 组 装性好 的特点。 （、 １ 卸下内端模螺 栓， ） 拆除内端 模 （＃、 ＃ １ ５ 安全 ， 少制梁场 内卷扬机数 量， 免场内 减 避 ｌ ５ 梁 段长均为５３ ｍ， 司２ ３ ４ 单 、 ＃、 ＃ ．５ 中Ｉ ＃、 ＃、 ＃、 有 。 梁 段长均为６５ ｍ， ．０ 梁段之间设６ ｃ ０ ｍ￣湿接缝； 复杂 的钢 丝绳缠 绕与 其它工序 的干扰 ， 利于 梁 段 ） （）旋拧内模旋转丝杠， ２、 提升底角模板 。 箱粱钢 筋笼分５ 绑扎 ， 段 各段分 底腹板钢 筋、 顶 文 明 施 工 、 全 生 产。 安 （、 ３ 旋拧 内模 对撑 丝杠 ， ） 将两侧内模拉拢 ， 轨 道采用２ ３ ／ 钢轨 ， 根４ ｋｇ ｒ ｎ 由预埋锚 栓和 板钢筋 依次 吊装入 模 。 制梁 周期 安排 ， 按 箱梁 它既是外模的走行轨 之后用手拉葫芦将其钩挂在内模顶板 上。 内、 外模从 上一 个梁段拆 完到下一 个梁 段组装 压板固定于混凝土 地面上 。 （、 ４ 降下内模滑道。 ） 只有４ 个小时 （ 钢筋笼已提前准备好） 因此 要求 道 ， ， 也是外模 高程的控制装置 。 其轨顶高程 由外 （、 ５ 用卷扬机牵引内模滑出箱梁。 ） 在全 长范 围内实际轨 内、 外模必须有较好 的操 作性， 并能快速 装拆。 模 高度和底 模高程 推 算 ， ｍ ｍ以内。 轨道 ②外模拆除 程序： 而 该梁截面变化 点较多， 变化幅度也比较大 ， 尤 顶高程 与设计高程误 差控制在２ 减少了人工调整外模高程的 （）卸下外端模螺栓， 除外端模 。 １、 拆 其是 箱梁 内轮廓由跨中至梁端部分变化最大 ， 且 直接控制 外模 高程， 缩短外模安 装时间， 避免人 为因素造成 的 （ 、 下外摸对拉杆螺栓， ２卸 ） 拆除拉杆。 ｌ ５ 梁段端部底 板、 ＃、 ＃ 腹板内模处共设置有８ 工序， （、 ３ 旋拧 旋转丝杠， 外模脱离梁体。 ） 使 处齿块 ， 构十分复杂。 结 设计时要求模板 除能满 外模安装误差 ， 使外模的安装简单 、 准确。 （、 ４ 旋拧横移丝杠 ， ） 使外模移至走行位置。 足梁体轮 廓尺寸、 强度、 刚度及 ９观 质量外， 还必 ３ 滑移式 内模 ： 、 （） 外模沿轨 道自行移 开口 ５、 该方案 采 用下敞 口式 内模 。 整套内模 由顶 须能 够在 有限 的操作 空间内进行 快速 装拆 ， 并 模板、 侧模板、 转角模板、 底角模板、 撑杆、 斜 水 四 体会 ： 在此基础上尽量 降低模板造价。 目 前该套 模板 已成功应 用于秦沈高速铁路 二 ． 板构 造 ： 模 平 撑 杆和丝 杠组 成 （ 图２ 。 见 ） 顶模 板和 转角 模 其使用性 能完全满 箱梁模板 由底模 、 整体台车式外模 、 移式 板较接 ， 滑 侧模板和底转 角模板较接。 内模 顶板下 沙河 特大桥 现场 制梁 工程 ， 通 笔者深深体 可以沿纵 向滑 移。 整套 内模通 足施工要求。 过这次模板 的设计， 内模 、 端模和其 它附属 配件组成 （ 图２ 。 见 ） 附属 面 设置四个滑轮 ， 过 四个 滑轮架 设在 内模滑 道上 （ 内模 滑道 见图 会 到： 一个好 的产品设 计， 必须 自 始至终贯穿方 配件包括千斤顶、 卷扬机、 拉葫芦等。 手 便施 工操 作、 保安 全生产 并能降 低成本 的理 确 ３。 ） 念。 在方案 选择之初 ， 争议颇 多。 为此 曾征求 了 数位桥梁工程 师及将要参加 现场制梁 工人的意 见， 他们竞无一 例外的选择了此 方案 。 由是 ： 理 — 具 有 可操 作 性 ， 全 可靠 。 实 也证 明 了这一 安 事 点。
32m箱梁静载试验方案
中铁X局集团XX客运专线XXTJ II标2号制梁场32m箱梁静载试验方案编制：复核：审核：批准：中铁X局集团桥梁制造有限公司长沙制梁分场目录一、静载试验依据 (1)二、试验条件及准备 (1)三、静载试验加力点布置 (1)四、静载试验工装设备体系 (2)1、静载试验台座端部桩基础 (2)2、重力式静载试验台基础设计 (3)3、重力式地锚 (4)4、加力架上横梁 (4)五、静载试验要求及加载程序 (7)六、评定标准 (8)七、静载试验记录和试验报告 (9)八、安全及防护措施 (10)附件：静载试验计算书 (11)一、计算依据 (11)二、试验梁基本数据表 (12)三、设计院提供静载试验参数 (12)四、加载图式 (13)五、计算相关系数α (13) (13)六、未完成应力损失的补偿弯矩s M七、加载设备对跨中产生的弯矩Ms (14)八、计算各级加载对跨中弯矩和荷载值 (15)附图1：静载试验台座基础桩配筋图 (17)附图2：静载试验台座配件加工图 (18)附图3：静载试验台座组装图-1 (19)附图4：静载试验台座组装图-2 (20)附图5：静载试验台座工程数量表 (22)32m简支箱梁静载试验方案一、静载试验依据《预应力混凝土铁路简支梁静载弯曲试验方法及评定标准》（TB/T 2092-2003）。
二、试验条件及准备1、简支梁在梁体终张拉30d以后方可进行静载试验；2、试验台座满足TB/T2092-2003要求；3、试验反力架设计满足要求；4、试验设备满足TB/T2092-2003要求；三、静载试验加力点布置等效集中荷载采用五点加载，跨中设一集中荷载，其余在其左右对称布置，各荷载纵向间距均为4m，各级加载荷载见附件静载试验计算书，加载图示如图1。
图1 加载图式（单位：m）四、静载试验工装设备体系1、静载试验台座端部桩基础采用北侧第二排东方向第一个台座作为试验台座，梁体自重与加载力（110t×10）总和达2000t，每个支点单独承载500t，为满足静载试验要求，对静载试验台座端部桩基进行加深加大，取φ1.5米钻孔桩，桩长25米。
32m后张法预应力箱梁预应力施工工法
32m后张法预应力箱梁预应力施工工法一、前言随着我国交通基础设施建设的快速发展，预应力箱梁因其结构性能优越、施工方便等优点，在桥梁工程中得到了广泛的应用。
32m 后张法预应力箱梁作为一种常见的结构形式，其预应力施工质量直接关系到桥梁的整体质量和安全性。
本文旨在介绍 32m 后张法预应力箱梁预应力施工的工法，为类似工程提供参考。
二、工法特点1、提高箱梁的承载能力和抗裂性能，增强结构的耐久性。
2、施工工艺相对成熟，操作简单，质量易于控制。
3、可根据设计要求调整预应力大小和布置，适应不同的桥梁跨度和荷载条件。
三、适用范围本工法适用于跨度为 32m 的后张法预应力混凝土箱梁的预制和安装施工。
四、工艺原理后张法预应力箱梁是在混凝土浇筑前，在箱梁内部预留预应力管道，待混凝土达到一定强度后，通过张拉预应力钢绞线，使混凝土产生预压应力，从而提高箱梁的承载能力和抗裂性能。
五、施工工艺流程及操作要点（一）施工工艺流程施工准备→钢筋绑扎→模板安装→预留管道安装→混凝土浇筑→养护→预应力钢绞线穿束→预应力张拉→孔道压浆→封锚（二）操作要点1、施工准备（1）熟悉施工图纸和相关规范，编制施工方案。
（2）对原材料进行检验，确保质量合格。
（3）准备好施工所需的机械设备和工具。
2、钢筋绑扎（1）按照设计要求进行钢筋下料和加工。
（2）在底模上先绑扎底板和腹板钢筋，然后安装内模，最后绑扎顶板钢筋。
（3）钢筋的连接方式应符合设计和规范要求，保证连接质量。
3、模板安装（1）模板应具有足够的强度、刚度和稳定性，表面平整光滑。
（2）安装时要保证模板的位置和尺寸准确，拼缝严密，防止漏浆。
4、预留管道安装（1）预应力管道采用金属波纹管或塑料波纹管，根据设计坐标进行定位安装。
（2）管道定位筋要固定牢固，间距不宜大于 05m，确保管道在混凝土浇筑过程中不发生位移。
（3）管道接头要严密，防止漏浆。
5、混凝土浇筑（1）混凝土采用商品混凝土或自拌混凝土，其配合比应满足设计和施工要求。
32m预制箱梁计算书
32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。
•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。
1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。
3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。
2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
铁路32-48-32m连续梁三角形挂篮设计计算书(手算版)详解
连续梁挂篮计算书一、计算依据1、桥梁施工图设计2、《结构力学》、《材料力学》3、《钢结构设计手册》、《钢结构及木结构设计规范》4、《高速铁路施工技术指南》、《路桥施工计算手册》（交通出版社）5、砼容重取2.65t/m3，模板外侧模、底模板自重100kg/m^2，内模及端头模80kg/m2，涨模系数取1.05，冲击系数取1.1，底模平台两侧操作平台人员及施工荷载取5KN/m2，其他操作平台人员及施工荷载取2KN/m2。
6、材料力学性能精轧螺纹钢强度设计值二、挂篮底模平台及吊杆底篮承受重量为箱梁腹板、底板砼重量及底篮自重。
1、纵梁验算纵梁布置示意图⑴1#块为最重梁段，以1#段重量施加荷载计算纵梁的刚度强度砼荷载：36.1m3×2.65t/m^3×1.05×1.1=145.348t=1104.9KN。
底模及端头模自重荷载：76.7KN+10.8m2×80kg/m2=85.34KN。
砼荷载按0#断面面积进行荷载分配，腹板及底板断面面积总和为11.2m2；模板荷载按底板线性分配在纵梁上。
a、①号纵梁上的荷载腹板的断面面积为0.78m 2，其砼及模板荷载为： 0.78*3*26.5+100kg/m^2*0.93=62.1KN 。
①号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：62.1KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为30.1KN 、32.0KN 。
b 、②号纵梁上的荷载②纵梁与③号纵梁间的断面面积为0.74m 2，其砼及模板荷载为：0.74*3*26.5+100*1.04=58.97KN 。
②号纵梁(I32b 工字钢)的荷载为：58.97KN 。
通过静力平衡法可计算得前、后下横梁上的集中力分别为28.58KN 、30.39KN 。
c 、③号纵梁上的荷载底板的断面面积为0.47m 2，其砼及模板荷载为：0.47*3*26.5+100*2.44=39.81KN 。
箱梁外模计算书
箱梁模板计算书京沪高速铁路32米箱梁模板采用钢板面和钢框架结构设计，桥模板按《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）、《公路桥涵施工技术规范》、《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）和《钢结构设计规范》（GB50017-2003）的要求进行设计与计算。
1. 荷载计算（1）新浇混凝土的侧压力（F1）根据招标单位提供的数据，新浇混凝土容重 r c=26KN/ m3，浇筑速度v=1.5m/h， 入模温度T=200C。
依据混凝土有效压头计算公式：v/T≤0.035时，h=0.22+24.9 v/Tv/T≥0.035时，h=1.53+3.8 v/T现v/T=1.5/20=0.075，则有效压头h=1.815m考虑可能的外加剂最大影响，取系数1.2，则混凝土计算侧压力标准值F1=1.2*26*1.815=56.63KN/ m2=56.63*10-3N/mm2（2）倾倒混凝土产生的侧压力（F2）当采用泵送混凝土浇筑时，侧压力取6 KN/ m2 并乘以活荷载分项系数1.4。
所以 F2=1.4×6=8.4 KN/ m2（3）侧压力合计（F3） v/TF3= F1+ F2=56.63+8.4=65.03 KN/ m2模板强度验算考虑新浇混凝土侧压力与倾倒混凝土时产生的荷载，即F3值。
模板刚度验算考虑新浇混凝土侧压力，即F3值。
2． 侧模计算：（1）设计模板的形式与用料计算用板块为假设的最不利板块。
其中面板为8mm厚钢板；模板下角竖肋为间距300mm的10㎜筋板；模板其他部分为单向板，横肋间距300mm的工10#；背楞[18#双槽钢；对拉杆水平间距最大2000mm；（2）板面、与板面直接焊接的横肋、背楞的强度与刚度计算：上述构件均为受弯构件，与板面直接焊接的横肋是板面的支承边；背楞作为横肋的支座；对拉栓及销轴作为背楞的支座。
2．1钢面板、横肋、背楞和桁架计算 2．1．1 钢面板计算钢面板与横肋采用断续焊焊接成整体后，把钢面板当作单向板计算。
沪宁城际32m箱梁梁体混凝土量计算
箱梁混凝土量计算书1、 梁体横截面外轮廓线面积=外轮廓矩形—梁体外轮廓线与矩形包围的面积2121103.20400512984.555574321428000329400005.948271211959)5.948)]35010(cos[tan 21007.174.2112700(2117214.2112700(62035010210021002121003.14360)35010(tan )1035(tan 21708400270012200mm =⨯--=⎪⎪⎩⎪⎪⎨⎧⨯⨯+⨯+⨯---⨯--⨯+⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯-⨯-⨯=---梁体外轮廓包围的体积33056692.6650066505669223260003.20400512m mm ==⨯= 2、 梁端1.1m 长等截面孔洞部分的体积：3025.171100)260903334420274000(41100100100222509213108503002244010022509211002300224402144m L S =⨯++⨯=⨯⎪⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯+⨯⨯++⨯⨯++⨯+⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯=）（）（）（）（截面3、1.9m 长变截面孔洞部分的体积：{}zn i n i m h S S S S h b c a L S 3222241411725366.39177333333.063194.020*******.0270359.1393886854.0121525.1241900])10010021()20020021(1001002120020021[(3121900])10030021()20060021(1003002120060021[(3122001900630022440)60022269(2224050019006100285020202)240700(19006)10022509()20022606(2)240500(19006)3510351002310850()3510351620(21900]200)200226062(211620)2002260660022269(21200)260022269(21[4)(316)2((4=+----⨯=⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎬⎫⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎩⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎪⎨⎧⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯+⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯⨯⨯++⨯+⨯-⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯++⨯-⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯⨯++⨯+⨯-⎪⎪⎪⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯++++⨯⨯-⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯++⨯++⨯⨯+⨯⨯⨯=⎭⎬⎫⎩⎨⎧⨯++⨯-⨯⨯+-⨯⨯=∑∑====）（重叠部分））（楔形体）下下上上大截面4、26.6m 长等截面孔洞部分的体积：34027.33926600]200)200226062(211620)2002260660022269(21200)260022269(21[22m L S =⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯++⨯++⨯⨯+⨯⨯⨯=⨯⨯=截面5、梁端中腹板与底板连结处的空缺部分体积：3585.0500160900700150)22002000(212m =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯=6、梁端50个封锚口的体积：（近似为锥台）322212158541375.0)(14.33150m h r r r r =⨯+⨯+⨯⨯⨯=7、排水孔、泄水孔、通风孔、吊装孔、灌浆孔的体积通风孔φ100mm(24个)24×1/4×3.14×0.12×0.2958=0.0558m 3梁顶排水孔φ160mm(16个)16×1/4×3.14×0.162×0.34=0.1093m 3梁顶泄水孔φ80mm(8个)8×1/4×3.14×0.082×0.2811=0.0113 m 3梁底泄水孔φ80mm(16个)16×1/4×3.14×0.082×0.24=0.0193 m 3吊装孔φ120mm(8个)8×1/4×3.14×0.122×0.547=0.0496 m 3灌浆孔φ120mm(4个)4×1/4×3.14×0.122×0.547=0.0248 m 3合计：=0.0558+0.1093+0.0113+0.0193+0.0496+0.0248=0.2588 m38、25个预应力孔道总长830.872m ，其所占的体积：3217642.4872.83004.014.3m =⨯⨯=9、吊点突出部分的体积：（近似计算） 3844252.0270)45022021(31115])27071021()10045021()27071021()10045021[(31760100450214m =⎢⎢⎢⎢⎣⎡⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯=10、梁体钢筋所占的体积：337169.778508.54833029m =+=则梁体混凝土体积的理论值：37169.7844252.017642.42588.0585.058541315.04027.3391725366.39025.170566922.665m =-+ -------=332418.257。
中隔板及预制箱梁计算书
φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12 φ 10 φ 20 φ 12
6
7
共长（m）
6
7
共长（m）
单位重 （kg/m）
328.3 8275.2
21.4 328.3 8231.5 21.4 328.3 8275.3 21.4 328.3 8231.6 21.4 329.2 8283.5 329.2 8239.3 328.8 8280.0 21.4 328.8 8236.0 21.4 315.0 7950.8 21.4 315.0 7908.8 21.4
8121 13
8169
8130
8165 13
8126 13
7838 13
7801 13
10
C50砼小计（m ³）
9
10
带肋钢筋合 计（kg）
C50砼合计（m³）
38.03 0.03 34.69 0.03 38.04 0.03 34.69 0.03 37.79
16319 26
32482 53
16319 26
8120 13
8159 13
8120 13
8168
8129
8168
8129
8169
8129
10
C50砼小计（m ³）
9
10
带肋钢筋合 计（kg）
C50砼合计（m³）
37.78
16336
75.56
34.46
32516
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32m 预制箱梁计算书1. 计算依据与基础资料1.1. 标准及规范1.1.1. 标准•跨径：桥梁标准跨径30m ；•设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）；•桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。
•桥梁安全等级为一级，环境类别一类。
1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》） 《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3）1.2. 主要材料1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40；2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa =× 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，52.010SE Mpa =× 1.3. 设计要点1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计；2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。
3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预应力钢束；4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d;5）环境平均相对湿度RH=80％;6）存梁时间不超过90d。
2.标准横断面布置2.1.标准横断面布置图2.2.跨中计算截面尺寸3. 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算3.1. 汽车荷载横向分布系数计算1） 抗扭惯矩计算计算得边梁抗扭惯矩4T I 0.462m =边，中梁抗扭惯矩4T I 0.458m =中，计算结果表明：悬臂对主梁抗扭惯矩贡献很小，为简化计算，可以忽略悬臂影响；同时边、中梁截面几何特性相差不到1％，按主梁截面均相同计算对结果影响不大，以下计算按主梁截面均相同考虑。
抗扭系数2210.277112Ti i iGl I E a I β=∑+∑＝。
2）采用桥梁结构计算程序《桥梁博士》V3.6.0计算,计算方法：修正刚性横梁法。
横向分布系数计算采用如下布载方式加载，布载方式（4车道加载）：0.5m （防撞护栏）+12.25m （机动车道）+0.5m （防撞护栏）＝13.25m 。
计算结果如下表：横向分布系数表（多车道折减后）梁号 四列车 三列车 二列车 1 0.680 0.688 0.669 2 0.667 0.613 0.550 3 0.666 0.613 0.550 40.6790.6870.668结论：汽车最大横向分布系数出现在横向布置四列车时，边梁横向分布系数为0.680，中梁横向分布系数为0.667。
计算时边梁近似取0.70，中梁取0.68。
3.2. 汽车荷载冲击系数µ值计算3.2.1. 汽车荷载纵向整体冲击系数µ简支梁桥结构基频根据主梁计算模型计算，结果为 3.307Hz f =。
按照《通规》第4.3.2条，冲击系数µ可按下式计算： 当14Hz f 5Hz .1≤≤时，0157.0)f (1767ln .0−=µ∴0.1767ln(3.307)0.01570.196µ=−= 3.2.2. 汽车荷载的局部加载的冲击系数采用µ=0.3。
4. 主梁纵桥向结构计算4.1. 箱梁施工流程1)先预制主梁，混凝土达到设计强度的90％后，张拉正弯矩区预应力钢束，压注水泥浆。
2)安装好永久支座，逐孔吊装主梁。
3)浇筑端横梁、中横隔板及湿接缝桥面板。
4)从箱梁预制到浇筑完横向湿接缝的时间按三个月（90天）计算。
5）浇筑桥面铺装及防撞护栏。
4.2. 有关计算参数的选取• 一期恒载1q ：预制梁重力密度取3m /26KN =γ• 二期恒载2q ：1）湿接缝 C50混凝土，重力密度取326KN /m γ=（参与受力） 2）80mm C50混凝土，重力密度取325KN /m γ=（8片梁均分） 3）100mm 沥青混凝土铺装重力密度取3m /24KN =γ（8片梁均分） 4）护栏（单侧）30.45m /m ，重力密度取3m /25KN =γ，边梁按铰接梁法计算，分配系数为0.584，中梁按刚性横梁法计算，分配系数为0.5。
• 活载：城-I 级，汽车的横向分配系数：边梁取0.70，中梁取0.68。
•主要计算参数 相对湿度： 80％； 徐变系数： Ψ＝2.15； 收缩应变终值： ε＝0.26x103；锚下控制张拉力：con 0.751395PKf MPaσ=＝；锚具变形与钢束回缩值（一端）：△L＝6mm；管道摩阻系数：μ＝0.15；管道偏差系数：κ＝0.0015 1/m；钢束松弛系数：ζ＝0.3；计算取体系升温30℃，体系降温30℃；温度梯度按照新规范取值。
梯度温度：正、负温差按100mm沥青铺装、800mm混凝土调平层考虑。
4.3.计算程序主梁计算采用平面杆系有限元程序桥梁博士3.6.0。
4.4.中梁计算4.4.1. 计算模型纵梁18个单元，施工阶段共5个，收缩徐变期10年。
跨中横断面端部横断面计算模型4.4.2. 4.4.2持久状况承载能力极限状态计算：主要进行承载力验算，材料采用其强度设计值，假设钢筋和混凝土同屈服，同属于塑性状态。
计算时考虑冲击系数和结构重要性系数，计算表达式为:r0*S≤R承载力极限状态计算结果如下：承载能力极限状态下抗力及所对应的内力由图上看出承载能力极限状态验算满足规范要求。
4.4.3. 持久状况正常使用极限状态计算：（一）、钢束应力验算：钢束应力验算如下表所示：钢束号最大应力(kPa) 容许最大应力(kPa) 是否满足1 1148 1209 是2 1137 1209 是3 1128 1209 是4 1125 1209 是5 1144 1209 是（二）、正截面抗裂验算：（1）作用长期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σlt -σpc≤0，即混凝土正截面不出现拉应力，计算结果如下作用长期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件长期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 2.80 0 下缘最小 2.50 0由图上看出梁体各部位均不出现拉应力。
（2）作用短期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σst -σpc≤0.7ftk，即混凝土正截面拉应力不大于1.855Mpa，计算结果如下图：作用短期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件短期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 1.77 -1.85 下缘最小0.36 -1.85（三）、斜截面抗裂验算：（1）作用短期效应组合：斜截面混凝土主拉应力控制（按预制构件考虑）：σtp ≤0.7ftk，即混凝土斜截面主拉应力不大于1.855MPa，计算结果如下图：作用短期效应组合主拉应力拉应力最大为0.24MPa，主拉应力小于1.855 Mpa，满足规范要求。
（四）、混凝土的压应力控制：（1）正截面混凝土压应力控制：σkc +σpt≤0.5fck，即混凝土正截面压应力不大于16.2Mpa。
计算结果如下：标准组合上下缘最大应力最大的压应力为13.04Mpa，满足规范的要求。
（2）斜截面混凝土压应力控制：σcp ≤0.6fck，即混凝土主压应力不大于19.44MPa。
计算结果如下：标准组合主压应力最大的主压应力为13.04Mpa，满足规范的要求。
（五）、抗剪验算：抗剪验算如下表所示：4.4.4. 持久状况和短暂状况构件应力计算（施工阶段应力验算）按照《公桥规》第7.2.8 条规定，在预应力和构件自重等施工荷载作用下截面边缘混凝土的法向应力应符合下列规定：压应力σcct ≤0.70f ck ' 。
本桥施工时要求混凝土强度达到标准强度的100%，故压应力允许值0.70f ck '＝0.70×32.4＝22.68MPa 。
施工阶段混凝土上下缘正应力包络混凝土下缘最大压应力为13.58MPa ，上缘最大压应力为2.3MPa ，均不出现拉应力，满足规范要求。
4.4.5. 挠度验算主梁按A 类预应力混凝土构件设计，按《预规》6.5.2条规定，截面刚度取为：000.95c B E I = 。
当采用C40～C80混凝土时，长期增长系数 1.45~1.35θη=，C50内插得 1.425θη=。
计算预加力引起的反拱值时，截面刚度取为：00c B E I =，长期增长系数取用2.0。
长期组合主梁位移图短期组合下跨中上拱32mm，扣除主梁反预拱度（-25mm）后，主梁最大挠度为7×1.425=9.975mm，容许值为30420/600=50.7mm，满足规范要求。
4.5.边梁计算4.5.1. 计算模型纵梁18个单元，施工阶段共5个，收缩徐变期10年。
如下图所示：计算模型4.5.2. 持久状况承载能力极限状态计算：主要进行承载力验算，材料采用其强度设计值，假设钢筋和混凝土同屈服，同属于塑性状态。
计算时考虑冲击系数和结构重要性系数，计算表达式为:r0*S≤R承载力极限状态计算结果如下：承载能力极限状态下抗力及所对应的内力由图上看出承载能力极限状态验算满足规范要求。
4.5.3. 持久状况正常使用极限状态计算：（一）、钢束应力验算：钢束应力验算如下表所示：钢束号最大应力(kPa) 容许最大应力(kPa) 是否满足1 1147 1209 是2 1136 1209 是3 1127 1209 是4 1124 1209 是5 1142 1209 是（二）、正截面抗裂验算：（1）作用长期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σlt -σpc≤0，即混凝土正截面不出现拉应力，计算结果如下作用长期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件长期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 2.87 0 下缘最小 2.95 0由图上看出梁体各部位均不出现拉应力。
（2）作用短期效应组合：正截面混凝土拉应力控制：σst -σpc≤0.7ftk，即混凝土正截面拉应力不大于1.855Mpa，计算结果如下图：作用短期效应组合上下缘最小应力预应力混凝土构件短期效应组合抗裂验算表项目荷载效应（MPa）允许值（MPa）正应力上缘最小 1.71 -1.85 下缘最小0.78 -1.85（三）、斜截面抗裂验算：（1）作用短期效应组合：斜截面混凝土主拉应力控制（按预制构件考虑）：σtp ≤0.7ftk，即混凝土斜截面主拉应力不大于1.855MPa，计算结果如下图：作用短期效应组合主拉应力拉应力最大为0.25MPa，主拉应力小于1.855 Mpa，满足规范要求。