圆形地下连续墙支护结构计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算排桩是指在地基中按一定的排列规律竖向钻孔和灌入浇筑有强度的混凝土，形成一定的桩状体，以增加地基的承载力和稳定性的一种地基加固方式。
而地下连续墙是指沿地基深处连续围成一定的围护结构，从而达到增加地基的稳定性和承载力的作用。
下面我们就来详细介绍一下排桩和地下连续墙的计算方法。
一、排桩的计算方法：1.确定设计堆载荷和设计基本桩载荷：根据工程的荷载要求，计算地基所能承受的荷载大小。
2.计算单桩承载力和桩长：采用极限平衡法，以单桩为单位计算桩的承载力，得到单桩的承载力和桩长。
3.计算点桩的间距和排桩深度：根据桩的承载力和荷载大小，计算相邻桩之间的距离和排桩深度。
4.桩的排列形式：根据工程的具体要求和土层的情况，确定桩的排列形式和间距。
5.计算排桩的承载力：按排桩的排列形式和间距，采用图解法或计算法计算排桩的整体承载力。
二、地下连续墙的计算方法：1.墙的排列形式和尺寸：根据工程的具体要求和土层的情况，确定连续墙的排列形式和尺寸。
2.确定土的侧压力和角度：根据土的密度、倾斜角等参数，计算土的侧压力和侧压力的作用角度。
3.计算墙的承载力和刚性：根据连续墙的尺寸和挡土高度，计算墙的承载力和刚性。
4.计算墙板的厚度和加固措施：根据土的侧压力和墙的承载力，计算墙板的厚度和加固措施，提高墙的稳定性。
5.计算墙的受力状态：计算连续墙在工作状态下的受力状态，包括剪切力、弯曲力、轴力等受力。
通过以上的计算方法，可以得到排桩和地下连续墙的各项参数和设计要求。
在实际工程中，还需要根据具体情况进行一些调整和改进，以确保结构的稳定性和可靠性。
同时，需要进行孔隙水压力和土的变形等方面的计算，进一步确认结构的可行性和安全性。
总结起来，排桩和地下连续墙的计算方法是基于土力学和结构力学的理论基础上进行的。
通过合理的计算和设计，能够保证工程的稳定性和可靠性，提高地基的承载力和稳定性。
小直径圆形地下连续墙受力机理与设计方法
小 直径 圆形 地 下 连续 墙 受 力机 理 与设 计 方法
姚 怡文
摘
张
佳
要： 针对圆形地连墙 和其他 形式地连墙在 几何 形状 上的差异， 通过上 海电力隧道工作 井的设 计情 况， 从设计 的角度
探讨 了小直径地连墙 的设计要点、 控制 因素 、 需要注意 的问题， 以期为今后类似深基坑 的工程设计积累经验。 关键词 ： 小直径 ， 圆形地连墙 ， 工程设计 ， 深基坑
ｑ＝ ２ ０
以下 ３个方面 ：） １ 圆形地下连续墙 的空间效应对结构支 护效 能的
发挥有利 ， 能够使支护结构 体系更 为安全 ； ） ２ 由于 圆形 地连墙 空
间效应可以显著减 少支 护结 构 的尺寸 ， 省基 坑支 护结构 的成 节 本 ；） ３ 圆形支护结构不需要 横 向支撑 ， 可以在基 坑 内提供 一个 良
隧道的施 工井 、 长距离交通隧道 的通风井 、 钢铁 厂旋 流沉淀池 等。 根据文 献 ［ ］ １ 的划 分 ， 基 坑 内径 Ｄ 与 开挖 深度 Ｈ 的 比值 在 将
压力和基床 系数 ， 也在 一定 程度上 影响 了其计算 的精确性 ， 加上
其本 身不 可避免 的缺 陷也使人 们逐渐 意识到杆 系有限元 法存在 ０６ ． ． ～１０的圆形深基 坑界定为小直径深基坑 ； 而文 献 ［ ］ 为 直 的种种 问题 。最突 出的现象就是 工程 实际监测数 据和设计 数据 ２认 径 小 于 ３ 的圆 形 深基 坑 为 小 直 径 深 基 坑 。这 类 构 筑 物 具 有 如 ０ｍ 的不 符 ， 超 深基 坑 的 问题 上 就 表 现 的 更 为 突 出 。杆 系 有 限 元 法 在 下特点 ： 开挖深度普遍超过 １ 直径一般小 于 ３ ５ｍ； ０ｍ。 是一种简化近似的计算方法， 比ห้องสมุดไป่ตู้简单实用 ， 以求得 围护结构的 可
地下连续墙结构计算讲义
地下连续墙结构计算讲义
1.确定地下连续墙的设计参数：
-地下连续墙的深度：根据地下建筑的深度和土层的性质，确定地下
连续墙的深度，以保证墙体的稳定性和承载能力。
-地下连续墙的布置：确定地下连续墙的布置方式，包括水平布置和
垂直布置，以满足侧向荷载的传递和分配要求。
2.地下连续墙的计算方法：
-地下连续墙的稳定性计算：根据地下连续墙的受力情况，采用基本
力学原理和稳定性原理进行计算，包括确定侧土压力、地震力、水平荷载等，以确保墙体的稳定性。
-地下连续墙的承载能力计算：根据地下连续墙的受力情况和土层的
性质，进行承载能力计算，包括墙体的抗弯强度、剪切强度、抗压强度等。
3.地下连续墙结构的加固设计：
-在计算中考虑地下连续墙结构的加固设计，以增加墙体的稳定性和
承载能力。
-加固设计包括选择适当的加固措施和材料，如增加墙体的厚度、设
置加固筋等，以提高墙体的抗弯强度和剪切强度。
4.地下连续墙结构的监测和安全评估：
-在地下连续墙结构施工完成后，进行监测和安全评估，以确保墙体
的稳定性和承载能力。
-监测包括对墙体的变形、应力和孔隙水压力进行实时监测，以及采
取相应的措施进行调整和修复。
-安全评估包括对地下连续墙结构的稳定性和承载能力进行定期检查，根据评估结果提出相应的加固建议和措施。
总结：地下连续墙结构计算是为了保证墙体的稳定性和承载能力，在
设计阶段需要确定地下连续墙的设计参数，并通过力学原理和稳定性原理
进行计算，计算完成后还需要进行加固设计和监测安全评估，以确保地下
连续墙结构的安全和稳定。
地下连续墙设计计算
6667设计计算已知条件：（1）土压力系数计算主动土压力系数：22 =0.84/2）=tan=0.70 （45°—10°K=tan）（45°—φ/2a1a1122=0.72=0.52 45°—18°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan（a22a222=0.71°—19.2°/2K=tan）（45°—φ/2）=tan=0.64 （45a33a322=0.70—18.9/2）=tan （45°—φ/2）=tan=0.52 （45°K a4a4422=0.72=0.41 φ/2）=tan （45°—19.2/2K=tan）（45°—a5a55被动土压力系数：22=1.40 ）=tan （45°＋19.2°/2）=1.98 K=tan （45°＋φ/2p1p15（2）水平荷载和水平抗力的计算水平荷载计算：=20×0.59－2×10×0.84=－5kPa e=qk－2C a1a0c=（20+18×2.5）×0.59－+2－2×10×0.84=21.55kPah）Kqe=（1a10ab1a1上c=（20+18×2.5）×0.36－K－22×19×0.6=0.6kPa（e=q）+h2a20ab1a2下c=＋（20+18×2.5＋19.9×1.1）×0.36=e（q+－h）hK－22×19×2a2aca2012上0.6=8.48kPac =（20+18×2.5＋19.9×1.1）×h）K－20.64－2×44q=（e×+h0.8=＋3a321aca30下14.79kPa－c）×）＋+qh＋hh×1.418.81.119.92.520+18=－K2（×＋×＋（=e3a321a3ad03－2×44×0.8=2.05kPa上0.64c =（20+18×2.5＋19.9×1.1＋18.8×1.4）×e=（q+h－＋h＋h）K24a402a41ad3下0.34－2×21×0.59=13.71kPac （20+18×2.5＋19.9×1.1h＋）K－2＋18.8×1.4q=e（h+h＋h＋=4a42aea44031上＋19.9×0.5）×0.34－2×21×0.59=17.09kPac （20+18×2.5＋19.9×－K）＋＋＋+（=eqhhhh21.1＋18.8×1.4=5a5a5ae43210下＋19.9×0.5）×0.41－2×20×0.64=24.9kPac （20+18×2.5＋19.9×h）K－21.1=e（q＋+h＋h18.8＋h＋h=＋5a524a51af5301.4＋19.9×0.5＋19.9×0.96）×0.41－2×20×0.64=32.73kPa上×水平抗力计算：c=2×20×e=21.57=58.8kPa5p1p上地面超载q=20kpaa素填土0.34m0.6kpa22.95kpa b粘性土h=6.460m c8.48kpa粘性13.71kp2.05kp粉24.90kp17.09kp基坑底粘性32.73kp62.8kp粘性147.98kp46.93kpa?E（3）墙后净土压力?E=×22.95×2.16+×（0.6+8.48）×1.1＋×2.05×1.4＋×（13.71+17.09）×0.5＋×（24.90+32.73）×0.96＋×0.8×62.8=91.70kPa?E作用点离地面的距离）4（．121121222221.4?2.05????1.1??+?8.48??22.95?2.161.1??0.63223232?h??222167.?00.0.?5?294.10.?5+??091?3.971?13.7?2322?a91.70112191.70122??0.96?(32.73?24.90)32?=0.6m91.70?hk?2ck?1.74?19.9?2.46?2=e?20?1.57?147.9815p1p上p1?hk?2ck?18.5?1.74?1.5=e1?2?43?1.23?154.392ppp1下2565?hk?2ck?18.5?（h?1.74)?1.51?2?43?1.23?27.935h=e?57.17d26d6pp2上???E=62.8?1.74?(?1.74?hh?1.74)?(147.98?62.8)?1.74h1.2E??p211dpaap220112??(27.94h?57.17?154.39)7154.394)?(h??(1.74)?1.74?h1.?+ddd231112??1.2?1.0?[?22.95?2.16?(?2.16?h?5.7)?0.6?1.1?1.74)h?(?dd3321111(?1.1?4.6?h)??(8.48?0.6)?1.1?(?1.1?4.6?h)??1.4?2.05dd2232111?(?1.4?h?3.2)?13.71?0.5?(?0.5?h?2.7)?(17.09?13.71)?0.5dd322111?(?0.5?2.7?h)?24.9?0.96?(?0.96?1.74?h)??(32.73?24.9)dd32211?0.96?(?0.96?1.74?h)?32.73?1.74?(?1.74?h?1.74)?46.93?dd3212?1.74)]?(hd232h?3h?2.25h?36.11?0=ddd解得h=2.72m 取2.8md??E?E有pa1?(62.8?48.554h?62.8)?h?66.58?32.73h0002解得h=1.15m0．=254.82－53.94=200.88kN·m所以最大弯矩M= h－h pamax8102?M????0.025s22?fbh14.3?600?96501c?=0.9873查表得s=A2mm700??所以S?965?300h?f0.98738M102?0ys2)mm?7633?18(A选用S2?163?18地下连续墙的稳定性分析（1）墙体内部稳定性验算土层的按土层厚度的加权平均值：γ=m=19.13KN/=C k=17.87kPaφ=k=20.39°采用圆弧滑动简单条分法进行验算，经试算确定最危险滑裂面的半径为r=20m，取土条宽度b=0.1r=2m.计算稳定安全系数如下：在excel中?????tanqb?lc?)cos(223.09?1628.99iki0iiii?1.73?1.3?K=???1069.285)sinq(b?ii0i满足整体稳定性要求。
地下连续墙计算规则与边坡的处理
地下连续墙计算规则与边坡的处理
一、地下连续墙1.导墙开挖工程量=墙中心线长×开挖宽度×深度2.导墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×厚度×深度3.机械成槽工程量=墙中心线长×厚度×成槽深度成槽深度按自然地坪至连续墙底面的垂直距离加0.5m计算4.泥浆外运工程量=成槽工程量5.连续墙混凝土浇灌工程量=墙中心线长×墙厚度×墙深度6.清底置换、接头管安拔按分段施工时的槽壁单元以段计算二、地基强夯1.地基强夯工程量=设计图示尺寸（㎡）设计无明确规定时，以建筑物基础外边线外延5m计算。
夯击能=夯锤重×起吊高度三、喷锚支护锚杆、喷射混凝土1、锚杆钻孔灌浆工程量=设计长度2、锚杆制作、安装工程量=设计质量（土层）锚杆子目中的钢筋和铁件可按施工图设计用量调整。
土钉定额中的长度系按单根长度
8m以内考虑，超过8m时人工费乘以系数1.25。
锚杆间的连梁可另行计算费用。
基坑深度大于6m时，人工乘以系数1.3。
3、喷射混凝土护坡混凝土可进行标号换算。
工程量：支护坡面面积。
四、钢板桩（１）打桩机打钢板桩(2-90)~(2-91)工程量：钢板桩重量（２）拔钢板桩(2-92)(2-93)工程量：同打钢板桩（３）安拆导向夹具（２－94）工程量：设计规定的水平长度。
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表今日头条立场。
圆形地下连续墙支护结构计算
附录T
圆形地下连续墙支护结构计算
d K —墙体沿深度方向的等效分布弹性系数，按式（T.0.3）计算；
k q —作用在地面上的竖向均布荷载（kPa ）；
jk E —墙侧水平土压力强度（kPa ），按式（R.0.1-1）计算；
wk E —采用水土分算时，墙侧水压力强度（kPa ）,水压力可按静水压力计算，
有经验时，也可考虑渗流作用对水压力的影响。
T.0.2当圆形地下连续墙支护结构利用内环梁或内衬作支承时，可将内环梁或内衬的作用以等效弹性支承来替代，如图T.0.2-1、图T.0.2-2所示。
单位宽度墙体上的内环梁或内衬的等效弹性系数可按下式计算：
z z
z E A K R 2
z （T.0.2）
T.0.3圆形地下连续墙墙体的环向效应可采用沿深度分布的弹性支承来替代，如图T.0.1所示。
单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数可按下式计算：
d 20Ed
K R α=（T.0.3）
式中：d K —单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数（kN/m 2）
；E —地下连续墙墙体材料的弹性模量（kN/m 2）；
d —地下连续墙墙体有效厚度（m ），应考虑施工偏差的影响；0R —地下连续墙墙体中心线半径(m )；
α—修正系数，应根据工程具体情况研究采用。
当缺乏实践经验时，可取
α=0.4～0.7，当0R 较大，或槽段数较多时取小值。
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑，排桩、地下连续墙围护墙应用最多，其承受的荷载比较复杂，一般应考虑下述荷载：土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响（如打桩、基坑土方开挖、降水等）。
作为主体结构一部分时，应考虑上部结构传来的荷载及地震作用，需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。
排桩和地下连续墙支护结构的破坏，包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏（图6-65）。
其强度破坏或变形过大包括：图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式（a）拉锚破坏或支撑压曲；（b）底部走动；（c）平面变形过大或弯曲破坏；（d）墙后土体整体滑动失稳；（e）坑底隆起；（f）管涌（1）拉锚破坏或支撑压曲：过多地增加了地面荷载引起的附加荷载，或土压力过大、计算有误，引起拉杆断裂，或锚固部分失效、腰梁（围擦）破坏，或内部支撑断面过小受压失稳。
为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载，正确选择其截面或锚固体。
（2）支护墙底部走动：当支护墙底部嵌固深度不够，或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。
为此需正确计算支护结构的入土深度。
（3）支护墙的平面变形过大或弯曲破坏：支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。
平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降，亦会给周围附近的建（构）筑物、道路、管线等造成损害。
排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括：（1）墙后土体整体滑动失稳：如拉锚的长度不够，软粘土发生圆弧滑动，会引起支护结构的整体失稳。
（2）坑底隆起：在软粘土地区，如挖土深度大，嵌固深度不够，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。
对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算，必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。
（3）管涌：在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。
地下连续墙结构计算讲义
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3.荷载结构法
荷载结构法属于传统的经典方法，将水土压力视 为作用于结构上的外荷载，结构的变形不引起荷载变 化，在外荷载作用下求结构的内力。 荷载结构法中有等值梁法、1/2分割法、太沙基 法及山肩绑男法等。 （1）悬臂墙阶段 通过静力平衡条件 ∑ X = 0和 ∑M = 0 可求解墙身的弯矩和 剪力。
图23.7 悬臂墙计算示意图
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3.荷载结构法
（2）等值梁法 基本思想：找到基坑底面下连续墙弯矩为零的某一 点，以该点假想为一个铰，以假想铰为板桩入土面 点。一旦假想铰的 位置确定，即可将 梁划分为两段，上 段相当于多跨连续 梁，下段为一次超 静定梁，见图 23.8。
图23.8 多支撑工况的等值梁法计算简图
3
二、地下连续墙施工特点
1.地下连续墙施工的优点 适用于多种土质情况； 可在建筑物构筑物密集区施工； 施工振动小、噪音低，有利于城市环保； 可兼作临时支护结构和地下主体结构； 墙体刚度大，阻水性能好； 可以结合逆作法施工，缩短工程的总工期； 施工安全，很少有人身伤亡或造成严重损害7
4.连续介质的有限单元法
连续介质的有限单元法分析地下连续墙结构是目 前较为先进的方法（图23.11）。该方法将结构与地层 视为相互作用的整体， 地下连续墙结构受力的 大小与周围地层介质的 特性、基坑的几何尺 寸、土放开挖的施工程 序、支护结构本身刚度 有着十分密切的关系， 可通过计算分析估计出 地层对结构的“荷载效 应”。
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3.荷载结构法
（4）山肩邦男法 主要思想：考虑不同阶段施工的挡土墙随施工支 护变化而发生的受力状况，在土压力已知的条件下， 根据实测资料又引入一些基本假定。 山肩邦男法的计算简图见图23.10（a），为简化运 算，山肩邦男法提出了近似解法，见图23.10（b）。
地下连续墙作为支护结构的内力计算
地下连续墙作为支护结构时的内力计算(2009-01-07 16:40:54)标签：分类：（一）荷载用作支护结构的地下连续墙，作用于其上的荷载主要是土压力、水压力和地面荷载引起的附加荷载。
若地下连续墙用作永久结构，还有上部结构传来的垂直力、水平力和弯矩等。
作用于地下连续墙主动侧的土压力值，与墙体刚度、支撑情况及加设方式、土方开挖方法等有关。
当地下连续墙的厚度较小，开挖土方后加设的支撑较少、较弱，其变形较大，主动侧的土压力可按朗肯土压力公式计算。
我国有关的设计单位曾对地下连续墙的土压力进行过原体观测，发现当位移与墙高的比值△／H达到1‰一8‰时，在墙的主动侧，其土压力值将基本上达到朗肯土压力公式计算的土压力值。
所以，当地下连续墙的变形较大时，用其计算主动土压力基本能反映实际情况。
对于刚度较大，且设有多层支撑或锚杆的地下连续墙，由于开挖后变形较小，其主动侧的土压力值往往更接近于静止土压力。
如日本的《建筑物基础结构设计规范》中既做如此规定。
至于地下连续墙被动侧的土压力就更加复杂。
由于产生被动土压力所需的位移(我国实测位移与墙高比值△／H需达到1％一5％才会达到被动土压力值)往往为设计和使用所不允许，即在正常使用情况下，基坑底面以下的被动区，地下连续墙不允许产生使静止土压力全部变为被动土压力的位移。
因而，地下连续墙被动侧的土压力也就小于被动土压力值。
目前，我国计算地下连续墙多采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法，即把地下连续墙入土部分视作弹性地基梁，采用文克尔假定计算，基床系数沿深度变化。
（二）内力计算作为支护结构的地下连续墙，其内力计算方法国内采用的有：弹性法、塑性法、弹塑性法、经验法和有限元法。
根据我国的情况，对设有支撑的地下连续墙，可采用竖向弹性地基梁(或板)的基床系数法(m 法)和弹性线法。
应优先采用前者，对一般性工程或墙体刚度不大时，亦可采用弹性线法。
此外有限元法，亦可用于地下连续墙的内力计算。
地铁工程中地下连续墙围护结构的计算
地铁工程中地下连续墙围护结构的计算预览说明:预览图片所展示的格式为文档的源格式展示,下载源文件没有水印,内容可编辑和复制地铁工程中地下连续墙围护结构的计算地铁工程中地下连续墙围护结构的计算。
随着我国城市交通建设的不断发展,地铁已成为大中城市中缓解城市交通阻塞的最有效的交通运输工具之一。
目前已有越来越多的城市在修建地铁工程。
地铁建设施工中,小蚂蚁算量工厂认为明挖法是最经济、安全和适用的方法。
它投资小,施工速度快,场地宽敞,便于施工。
但由于城市建筑密集, 地貌复杂, 施工厂地受到限制,因而明挖法施工的可操作性也受到一定限制。
1 、五里河站明挖施工方法的确定明挖法即为采用围护结构做围挡,主体结构为露天作业的一种施工方法。
该方法能较好地利用地下空间,紧凑合理,管理方便。
同时具有施工作业面宽,方法简单,施工安全,技术成熟,工程进度周期短,工程质量易于保证及工程造价低等优点。
沈阳市地铁二号线五里河站位于南二环路与青年大街交叉南侧,青年大街东侧的绿地内,为浑河北岸约200米远处。
地面以上车站周围现状为绿地和商业区待用地。
地面以下有通信电缆管线。
但埋深较浅,对车站埋深不起控制作用,因施工厂地开阔,可采用明挖法施工方案。
明挖法施工方案工序分为四个步骤进行:先进行维护结构施工，内部土方开挖,工程结构施工,恢复管线和覆土。
从施工步骤的内容上看:围护结构部分是地铁站实施的第一个步骤,它在工程建设中起着至关重要的作用,其方案确定的合理与否将直接影响到明挖法施工的成败,因此根据不同现场情况和其地质条件来选定与之相适用的围护结构方案,这样才能确保地铁工程安全,经济有序的进行。
2 、主体围护结构方案的确定地铁工程中常用的围护结构有:排桩围护结构,地下连续墙围护结构和土钉围护结构。
当基坑较线5米以内及侧压力较小时,一般不设置水平支撑构件。
当基坑较深时,在围护结构坑内侧就需要设置多层多道水平支撑构件,其目的是为了降低围护结构的水平变位。
地下连续墙设计计算书
地下连续墙设计计算书深基坑课程设计一、工程概况本工程是一座深基坑工程，位于城市中心区域，占地面积约2000平方米，深度约30米。
工程主要包括基坑支护和地下连续墙结构设计。
二、工程地质条件该地区地质条件复杂，主要由泥岩、砂岩、砾岩等岩石组成。
地下水位较高，需要采取相应的措施进行处理。
三、支护方案选型根据地质条件和工程要求，我们选择了混凝土桩和钢支撑作为基坑支护方案。
同时，为了减小对周围环境的影响，我们还采用了垂直排水井和水平排水井等技术手段。
四、地下连续墙结构设计1.确定荷载，计算土压力：我们首先计算了○1○2○3○4○5○6层土的平均重度γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角φ，并根据这些参数计算出地下连续墙的嵌固深度。
2.主动土压力与水土总压力计算：在计算主动土压力和水土总压力时，我们考虑了地下水位的影响，并采用了有限元分析方法进行计算。
最终，我们得到了合理的支护结构设计方案。
2.地下连续墙稳定性验算2.1 抗隆起稳定性验算在地下连续墙的设计中，抗隆起稳定性是非常重要的一项指标。
通过对地下连续墙的稳定性进行验算，可以保证其在使用过程中的稳定性和安全性。
2.2 基坑的抗渗流稳定性验算除了抗隆起稳定性外，地下连续墙的抗渗流稳定性也是需要进行验算的。
在地下连续墙的设计中，需要考虑地下水的渗透和压力对墙体的影响，以保证墙体的稳定性和安全性。
3.地下连续墙静力计算3.1 山肩邦男法在地下连续墙的静力计算中，山肩邦男法是一种常用的计算方法。
该方法通过对地下连续墙的受力分析，计算出墙体的承载力和变形情况，以保证墙体的稳定性和安全性。
3.2 开挖计算在地下连续墙的设计中，需要进行开挖计算，以确定开挖深度和墙体的尺寸。
开挖计算需要考虑地下水位、土壤的力学性质和墙体的受力情况等因素，以保证墙体的稳定性和安全性。
4.地下连续墙配筋4.1 配筋计算在地下连续墙的设计中，配筋计算是非常重要的一项工作。
配筋计算需要考虑墙体的受力情况和墙体材料的力学性质等因素，以确定墙体的钢筋配筋方案，保证墙体的稳定性和安全性。
圆形超深嵌岩地下连续墙支护结构受力及变形特性分析
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图 ６ 开挖 面隆起 量随开挖 变化过 程
③设计 中采用圆形地下连续墙应要求墙底嵌 入岩体质量
的微风化岩层 ， 并采取措施确保墙底封水 良好。 此外 ， 应综
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２１ ０ ２年第 １ 总 １ ２期 ） 期（ ８
圆形超深嵌岩地下连续墙支护结构受力及变形特性
Ｍｅ ｈ ｎｃ ｌ ｎ ｆ ｒ ｔ ｎ Ｃｈ ｒ ｃｅ ｉｔ ａｙ ｉ ｏ ｘｒ ・ ｅ ｎ ｃ － ｃ ｅ ｅ ｒｕａ ａ ｈ ａ ｍ ｃ ａ ｉａ ｄ Ｄｅ ｏ ｍａ ｉ ａ ａ ｔ ｒ ｉ Ａｎ ｌｓｓ ｆＥ ｔａ－ ａ ｏ ｓｃ Ｄｅ ｐ ａ ｄ Ｒｏ ｋ・ ｋ ｔ ｄ Ｃｉ ｌｒＤｉｐ ｒ ｇ Ｓｏ ｃ
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本文基于 已有 的理论基础和研究成果 ，结合某 大桥北锚碇 圆形嵌岩 的地下连续墙的工程实例 ， 采用三维弹塑性有限元方法
与施工监测方 法研究 圆形地 下连续墙在 开挖 施工过程 中的受力
图 ２ 地 下 连 续 墙 位 移 随 开挖 变 化 过 程
硕士 ， 究方向 ： 研 特种结构。
图２ 是开挖各工况地下连续墙位移 随深度变化情况 ， 虽
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－Leabharlann ２１ ０ ２年第 １ 总 １ ２ ） 期（ ８ 期
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圆形地下连续墙计算书
圆形地下连续墙计算书1 工程概述前庄铁路大洋河特大桥100#-109#墩位于主河槽中，主墩承台为二层，一层平面尺寸为11.3×7.3米，高度为2.5米，二层平面尺寸为9×5，高度为1米，主墩桩基为10根Φ1.25米钻孔桩。
承台底标高为-4.44m、-4.94m、-5.44m，按筑岛顶标高为4.0m考虑，开挖深度在8.64m—9.64m之间，以上10个承台开挖深度大，采用混凝土沉井为围护结构的方式施工。
承台、墩身具体布置如下：100-103、109号墩平面图104-105、108号墩平面图106-107号墩平面图各墩具体参数表2 基坑土特性及取值本计算中土层参数根据设计图提供的土层资料，按经验取值如下：各层土特性取值表本工程土压力计算对于粘性土采用水土合算法，对于砂性土采用水土分算法，基坑外考虑有长臂挖掘机作用（参考机型：ZE230LC），荷载按条形荷载考虑，取值为挖掘机接地比压40Kpa。
钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。
主、被动土压力系数：粘土：Ka＝tg2(45-252)＝0.406，ka＝0.637Kp＝tg2(45+252)＝2.463，kp＝1.57中砂：Ka＝tg2(45-282)＝0.361，ka＝0.601Kp＝tg2(45+282)＝2.605，kp＝1.613 沉井结构本沉井作为承台及墩身施工的围护结构，考虑后续施工方便，沉井内壁距承台外缘线留1.0米工作面，沉井壁厚600mm，顶部高出筑岛顶面300mm，底部比承台底面底1.5m，刃脚踏面宽300mm，斜面高700mm。
沉井结构高度分别10.5m、11.0m、11.5m，本次计算选取其中高度最大的沉井进行计算，其他墩位参考施工。
4 沉井设计及检算过程根据施工工序，分为6个工况，找出构件在不同工况下的不利结果，检算构件的尺寸是否符合要求，并根据受力情况配置钢筋；工况1：第一节沉井制作工况2：第一节沉井下沉完成工况3：第二节沉井制作工况4：第二节沉井下沉完成，浇筑封底混凝土工况5：排水至封底混凝土顶面工况6：承台及墩身施工完成4.1 井壁计算4.1.1 下沉过程井壁计算下沉过程中井壁最不利工况为下沉到预定标高时，岛顶标高为4.2m，外侧水位为3.6m，内外侧有不利水位差，计算按内外水位差1.0m考虑，如施工时大于该水位差要采取措施提高内侧水位。
地下连续墙结构设计计算
地下连续墙结构设计计算1.地下忍受连续墙承受侧向压力计算（1）砖墙承受侧向压力抵挡包括土压力、水压力及基坑周围的建筑物与施工过程中的荷载所引起的侧向压力。
对有人防要求的地下室还需考虑核爆等效静荷载外侧压力。
（2）计算地下连续墙结构的整体稳定性，确定外立面入土深度时。
作用在墙体上十压力瓦片分布模式∶墙外侧（即迎土侧）可取主动土压力，墙内侧（即开挖侧）基坑开挖面以下可取被动土压力。
（3）计算地下室"逆作法"施工阶段的地下连续墙内力与变形时，墙外侧在基坑三角形开挖面以上一般适于主动土压力按直线增加的三角形分布计算，基坑开挖面以下取基坑开挖土的主动面处压力计算值按矩形分布。
栅栏内侧在基坑开挖面以下被动土体锐角以十体弹性抗力的弹簧刚度代替。
（4）计算发展阶段使用地下室的地下连续墙与内衬墙组成复合式外墙内力与变形时，墙外侧在地下室底板面以上可取静止土压力，按直线增加的三角形分布，地下室底板面以下取地下室底板面处静止压力计算值按矩形分布。
栏杆内侧地下室底板底面以下被动土体仍以土体弹性抗力的弹簧刚度代替。
对于有人防要求的地下室还需外侧核战等效静荷载的考虑压力。
（5）主动土压力、被动土压力、静止土压力及水压力等按本手册第2.6章中土压力计算理论公式计算。
核爆等效静荷载晓的外侧压力按人民防空地下室设计规范（GB50038--94）规定取值。
2.地下连续墙人土深度的确定通过基坑的抗倾覆（即踢脚）、抗隆起、抗渗流及基坑底抗水蒸汽稳定性验算，确认墙体入土深度（即嵌固深度），上述验算，按本手册第2章和第6章有关内容进行，同时考虑到连续墙作为地下室结构的一部分，可需与建筑物的沉降相协调，墙底端一般要埋设在压缩性小的硬土层上。
当压缩性小的硬土层埋置较深、软弱土层较厚时，在地底满足地下连续墙整个稳定性人土深度要求下，也可采取一部分墙段埋置在压缩小埋置的硬土层上，另一部分墙段按整个稳定性要求入土深度确定墙埋置深度，此时必须间隔布置，钢筋其转角处槽段墙体必须落置在硬土层上，且在地下连续墙顶部设置吊挂压顶梁，吊挂墙顶压顶梁需按未落至硬土层上的墙段传来的荷载，计算确定其截面尺寸与配筋。
某钢厂连铸车间小直径圆形地下连续墙的设计与分析
炼钢 车间增建 ，周边原有厂房柱基础埋 深为．． ３ ｍ，旋流沉 Ｏ 淀池 的内底为一６５ １． ｍ，一旦采用大开挖 ，周边的厂房 柱基础 就有倾斜和倒塌的危险，且基坑较深 ，需采用另外的基坑支
护方案，增加建设费用；地下连续墙可 以在密集的建筑群 中 施工，机械成孔 ，不受土层侧摩阻力的限制。而且可兼作支
受力复杂，目前关于圆形地下连续墙的设计还没有一个统一
行了介绍和探讨 ；在 已有研究成果和工程实例的基础上 ，进 行了对比分析研 究。
的标准，国内还缺乏这方面的成熟经验 。目前 已施工的许多 圆形地下连续墙结构 ，结合其设计经验 ，设计时可采用 以下
３ 方法进行分析 ： 种 （ ）平面 刚架分析 。根据墙 背水 土压 力的变化，将地 １
的深基坑地下连续墙 支护 结构 ，圆形地下连续墙呈圆筒形 。
众所周知，圆形或者 圆弧形结构具有得天独厚的 良好工程特 性，圆弧形结构的拱效应可将结构体上可能 出现的弯矩 转化 成轴力，充分利用了结构的截面尺寸和材料的抗压性能。这
个 原 理 在 圆形 地 下 连 续 墙 的 设 计 中 可 以减 少 圆 形 地 连 墙 墙
根据文献［】 １的划分 ，将基坑 内径 Ｄ 与开挖深度 Ｈ的 比 值在 ０ ～１ ． ． ６ ０的圆形深基坑界定为小直径深基坑 ； 而文献［】 ２
护结构及地下结构外墙 ，即“ 两墙合一” ，可满足本工程的需 要，所以本工程设计采用地下连 续墙方案 。
认 为直径 小于 ３ｍ 的圆形深基坑为小直径深基坑 。这类构 ０
３ 方案设计与比较
本工程旋流沉淀池 的初定方案有 ３ ：沉井 、大 开挖和 种
地 下 连 续 墙 。沉 井 是钢 厂旋 流 沉 淀 池 的 常 用 方法 ，其 优 点 在
地连墙计算——精选推荐
山肩帮男法计算简图A +Bx3.2.2地下连续墙方案 (一):地下连续墙厚度的确定地下连续墙厚度可通过与钻孔灌注桩刚度相等的原则转化得到，已知钻孔、灌注桩的直径为D=600mm ，桩净距为d=600mm ，则单根桩等价为长度的地下连续墙，通过二者刚度相等的原则得到等价后的墙厚h 可由下式确定：（D+d ）h 3/12=ΠD 4/64带人数据：（600+600）×h 3/12=3.14×6004/64 h=399mm,取h=450mm (二):山肩帮男近似法假定墙体视为下端自由的弹性体； 主动土压力在开挖面以上为三角形，在开挖面以下为矩形；被动土压力为开挖线以下的被动土压力，其中为被动土压力减去静止土压力之值；横撑设置后，即为不动支点；下道横撑设置后，认为横撑轴力不变，而且下道撑以上墙体保持原来的位置；把开挖面以下墙体弯矩为零处视为铰，并忽略下不墙体对上部墙体的剪力传递。
计算公式根据以上假定，只需静力平衡条件0=∑N 和0=∑kM，即可入土深度和横撑轴力： 由=∑N 得（1）式：21122121mmk i i m ok kAxBxNx h N---⨯=∑-=η式中η—— 主动土压力与地面均不荷载共同引起的侧压力合力的斜率，即()pokokKh q h +=γη；h ok ——开挖总深度；γ、q 、K a —分别为土的重度、地面均布荷载、主动土压力系数；mX——地下墙入土深度；∑-=11K i iN——计算点以上各撑轴力之和；A 、B ——按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数。
由对弯矩零点（即假想的铰点）处力矩为零，即有0=∑kM，则经化简后得（2）式：()()06121213111321123=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-------∑∑-=-=k i ok ok kk i kkik k i i mkk ok mkkokmh h h N h h N x h B h x AhB h Axηηηη土压力计算主动土压力不考虑粘聚力：主动土压力系数： K a =tg 2（45-2φ）=tg （45-276.12）=0.64主动土压力及地面荷载引起侧压力合力的斜率：()pokokKh q h +=γη=2.6150.19)3.52.6(15.34.191.1815.2+⨯-+⨯+⨯×0.45=9.59被动土压力系数：kp=tg 2（45+2Φ）=1.57按朗肯土压力公式计算被动土压力强度时的两个系数A 、B 为：A=γkp=18.89×1.57=29.66KN/M 3 B=2ckp=59.32×1.25=74.33假定设有顶支撑，开挖到3.5米。
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算
支护结构计算之排桩与地下连续墙计算对于较深的基坑，排桩、地下连续墙围护墙应用最多，其承受的荷载比较复杂，一般应考虑下述荷载：土压力、水压力、地面超载、影响范围内的地面上建筑物和构筑物荷载、施工荷载、邻近基础工程施工的影响（如打桩、基坑土方开挖、降水等）。
作为主体结构一部分时，应考虑上部结构传来的荷载及地震作用，需要时应结合工程经验考虑温度变化影响和混凝土收缩、徐变引起的作用以及时空效应。
排桩和地下连续墙支护结构的破坏，包括强度破坏、变形过大和稳定性破坏（图6-65）。
其强度破坏或变形过大包括：图6-65 排桩和地下连续墙支护结构的破坏形式（a）拉锚破坏或支撑压曲；（b）底部走动；（c）平面变形过大或弯曲破坏；（d）墙后土体整体滑动失稳；（e）坑底隆起；（f）管涌（1）拉锚破坏或支撑压曲：过多地增加了地面荷载引起的附加荷载，或土压力过大、计算有误，引起拉杆断裂，或锚固部分失效、腰梁（围擦）破坏，或内部支撑断面过小受压失稳。
为此需计算拉锚承受的拉力或支撑荷载，正确选择其截面或锚固体。
（2）支护墙底部走动：当支护墙底部嵌固深度不够，或由于挖土超深、水的冲刷等原因都可能产生这种破坏。
为此需正确计算支护结构的入土深度。
（3）支护墙的平面变形过大或弯曲破坏：支护墙的截面过小、对土压力估算不准确、墙后增加大量地面荷载或挖土超深等都可能引起这种破坏。
平面变形过大会引起墙后地面过大的沉降，亦会给周围附近的建（构）筑物、道路、管线等造成损害。
排桩和地下连续墙支护结构的稳定性破坏包括：（1）墙后土体整体滑动失稳：如拉锚的长度不够，软粘土发生圆弧滑动，会引起支护结构的整体失稳。
（2）坑底隆起：在软粘土地区，如挖土深度大，嵌固深度不够，可能由于挖土处卸载过多，在墙后土重及地面荷载作用下引起坑底隆起。
对挖土深度大的深坑需进行这方面的验算，必要时需对坑底土进行加固处理或增大挡墙的入土深度。
（3）管涌：在砂性土地区，当地下水位较高、坑深很大和挡墙嵌固深度不够时，挖土后在水头差产生的动水压力作用下，地下水会绕过支护墙连同砂土一同涌入基坑。
JTG 3363-2019 公路桥涵地基与基础设计规范正式版
地下连续墙设计计算书讲解
目录一工程概况................................................................................................................................ - 1 - 二工程地质条件........................................................................................................................ - 1 - 三支护方案选型........................................................................................................................ - 1 - 四地下连续墙结构设计............................................................................................................ - 2 -1 确定荷载，计算土压力：............................................................................................ -2 -γ，平均粘聚力c，平均内摩檫角ϕ..... - 2 -1.1计算○1○2○3○4○5○6层土的平均重度1.2 计算地下连续墙嵌固深度................................................................................... - 2 -1.3 主动土压力与水土总压力计算........................................................................... - 3 -2 地下连续墙稳定性验算................................................................................................ - 6 -2.1 抗隆起稳定性验算............................................................................................... - 6 -2.2基坑的抗渗流稳定性验算.................................................................................... - 7 -3 地下连续墙静力计算.................................................................................................... - 8 -3.1 山肩邦男法........................................................................................................... - 8 -3.2开挖计算.............................................................................................................. - 10 -4 地下连续墙配筋.......................................................................................................... - 12 -4.1 配筋计算............................................................................................................. - 12 -4.2 截面承载力计算................................................................................................ - 13 - 参考文献.................................................................................................................................... - 13 -一工程概况拟建的钦州市妇幼保健医院住院大楼,项目地址位于钦州市安州大道与南珠东大街交叉路口东南侧。
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附录T
圆形地下连续墙支护结构计算
d K —墙体沿深度方向的等效分布弹性系数，按式（T.0.3）计算；
k q —作用在地面上的竖向均布荷载（kPa ）；
jk E —墙侧水平土压力强度（kPa ），按式（R.0.1-1）计算；
wk E —采用水土分算时，墙侧水压力强度（kPa ）,水压力可按静水压力计算，
有经验时，也可考虑渗流作用对水压力的影响。
T.0.2当圆形地下连续墙支护结构利用内环梁或内衬作支承时，可将内环梁或内衬的作用以等效弹性支承来替代，如图T.0.2-1、图T.0.2-2所示。
单位宽度墙体上的内环梁或内衬的等效弹性系数可按下式计算：
z z
z E A K R 2
z （T.0.2）
T.0.3圆形地下连续墙墙体的环向效应可采用沿深度分布的弹性支承来替代，如图T.0.1所示。
单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数可按下式计算：
d 20Ed
K R α=（T.0.3）
式中：d K —单位宽度地下连续墙墙体的等效分布弹性系数（kN/m 2）
；E —地下连续墙墙体材料的弹性模量（kN/m 2）；
d —地下连续墙墙体有效厚度（m ），应考虑施工偏差的影响；0R —地下连续墙墙体中心线半径(m )；
α—修正系数，应根据工程具体情况研究采用。
当缺乏实践经验时，可取
α=0.4～0.7，当0R 较大，或槽段数较多时取小值。