人防结构计算书
人防计算书.
杭州中翰建筑设计有限公司结构计算书工程编号：工程名称：项目名称： xx区地下汽车库设计阶段： xx区人防结构计算计算人：校对人：专业负责：审核人：日期： 2012.03Ⅶ区地下汽车库人防结构计算书目录一、人防主要计算依据和计算软件二、人防等效荷载及材料强度三、主要人防墙体计算(一)人防临空墙(二)非人防与人防隔墙(三)相邻人防单元隔墙(四)人防扩散室隔墙(五)人防地下室外墙四、各类门框墙、楼梯等按图集选用五、人防地下室梁、柱计算(SATWE电算)六、人防地下室顶板和底板计算(SATWE电算)人防结构计算一、主要计算依据和计算软件1、《人民防空地下室设计规范》 GB50038-20052、《防空地下室结构设计》（国家建筑标准设计图集） 07FG01~053、《防空地下室》（全国民用建筑工程设计技术措施） 20094、计算软件PKPM(2012版)A人防侧墙、临空墙、单元隔墙采用手算并结合结构计算软件Morgain2012年版计算。
人防门框墙、扩散室悬板活门门框墙、防暴波电缆井、室外主要出入口人防楼梯等，依据国标人防图集查选。
B人防底板和顶板采用PKPM－PMCAD程序计算C人防地下室柱、地梁、顶板的梁采用PKPM－Satwe程序计算二、等效静荷载及材料强度1、本工程为甲类防空地下室，人防等级核6级常6级，人防区为大地下室Ⅶ区范围，共5个人防防护单元2、人防等效静荷载标准值确定：依据《人民防空地下室设计规范GB 50038—2005》查表，人防构件允许延性比按4.6.2条规定。
a、顶板：（梁板结构，允许延性比3.0）《规范》4.8.2条1）纯地下室部分：70kPa （不考虑上部建筑影响，覆土1.5米，板区格最大短边净跨5.7米-0.3米=5.4米）2）主楼范围地下室（-2.8米标高板）：55kPa（考虑上部建筑影响，无覆土，板净跨≥3米0029b、土中外墙：（允许延性比2.0）《规范》4.8.3-2条不考虑上部建筑影响，取55kPa (饱和土中，淤泥土)c、带桩基钢筋混凝土底板，第4.8.15条，取值25kPad、相邻防护单元间隔墙,门框墙：1）6级与6级相邻每侧：50kPa2）6级与普通地下室普通地下室一侧：隔墙：110kPa ；门框墙：170kPa3）扩散室与与内部房间相邻的临空墙：39kPae、楼梯踏步与休息平台(作为战时主要出入口)：正面荷载：60 kPa 反面荷载：30 kPaf、出入口直接作用门框墙和出入口临空墙：（kPa）三、主要人防墙体计算：（一）、地下室墙计算：DFQ1（人防临空墙）人防等效静荷载标准值：130kN/m2 (按均布荷载输入Morgain)混凝土强度等级为 C35，人防：f c＝ 16.72N/mm2x1.5=25.08 N/mm2f t＝ 1.575N/mm2x1.5=2.363 N/mm2f tk＝ 2.204N/mm2x1.5=3.306 N/mm2Ec=3.15x104 N/mm2x1.2=3.78 x104 N/mm2钢筋抗拉强度设计值（HRB400） f y＝ 360N/mm2x1.2=432 N/mm2E s＝ 20 x104 N/mm2Morgain计算如下：上下固端，不考虑裂缝控制。
人防计算书
版本号：B修改码：0哈尔滨工业大学建筑设计研究院文件人防设计计算书代码:［BＲ－７－13］哈尔滨工业大学建筑设计研究院人防计算书一、设计依据《人民防空地下室设计规范》GB50038—2005《建筑地基基础设计规范》GB50007—2011《混凝土结构设计规范》GB50010—2010《建筑抗震设计规范》GB50011-2010(2016版）二、荷载取值人防工程为地下两层，层高均为3.6m，地下二层为甲类核6级，常6级物资库，地下一层为甲类核6级，常6级二等人员掩蔽所，荷载根据《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005取值，按承受常规武器爆炸动荷载、核武器爆炸动荷载、静荷载组合分别作用设计，并取最不利组合配筋。
三、材料墙、柱混凝土采用C35，梁、板采用C35混凝土，钢筋:采用HRB400级。
四、结构体系本工程采用钢筋混凝土框架结构，外墙、临空墙、隔墙等采用钢筋混凝土墙体，基础采用桩基础，地下室底板为桩基础防水板，地下室顶楼盖采用无梁楼盖体系，梁、板、墙、底板构件尺寸详见图纸。
五:设计方法人防楼板及梁柱配筋采用盈建科1.8.2版，输入相应荷载进行设计.地下室外墙，临空墙，人防隔墙等采用理正,scct等结构计算软件,按相应人防荷载进行设计.因每层净高均小于3.6m,门框墙根据图集《防空地下室结构设计》FG01~05进行选取。
竖井，防爆波电缆井，人防楼梯，放倒塌棚架等根据《防空地下室结构设计》FG01～05进行选取。
六:构件计算LKQ1临空墙计算3600x3600mm,双向板一、计算条件：工程名称: 工程一工程项目：项目一临空墙编号：LKQ1（mm）: 3600临空墙的宽度L临空墙的高度L y(mm): 3600临空墙的厚度t(mm）：300临空墙等效静荷载q e（kN/m2）：160临空墙保护层厚度c（mm): 20临空墙混凝土强度等级: C35临空墙钢筋级别：HRB400内力计算采用弹性方法：否临空墙最小配筋率（％）: 0。
建筑人防设计计算书
一、人防临空墙及单元隔墙计算------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 35.28 Mb = 72.90垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -145.80 -70.55 0.00 -70.55 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1226(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: LKQ2------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 3.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 130.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 29.73 Mb = 15.44垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -30.89 -59.47 0.00 -59.47 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ 六级-六级------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0333竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右750.00 750.00 750.00------------------------------------------------------------------- 计算项目: GQ1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 6.00(m) 墙宽 = 4.17 (m) 墙厚 = 200 (mm)墙面均布荷载: 50.00 (kN/m^2)竖向均布荷载: 200.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 25 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接固接简支固接[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 13.57 Mb = 28.04垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -56.08 -27.14 0.00 -27.14 [配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0499竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 500(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 500 荷载侧= 400(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 400 荷载侧= 854(mm^2/m) 水平方向单侧配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右500.00 500.00 500.002 人防地下室门框墙计算-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 350.00(mm) L1 = 316.00 (mm) L2 = 250.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 121.20 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 44.549剪力(kN/m)： V = 171.200*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.13% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ2-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 109.50 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 49.077剪力(kN/m)： V = 169.500*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.14% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3左-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 600.00(mm) L1 = 566.00 (mm) L2 = 500.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 101.636剪力(kN/m)： V = 235.400*****按悬臂构件计算*****抗弯受拉筋: As = 880(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)-------------------------------------------------------------------计算项目: MKQ3右-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]L = 400.00(mm) L1 = 366.00 (mm) L2 = 300.00 (mm)h = 300.00 (mm)qe = 200.00 (kN/m^2)qi = 135.40 (kN/m)砼强度等级: C35配筋计算 as : 25 (mm)纵筋级别: HRB400 箍筋级别: HRB335 箍筋间距(mm): 200[ 计算结果 ]弯矩(kN-m/m)： M = 58.556剪力(kN/m)： V = 195.400*****按悬臂构件计算*****------ 抗弯拉筋构造配筋: 配筋率Us=0.17% < Us_min=0.25%抗弯受拉筋: As = 750(mm^2/m)抗剪箍筋: Av = 0(mm^2/m)未做计算的门框墙，参考《防空地下室设计》FG01~05（2007年合订本）中配筋。
人防计算书
0.638584
ξx≥=21a-根s'号即下ξ(≥1-2as)= 2Aass1'=/ξho *afc*bho/fy(mm2)
0.361
<
ξ= 0.083
9475
ξb=
0.518
取 ξ= 0.361
As2=As'*fy d'/fyd=
1964 mm2
As=As1+As2= 11439.13 mm2
配筋率p=As/(b*ho)=
25.05
432
770 1500
结果 ξ=As*fy/(afc*b*ho) as=ξ*(2-ξ)/2 M=as*afc*b*ho2 配筋率p=(As/bho)% p=8*M/(L*L)(kN)
0.051 0.050 84.278 kN 0.296 % 299.65
52.67364
1
加密区 非加密区
面积
折减系 数
肢数
160
1
120
1
间距
4 4
单肢面积
100
40.0
200
60.0
150
45.0
弯剪配筋
弯矩配筋输入(战时)考虑双筋截面计算
受压筋 As'(mm2)
受压区
as'
fyd'(N/m m2)
1964
40
432
注意：ho 需≥2as'/ξ
b=
154.44 mm
b(mm)
h(mm)
ho(mm)
ftd(N/mm 2)
弯剪配筋
弯矩配筋输入(战时)
b(mm)
h(mm)
ho(mm)
ftd(N/mm 2)
人防各专业人防计算书1
给排水人防设计计算书1、战时人员生活用水按28升/人，口部洗消用水按5升/平方米冲洗一次，战时人员饮用水按45升/人计。
人防分区人防掩蔽人数（人）洗消用水水箱（T)饮用用水水箱（T)28L/人45L/人1 1238 35 562 1332 38 603 1388 39 614 1330 38 605 1260 36 57每个人防分区设置战时生活洗消不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=6X4X2.5，有效容积为55m3。
在生活洗消水箱一侧设气压变频给水设备GBWS-3-32-2SLG一套，配泵SLG3*3F两台（一用一备）及气压罐一只SQL800，满足生活、洗消用水的水量及水压要求。
人防口部洗消和防毒通道均预留水龙头。
每个人防分区设置战时饮用不锈钢水箱一只，尺寸为：L*B*H=10X4X2.5m，有效容积为80m3，满足饮用水量要求，在水箱侧壁设取水龙头。
2、人防单元六：物资库设置洗消水箱8T，尺寸为：L*B*H=2*2*2.5m3、柴油发电机房冷却水量计算：柴油发电机房采用风冷，发电机组采用水冷。
设置混合水池。
发电机房内设置二台120KW的柴油发电机组。
根据《全国民用建筑工程设计技术措施---防空地下室》（2009版），柴油发电机循环冷却水量：Q=ε*N*m*b*k/（（t2-t1）*C*ρ）=0.35*120*2*0.23*41870/((75-50)*4.19*1000)=0.77（m³/h）混合水池的补水量：Qh=（（t2-t1）/（（t2-t））*Q=（（75-50）/75-10）*0.77=0.3（m³/h）循环出水温度t2取75℃，循环进水温度t1取50℃，混合水池按2天补水量储存水量，V=Qh*T=0.3*2*24=14（m³）则燃油消耗量为200g/kw·h*120KW*2=48000g/h=48kg/h。
燃油的发热量为：Q=48kg/h*41900kJ/kg=2011200 kJ/h此热量包括柴油机的散热量Q1，发电机的散热量Q2和排烟管道的散热量Qy。
人防临空墙结构设计1
mm2 (预选Φ 16 @ 200 )
地下三层临空墙（人防）设计
第 11 页
1/2 1fcrLn))
fcr = 1.5fc = As = α 1fcr1x / fyr
25.32 N/mm2
x = ho - (ho2 - 2M / (α
构造配筋面积 Aso = As1 = 3.4 mm 1.9 4.7 2.7 mm mm mm As2 = AsI = AsII =
mm
2
mm2 (预选Φ 14 @ 150 )
2
查表 ξ = 0.0269 M2 = α M1 = 13.03 MII = β M2 = 18.25 kN-m/m kN-m/m
2、配筋计算 钢筋 III 级 fyr = 1.20fy = 砼 C45 系数 α 1＝ 1.00 跨中 x1 = 跨中 x2 = 支座 xI = 支座 xII = ftr = 1.5ft = 432 2.7 900 196 114 276 160 N/mm2
北内K区公建－结构设计计算书
RLKQ-12 人防临空墙设计
一、计算参数 按塑性理论、采用等效静荷载法计算，取结果较大值。 计算区格： 积水井 边界条件：（左端/下端/右端/上端）： 固端 / 固端 / 固端 / 固端 短边 Ln1 = 2750 mm 长边 Ln2 = 3600 mm 墙厚 hb = 300 mm 墙宽 b = 1000 h0 = 265 mm mm as = 35 mm
二、按人防规范设计 1、内力计算 人防临空墙等效静荷载标准值 qe2= 110.0 λ M1 ＝ξ qL1 = 22.34 支座弯距 MI ＝β M1 = 31.27 α =1/λ
人防计算书
200厚填充墙线荷〔9×0.2+0.4×2〕×2.5＝6.5KN/m 2普通板面荷18×0.01+20×0.02+24×0.04+0.4＝1.96取2 KN/m 2卫生间厨房18×0.01+20×0.02+24×0.05+0.4＝2.18取2.2 KN/m 2屋面（机房，出屋面楼梯间所在楼面层）为上人屋面。
≥24层，外墙到第二道腰线处以上弯200 门窗洞口宽度为建筑洞宽+40北外墙地下室人防核6常6，顶板q ＝70 KN/m 2外墙q ＝40 KN/m 2底板q ＝55 KN/m 2Q 活＝10 KN/m 2Q 活侧＝10/19×19×0.4＝4 KN/m 2Q 覆土＝19×0.875×0.4＝6.65 KN/m 2 Q 土水上＝19×0.125×0.4＝0.95KN/m 2 Q 土水下＝11×3.78×0.4＝16.632 KN/m 2 Q 水＝10×3.78＝37.8KN/m 2人防M B K＝KNm 245.768905.340822-=⨯=-ql 活M B K＝KNm 624.78905.34822-=⨯=-ql 覆土M B K＝KNm 676.128905.365.6822-=⨯=-ql 人防M max K＝KNm 888.428905.3409128922-=⨯⨯=-ql X ＝4m 46.18905.3383=⨯=l 活M maxK ＝KNm 289.4128905.3492=⨯⨯覆土M maz K＝KNm 13.7128905.3492=⨯⨯水上土活M B K＝KNm 0025.05316125.095.053162222=⎪⎪⎭⎫⎝⎛-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛--ααqa 905.3125.0=α R A ＝()KN ql qb 275.1905.378.34905.3878.395.042323=⎪⎭⎫⎝⎛-⨯⨯=-β m q R a X A 467.1=+= M maz ＝KNm q R a R A A 015.12=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ 水下土+水 M BK＝⎪⎪⎭⎫⎝⎛+-⨯-=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+--53342478.3432.545334242222ββββqb 96799.0905.378.3==β m qbR b a X A768.12=+=R A ＝KN l qb 433.1951823=⎪⎭⎫⎝⎛-β M max =KNm qb R b a R A A 713.23232=⎪⎪⎭⎫⎝⎛+ M B =1.35×(12.676+0.0025+1.807+53.737)+0.7×1.4×7.624+76.245=175.8KNmM max =1.35×(7.13+0.0047+1.015+23.713)+0.7×1.4×4.289+42.888=90.1KNm M B K=12.676+0.0025+1.807+53.737+7.624/2=72KNm M max K=7.13+0.0047+1.015+23.713+4.289/2=34KNm M B =175.8KNmC25砼 Ⅲ级钢 f c =16.7 f tk =2.201327.02305.110007.160.1108.17526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9285.02211=-+=ss αγ2619062303602.19285.0108.175mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2015) M max =90.10575.02505.110007.160.1101.9026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9703.02211=-+=ss αγ268602503602.19703.0101.90mm A s =⨯⨯⨯⨯=12/14@150(890)As min =0.25%⨯300⨯1000=0.0134504.00134.093.1782.265.01.1⨯⨯⨯-=ϕmm mm 2.018.00134.01608.0509.110293.178504.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω以内 26/64.17525089087.01034mm N sk=⨯⨯⨯=σ 286.001.064.1752.265.01.101.0=⨯⨯-==ϕρte mm mm 2.0105.001.01308.0309.110264.175286.01.25<=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω次口楼电梯临空墙C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=260M B K=KNm 8.2478905.3130822=⨯=ql M maz ＝KNm 4.139128905.313092=⨯⨯ 外1463.02605.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9205.02211=-+=ss αγ2623972603602.19205.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=22@150(2534) ＆=350外1099.03005.110007.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9416.02211=-+=ss αγ2620313003602.19416.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=20@150(2095)， 18@125(2039)0618.03005.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α968.02211=-+=ss αγ2611123003602.1968.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=14/16@150(1183)As min ＝0.25%⨯350⨯1000=875mm 2 ＆=300 内0823.02605.110007.160.1104.13926=⨯⨯⨯⨯⨯=s α957.02211=-+=ss αγ2612972603602.1957.0104.139mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@150(1340)扩散室临空墙单向板简支KNm qM 8.158.1832=⨯=＆=30001.025010005.17.160.1108.1526=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 99.02211=-+=ss αγ261482503602.199.0108.15mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝750mm 212@150(1340)上简支，下固定梁式板 12@150 ，四边简支64.0905.35.2==y x l l ， 7.195.23902652.0610764.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=x m6.95.2390764.06102652.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=y m12@150扩散室悬板活门临空墙＆=300KNm MBK8.2478905.31302-=⨯-=049.045010005.17.160.1108.24726=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 9749.02211=-+=ss αγ2613084503602.19749.0108.247mm A s =⨯⨯⨯⨯=As min ＝0.25%×1000×500＝1250mm 2 14@100(1539)四边简支922.025002305==y x l l KNm m x 3.34305.213003606.06104357.02=⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+=KNm m y 9.29305.213004357.06103606.02=⨯⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+=通道（人防主口） 侧墙：＆=300上水q 水上＝10×2.9＝29 下水q 水下＝10×3.45＝34.5水上土q 土水上＝19×0.75×0.4＝5.7 水下土q 土水下＝11×2.9×0.4＝12.767 侧土q 侧土＝11×3.45×0.4＝15.18 活q 活＝10×0.4＝4 人防q 防＝4085.345.3=α 1039.085.34.0==β49.675.1418.155.34523=⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛+=αβqa R A ⎪⎭⎫ ⎝⎛-=52122αqa R A6.1547.3518.155.34531222--=⎪⎪⎭⎫⎝⎛--=αqa M B 214.1==qaR ax A 26.594.1118.155.34232max ==qa R Ra M A()4.1822.881.4167.5777.576.127.5294046883=+-=ααqa R A ()2268α-=qa R B()72.2215.1065.5124.7112.776.127.5294042822-----=--=αqa M B m qR x A44.1==27.1393.514.3057.4116.476.127.5294042max 2=-=g R M A()KNm M B K 39.21056.383.206212.772.2265.5124.7147.356.15=--=-++++-=C35 f c =16.7 ＆=300 h 0=230mm1588.023010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 913.02211=-+=ss αγ2623202303602.1913.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=18@100(2545) ＆=350 h 0=270mm1152.027010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α9386.02211=-+=ss αγ2619222703602.19386.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=16@100(2011)()KNm M B 02.19012.70.7 4.172.2215.1065.5147.356.1535.1-=⨯⨯-++++⨯-=1561.027010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 915.02211=-+=ss αγ2621382703602.1915.01002.190mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M B K 15.139-=26/57.294201127087.01015.139mm N s ⨯⨯⨯=σ0145.010003505.02545=⨯⨯=te ρ6775.00145.076.2322.265.01.1=⨯⨯-=ψ3.00145.01608.0509.110276.2326775.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω ＆=400 h 0=320mm1561.032010005.17.160.11002.19026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 941.02211=-+=ss αγ261753320360941.01002.190mm A s =⨯⨯⨯=选用 16@100(2011)0145.010004005.02011=⨯⨯=te ρ525.001.05.2482.265.01.1=⨯⨯-=ψ31.001.01608.0509.11025.248525.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 26/5.248201132087.01015.139mm N sk ⨯⨯⨯=σ选用 18@100(2545)26/4.196254532087.01015.139mm N sk⨯⨯⨯=σ 0127.010004005.02454=⨯⨯=te ρ528.00127.04.1962.265.01.1=⨯⨯-=ψ23.00127.01808.0509.11024.196528.01.25=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω 人防配筋＆=400 M B ＝210.39082.032010005.17.160.11039.21026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 957.02211=-+=ss αγ2615913202.1360957.01039.210mm A s =⨯⨯⨯⨯=KNm M 19.11008.211.108216.427.1393.514.3057.4126.594.11max =+=++++++=防0359.035010005.17.160.11019.11026=⨯⨯⨯⨯⨯=s α 98.02211=-+=ss αγ1000%25.07443502.136098.01019.11026=<=⨯⨯⨯⨯=bh mm A s取 16@200()KNmM 91.9316.498.027.1393.514.3026.594.1135.1max =⨯+++++⨯=0459.035010007.160.11091.9326=⨯⨯⨯⨯=s α9765.02211=-+=ss αγ267643503609765.01091.93mm A s =⨯⨯⨯=26/43.217100535087.01054.66mm N sk =⨯⨯⨯=σ 01.0=te ρ4423.001.043.2712.265.01.1=⨯⨯-=ψ mm mm 2.019.001.01608.0209.110243.2174423.01.25<=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯+⨯⨯⨯⨯⨯=ω。
人防计算书
0.5
实际重量取值。
0.6
2）覆土容重：
18kN/m2
3）设备荷载按实际
常 6 级等效静载荷载确定 备注
40载(32) 25 / 285
50 或 0 167
50 或 0 /
1）其它荷载按 （GB50038-2005 ）规定取值。 2）核爆炸等效静 载与常规武器爆 炸等效静载两者 取大值
3-2 地下室外墙荷载组合计算 A) 地下室外墙 WQI
部位
顶板
侧墙
底板
有/无桩基础
门框墙
室外直接作用的门框墙 室内出入口门框墙
临空墙
室外直接作用的临空墙 室内出入口临空墙
普通地下室与防护单元门框墙/隔墙
核 6 级等效静载
60（55） 45/55 25/50 240 200 160 130 170/90
准永久值
备注
0.3
1）未注明荷载均按
0.5
有关规定、规程或按
左 -136.4
[配筋结果]
轴压比:
N/(A*fc)= 0
竖直方向配筋(mm^2/m):
[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]
上截面： 非荷载侧= 0 荷载侧= 1528(mm^2/m)
中截面： 非荷载侧= 627 荷载侧= 0(mm^2/m)
下截面： 非荷载侧= 0 荷载侧= 15284.269
中 87.044
0.000 -36.375
右 0.000 -166.314 -238.467
上部纵筋:
600
600
下部纵筋:
600
976
箍 筋:
953
953
-------------------------------------------------------------------
地铁区间人防结构计算书
广州轨道交通13号线***间***人防计算书计算：复核：审核：中铁第一勘察设计院集团有限公司2014.12目录一、工程概况： (2)二、工程地质及水文地质概况 (2)2.1、地形地貌： (2)2.2.岩土分层及其特性 (2)2.3.水文地质条件 (4)2.4.地下水侵蚀性及其评价 (5)2.5.不良地质与特殊地质 (6)2.6.岩土物理力学参数 (6)三、计算标准及模型假定 (7)3.1、一般原则： (7)3.2、采用的规范、标准、依据 (8)3.3、计算模式： (8)四、GSFM4040(6)钢结构双扇防护密闭门门框墙计算： (8)4.1、门框墙等效静荷载标准值 (8)4.2、门框墙配筋计算 (9)五、GSFM3035(6)钢结构双扇防护密闭门门框墙计算： (11)5.1、门框墙等效静荷载标准值 (11)5.2、门框墙配筋计算 (11)一、工程概况：***兼中间风井呈东西方向布置，设计起点里程为YDK39+171.199，终点里程为YDK39+211.203。
盾构井位于***区间中段，为地下三层明挖结构，风井长度为40m，宽度为24.6m。
***基坑采用明挖法施工，开挖深度为30.5～31.6米，设计场坪标高为7.30m。
***西端为盾构始发，两台泥水平衡盾构机从***西端头始发，在11#盾构井南端吊出；***东端为盾构吊出，两台土压平衡盾构机从丰乐路站始发，在***东端吊出。
二、工程地质及水文地质概况2.1、地形地貌：***位于黄埔区珠江新村附近，呈近东西向设置，基坑范围建筑物多为仓储厂房。
地貌形态为珠江三角洲冲积平原地貌，地形平缓，地表水不发育。
一般标高在6.20～10m之间。
地层分布较为复杂。
根据区域地质资料及野外地质钻探，场区内均普遍为第四系松散层覆盖，下伏基岩主要由变质岩岩性组（震旦系变质岩）、碎屑岩岩性组（白垩系沉积岩）组成。
2.2.岩土分层及其特性根据《广州市轨道交通十三号线一期工程（鱼珠~象颈岭段）鱼珠至丰乐路区间详勘》，本基坑有关地层分层及其特征如下：1）人工填土层（Q4ml）本段人工填土层主要为素填土，少量杂填土，颜色较杂，主要为褐黄色、紫红色等，素填土组成物主要为人工堆填的粉质粘土、中粗砂、碎石等，局部含有机质土，顶部0.2～0.3m为砼路面；杂填土呈杂色，湿，松散-稍密，由粘性土、粗砂、碎石块及少量生活垃圾组成，大部分稍压实～欠压实，稍湿～湿。
人防地下室高大楼板-计算书
模板及支撑系统设计计算书（一）300厚现浇顶板模板支承系统验算模板采用12厚多层板和50×100方木，方木立放。
木方间距不大于200，木方下钢管小楞间距不大于800，立杆间距不大于800×800，因层高不高，立杆采用独根无接头。
立杆顶与小楞采用U型顶托联结。
自小楞下，纵横向按步距不大于1800均匀设水平拉杆，离地200设纵横扫杆一道。
1.荷载计算荷载组合一：由活荷载效应控制时：q1=(①+②+③)×1.2+④×1.4=(0.3+7.2+0.34) ×1.2+4×1.4=7.84×1.2+5.6=15.01 KN/m2荷载组合二:由永久荷载效应控制时:q2=(①+②+③)×1.35+④×1.4×0.7=7.84×1.35+5.6×0.7=14.5 KN/m2二者取大值，q1＞q2，故取q=q1=15.01 KN/m22.底模多层板验算2.1 多层板抗弯验算多层板下方木间距为200，按简支梁计算。
2.1.1 施工荷载为均布荷载时计算简图如下：200线荷载q=q1×1.0=15.01×1=15.01 KN/m =15.01N/mm此时最大弯距M1=15.01 ×2002/8=75050N.mm2.1.2 施工荷载为集中荷载时（p=2.5KN，计算简图如下：q p=2.5KN×1.4200多层板自重的均布荷载设计值q=0.066×1.0×1.2=0.08KN/m=0.08N/mm跨中集中荷载设计值P=2.5×1.4=3.5KN此时最大弯矩M2=qL2/8+pL/4=0.08×2002/8+3.5×1000×200/4=N.mm2.1.3 由于M2＞M1，故多层板强度验算采用M2。
б=M2/w=/24000=7.31N/mm2＜10.32N/mm2，满足要求。
人防计算书
人防计算书（暖通部分）【参考文献及设计依据】《人民防空地下室设计规范》GB50038-2005《防空地下室通风设计》07FK01~02【人防概况】本工程人防等级为二等人员掩蔽所，设二个人防单元，设在地下四层，平时作汽车库用。
人防面积（m^2）：3236人防掩蔽面积（m^2）：2104人防掩蔽人数（人）：2104【人防单元一】人防面积（m^2）：1404人防掩蔽面积（m^2）：913人防掩蔽人数（人）：913【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:6清洁通风新风量（m^3/h）:5478滤毒通风新风指标（m^3/p）:3.0滤毒通风新风量（m^3/h）:2739防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=913*6=5478(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=913*3=2739(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=913*3.3*7%=211(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+211=1731(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2739(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2739(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 5478(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:3.91实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.74实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量: 2739(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.16实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 5478(m^3/h)(清洁式通风)2739(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.26/2.24实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=913x3.4=3104 m3C=2.5%Co=0.40%N=913 人C1=20 L/P.ht=3.47 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.47h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!【人防单元二】人防面积（m^2）：1832人防掩蔽面积（m^2）：1191人防掩蔽人数（人）：1191【通风部分】：清洁通风新风指标（m^3/p）:5.5清洁通风新风量（m^3/h）:6550滤毒通风新风指标（m^3/p）:2.5滤毒通风新风量（m^3/h）:2977防毒通道实际换气次数(h-1):>40【防护通风】：1.清洁式通风新风量：L1=1191*5.5=6550(m^3/h)2.滤毒式通风新风量：(1).按人数计算：LR=1191*2.5=2977(m^3/h)(2).按保证防毒通道换气次数计算：L3=11.5*3.3*40=1520(m^3/h)保证人防工程计算漏风量：Lf=1191*3.3*7%=275(m^3/h)LH=L3+Lf=1520+275=1795(m^3/h)因为LR>LH 所以滤毒通风新风量应取：L2=LR=2977(m^3/h)设计滤毒通风新风量应不小于2977(m^3/h) 【设备选型】：1.粗效过滤器:设计计算风量: 6550(m^3/h)选用:LWP-X-1600型过滤器单个处理风量：1400(m^3/h)需要油网过滤器个数:4.68实际选型个数：52.吸收器数量:设计计算风量: 2977(m^3/h)选用：RFP-1000型吸收器单台额定风量：1000(m^3/h)需要吸收器个数：2.98实际选型个数：33.自动排气阀:设计计算风量:2977(m^3/h)选用：PS-D250排气阀单个排气量：800(m^3/h)需要排气阀个数：3.38实际选型个数：44.电动脚踏二用风机：设计计算风量: 6550(m^3/h)(清洁式通风)2977(m^3/h)(滤毒式通风) 选用：DJF-1型电动脚踏二用风机单台风量：2421(m^3/h) (清洁式通风)1225(m^3/h) (滤毒式通风) 需要电动脚踏二用风机台数：2.70/2.43 实际选型台数：35.排风机：SWF-III型高效低噪声混流式通风机No.4风量：6801 (m^3/h)风压：710（Pa）功率：4.0（KW）【隔绝防护时间】：t=1000V(C-Co)/N.C1V=1191x3.4=4049.4 m3C=2.5%Co=0.43%N=1191 人C1=20 L/P.ht=3.41 h本工程需要隔绝防护时间：3h本工程实际隔绝防护时间：3.41h实际隔绝防护时间>需要隔绝防护时间,所以满足要求!。
人防计算书事例
最小防毒通道体积：Vo=40 m3
清洁区容积：V=4695 m3
表中：1、C——地下人防工程室内二氧化碳容许浓度，取2.5%；
2、Co——战时隔绝防护前地下人防工程室内二氧化碳初始浓度，取0.45%；
3、C1——战时掩蔽人员每人呼出的二氧化碳量，取20 L/h；
4、Lo——所选自动超压排气阀门在规定超压值时的排风量：m3/h；
一、人防工程
二等人员掩蔽所战时通风各项指标参数及计算公式和结果见下表：
防护单元
主要参数
清洁式通风量L1=N*q1（m3/h）
滤毒式通风量L1=N*q1（m3/h）
隔绝防护时间t=1000V（Co-C）/N*C1（h）
防毒通道换气次数 K=（Lv-0.04V）/Vo（次/h）
超压排气活门数量 n=（Lv-0.04V）/Lo（次/h）
一Hale Waihona Puke 清洁新风量标准：q1=5 m3/p.h
6650
2926
6.8
51
3.3
滤毒新风量标准：q2=2.2m3/p.h
最小防毒通道体积：Vo=51.8 m3
清洁区容积：V=9023 m3
二
清洁新风量标准：q1=5.2 m3/p.h
3484
1474
7.2
45.3
2.3
滤毒新风量标准：q2=2.2m3/p.h
人防构件手算计算书-门框梁
a=1700b=2200a/b=0.77γa =0.36γb =0.42q ia =122.40q ib =142.80f yd =432N/mm 2f cd =38.50N/mm 2f td =2.85N/mm 2二、受力分析及计算1.门框梁计算1.1.受力简图2. 混凝土强度等级C504. 最小配筋率0.32.0 墙厚（mm）3002. 计算查表：二、材料1. 钢筋等级HRB400 3. 保护层厚度（mm）201.8 门扇类型单扇门1.9 短边悬挑长度（mm）4001.6 门洞宽度（mm）15001.7 门洞高度（mm）20001.3 层高：3.451.4 净宽：2.1mm 1.5 qe(KN/m 2)200人防工程门框梁计算FMK16-0820(BFM0820-15)一、人防荷载1. 基本参数：1.1 部位：竖井1.2 抗力级别：甲类核610m矩计算0.3x 0.3xa=0.30m xb= 1.70m xc=0.10m q1=60.00KN/m q2=122.40KN/m q3=40.00KN/m q4=135.00KN/m M1ab =22.1KNmM1ba =22.1KNm F Q F BA1=63.0KN M2ab =49.0KNm M2ba =59.3KNm F Q F BA2=118.9KN M3ab = 1.6KNm M3ba =0.1KNm F Q F BA3=0.2KN M4ab =49.6KNm M4ba =49.6KNm F Q F BA4=141.8KN ΣM ab =122.2KNm ΣM ba =131.1KNmΣF Q F BA =323.8KNMmax=131.1KNm1.3.配筋计算h0=280mm αs=0.14474ζ=0.15707γs=0.92146As0=1176Asmin=270As=1176层高(m) 3.65计算简图选用右图门洞墙墙长（m） 2.1（门框墙自门洞两侧墙肢或墙柱以内墙长）梁截面BxH0.4x0.5（B为顺墙长方向高度）xa=0.05m xb= 2.20m xc= 1.40m q1=80.00KN/m q2=142.80KN/m q3=10.00KN/m F Q F BA =323.78KN M1ab =88.8KNm M1ba =88.8KNm M2ab =169.5KNm M2ba =78.0KNm M3ab =11.1KNm M3ba =11.1KNm M4ab =547.9KNmM4ba =952.6KNmΣM ab =817.3KNm ΣM ba =1130.5KNmMmax=1130.5KNm1.3.配筋计算h0=480mm αs=0.31861ζ=0.39769γs=0.80115As0=6805Asmin=600柱截面BxH以下部分为门框柱计算，如采用右图，以下内容无效2.门框柱计算2.1.受力简图是否设固定门槛设门槛As=6805。
应急中心人防计算书
附二综合楼挡土墙&人防墙计算书本工程防空地下室为甲类核5级防空地下室，设置一个防护单元（包括抗爆单元一、二）。
人防设在地下一层。
1、构件截面选型与荷载确定1）人防顶板厚度及顶板等效静荷载q e1根据《人民防空地下室设计规范》（GB50038－2005）4.8.2条规定，顶板覆土厚度≤0.5m，不考虑上部建筑影响的情况下，核武器地面爆炸时产生的顶板等效静荷载q e1取120KN/m2。
根据GB50038－2005 3.2.2条及4.11.3条规定，该工程人防顶板厚度不小于360mm。
人防顶板所处环境类别为一类。
2）人防外墙厚度及外墙等效静荷载q e2该工程地下二层的地下室底板板顶绝对标高60.0m根据湖南省勘察设计院于2008年5月提供的《岩土工程详细勘察报告》，人防地下室基本位于地下水位以下，因此应按饱和土计算。
根据GB50038－2005第4.6.2条规定，钢筋砼结构构件的允许延性比[β]取2.0；根据GB50038－2005第4.8.3条规定，饱和土中钢筋砼外墙等效静荷载标准值为115KN/m2。
根据GB50038－2005 4.11.3条规定，该工程人防外墙厚度不小于250mm，根据实际情况该工程人防外墙厚度取为400mm。
人防外墙所处环境类别为二a类。
3）人防底板厚度及底板等效静荷载q e3根据GB50038－2005第4.8.15条规定，q e3取50KN/m2。
参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该工程人防底板厚度取为400mm。
人防底板所处环境类别为二a类。
4）不同抗暴单元间隔墙、门框墙厚度及等效静荷载q e根据GB50038－2005第4.8.9条规定，防护单元内不同抗暴单元间隔墙q e取100KN/m2，防护单元与普通地下室之间隔墙q e取180KN/m2，门框墙q e取320KN/m2。
参考GB50038－2005 4.11.3条规定，根据实际情况该人防工程防护单元与普通地下室之间隔墙、门框墙厚度取为400mm。
人防计算书
人防工程计算书1.计算清洁通风新风量L Q和滤毒通新风量L D：新风量标准：取清洁通风L1=7.0m3/(P·h)，滤毒通L2=2.5m3/(P·h)（1）计算清洁通风新风量L Q、新风竖井截面面积S XL Q=L1×n=7.0m3/(P·h)×360P=2520 m3/h平时最大进风量为9000 m3/h，大于战时清洁通风新风量，应采用平时最大进风量确定进风竖井截面积S X。
取进风竖井中的进风速度为6m/s，则：S J=9000/（3600×6）m2=0.42m2因此，应确保进风竖井有效截面积大于0.42 m2。
（2）滤毒通风新风量L D的确定按掩蔽人员计算：L R= L1×n=7.0m3/(P·h)×360P=2520 m3/h防毒通道的有效容积：V F=6m2×3.0m=18m3取滤毒通风时防毒通道的换气次数：K=40次/h密闭清洁区的容积：V0=412m2×3.0m=1236m3地下室超压时的漏风量：L f= V0×4%=1236×4%=49.4m3/h保持超压所需的新风量：L H=V F×K+L f=（18×40+49.4）m3/h=769.4 m3/h 滤毒通风新风量L D应取L R和L H二者中的大值，故L D=900 m3/h2.校核计算隔绝防护时间τ能否满足要求τ=1000V0∙(C−C0)1=1000×1236×(2.5%−0.34%)=3.7 ≥3(h)满足隔绝防护时间大于或等于3h的要求。
3.进风消波设施的设计选型本工程采用悬板防爆波活门，清洁通风新风量L Q=2520 m3/h,所选防爆波活门的战时最大通风量应大于2520 m3/h，选用MH3600-6型活门，该活门战时最大通风量为3600 m3/h，门孔净面积为S m=0.5m×0.8m=0.4m2平时进风量9000 m3/h经过门孔时的风速为：v=9000/（3600×0.4）m/s=6.25 m/s，活门门孔面积可满足平时进风量的需要。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
目录一工程概况二设计依据三结构计算一地下室外墙计算二地下室临空墙计算三地下室门框墙计算四地下室隔墙计算五单建地下室地基计算六地下室总信息四地下室整体计算---（SATWE多、高层建筑结构空间有限元分析与设计软件）1、地下室计算图形文件一.工程概况1、该工程位于安成镇经济开发区对面，该项目主要包括2幢32层、11层住宅楼。
2、本院负责设计人防地下室部分，该地下室功能平时为小型汽车停车库,战时为甲类核6、常6级二等人员掩蔽所。
地下一层，单建人防地下室层高为3.900m，主楼部分层高为4.400m。
地下室的抗浮水位取地表下27.900m（绝对标高）。
材料强度:顶板C35；内墙C35；底板C35；外墙C35，上部落下来的剪力墙C40。
钢筋为： HRB400二设计依据《人民防空地下室设计规范》(GB 50038-2005)《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2010)《建筑抗震设计规范》 (GB50011-2010)（2010版）《建筑结构荷载规范》 (GB 50009-2001)（2006版）《建筑地基基础设计规范》 (GB 50007-2002)《地下工程防水技术设计规范》（GB50108-2008）中国建筑科学研究院PKPM系列软件及北京理正人防工程设计结构软件RESJ。
三.结构计算1、地下室抗浮计算：1.确定抗浮水位，计算浮力根据《岩土工程勘察报告》设计抗浮水位按绝对标高27.9m考虑。
建成后的地下车库底板顶标高为24.6m，板厚400mm，顶板顶标高为28.5，板厚300mm，故地下水浮力为：Qf=(3.9+0.4-0.6) x10=37KN/m2 中柱： (以8.4x6.65=55.86为一计算单元)2.计算抗浮荷载中柱：自重=覆土重+顶板自重荷载标准值+ 柱自重荷载标准值 + 底板自重荷载标准值覆土重：1.1m（覆土最厚处) x18=19.8KN/m2顶、底板自重何载标准值:板 ( 0.3+0.4)x25=17.5KN/m2顶、底板梁自重荷载标准值:(0.65x0.55x14.9+0.6x0.5x14.9)x25/55.85=2.1KN/m2柱自重荷载标准值:0.6x0.6x2.9x25/55.86=0.46KN/m2底板面层自重荷载标准值:0.05x20=1KN/m2------------------------------------------------------------------- Qw=19.8+17.5+2.1++0.46+1=40.86KN/m2Qw/Qf =40.8/37=1.1抗浮满足要求2 底板荷载取值：P1=水压力-底板自重：（主楼部分） P1=37-0.3×25=29.5 kN/m2Pe=人防等效静载（工程桩）： Pe=25 kN/m2、、Pe=人防等效静载（筏板基础）： Pe=45 kN/m2、3、地下室墙体计算外墙1计算：(核6级，常6级)(层高3.9米)①.[ 地下室水土压力计算]土层情况：根据当地地质情况，取γ＝18kN/m3因地下室为掘开式工程，地下室四周需采用粘土回填，粘性土 K0=0.5地下室底板顶标高24.6 地下室顶板顶标高28.5 （绝对标高）地下水位取27.9绝对标高）(依据地址报告)计算。
计算高度 h1=1.1m h2=3.9m (采用水土分算)墙顶土压力(标准值) P1=K0γh1=1.1x18×0.5=9.9kN/m2墙底产生的侧压力(标准值) P2=P1+K0γh2 =9.9+（0.6x18+3.3×8+3.3×10）×0.5=45kN/m2地面超压： P3=0.5×10= 5 kN/m2②.[ 地下室外墙荷载组合]外墙荷载P3呈矩形分布, P1、P2呈三角形分布三角形分布：设计值:q=45-9.9=35.1×1.2=42.12 kN/m2矩形分布:设计值:q=1.2×（5+9.9=14.9）=17.88kN/m2③.[人防荷载]根据GB50038－2005，6级人防饱和土中外墙等效静荷载标准取大值为50.0kN/m2，矩形分布。
④.[ 地下室外墙战时荷载组合设计值 ]三角形分布 q1=1.2×恒=42.12kN/m2 矩形分布q2=1.2×恒+50=67.88kN/m2外墙计算取上下嵌固：------------------------------------------------------------------计算项目: 人防外墙 1-------------------------------------------------------------------[ 计算条件 ]墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 67.88 (kN/m^2)墙面三角形荷载: 42.12 (kN/m^2)竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 50 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接简支固接简支[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):注意：三角形荷载按弹性理论计算跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 56.73垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左-118.07 0.00 -107.39 0.00[配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0083竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1214(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 750 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1338(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 750 750 750非荷载侧 750 750 750外墙计算取上简下嵌固：------------------------------------------------------------------- 计算项目: 人防外墙 1------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]墙长 = 8.40(m) 墙宽 = 3.90 (m) 墙厚 = 300 (mm)墙面均布荷载: 67.88 (kN/m^2)墙面三角形荷载: 42.12 (kN/m^2)竖向均布荷载: 50.00 (kN/m)砼强度等级: C35纵筋级别: HRB400配筋计算as (mm):: 50 (mm)跨中弯矩调整系数: 1.00支座弯矩调整系数: 1.00支承条件:**** 下边右边上边左边固接简支简支简支[内力结果] (已乘弯矩调整系数)内力按塑性理论计算(适用于大偏心受压):注意：三角形荷载按弹性理论计算跨中弯矩(kN-m/m):Ma = 0.00 Mb = 91.69垂直板边弯矩(kN-m/m):下右上左 -171.77 0.00 0.00 0.00[配筋结果]轴压比: N/(A*fc)= 0.0083竖直方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋, 荷载作用面为外侧]上截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 750(mm^2/m)中截面：非荷载侧= 1032 荷载侧= 600(mm^2/m)下截面：非荷载侧= 600 荷载侧= 1959(mm^2/m) 水平方向配筋(mm^2/m):[注意: 配筋小于0表示超筋]左中右荷载侧 750 750 750非荷载侧 750 750 750人防荷载控制下，外墙内力计算取均值M=118.07+171.8/2=114.93KN.m 人防外墙上端配筋取均值：1214+750/2=982(mm^2/m)人防外墙下端配筋取均值：1338+1959/2=1648.5(mm^2/m)平时外墙1计算取上简下嵌固：============================================== 1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数 : 1.35__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C35__箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 20mm最大裂缝限值 : 0.200mm_挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 双筋__3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3900 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : 0.000 0.000 -86.292弯矩(+) : 0.000 42.558 0.000剪力: 47.898 -14.426 -122.951上部as: 40 40 40下部as: 30 30 30上部纵筋: 600 600 998下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 1047 1047 1047上纵实配: 5E14(770) 5E14(770) 5E18(1272)下纵实配: 5E14(770) 5E14(770) 5E14(770)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.26% 0.26% 0.42%下实配筋率: 0.26% 0.26% 0.26%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.000 0.070 0.193挠度: 0.000 2.918 0.000最大裂缝:0.193mm<0.200mm最大挠度:2.918mm<19.500mm(3900/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：========================================== 1 计算简图：2 计算条件：荷载条件:均布恒载标准值: 0.00kN/m_活载准永久值系数: 0.50均布活载标准值: 0.00kN/m_支座弯矩调幅系数: 100.0%梁容重 : 25.00kN/m3_计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数 : 1.35__活载分项系数 : 1.40配筋条件:抗震等级 : 不设防__纵筋级别 : HRB400混凝土等级 : C35__箍筋级别 : HRB400配筋调整系数 : 1.0__上部纵筋保护层厚: 30mm面积归并率 : 30.0%__下部纵筋保护层厚: 20mm最大裂缝限值 : 0.200mm_挠度控制系数C : 200截面配筋方式 : 双筋__3 计算结果：单位说明:弯矩:kN.m_剪力:kN纵筋面积:mm2__箍筋面积:mm2/m裂缝:mm__挠度:mm----------------------------------------------------------------------- 梁号 1: 跨长 = 3900 B×H = 1000 × 300左中右弯矩(-) : -49.520 0.000 -61.532弯矩(+) : 0.000 27.989 0.000剪力: 66.944 4.620 -103.905上部as: 40 40 40下部as: 30 30 30上部纵筋: 600 600 727下部纵筋: 600 600 600箍筋Asv: 1047 1047 1047上纵实配: 6E12(679) 6E12(679) 6E14(924)下纵实配: 6E14(924) 6E14(924) 6E14(924)箍筋实配: 4E10@200(1571) 4E10@200(1571) 4E10@200(1571)腰筋实配: ----(0) ----(0) ----(0) 上实配筋率: 0.23% 0.23% 0.31%下实配筋率: 0.31% 0.31% 0.31%箍筋配筋率: 0.16% 0.16% 0.16% 裂缝: 0.174 0.027 0.156挠度: 0.000 1.388 0.000最大裂缝:0.174mm<0.200mm最大挠度:1.388mm<19.500mm(3900/200)----------------------------------------------------------------------- 4 所有简图：平时荷载控制下配筋：外墙上端配筋取均值：679+750/2=714(mm^2/m)外墙下端配筋取均值：770+1242/2=1006(mm^2/m)经人防与非人防墙计算对比WQ-1配筋由人防荷载控制。