鳌江特大桥主桥边跨主梁支架设计计算书.pptx

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大桥支架计算书(完整经典版)

大桥支架计算书目录1.编制依据............................................... - 1 -2.工程概况............................................... - 2 -3.现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求......................... - 2 -4.现浇箱梁支架验算....................................... - 3 -4.1荷载计算.......................................... - 3 -4.1.1荷载分析..................................... - 3 -4.1.2荷载组合..................................... - 4 -4.1.3荷载计算..................................... - 4 -4.2结构检算.......................................... - 6 -4.2.1腕扣式钢管支架立杆强度及稳定性验算 ........... - 6 -4.2.2满堂支架整体抗倾覆验算...................... - 14 -4.2.3立杆底座和地基承载力计算.................... - 15 -4.2.4箱梁底模强度计算............................ - 17 -4.2.5模板底横向方木验算：........................ - 20 -4.2.6横向方木底纵向方木计算：.................... - 21 -西一大桥主梁现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书1.编制依据1.1亚行贷款酒泉市城市环境综合治理项目的有关投标文件。

毕业设计90 180 90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书

90+180+90m连续梁边跨现浇段支架方案及计算书流溪河特大桥40+72+40m连续梁，84#墩高12.5m,87#墩高13m，边跨处高度为4.5m，长度为6.8m，宽14.2m。

连续梁边跨现浇段支架拟采用钢管柱+贝雷梁支架体系。

1．施工方案边跨现浇段长度6.8m,其中支撑在墩顶的部分长度为2.3m，外挑部分长4.5m；边跨现浇段设两排支架，靠墩身一排支架设在承台上，另外一排支承在条形基础上。

（1）支柱采取大型钢管支柱，直径为630mm，厚为10mm的钢管，下部焊接于承台预埋钢板上，支柱连接桁架采用[10槽钢架。

预埋钢板于承台浇筑时先进行预埋，钢板采用厚10mm，采用螺栓预埋式或进行焊接将钢板固定在承台钢筋上，承台混凝土施工时，预埋钢板与承台混凝土必须密贴。

共设两排支架，每排3根钢管柱，横向柱间距5.2m，纵向柱间距4m。

外侧钢管柱支撑在C25混凝土条形基础上，条形基础长12m，宽2 m，厚1m，地梁内采用构造配筋。

（2）钢管支柱顶部设厚20mm钢板为法兰盘，钢管之间的连接采用法兰连接。

钢管柱顶横向分配梁为两根I45a工字钢，工字钢上下顶板每隔40cm焊接20cm，将两根工字钢焊接成整体，并在贝雷梁对应的位置焊接加劲板。

（3）纵梁采用321军用贝雷梁，横断面设17榀，单侧腹板下设2~3榀，单箱室底板下设4榀，单侧翼板下设1榀。

（4）箱梁底模采用15cm竹胶板，其下纵向设置10*10cm方木，方木在腹板下中心间距为15cm，在底板下的间距为30cm；方木下的纵向分配梁采用12m长I12.6工字钢，间距为75cm。

（5）箱梁内模加固：箱梁内顶模采用竹胶板，板厚15mm，支撑采用φ48mm，厚3.5mm钢管进行支撑,支撑横向间距为60cm,纵向间距为60cm,步距为120cm，根据实际情况进行调整。

箱梁内侧模采用15 mm竹胶板，以10×10cm方木做为竖肋，以双根φ48mm钢管作背肋，以蝴蝶扣件穿拉杆加固，拉杆为φ22mm的钢筋制成,竖向间距为60cm,纵向间距为60cm，并利用水平横撑对腹板处进行支撑。

边跨合拢段支架计算书

边跨合拢段支架工程计算书计算：复核：工程部长：项目总工:黄河特大桥边跨合拢段支架计算书一、黄河特大桥边跨合拢段支架图及支架受力图（单位：cm）二、支架受力验算支架受力简图2.1支架荷载计算合拢段钢筋混凝土荷载：354.01t×10N/kg=3540.1KN模板荷载：296.73m²×0.75KN/m²=222.548KN施工人员、料具运输、堆放荷载：2.5KN倾倒混凝土产生的冲击荷载：6KN振捣混凝土产生的荷载：4KN总荷载为：3540.1KN +222.548KN +2.5KN+6KN+4KN=3775.148KN每根拉杆所受荷载：F=3775.148÷15=251.677KN支架杆件使用双拼[36a，其弹性模量E=206GPa，惯性矩I=2.374×10-4 m4，截面A=1.218×10-2 m²，故：EI=2.06×108 KPa×2.374×10-4 m4 =4.89×104KN·m²EA=2.06×108 KPa×1.218×10-2 m²=2.509×106KN2.2基本体系和力法方程本支架为一次超静定结构，切断多余杆件BC ，在切口处代以未知轴力X 1，得到如下图所示基本体系。

基本体系由于荷载和未知力在X 1方向的位移应当是零，亦即切口处两截面的相对位移应为零，由此得力法方程：δ11X 1+∆1P =02.3系数和自由项在基本结构切口处加单位力X 1。

各杆轴力可由节点法求得，如下图所示：杆AD 还有弯矩，建模及验算如下所示：基本结构在荷载作用下，各杆没有轴力，只有杆AD 有弯矩，其建模及验算下图所示： δ11=∫M 12EIds+∑F N12l EA=14.89×104KN·m²×2.625m×5.25m2×（23×2.625m ）×2+12.509×106KN×（1.9892×10.5m+2.051²×2×5.413m+1²×1.32m ）=5.284×10-4m/KN ∆1P =∫M 1M P EIds=14.89×104KN·m²×（0.5×1010.231KN×3.625m ）×（23×1.8125m ）+（1010.231KN+1054.023KN2×1.625m ）×（2.625m+1.8125m2）+（1054.023KN+1091.02KN2×1.375m ）×（2.625m+1.9375m2）+（416.777KN+1091.02KN2×3m ）×（0.4375m+1.9375m 2）+（0.5×416.777KN×0.875m ）×（23×0.4375m ） =0.231m 2.4求多余未知力X 1 =-∆1P δ11=-=-437.169KN （拉力）2.5求内力内力叠加公式为:FN=F N1X1+F NPM=M1X1+M P各杆轴力如下图所示：横梁AD杆建立模型及验算：2.6分析（1）轴向应力分析由各轴受力图可知AC、CD杆所受轴力最大，故只需验证AC、CD杆应力σmax小于额定应力［σ］即可。

三跨连续梁支架方案计算书

x连续梁支架计算书x特大桥跨匝道的连续梁为1-（32+48+32）m的现浇梁，设计采用支架现浇施工。

边跨和中跨采取钢管桩+贝雷架施工。

基础采用砼条形扩大基础（C30），边跨原状土处的条形基础下采取挖除换填压实进行处理，路面部分条形基础直接浇筑在原路面上，条形基础平面尺寸为1.5×9m，支撑钢管桩规格为φ630×8mm，钢管桩立于相应的条形基础和承台上。

钢管上部横向设置双拼工字钢作为枕梁，枕梁上部设置纵向贝雷梁，腹板底贝雷梁间距为22.5cm，翼缘板和底板底贝雷梁间距为90cm。

纵向贝雷梁上部沿桥横向设置10×15cm方木分配梁，间距60cm,在横向方木分配梁上安装底托搭设碗扣支架作为脱模构件，在碗扣顶托上部横桥向铺设10×15cm方木，间距60cm,再在其上部纵向设置12×12方木，底板及翼缘板间距30cm，腹板处间距24cm，最后满铺竹胶板；翼缘板处、墩中心处4m范围内侧模采用钢模，其余均采用木模，侧模直线段采用1.5cm厚的竹胶板，内模和底模采用1.2cm的竹胶板。

一、计算参数：1）、梁体混凝土容重：26.0kN/m3；2）、混凝土超重系数：1.05；3）、钢材弹性模量取：2.1×105MPa；4）、方木弹性模量取：9×103MPa；5）、竹胶板弹性模量取：3.1×103MPa；6)、每片贝雷梁自重:2.7KN;7）、杆件承担混凝土重的弹性挠度取构件跨度的L/400；8）、冲击系数取：1.2； 9）、施工荷载取：2.5kN/m 2； 10）、C30素混凝土容重：24.0kN/m 3； 11）、贝雷梁安全系数取：1.5 12）、应力取值：A 3钢： [σ轴]=140MPa ，[σ弯]=145MPa ，[τ]=85MPa ;方木: [σ弯]=9MPa, [τ]=4.1MPa; 竹胶板: [σ弯]=55MPa, [τ]=12.1MPa 。

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其中风荷载计算时，考虑主梁、贝雷、钢管支架三部分风荷载。 1）主梁主梁迎风面按一侧计算，其侧面轮廓面积即为迎风净面积，主梁顶距河床约 33.5m，主梁梁高 3m，梁长 54.5m，计算得：
CH =1.3, K1 =1.365, Gv = 1.28
Vz = Vd = K1V10 = 1.365 23.9 = 32.624 m / s
1
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9
编号 SB7 SB8 SB9 SB10 SB11 SB12 SB13 SB14
表 1.2-1 边跨钢箱梁各节段重量汇总表
长度（cm）
重量（kg）
1200
200703.7
1200
220801.9
800
127656.4
710
117632.0
710
131785.0
710
134493.6
710
134561.4
610
162740.5
合计（t）
1029.67
（2）边跨桥面板荷载
备注合龙段普通段普通段普通段普通段普通段普通段普通段
根据边跨主梁施工工序分析及安全因素，边跨主梁支架考虑桥面板荷载。鳌江特
大桥主桥边跨（不含合龙段）共计 60 块桥面板，桥面板荷载见表 1.2-2。
时，均布荷载可取 1.0kPa；
（2）风荷载
按照《公路桥梁通用设计规范》（JTG D60-2015）规定，风荷载按照《公路桥梁
抗风设计规范》（JTG/T D60-1-2004）进行计算，根据《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T
2
D60-1-2004）条文 3.2.4、4.2.1、4.3.1、4.3.2 计算：
Vg = GvVz = GvVd = 1.28 32.6235 = 41.758m / s

鳌江大桥水中桩基施工方案.

螯江特大桥潮汐水中墩施工方案一、工程概况鳌江特大桥全长518.39m，中心里程为DK273+923.515，为双线桥。

鳌江特大桥桥址位于福建省连江县王庄里土堤段，周围是防护堤和种植物，上游河道左岸为防洪堤，右岸为水泥公路。

主要跨越鳌江及两条公路，其中2#、3#、4#墩位于鳌江水中，上部结构为连续梁(40m+60m+40m)。

1．1基本情况1．1．1流域概况敖江为福建省第六大河流，为闽东独流入海河流。

发源于古田县东北部的鹫峰山脉，主要支流有罗源滨溪、闽侯日溪、郊区桂湖溪（罗汉溪）和连江牛溪等。

干流由溪北向东南流经罗源县霍口畲族乡、连江县小沧、潘渡、敖江、连江县城关、浦口、东岱等七个乡镇，于东岱镇的大涂村汇入东海。

全流域面积2655km2，主河道长137 km，平均坡降2.6%,其中,连江城关江南桥以上流域面积2525 km2。

1．1．2铁路桥所在河道概况温福铁路敖江特大桥位于福建省连江县城南江南桥下游4km处，铁路中心里程DK273+923.515，介入两山之间。

敖江主河道位于北面山脚（左岸），河滩居右。

该桥跨越敖江及二条公路，其中DK273+715~DK273+845处为敖江主河道，水流方向与铁路中心线夹角为65°。

桥址处敖江左岸以一路宽4米碎石路为岸线，公路与铁路中心线夹角为54°；右岸以宽5米水泥公路县道131为岸线，公路与铁路中心线夹角为83°。

桥址上游河道左岸为防洪堤，右岸为水泥公路。

1．1．3敖江铁路桥概况根据铁四院提供的DK273+923.515敖江特大桥桥址平面图,敖江铁路桥的2~11号共10座桥墩座落敖江河道岸线内,桥墩总宽度为28m，由于铁路中心线与水流方向的夹角为65°（即大桥与10#断面成25°夹角），因此桥墩阻水宽度为25.35m，占该河道宽度的6.8%。

1.1.4防护对象洪水标准敖江特大桥桥址位于王庄里土堤段，周围是防护堤和种植物，根据《连江县敖江下游防洪工程规划报告》和《福州市连江县城区防洪堤加固工程初步设计》：（1）保护开发区的幕浦防洪堤设计防洪标准采用30年一遇；（2）保护重点乡镇的洪塘防洪堤设计防洪标准采用20年一遇；（3）城区防洪堤设计防洪标准采用30年一遇。

某大桥支架计算书

某大桥支架计算书工程概述某跨江大桥工程为自锚式独塔悬索-斜拉协作体系桥，桥体一侧采用悬索结构，另一侧采用斜拉结构。

主线桥梁全长372米，包括38.5米南岸引桥、240米主桥及93.5米立交主线桥。

桥梁按六车道设计，两侧各设３米宽人行道，桥面总宽35米。

一、主跨钢箱梁安装支架计算㈠42米跨内贝雷梁计算根据钢箱梁设计截面和分段要求，贝雷梁仅布置在钢箱梁底宽30m范围内，按三排单层加强型布置，由于钢箱梁节段拼装时横向分为三块，节段边块较重，其下贝雷梁间距3米，中间块下间距3.5米。

42米跨内横向共布置31片贝雷片，两边挑臂各2.5m利用贝雷梁上I28a横向分配梁悬臂挑出进行对接焊缝施工。

钢箱梁安装时横向分配梁上设置码板，利用码板的空间可以安装钢箱梁底板拼接螺栓和调节钢箱梁纵向线形，另外在码板上设预拱度还可用来消除支架的弹性变形。

贝雷梁在该跨内横向布置形式为：桥梁对1、贝雷梁上I28a计算I28a按纵向每3米布置一根。

⑴计算荷载钢箱梁段：共1450T，85M长x30M宽（底宽），平均5.69KN/ M2其它施工荷载：2KN/ M2I28a上荷载合计：23.07KN/ M⑵采用桥梁博士V3.03进行计算，结果如下：①计算模型I28a共划分84个单元，85个节点，计算模型为：计算模型②计算结果弯矩图剪力图由图可见，在荷载作用下，结构最大弯矩为8KN.M，最大剪力为27KN。

查型钢表，I28a工字钢I x=7115cm4，A=55.37cm2，W x=508.214cm3 。

一根工字钢可以承受弯矩：M=σ弯* W x=73.7KN·M；可以承受的剪力为：T=σ剪*A=470.6KN，远远大于其实际结构内力。

很明显，其强度满足规范要求。

（验算时，其容许弯曲应力取145Mpa，容许剪应力取85MPa）③竖向位移结构最大竖向位移为0<260/400=0.65cm，满足规范要求。

④支座反力（KN）节点号水平力竖向力弯矩2 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0009 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+00010 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00011 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00018 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00019 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00020 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00027 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00028 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00029 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00036 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00037 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00038 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00042 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00043 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00044 0.000e+000 3.640e+001 0.000e+00048 0.000e+000 3.759e+001 0.000e+00049 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00050 0.000e+000 3.418e+001 0.000e+00057 0.000e+000 3.545e+001 0.000e+00058 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00059 0.000e+000 3.525e+001 0.000e+00066 0.000e+000 3.518e+001 0.000e+00067 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00068 0.000e+000 3.558e+001 0.000e+00075 0.000e+000 3.320e+001 0.000e+00076 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+00077 0.000e+000 3.993e+001 0.000e+000 84 0.000e+000 3.262e+001 0.000e+0002、贝雷梁计算（仅计算一组）⑴计算荷载由于I28a刚度比钢箱梁小很多，由钢箱梁传递来的荷载不能按平均分配进行计算，为保证安全，取I28a上最大支座反力（三排单层为一组）为73.13KN按集中荷载进行计算，间距3米。

现浇箱梁支架计算书-(midas计算稳定性)

温州龙港大桥改建工程满堂支架法现浇箱梁设计计算书计算：复核：审核：中铁上海工程局温州龙港大桥改建工程项目经理部2015年12月30日目录1编制依据、原则及范围 (1)1.1编制依据 (1)1.2编制原则 (1)1.3编制范围 (2)2设计构造 (2)2.1现浇连续箱梁设计构造 (2)2.2支架体系主要构造 (2)3满堂支架体系设计参数取值 (8)3.1荷载组合 (9)3.2强度、刚度标准 (9)3.3材料力学参数 (10)4计算 (11)4.1模板计算 (11)4.2模板下上层方木计算 (11)4.3顶托上纵向方木计算 (13)4.4碗扣支架计算 (15)4.5地基承载力计算 (18)《温州龙港大桥改建工程现浇连续梁模板支架计算书1编制依据、原则及范围1.1编制依据1.1.1设计文件（1）温州龙港大桥改建工程两阶段施工图设计》（2013年8月）。

（2）其它相关招投标文件、图纸及相关温州龙港大桥改建工程设计文件。

1.1.2行业标准（1）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）。

（2）《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008。

（3）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）。

（4）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011。

（5）《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。

（6）《竹胶合板模板》（JG/T156-2004）。

（7）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）。

（8）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）。

（9）《路桥施工计算手册》（2001年10月第1版）。

1.1.3实际情况（1）通过对施工现场的踏勘、施工调查所获取的资料。

（2）本单位现有技术能力、机械设备、施工管理水平以及多年来参加公路桥梁工程建设所积累的施工经验。

1.2编制原则（1）依据招标技术文件要求，施工方案涵盖技术文件所规定的内容。

边跨段支架结构计算书

附件7：边跨段支架结构计算书一梁荷载：（1）钢筋砼容重：26KN/m3（2）砼超灌系数：1.05（3）动载系数 1.4（4）模板及支架自重：取0.2倍砼重因所用钢材都为热轧钢材，剪力及局部稳定可不验算。

因支架焊接连接，且又有面板连接，整稳可不验算。

只需验算刚度即可。

双榀40#槽钢验算：强度最不利位置位于跨中，将两端视为刚接。

保守计算，是1.65m范围内整个边跨段的重量均由中间两榀40#槽钢承受，则在跨中承受集中荷载为P=10.77X26X1.65X1.4X1.05X1.2/2=407.5NM=PL/8=168kn.mσ=M/W=168000/2X878.9=95.5 n/mm2<215 n/mm2满足挠度f=pl3/48EI=10.77X26X1.65X0.5X3.33/48X206X1000X2X17577=2.4mm<L/400=33 00/400=8.25mm满足56#工字钢验算强度：最不利位置位于6m跨，计算高度按0.8m计算则q=1.4X1.05X1.2X26X1.65X0.8=60.5kn/m按两端铰接处理M= ql2/8=272.5kn.mσ=M/W=272.5X1000/2342=116<215满足挠度f=5ql4/384EI=5X26X0.8X1.65X64/384X206X1000X65576=4.3mm<L/400=6000/40 0=15mm双榀8#槽钢：强度：计算高度按0.9m计算，间距按0.65m计算，跨度1.6mq=1.4X1.05X1.2X26X0.9X0.65=26.8M= ql2/8=8.58kn.mσ=M/W=8.58X1000/2X39.7=108 n/mm2<215 n/mm2验算肋梁处，计算高度按3.5m计算，间距按0.2m计算q=1.4X1.05X1.2X26X0.2X3.5=32.1M= ql2/8=10.3kn.mσ=M/W=10.3X1000/2X39.7=129 n/mm2<215 n/mm2挠度：f=5ql4/384EI=5X26X0.2X3.5X1.64/384X206X1000X2X101.3=3.72mm<L/400=1600 /400=4mm满足二柱钢管柱∅508X8钢管验算：12#边跨段钢管柱计算长度按17m进行计算。

瓯江特大桥主跨连续梁施工方案

第一章工程概况瓯江特大桥全桥共一联（40＋64＋40）m连续梁，位于118#～121#墩（里程：DK263＋184.36～DK263＋225.06）。

118#～121#墩连续梁跨鞋都大道。

一、编制依据（40＋64＋40）m连续梁设计图纸《客运专线铁路桥涵工程质量验收暂行标准》（铁建设［2005］160号）《铁路混凝土工程施工质量验收标准》（铁建设[2005］160号）《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》（铁建设[2005］160号）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）《铁路工程结构混凝土强度检测规程》（TB10426-2004）《硅酸盐、普通硅酸盐水泥》（GB175-1999）二、设计速度客车200Km/h，货车120km/h，客货共线，预留250Km/h提速条件。

三、线路情况双线直线梁，线间距4.6m，最小半径按3500m考虑。

四、结构型式1、桥面宽按人行道栏杆内侧12.8m（图3.1.1），桥面板宽13.0m，线路中心至挡碴墙内侧2.2m，轨底枕以下道碴厚0.35m，轨底至梁顶高度为0.71m。

2、梁全长145.2m，跨度为（40+64+40）m，中支点梁高为5.2m，跨中梁高为2.8m，边支座中心线至梁端0.60m，边支座横桥向中心距4.40m，中支座横桥向中心距4.60m。

五、梁体构造梁体为单箱单室、变高度、变截面结构。

箱梁顶宽13m，顶板厚度34-60cm，腹板厚度50-70-90cm，底板厚度44-100cm。

在端支点、中支点、中跨中共设5个横隔板，隔板设有孔洞，供检查人员通过。

1、挡碴墙在线路中线外侧设置高于轨顶200mm的加高挡碴墙，灌注梁体混凝土时预留钢筋。

挡碴墙每2m设1cm断缝并以油毛毡填塞。

为确保桥面防水层、保护层的铺设质量，灌注梁体混凝土时应一同灌注100mm高的挡碴墙。

鳌江特大桥索梁锚固区受力分析及结构优化

54桥梁建设2017年第47卷第2期（总第243期）Bridge Construction, Vol. 47, No. 2, 2017 (Totally No. 243)文章编号：1003 —4722(2017)02 —0054 —06鳌江特大桥索梁锚固区受力分析及结构优化叶建龙，何为，严伟飞，吴向阳(浙江省交通规划设计研究院，浙江杭州310006)摘要：鳌江特大桥主桥为主跨320 m的双塔双索面钢一混组合梁斜拉桥，斜拉索在主梁上采用钢锚箱锚固。

为研究索梁锚固区的应力分布，防止应力集中，改善锚固区受力，采用ANSYS 软件建立钢锚箱及其对应的主梁边箱节段锚固区的三维实体有限元模型，分析锚固区的受力特性，并分析锚固区关键板件厚度及斜拉索索面倾角调整的2步优化方法。

结果表明：锚箱盖板与箱梁腹板衔接处存在较高的应力集中区，受力不利；调整锚固区关键板件厚度可有效降低锚固区的应力水平，使钢锚箱和箱梁腹板受力更均衡、合理；调整拉索索面倾角可使锚固区受力有一定改善，但效果有限，且会影响到桥塔和主梁的总体布置。

该桥实际施工采取调整锚固区关键板件厚度的优化方法，改善了钢锚箱的应力集中现象，钢锚箱受力合理，满足设计要求。

关键词：斜拉桥；组合梁；斜拉索；钢锚箱；有限元法；应力分析；结构优化中图分类号：U448.27;U441.5 文献标志码：AMechanical Analysis and Structural Optimization of Stay CableAnchorage Zones in Main Girder of Aojiang River BridgeYE Jian-long ,HE Wei,YAN Wei-fei,WU Xiang-yang(Zhejiang Provincial Institute of Transport Planning, Design and Research, Hangzhou 310006, China)Abstract：The main bridge of the Aojiang River Bridge is a steel and concrete composite girder cable-stayed bridge with double pylons,double cable planes and with a main span of 320 m.The stay cables at the main girder of the bridge are anchored by the steel anchor boxes.To study the stress distribution of the stay cable anchorage zones in the main girder,prevent the stress concentration and improve the stress conditions of the anchorage zones,the software ANSYS was used to build up the three-dimensional solid finite element model for the steel anchor boxes and the corresponding edge box girder segment of the main girder,the mechanical properties of the anchorage zones were analyzed and the thickness of the critical plates in the anchorage zones and the 2-step optimization method for the adjustment of the dip angles of the stay cable planes were analyzed as well.The results of the analysis reveal that the areas of the great stress concentration exist at the connections of the steel anchor box cover plates and the webs of the main girder and the stress conditions there are disadvantageous.The adjustment of the thickness of the critical plates can effectively decrease the stress levels of the anchorage zones and can make the stress conditions of the steel anchor boxes and the webs more balanced and rational.The adjustment of the dip angles of the stay cable planes can improve the stress conditions of the anchorage zones to some extent,but the effect of the improvement is limited and the adjustment will affect the overall arrangement of the pylons and the main girder.In the actual construction of the bridge,the optimization method for the adjustment of the thickness of the critical plates is adopted,the stress concentration problem of the steel anchor boxes is hence improved and the stress conditions of the steel anchor boxes 收稿日期：2016 — 05 —12作者筒介：叶建龙，教授级髙工，E-mail:38717226®qq. com。

鳌江四桥主桥钢梁制造安装施工技术

鳌江四桥主桥钢梁制造安装施工技术摘要：本文对鳌江四桥钢梁节段工厂加工制造、现场安装等几个方面的施工技术进行研究。

主要介绍了钢梁节段在厂内预拼装、防腐涂层施工、现场安装、精调、焊接工艺等施工技术；有效解决了大型钢结构梁段厂内制作精度、现场吊装精度、桥面线形、轴线偏差等问题，为同类型桥梁的钢梁制造与安装提供施工经验。

关键词：温州鳌江四桥斜拉桥钢梁预拼装制造安装1 工程概况鳌江四桥工程设计桩号为 K0 +000 ～ K1 +400，全长 1400m，其中跨江大桥长1105m，接线长 295m。

主桥采用独塔双索面钢-混凝土组合梁斜拉桥，桥跨布置为 130 +150m，整体结构为塔梁固结体系，主桥标准段桥宽：2.25m 人行道+3.5m 非机动车道+2m 挂索区+11.5m 机动车道+0.5m 隔离+11.5m 机动车道+2m 挂索区+3.5m 非机动车道+2.25m 人行道=39m。

索塔处桥梁宽度为47.5m，桥面横坡为双向 2%。

桥塔为钻石形混凝土索塔，塔高 99. 4m。

2 钢梁构造及钢梁制造2.1钢梁结构2.1.1选用组合梁形式主桥断面采用钢主梁结合桥面板的整体断面形式，主桥由钢纵梁、钢横梁、小纵梁、悬臂梁以及风嘴连接形成钢构架，并在其上部铺设预制桥面板，现浇混凝土湿接缝，与钢梁上的剪力钉形成整体，组成钢-混组合梁体系（图1）。

组合梁纵梁、横梁、悬臂梁、小纵梁均采用“工”字型钢梁，纵梁梁高 2.8m，纵梁横向中心间距 25.5m，桥面横向标准段宽 39.0m，桥塔处桥面最宽 47.5m，两侧再各设置一道 1.0m 宽风嘴顺桥向通长布置。

钢主梁采用工厂分节段，分块件制造，运输至现场采用栓焊结合的方式进行连接。

钢梁共37个节段，标准段长 8m，合拢段长 3m，钢横梁顺桥向 4m 设置一道。

这种结构具有自重轻，工地现场安装简便快捷，跨越能力大和节省材料等优点，但要建造这种类型的桥梁，必须按有关力学理论进行精确计算，对材料的选用以及制造等要求较高。

鳌江特大桥支座整改施工方案及应急预案

温福铁路浙江段Ⅱ标2段站前工程鳌江特大桥支座整改施工方案编制: 日期：审核: 日期：批准: 日期：中铁十八局集团有限公司温福铁路浙江项目部二〇〇九年九月十日鳌江特大桥支座整改施工方案一、支座安装存在问题及整改措施1、239#梁（K642+219.51～252.23）中支座相对位置错误，239#墩固定支座、横向支座安装正确，238#墩多向支座、纵向支座安装错位。

整改措施：将239#梁中238#墩多向支座、纵向支座互换。

2、266#梁（K643+86.95～119.67）中支座相对位置错误，265#墩多向支座、纵向支座安装正确，266#墩固定支座、横向支座安装错位。

整改措施：将266#梁中266#墩固定支座、横向支座互换。

3、271#梁（K643+234.55～267.27）中支座相对位置错误，271#墩固定支座、横向支座安装正确，270#墩多向支座、纵向支座安装错位。

整改措施：将271#梁中270#墩多向支座、纵向支座互换。

4、144#梁（K638+915.95～948.71）中支座相对位置错误，144#墩固定支座、横向支座安装正确，143#墩多向支座、纵向支座安装错位。

整改措施：将144#梁中143#墩多向支座、纵向支座互换。

5、296#梁（K644+59.26～91.96）中支座相对位置错误，296#墩固定支座、横向支座安装正确，295#墩多向支座、纵向支座安装错位。

整改措施：将296#梁中295#墩多向支座、纵向支座互换。

6、根据沿海铁路浙江有限公司《温福铁路浙江段移动模架施工研讨会议纪要》要求：固定支座均统一设置于线路下行方向左侧。

这个可以理解为固定支座也可设置于线路下行方向右侧，再者上行、下行是相对的，左线、右线也是对称的，只要每片箱梁支座相对位置安装正确，固定支座安装在下行方向右侧不改变单个支座和整孔支座的受力情况。

建议：鳌江特大桥268#梁（K643+144.39～169.11）固定支座安装在线路下行方向右侧，支座相对位置安装正确，可不进行支座更换。