脚手架结构验算书
脚手架验算公式
脚手架验算公式脚手架在建筑施工中起着非常重要的作用，它是为了提供工人施工时的安全作业空间而搭建的临时性结构。
脚手架的设计需要符合一定的安全性要求，其中最重要的就是要进行验算。
本文将介绍脚手架验算的公式和相关要点。
一、承载力计算公式脚手架的承载力计算是保证脚手架安全的重要环节。
一般来说，脚手架的承载力包括垂直荷载、水平荷载和斜向荷载等。
以下为常用的脚手架承载力计算公式：1. 垂直荷载计算公式：垂直荷载即竖直方向上的荷载，通常由脚手架自身重量和操作人员施工过程中的荷载组成。
其计算公式如下：N = (G + Q) / A其中，N为垂直荷载，G为脚手架自重，Q为操作人员施工过程中的荷载，A为脚手架的横截面积。
2. 水平荷载计算公式：水平荷载是指水平方向上的作用力，通常由风荷载、地震荷载等引起。
其计算公式如下：H = W × S × C其中，H为水平荷载，W为风荷载或地震荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数。
3. 斜向荷载计算公式：斜向荷载是指脚手架在外力作用下所产生的斜向荷载，通常由斜向风荷载引起。
其计算公式如下：F = W × S × C × sinα其中，F为斜向荷载，W为风荷载，S为脚手架的高度，C为荷载系数，α为脚手架与水平方向夹角。
二、验算要点在进行脚手架验算时，除了要使用正确的计算公式，还需要注意以下要点：1. 材料强度的选择：脚手架所使用的材料强度要符合规范的要求。
常用的脚手架材料有钢管、铝合金等，其强度必须经过相应的试验和验证。
2. 有效支撑点的确定：脚手架的有效支撑点要合理确定，以确保整个脚手架结构的稳定性和安全性。
3. 结构的稳定性分析：需要进行脚手架结构的稳定性分析，如倾覆稳定性分析等，以确定脚手架的整体稳定性。
4. 荷载系数的选择：荷载系数是根据实际情况确定的，需要充分考虑工地环境、气候条件、建筑高度等因素。
总结：脚手架验算是确保脚手架在施工过程中安全可靠的关键步骤。
脚手架计算书
板模板(扣件钢管高架)计算书高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
因本工程梁支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。
为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
一、参数信息:1.模板支架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；模板支架搭设高度(m):5.30；采用的钢管(mm):Φ48×3.0 ；板底支撑连接方式:方木支撑；扣件连接方式:双扣件，考虑扣件的保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.500；4.材料参数面板采用胶合面板，厚度为12mm；板底支撑采用方木；面板弹性模量E(N/mm2):9500；面板抗弯强度设计值(N/mm2):13；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):200.000；木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方的截面宽度(mm):50.00；木方的截面高度(mm):80.00；托梁材料为：钢管(双钢管) :Φ48 × 3.5；5.楼板参数楼板的计算厚度(mm):100.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算:面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W = 100×1.22/6 = 24 cm3；I = 100×1.23/12 = 14.4 cm4；模板面板的按照三跨连续梁计算。
脚手架验算公式
脚手架验算公式
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本文档旨在提供一个脚手架验算公式的详细指南，以便工程师们能够准确计算和评估脚手架结构的安全性和可靠性。
以下是该文档的详细内容：
1. 引言
1.1 目的
1.2 背景
2. 脚手架基本概念
2.1 定义
2.2 组件
3. 验算原理
3.1 荷载计算原理
3.2 结构承载力计算原理
4. 脚手架验算公式
4.1 荷载参数
4.2 材料参数
4.3 验算方法
5. 荷载计算
5.1 垂直荷载
5.2 水平荷载
6. 结构承载力计算
6.1 竖杆的抗弯强度计算
6.2 横杆的抗弯强度计算
6.3 钢管附件的抗弯强度计算
7. 示例和案例分析
7.1 示例一：单层脚手架的验算
7.2 示例二：多层脚手架的验算
8. 安全性评估
8.1 安全系数
8.2 风荷载影响
8.3 稳定性评估
9. 注意事项
9.1 材料选择与质量要求
9.2 施工要求
10. 维护与更新
10.1 更新记录
11. 附件
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格12. 法律名词及注释
附件：
- 附件1：脚手架荷载表格
- 附件2：脚手架材料参数表格
法律名词及注释：
- 法律名词1：注释1
- 法律名词2：注释2。
脚手架荷载演算书(立杆间距1M横杆步距1.5m)
蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间脚手架专项施工方案编制：审核：审批：中建六局土木工程有限公司武汉分公司蒙城福润项目部二零一一年九月蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程猪屠宰车间钢筋混凝土满堂架检算书一、工程概况蒙城福润肉类加工有限公司新厂区工程所建主厂房为混凝土框架结构，总建筑面积19087.3m2，建筑占地面积17705.0m2，本建筑主体为单层建筑（局部为二层），建筑总高为11.4m，顶板结构找坡，层高8.4-9.6m，主体结构长度276.5m,宽度60.6m,结构跨度4-9m不等,顶板厚度120mm，坡度2%。
二、满堂脚手架的总体方案和计算参数2.1脚手架搭设技术措施2.1.1施工准备（1）在脚手架搭设之前，由工地技术负责人依脚手架搭拆方案向专业班组长逐段的进行书面技术交底，并履行交底签字手续，各持一份，互相监督，由专业班组长向操作人员进行班前技术交底，并做好交底记录入档。
（2）按对脚手架使用的各种材料的要求，对使用的材料进行全数检查、验收，方准进行场使用，并进入现场后分类堆放整齐，挂牌标明准备使用。
（3）搭拆脚手架的操作人员必须是经过劳动部门培训合格发证，持证上岗。
2.1.2脚手架的基础（1）脚手架搭设前基础要平整夯实，架基及周围不得积水，在距脚手架外立杆外侧0.5米处，设置一排水沟，在最低点，设置积水坑，水流入坑内，用潜水泵将水排出，排水沟坡度为3-5‰。
以保证架基的承载能力，基槽回填土必须步步夯实后，才能做脚手架基础。
（2）回填土夯实后，上面铺设厚度50mm的0.2×3m木脚手板，之后在木脚手板上放置钢底座，钢底座上放置立杆，之后按设计的立杆间距进行放线定位，铺设木脚手板要平稳，不得悬空。
2.1.3脚手架结构技术要求1.主厂房混凝土顶板采用在支架上现浇，支架采用扣件式钢管脚手架拼装组成，支架均采用外径φ48mm、壁厚δ=3.5mm标准杆件进行组装，立杆、横杆主要采用6.0m、3.0m、2.0 m、1.2m等几种。
脚手架验算书
脚手架验算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑面积为_____平方米，结构形式为_____。
为满足施工需求，需在建筑物周边搭设脚手架。
二、脚手架设计参数1、脚手架类型：采用扣件式钢管脚手架。
2、搭设高度：＿____米。
3、立杆横距：＿____米。
4、立杆纵距：＿____米。
5、步距：＿____米。
6、内立杆距建筑物距离：＿____米。
三、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m。
脚手板自重标准值：＿____kN/m²。
栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m。
安全网自重标准值：＿____kN/m²。
2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²。
风荷载标准值ωk基本风压ω0：＿____kN/m²。
风压高度变化系数μz：根据建筑物高度和地面粗糙度取值。
风荷载体型系数μs：根据脚手架的封闭情况取值。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：＿____kN/m。
均布活载：＿____kN/m。
2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度νmax ＝＿____mm ＜ν ＝＿____mm，满足要求。
五、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：＿____kN。
集中活载：＿____kN。
2、强度验算最大弯矩 Mmax ＝＿____kN·m，弯曲应力σ ＝ Mmax/W ＝＿____N/mm²＜ f ＝＿____N/mm²，满足要求。
3、挠度验算最大挠度νma x ＝＿____mm ＜ν ＝＿____mm，满足要求。
六、扣件抗滑力计算纵向水平杆通过扣件传给立杆的竖向力设计值：＿____kN，单扣件抗滑承载力设计值为_____kN，满足要求。
满堂脚手架在桥梁施工中的结构验算
随着高速公路和城市立交 Ｊ 程的快速发展 ，在陆地 建筑桥梁 已越 来越多。因满堂脚手架特有的简便快捷 、材料可以重复利用等特点 ，已 在桥 梁 现 浇混 凝 土 梁板 施 Ｔ 中 被广 泛 地使 用 。但 在具 体 的 施 使 用 过 程 中也 因不规 范 出现许 多安 全 隐 患 ，为 有效 地 杜 绝 重大 安 全 事 故 的发 生 ， 对工程Ｉ 时设施的构造方案必须进行严格细致和科学地分析和验算 ，并 编制可行性施工技 术要求和措施 。由此推之 ，对桥梁施 １中满堂脚手架 一 的结 构 验算 进行 分 析 和 阐述是 十分必 要 的 。 １ 简述 在现今的桥梁施Ｔ中使用钢管材料制作的脚手架主要有ｉ种形式 ： 扣件式钢管脚手架 、门式脚手架和碗扣式脚手架。深圳市南光高速公路 第２ 合同段桥梁满堂脚手架根据根据不同的施工环境及脚手架优缺点采 ８ 用 碗 扣 式脚 手 架 ，以满 足 施 Ｔ要 求 的 情况 下 达 到成 本 、Ｔ 期及 环 境 均 达 到最 合理 。 碗扣式脚手架优点 ：① 多功能。能根据具体施 Ｔ耍求 ，组成不同组 ｜ 架尺 寸、形状和承载能力的脚手架。②高功效。拼装快速省 ，用一把 铁锤即可完成全部作业 ，完全避免螺栓作业 。③承载 力大。市杆连接为 同轴心承插 ，横杆 同立杆靠碗扣接头连接 ，各杆件轴心线交于一点 ，接 头具有可靠的抗弯 、抗剪 、抗扭 力学性能 。因此，结构稳固可靠 ，承载
术规 范 》 （ Ｂ Ｉ— ７）。 Ｇ Ｊ８ ８
５）规定脚 手架的设计计算项 目一般应包括 ：①构架的整体稳定性 计算 （ 可转化 为对立杆稳定性 的计算 ）；②水平杆件的强度 、 稳定性和 刚度验算 ； ③抗倾覆验算 ； ④地基基础和支承结构的验算 。总之 ，在上 述规定的计 （ ）算项 目中，凡没有不必计算的可靠依据时，均应进行 验 计算 。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤
【脚手架计算书】脚手架计算书详细步骤扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20212、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 20__3、《建筑结构荷载规范》GB50009-20—4、《钢结构设计标准》GB50017-20215、《建筑地基基础设计规范》GB50007-206、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2021 一、脚手架参数卸荷设置无结构重要性系数Y0 1可变荷载调整系数 YL 0.9脚手架安全等级II级脚手架搭设排数双排脚手架脚手架钢管类型①48X2.5脚手架架体高度H(m) 14立杆步距h(m) 1.5立杆纵距或跨距la(m) 1.8立杆横距lb(m) 0.9横向水平杆计算外伸长度31(川)0.15内立杆离建筑物距离a(m) 0.2双立杆计算方法不设置双立杆二、荷载设计脚手架设计类型装修脚手架脚手板类型冲压钢脚手板脚手板自重标准值Gkjb(kN/m2) 0.3 脚手板铺设方式 2步1设密目式安全立网自重标准值Gkmw(kN/m2) 0.01 挡脚板类型木挡脚板栏杆与挡脚板自重标准值Gkdb(kN/m) 0.17挡脚板铺设方式2步1设每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m) 0.129装修脚手架作业层数nzj 2装修脚手架荷载标准值Gkzj(kN/m2) 2地区浙江杭州市安全网设置全封闭基本风压30(kN/m2) 0.3风荷载体型系数us 1风压高度变化系数uz(连墙件、单立杆稳定性)0.810.81风荷载标准值 3 k(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)0.2430.243计算简图：立面图侧面图三、横向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式横向水平杆在上纵向水平杆上横向水平杆根数n 0横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205横杆截面惯性矩 I(mm4) 92800横杆弹性模量E(N/mm2) 206000横杆截面抵抗矩W(mm3) 3860 纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3X(0.028+GkjbXla/(n+1))+0.9X1.5XGkXla/(n+1) = 1.3X(0.028+0.3X1.8/(0+1))+0.9X1.5X2X1.8/(0+1)=5.598k N/m正常使用极限状态q＇=(0.028+GkjbXla/(n+1))=(0.028+0.3X1.8/(0+1))=0.568kN/m 计算简图如下： 1、抗弯验算Mmax=max[qlb2/8qa12/2]=max[5.598X0.92/85.598X0.152/2]=0.567kN・m。
双排架脚手架结构验算
1.155 1.55 210
9941.2 N N·m ≤ [f]=205N/mm2
N ≤ [f]=205N/mm2
（四）、连墙件的计算 本脚手架按两步三跨计算，连墙件采用圆钢 步数n1 2 跨数n2 3 选用圆钢的直径为φ 10 mm 2 截面积A=π r = 78.5 mm2 连墙件的轴向力设计值的计算 Nl=Nlw+No= 13.12 KN Nlw为风荷载产生的连墙件轴向力设计值 其中： Nlw=1.4×wk×Aw= 8.12 KN 其中： Aw为每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧面的迎风面积 Aw=bw×hw= 19.44 m2 bw=n2×la= hw=n1×h= 双排架的No 连墙件的强度验算 σ =Nl/A= 满足要求 167.2 N/mm2 5 ≤ KN 0.85×[f]= 174.25 N/mm2 5400 mm 3600 mm
2
15.8 mm 1219000 N/mm2 本计算书中的规范指的是《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130—2001 二、脚手架计算 （一）、大横杆的计算 把大横杆简化为连续三跨梁来计算简图如下
q
R1 la
R la
R la
R1
1、荷载计算 恒荷载计算 2 竹排片的规格为1.2m×1.5m，自重标准值为56N/m 竹排片自重 56×lb÷3= 22.4 钢管自重 38.4 小计：g= 60.8 活荷载计算 结构脚手架 施工均布活荷载P= 2000 q=P×lb÷3= 800 2、强度验算 荷载作用下的弯矩M的计算 M=0.1×（g×1.2+q×1.4）×la2= 386.52
2
N/m N/m N/m N/m2 N/m
N·m
大横杆强度的验算 σ =M/W= 76.09 N/mm ≤ [f]=205N/mm2 满足要求 其中: f为Q235钢抗拉、抗压和抗弯强度设计值见规范表5.1.6 3、挠度验算 w=0.677×（g×1.2+q×1.4）×la4/（100×E×I）= 3.38 mm ≤ [w] [w]为受弯构件允许挠度值查规范表5.1.8 其中: [w]=la/150= 12 mm 满足要求 荷载作用下的中间支座反力的计算 R=1.1×（g×1.2+q×1.4）×la= 2362.06 N
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
0.9 1.4 klah2
10
0.12kN m
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
6．立杆的稳定性计算
（1）不考虑风荷载时
[导言]
脚手架是建筑施工中必须使用的重要的临时 设施，是施工现场安全防护、工人操作、施工过 程中堆放材料以及解决楼层间少量垂直和水平运 输而搭设的支架，在结构施工、装修施工和设备 管道的安装施工中随着工程进展需要而搭设的工 作平台或作业通道。它直接影响到施工的安全、 质量、进度和工程成本，要予以充分重视。
立杆纵距
单立杆 双立杆
结构脚手架
装修脚手架
单排 －
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.10～ 0.15
单排 -
≮0.18
双排
0.35～ 0.50
0.15～ 0.20
＞0.15
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～ 1.40
1.05～ 1.55
1.20～2.00（根据荷载及连墙件构造按规范选用）
斜撑
注：1.单排脚手架搭设高度不应超过24m，双排脚手架搭设高度不宜超过50m，高度超过50m的 双排脚手架，应采用分段搭设等措施；2.表中：h—步距；la－纵距
4.1 单、双排扣件式钢管外脚手架设计与验算
单、双排脚手架的搭设流程
在牢固的地基弹线、立杆定位→摆放扫地杆→竖立杆并 与扫地杆扣紧→装扫地小横杆，并与立杆和扫地杆扣紧→装 第一步大横杆并与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步 大横杆→安第二步小横杆→加设临时斜撑杆，上端与第二步 大横杆扣紧(安装连接件后拆除)→安第三、四步大横杆和小 横杆→安装二层与柱拉杆→接立杆→加设剪力撑→铺设脚手 板，绑扎防护及档脚板、立挂安全网。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
脚手架结构验算书
脚手架结构验算书（一)、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为 39 米,立杆采用单立管；搭设尺寸为:立杆的纵距为 1。
50米,立杆的横距为0。
75米，大小横杆的步距为1.70 米；内排架距离墙长度为0.55米；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根；采用的钢管类型为Φ48×3。
5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；连墙件采用两步三跨，竖向间距 3。
40 米，水平间距4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。
活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2 层；3.风荷载参数风荷载高度变化系数μz为1.25,风荷载体型系数μs为0.09；脚手架计算中考虑风荷载作用4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m2)：0。
1297；脚手板自重标准值(kN/m2）:0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2）:0.140;安全设施与安全网（kN/m2):0。
005；脚手板铺设层数:4；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值（kN/m2):0.038；5。
地基参数地基土类型：素填土；地基承载力标准值（kpa):160.00;立杆基础底面面积(m2):0。
25;地面广截力调整系数:0。
50。
（二）、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。
1。
均布荷载值计算= 0。
038 kN/m ；小横杆的自重标准值: P1脚手板的荷载标准值: P= 0。
350×1。
500/3=0。
175 kN/m ；2活荷载标准值： Q=2。
000×1。
500/3=1。
000 kN/m；荷载的计算值： q=1。
2×0.038+1。
2×0.175+1。
脚手架计算书
盘扣式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数盘扣式脚手架剖面图盘扣式脚手架立面图盘扣式脚手架平面图三、横向横杆验算q=b(1.3×G kjb+1.5γL Q kjj)=0.25×(1.3×0.35+1.5×0.9×3)=1.126kN/m l a=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R=ql a/j=1.126×1.5/2=0.845kN横杆自重设计值：q1=1.3m2=1.3×0.038=0.049kN/m正常使用极限状态：q'=b(G kjb+Q kjj)=0.25×(0.35+3)=0.838kN/ml a=1.5m,脚手板通过爪钩传递给横杆的支座反力为：R'=q'l a/j=0.838×1.5/2=0.628kN横杆自重标准值：q1'=m2=0.038kN/ml=l b=0.9m，计算简图如下1、抗弯验算弯矩图(kN·m)M max=0.638kN·mσ=γ0M max/W=1×0.638×106/5080=125.681N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求。
2、挠度验算变形图(mm)νmax=1.616mm≤[ν]＝min[l b/150，10]=min[900/150，10]=6mm 满足要求。
四、荷载计算1、结构自重标准值NG1k(1)、立杆的自重标准值NG1k1立杆1：NG1k1=H s1×m1=20×0.035=0.708kN立杆2：NG1k1=H s2×m1=20×0.035=0.708kN(2)、纵向横杆的自重标准值NG1k2立杆1：步数n1=(H s1-h1-h2)/h=(20-1.2-0.2)/2=9NG1k2=m2×l a×(n1+1)=0.038×1.5×(9+1)=0.570kN立杆2：步数n2=(H s2-h1-h2)/h=(20-1.2-0.2)/2=9NG1k2=m2×l a×(n2+1)=0.038×1.5×(9+1)=0.570kN(3)、横向横杆的自重标准值NG1k3立杆1:NG1k3=(9+1)×0.038×0.900/2=0.171kN立杆2:NG1k3=(9+1)×0.038×0.900/2=0.171kN(4)、外斜杆的自重标准值NG1k4立杆2：NG1k4=m4×(22+1.52)0.5×n2×4/5=0.024×(22+1.52)0.5×9×4/5=0.432kN4/5表示专用外斜杆5跨4设结构自重标准值NG1k总计立杆1：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3=0.708+0.57+0.171=1.449kN立杆2：NG1k=NG1k1+NG1k2+NG1k3+NG1k4=0.708+0.57+0.171+0.432=1.881kN 2、构配件自重标准值NG2k(1)、脚手板的自重标准值NG2k1立杆1：NG2k1=(n1+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.181kN 立杆2：NG2k1=(n2+1)×l a×0.9×G kjb×1/2/2=(9+1)×1.500×0.9×0.350×1/2/2=1.181kN 1/2表示脚手板2步1设(2)、栏杆挡脚板的自重标准值NG2k2立杆2：NG2k2=(n2+1)×l a×G kdb×1/2=(9+1)×1.500×0.17×1/2=1.275kN1/2表示挡脚板2步1设(3)、围护材料的自重标准值NG2k3立杆2：NG2k3=G kmw×l a×H=0.01×1.500×20.0=0.300kN构配件自重标准值NG2k总计立杆1：NG2k=NG2k1=1.181kN立杆2：NG2k=NG2k1+NG2k2+NG2k3=1.181+1.275+0.300=2.756kN单立杆施工活荷载计算立杆1：NQ1k=l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN立杆2：NQ1k=l a×0.9×(n jj×Q kjj)/2=1.500×0.9×(1×3)/2=2.025kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：立杆1：N1=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.449+1.181)+0.9×1.5×2.02=6.153kN立杆2：N2=1.3×(NG1k+NG2k)+0.9×1.5NQ1k=1.3×(1.881+2.756)+0.9×1.5×2.02=8.762kN立杆最大轴力设计值N=max(N1,N2)=max(6.153,8.762)=8.762kN五、立杆稳定性验算l0=μ×h=1.45×2=2.9m长细比λ=l0/i=2.9×1000/15.9=182.39≤210查表得，φ=0.158满足要求2、立杆稳定性验算M w=0.9×0.9×1.5ωk l a h2/10=0.9×0.9×1.5×0.357×1.50×2.002/10=0.260kN·m σ=γ0[N/(φA)+M w/W]=1×[8762.17/(0.158×450.00)+0.260×106/4730]=178.259N/mm2≤[f]=300N/mm2满足要求！3、立杆底部轴力标准值计算立杆1：恒载标准值F G1=2.63kN,活载标准值F Q1=2.025kN立杆2：恒载标准值F G2=4.637kN,活载标准值F Q2=2.025kN六、连墙件承载力验算lw k l l k a长细比λ=l0/i=600/15.8=37.975，查《规范》JGJ231-2010表D得，φ=0.896连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力N0，取3kN。
悬挑脚手架的验算
7.7.9. 悬挑脚手架的验算悬挑脚手架设计总搭设高度为99.75m，分五次悬挑搭设：2-6层为一悬挑段，悬挑高度20.9米；7-12层为一悬挑段，悬挑高度22.8米；13-17层为一悬挑段，悬挑高度19米；18-22层为一悬挑层，悬挑高度19米；23-25层为一悬挑层，悬挑高度17.9米（最高点99.75m）。
钢管规格分别为φ48×3.5，经设定脚手架步距h=1.8 m，中间加设一道大横杆。
立杆纵距1.5 m，排距b=1.05 m，小横杆间距C=1.5m，与主体结构连接点设置为三步三跨。
考虑结构施工，脚手板层层铺设，脚手架外挂密目安全网。
φ48×3.5钢管截面特性：A=4.89cm2，W=5.08cm3，i=1.58cm，Q235钢抗拉、抗压强度设计值f=205N/mm2，弹性模量E=2.06×105N/mm2。
下面取长1.5m、高18m脚手架（此架组合风荷载值最大）作为计算单元，对脚手架进行验算。
七夹板层层满铺，架体外立面满挂安全网，施工活荷载计算取两步架同时装修施工。
1.架体自身荷载故七夹板、安全网等构配件自重标准值产生的轴向力NG2k，内立杆NG2k=1215N，外立杆NG2k=1080N。
2.架体活载：1）、施工活载：取两步架同时装修作业，则：QK内=0.5×2000×1.05×1.5×2+1.5×0.15×2000×2=4050NQK外=0.5×2×1.05×1.5×2000=3150N故施工荷载标准值产生的轴向力总和，内立杆ΣNQk=4050N，外立杆ΣNQk=3150N。
2）、风荷载：因本工程外形近似矩形，外脚手架迎风面面积与挡风面面积近似相等，故取荷载体型变化系数μs =1.3φ=1.3×1.2=1.56（其中φ为挡风系数），因本次悬挑架体顶端距地高度约为100m，根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001），取风压高度变化系数μz=2.40，市南区为近海区域，基本风压w0取0.60kN/m2，故风荷载标准值wk=0.7μzμs w0=0.7×2.40×1.56×0.60=1.57kN/m2。
脚手架施工方案的承重能力计算与验算方法
脚手架施工方案的承重能力计算与验算方法引言脚手架是建筑施工中常用的临时性承重结构，它提供了工人在施工过程中的支撑和安全保障。
然而，脚手架在使用过程中必须能够承受工作荷载，并保持结构的稳定性。
因此，对于脚手架的承重能力进行准确的计算和验算是非常重要的。
第一章：脚手架施工方案设计需求在设计脚手架施工方案之前，需要对其承重能力进行合理的计算和验算。
设计脚手架方案需要满足以下需求：1.根据工地情况确定脚手架的类型和安装方式。
2.明确所需的工作荷载，包括人员、设备和材料等。
3.了解脚手架在使用寿命内的承载能力。
4.根据设计需求，选择适当的脚手架结构和材料。
第二章：脚手架的承重能力计算方法脚手架的承重能力计算是基于材料的力学性能和结构的稳定性进行的。
常用的计算方法包括：1.材料强度计算：根据脚手架所使用的材料（如钢管、钢板等）的强度参数，计算材料的最大承载能力。
2.结构分析计算：通过应用结构力学原理，计算脚手架的力学性能，包括静力学平衡、弯曲和扭转等。
3.工作荷载计算：根据实际工作需求，确定脚手架的工作荷载，并将其转化为结构所承受的力。
4.验算方法：通过比较脚手架的实际承载能力和设计要求，确定其是否能满足工作需求。
第三章：脚手架承重能力的验算方法脚手架承重能力的验算是确保脚手架结构安全可靠的关键步骤。
常用的验算方法包括：1.工程验算：根据现场实际情况，结合脚手架的结构和荷载要求，进行工程验算，保证结构的稳定性和安全性。
2.模拟验算：通过数值模拟软件，模拟脚手架的承重能力，得出结构的稳定性和安全性分析结果。
3.实验验算：通过对脚手架结构进行实际加载测试，测量变形和应力等参数，验证脚手架的承重能力。
4.经验验算：通过案例分析和经验总结，对脚手架结构进行验算，评估其可靠性和安全性。
第四章：脚手架施工方案的承重能力计算与验算实例为了加深对脚手架承重能力计算与验算的理解，本章提供了一个实例分析。
通过对某一建筑工地的脚手架进行计算和验算，说明了每一步的具体操作和应用方法。
承重脚手架计算书(满堂脚手架)
＊**＊＊**＊***工程楼板满堂脚手架验算计算书计算：复核：审批：*＊＊*＊＊*＊＊＊＊*工程项目经理部二〇一六年四月十九日目录一、计算依据 (1)二、工程概况 (1)三、工程属性 (1)四、荷载设计 (1)五、模板体系设计 (2)（一）面板检算 (3)（二）小梁检算 (3)（三）主梁检算 (5)（四）立柱验算 (6)（五）可调拖座验算 (7)(六）立杆地基基础检算 (8)六、检算结论 (8)楼板满堂脚手架计算书一、计算依据1、《＊＊****＊*工程》施工图纸2、《**＊*＊*＊＊*＊工程》地勘报告3、《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）4、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130－2011）5、《建筑结构荷载规范》（GB50009—2012）6、《建筑地基基础设计规范》（GB50007—2011）7、《木结构设计规范》（GB50005—2003）8、《路桥施工手册》周永兴编二、工程概况本工程建筑物均为框架结构，根据设计图纸，脱水机房单体高度为本工程建筑物最高单体，脚手架搭设高度为5.19m,我们将选取该单体进行满堂脚手架的验算，其余房建均按此验算结果进行组织施工。
三、工程属性四、荷载设计五、体系设计设计简图如下：设计平面图设计剖面图六、体系检算(一)面板检算根据《建筑施工模板安全技术规范》5。
2。
1”面板可按简支跨计算”的规定，另据现实，楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下:W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm41、强度验算q 1＝0.9max[1。
2(G1k+ （G3k+G2k)×h）+1.4Q1k,1.35（G1k+ (G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k］×b=0.9max[1.2×(0.1+(1.1+24)×0。
51.3双立杆扣件式脚手架计算书
扣件式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、脚手架参数二、荷载设计双立杆稳定性)风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆、双立杆稳定性)0.45，0.34，0.28计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.2×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+1.4×G k×l b/(n+1)=1.2×(0.033+0.35×0.9/(2+1))+1.4×3×0.9/(2+1 )=1.43kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))+G k×l b/(n+1)=(0.033+0.35×0.9/(2+1))+3×0.9/(2+1)=1.04kN/m 计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.43×1.52=0.32kN·mσ=M max/W=0.32×106/4490=71.46N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×1.04×15004/(100×206000×107800)=1.602mmνmax＝1.602mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.43×1.5=2.35kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×1.04×1.5=1.71kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=2.35kNq=1.2×0.033=0.04kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=1.71kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=M max/W=0.7×106/4490=156.35N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝1.991mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=2.37kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.75 扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=2.35/2=1.18kN≤R c=0.75×8=6kN横向水平杆：R max=2.37kN≤R c=0.75×8=6kN满足要求！六、荷载计算脚手架搭设高度H 51.3 双立杆计算高度H124脚手架钢管类型Ф48×3每米立杆承受结构自重标准值0.129立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×(H-H1)=(0.129+1.5×2/2×0.033/1.8)×(51.3-24)=4.28kN 单内立杆：N G1k=4.28kN双外立杆：N G1k=(gk+0.033+l a×n/2×0.033/h)×H1=(0.129+0.033+1.5×2/2×0.033/1.8)×24=4.56kN 双内立杆：N GS1k=4.56kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=((H-H1)/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.91kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k1=H1/h×la×l b×G kjb×1/2/2=24/1.8×1.5×0.9×0.35×1/2/2=1.58kN1/2表示脚手板2步1设双内立杆：N GS2k1=1.58kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=((H-H1)/h+1)×la×G kdb×1/2=((51.3-24)/1.8+1)×1.5×0.14×1/2=1.7kN 1/2表示挡脚板2步1设双外立杆：N GS2k2=H1/h×la×G kdb×1/2=24/1.8×1.5×0.14×1/2=1.4kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×(H-H1)=0.01×1.5×(51.3-24)=0.41kN双外立杆：N GS2k3=G kmw×la×H1=0.01×1.5×24=0.36kN构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.91+1.7+0.41=4.02kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.91kN双外立杆：N GS2k=N GS2k1+N GS2k2+N GS2k3=1.58+1.4+0.36=3.34kN双内立杆：N GS2k=N GS2k1=1.58kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n jj×G kjj+n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(1×3+1×2)/2=3.38kN 内立杆：N Q1k=3.38kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.28+4.02)+0.9×1.4×3.38=14.21kN单内立杆：N=1.2×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.28+1.91)+0.9×1.4×3.38=11.68kN双外立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.56+3.34)+ 0.9×1.4×3.38=13.73kN双内立杆：N s=1.2×(N GS1k+ N GS2k)+0.9×1.4×N Q1k=1.2×(4.56+1.58)+0.9×1.4×3.38=11.62kN七、钢丝绳卸荷计算钢丝绳卸荷钢丝绳绳卡作法钢丝绳连接吊环作法(共用)第1次卸荷验算α1=arctan(l s/H s)=arctan(3000/200)=86.19°α2=arctan(l s/H s)=arctan(3000/1100)=69.86°钢丝绳竖向分力，不均匀系数K X取1.5P1=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×11.68×21/(51.3-24)×3/1.5=21.56kNP2=K f×K X×N×h j(n+1)/(H-H1)×H L/l a=0.8×1.5×14.21×21/(51.3-24)×3/1.5=26.23kN钢丝绳轴向拉力T1=P1/sinα1=21.56/sin86.19°=21.61kNT2=P2/sinα2=26.23/sin69.86°=27.94kN卸荷钢丝绳的最大轴向拉力[Fg]=max[T1，T2]=27.94kN绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×27.94/(2×15.19)=2个≤[n]=5个满足要求！P g=k×[F g]/α=9×27.94/0.85=295.8kN钢丝绳最小直径d min=(P g/0.5)1/2=(295.8/0.5)1/2=24.32mm吊环最小直径d min=(4A/π)1/2=(4×[F g]/([f]π))1/2=4×27.94×103/(65π))1/2=24mm注：[f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》9.7.6 每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于65N/mm2第1次卸荷钢丝绳最小直径24.32mm，必须拉紧至27.94kN，吊环最小直径为24mm。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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脚手架结构验算书(一)、参数信息:1、脚手架参数双排脚手架搭设高度为 39 米,立杆采用单立管;搭设尺寸为:立杆得纵距为 1、50米,立杆得横距为0、75米,大小横杆得步距为1、70 米; 内排架距离墙长度为0、55米;小横杆在上,搭接在大横杆上得小横杆根数为 2 根;采用得钢管类型为Φ48×3、5;横杆与立杆连接方式为单扣件;取扣件抗滑承载力系数为 0、80;连墙件采用两步三跨,竖向间距 3、40 米,水平间距4、50 米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件;2、活荷载参数施工均布活荷载标准值:2、000 kN/m2;脚手架用途:装修脚手架;同时施工层数:2 层;3、风荷载参数风荷载高度变化系数μz为1、25,风荷载体型系数μs为0、09;脚手架计算中考虑风荷载作用4、静荷载参数每米立杆承受得结构自重标准值(kN/m2):0、1297;脚手板自重标准值(kN/m2):0、350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0、140;安全设施与安全网(kN/m2):0、005;脚手板铺设层数:4;脚手板类别:竹串片脚手板;栏杆挡板类别:栏杆、竹串片脚手板挡板;每米脚手架钢管自重标准值(kN/m2):0、038;5、地基参数地基土类型:素填土;地基承载力标准值(kpa):160、00;立杆基础底面面积(m2):0、25;地面广截力调整系数:0、50。
(二)、小横杆得计算:小横杆按照简支梁进行强度与挠度计算,小横杆在大横杆得上面。
按照小横杆上面得脚手板与活荷载作为均布荷载计算小横杆得最大弯矩与变形。
1、均布荷载值计算小横杆得自重标准值: P= 0、038 kN/m ;1= 0、350×1、500/3=0、175 kN/m ;脚手板得荷载标准值: P2活荷载标准值: Q=2、000×1、500/3=1、000 kN/m;荷载得计算值: q=1、2×0、038+1、2×0、175+1、4×1、000 = 1、656 kN/m;小横杆计算简图2、强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下得弯矩,计算公式如下:最大弯矩 M=1、656×0、7502/8 = 0、116 kN、m;qmax最大应力计算值σ = M qmax/W =22、922 N/mm2;小横杆得最大弯曲应力σ =22、922 N/mm2小于小横杆得抗压强度设计值 [f]=205、0 N/mm2,满足要求！3、挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下得挠度荷载标准值q=0、038+0、175+1、000 = 1、213 kN/m ;最大挠度 V = 5、0×1、213×750、04/(384×2、060×105×121900、0)=0、199 mm;小横杆得最大挠度 0、199 mm 小于小横杆得最大容许挠度 750、0 / 150=5、000 与10 mm,满足要求！(三)、大横杆得计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度与挠度计算,小横杆在大横杆得上面。
1、荷载值计算= 0、038×0、750=0、029 kN;小横杆得自重标准值: P1脚手板得荷载标准值: P= 0、350×0、750×1、500/3=0、131 kN;2活荷载标准值: Q= 2、000×0、750×1、500/3=0、750 kN;荷载得设计值: P=(1、2×0、029+1、2×0、131+1、4×0、750)/2=0、621 kN;大横杆计算简图2、强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载得设计值最不利分配得弯矩与。
均布荷载最大弯矩计算:M1max=0、08×0、038×1、500×1、5002=0、010 kN、m; 集中荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算:M2max=0、267×0、621×1、500= 0、249 kN、m;M = M1max + M2max= 0、010+0、249=0、259 kN、m最大应力计算值σ = 0、259×106/5080、0=51、002 N/mm2;大横杆得最大应力计算值σ = 51、002 N/mm2小于大横杆得抗压强度设计值[f]=205、0 N/mm2,满足要求！3、挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载得设计值最不利分配得挠度与,单位:mm均布荷载最大挠度计算公式如下:大横杆自重均布荷载引起得最大挠度:Vmax= 0、677×0、038×1500、04 /(100×2、060×105×121900、0) = 0、052 mm;集中荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载标准值最不利分配引起得最大挠度:小横杆传递荷载 P=(0、029+0、131+0、750)/2=0、455kNV= 1、883×0、455×1500、03/ ( 100 ×2、060×105×121900、0) = 1、152 mm;最大挠度与:V= Vmax + Vpmax= 0、052+1、152=1、204 mm;大横杆得最大挠度 1、204 mm 小于大横杆得最大容许挠度 1500、0 / 150=10、0与10 mm,满足要求！(四)、扣件抗滑力得计算:按规范表5、1、7,直角、旋转单扣件承载力取值为8、00kN,按照扣件抗滑承载力系数0、80,该工程实际得旋转单扣件承载力取值为6、40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件得抗滑承载力按照下式计算(规范5、2、5):R ≤ Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,取6、40 kN;R 纵向或横向水平杆传给立杆得竖向作用力设计值;= 0、038×0、750×2/2=0、029 kN;小横杆得自重标准值: P1= 0、038×1、500=0、058 kN;大横杆得自重标准值: P2= 0、350×0、750×1、500/2=0、197 kN;脚手板得自重标准值: P3活荷载标准值: Q = 2、000×0、750×1、500 /2 = 1、125 kN;荷载得设计值: R=1、2×(0、0290、058+0、197)+1、4×1、125=1、915 kN;R < 6、40 kN,单扣件抗滑承载力得设计计算满足要求!(五)、脚手架立杆荷载计算:作用于脚手架得荷载包括静荷载、活荷载与风荷载。
静荷载标准值包括以下内容: (1)每米立杆承受得结构自重标准值(kN),为0、1297= [0、1297+(0、75×2/2+1、50×2)×0、038/1、70]×47、30 = 10、141;NG1(2)脚手板得自重标准值(kN/m2);采用竹串片脚手板,标准值为0、35N= 0、350×4×1、500×(0、750+0、3)/2 = 1、103 kN;G2(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m);采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0、14 N= 0、140×4×1、500/2 = 0、420 kN;G3(4)吊挂得安全设施荷载,包括安全网(kN/m2);0、005N G4 = 0、005×1、500×47、300 = 0、355 kN;经计算得到,静荷载标准值N G =N G1+N G2+N G3+N G4 = 12、019 kN;活荷载为施工荷载标准值产生得轴向力总与,内、外立杆按一纵距内施工荷载总与得1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值N Q = 2、000×0、750×1、500×2/2 = 2、250 kN;风荷载标准值按照以下公式计算其中 W o 基本风压(kN/m 2),按照《建筑结构荷载规范》(GB500092001)得规定采用:W o = 0、400 kN/m 2;U z 风荷载高度变化系数,按照《建筑结构荷载规范》(GB500092001)得规定采用:U z = 1、250 ;U s 风荷载体型系数:取值为0、091;经计算得到,风荷载标准值W k = 0、7 ×0、400×1、250×0、091 = 0、032 kN/m 2;不考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值计算公式N = 1、2N G +1、4N Q = 1、2×12、019+ 1、4×2、250= 17、572 kN;考虑风荷载时,立杆得轴向压力设计值为N = 1、2 N G +0、85×1、4N Q = 1、2×12、019+ 0、85×1、4×2、250= 17、100 kN;风荷载设计值产生得立杆段弯矩 M W 为M w = 0、85 ×1、4W k L a h 2/10 =0、850 ×1、4×0、032×1、500×1、7002/10 = 0、016 kN、m;(六)、立杆得稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆得稳定性计算公式为:立杆得轴向压力设计值 :N = 17、572 kN;计算立杆得截面回转半径 :i = 1、58 cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5、3、3得 :k = 1、155 ; 计算长度系数参照《扣件式规范》表5、3、3得 :μ = 1、500 ;计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 确定 :l= 2、945 m;长细比 Lo/i = 186、000 ;轴心受压立杆得稳定系数φ,由长细比 lo/i 得计算结果查表得到 :φ= 0、207 ;立杆净截面面积 : A = 4、89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5、08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205、000 N/mm2;σ = 17572、000/(0、207×489、000)=173、601 N/mm2;立杆稳定性计算σ = 173、601 N/mm2小于立杆得抗压强度设计值 [f] = 205、000 N/mm2,满足要求！考虑风荷载时,立杆得稳定性计算公式立杆得轴心压力设计值 :N = 17、100 kN;计算立杆得截面回转半径 :i = 1、58 cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5、3、3得 : k = 1、155 ;计算长度系数参照《扣件式规范》表5、3、3得 :μ = 1、500 ;计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定:l= 2、945 m;长细比: L/i = 186、000 ;轴心受压立杆得稳定系数φ,由长细比 lo/i 得结果查表得到 :φ= 0、207立杆净截面面积 : A = 4、89 cm2;立杆净截面模量(抵抗矩) :W = 5、08 cm3;钢管立杆抗压强度设计值 :[f] =205、000 N/mm2;σ = 17099、878/(0、207×489、000)+16430、300/5080、000 = 172、167 N/mm2; 立杆稳定性计算σ = 172、167 N/mm2小于立杆得抗压强度设计值 [f] = 205、000 N/mm2,满足要求！(七)、最大搭设高度得计算:按《规范》5、3、6条不考虑风荷载时,采用单立管得敞开式、全封闭与半封闭得脚手架可搭设高度按照下式计算:构配件自重标准值产生得轴向力 NG2K(kN)计算公式为:N G2K = NG2+NG3+NG4= 1、877 kN;活荷载标准值 :NQ= 2、250 kN;每米立杆承受得结构自重标准值 :Gk= 0、130 kN/m;Hs=[0、207×4、890×104×205、000×103(1、2×1、877+1、4×2、250)]/(1、2×0、130)=98、612 m;按《规范》5、3、7条脚手架搭设高度 Hs等于或大于26米,按照下式调整且不超过50米:[H] = 98、612 /(1+0、001×98、612)=89、761 m;[H]= 89、761 与 50 比较取较小值。