钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计示例
20米跨径装配式钢筋混凝土简支T型梁桥计算示例
装配式钢筋混凝土简支T 型 梁桥(包括桥墩)计算示例第Ⅰ部分 钢筋混凝土简支T 型梁桥的计算一、设计资料 1．桥面净空二级公路，设计时速60h km ，车道宽度为2×3.5+2×0.75m2．主梁路径和全长标准路径：=b l 20.00m (墩中心距离)；计算跨径：=l19.50 m (支座中心距离)；主梁全长：=全l 19.96 m (主梁预制长度)。
3．设计荷载公路－Ⅱ级，人群荷载为32m kN4．材料钢筋：主筋用Ⅱ级钢，其他用I 级钢； 混凝土：25C 。
5．计算方法极限状态设计法 6．结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图l 所示，其中横梁用五根。
7．设计依据(1)《公路桥涵设计通甩规范》（JTG 060－2004），简称“桥规”；(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 064－2004）,简称“公预规”；二、主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载弯矩横向分布系数（按G —M 法）(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩XI 和TXI求主梁截面的重心位置（图2)xa ：平均板厚()cm h 11148211=+=cm a x 2.411301811)18160(1301811)18160(2130211=⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=232112.411114211142121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯=x I232.4121301301813018121⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯⨯+424106275.66627500m cm -⨯==T 形截面抗矩惯柑近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：TXI =3ii i tb c ∑式中：i c ——为矩形截面抗任刚度系数(查表)； ib 、it ——为相应各矩形的宽度与厚度。
查表可知：069.060.111.011==b t ，11=c151.0)11.03.1(18.022=-=b t ，301.02=c故：43331080.218.019.1301.011.06.131m I TX -⨯=⨯⨯+⨯⨯=单位抗弯及抗扭惯矩：m b I J X X 44210142.416010628.6--⨯=⨯==cm m b I J TX TX 4421075.11601080.2--⨯=⨯==(2)横梁抗弯及抗扭惯矩 翼板有效宽度λ计算（图3）：横梁长度取为两边主梁的轴线间距，即：m b L 4.66.144=⨯=⋅=L()m c 35.215.085.421=-=cm h 100='，cm m b 1515.0=='图1（尺寸单位：cm ）367.040.635.2==l c根据l c比值可查附表○1 求得c λ＝0.548所以λ＝0.548×C=0.548×2.35=1.29m求横梁截面重心位置b h h h b h h h a y''+'⋅'⋅'+⋅⋅=1112222λλm 21.00.115.011.029.120.115.021211.029.1222=⨯+⨯⨯⨯⨯+⨯⨯=横梁的抗弯和抗扭惯矩y I 和Ty I ：y I =121⨯2λ×h 31＋22'''3''211)2(121)2(y y a h h b h b h a h -++-λ2323)21.02.1(0.115.00.115.0121)211.021.0(11.029.1211.029.12121-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯⨯=421022.3m -⨯=32223111h b c h b c I Ty += 1.0031.085.411.011<==b h ，查表得 ,311=c 但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一半，可取c 611=298.0,1705.0)11.000.1(15.0222==-=c b h 查表得故3315.089.0298.085.411.061⨯⨯+⨯⨯=Ty J 图3=433310971.110895.010076.1m ---⨯=⨯+⨯单位抗弯及抗扭惯矩yJ 和:Ty Jcmmb I J y y 442110664.010085.1022.3--⨯=⨯⨯==cmm b I J Ty Ty 453110406.010085.410971.1--⨯=⨯⨯==(3)计算抗弯参数θ和扭弯参数α:324.010664.010142.45.190.44444=⨯⨯==--y x PJ J l B θ式中：B ——桥宽的一半；P l ——计算跨径。
钢筋混凝土简支T形梁桥设计计算实例
钢筋混凝土简支T形梁桥设计1 基本资料1.1公路等级：二级公路1.2主梁形式：钢筋混凝土T形简支形梁1.3标准跨径:20m1.4计算跨径：19.7m1.5实际梁长：19.6m1.6车道数：二车道1.7 桥面净空桥面净空——7m+2×0.75m人行道1.8 设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范（JTG D60—2004）》，简称《桥规》。
（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范（JTG D62-2004）》,简称《公预规》。
（3）《公路桥涵地基与基础设计规范(JTJ 124-85)》,简称《基规》。
2 具体设计2.1 主梁的详细尺寸主梁间距：1.7m主梁高度：h=（111～118）l=（111～118）20=1.82～1.1（m）（取1.8）主梁肋宽度：b=0.2m主梁的根数：（7m+2×0.75m）/1.7=52.2行车道板的内力计算考虑到主梁翼板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋,故行车道板可按两端固接和中间铰接的板计算。
已知桥面铺装为2cm的沥青表面处治（重力密度为23kN/m3）和平均9cm厚混泥土垫层（重力密度为24kN/m3），C30T梁翼板的重力密度为25kN/m3。
2.2.1结构自重及其内力（按纵向1m 宽的板条计算））①每米延板上的恒载1g沥青表面处治：1g =0.02×1.0×23=0.46kN/m C25号混凝土垫层：2g =0.09×1.0×24=2.16kN/m T 梁翼板自重：3g =（0.08+0.14）/2×1.0×25=2.75kN/m 每延米板宽自重：g= 1g +2g +3g =0.46+2.16+2.75=5.37kN/m ②每米宽板条的恒载内力：弯矩：M g m in,=-21gl 20=-21×5.37×0.712=-1.35kN.m剪力：Q Ag =g·l 0=5.37×0.71=3.81kN2.2.2汽车车辆荷载产生的内力公路II 级：以重车轮作用于铰缝轴线上为最不利荷载布置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载下图：图2-2 行车道板计算（尺寸单位：cm ）后轴作用力140KN 的着地长度为a 2=0.2m,宽度b 2=0.6m ，铺装层的厚度H=0.09+0.02=0.11m 垂直行车方向轮压分布宽度为：a 1=a 2+2H =0.20+2×0.11=0.42m 。
钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算电子模板#
钢筋混凝土简支Ｔ梁桥主梁配筋设计课程设计班级学号姓名指导教师成绩三江学院土木项目学院2018年12月~2018年1月钢筋混凝土T形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：；计算跨径：；主梁全长：；梁的截面尺寸如下图<单位mm）：⒉计算内力⑴使用阶段的内力跨中截面计算弯矩(标准值>结构重力弯矩：M1/2恒＝；汽车荷载弯矩：M1/2汽＝(未计入冲击系数>；人群荷载弯矩：M1/2人＝；1/4跨截面计算弯矩<设计值）M d,1/4＝；<已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩M d0=，结构重力剪力：V0＝；恒汽车荷载剪力：V0＝(未计入冲击系数>；汽人群荷载剪力：V0＝；人跨中截面计算剪力<设计值）跨中设计剪力：V d=<已考虑荷载安全系数）；，1/2主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数，汽车冲击系数1+μ＝。
⑵施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩=，吊点的剪力标准值V0=。
标准值M k，1/2⒊材料主筋用HRB335级钢筋f sd＝280N/mm2；f sk＝335N/mm2；E s＝2.0×105N/mm2。
箍筋用R235级钢筋f sd＝195N/mm2；f sk＝235N/mm2；E s＝2.1×105N/mm2。
采用焊接平面钢筋骨架混凝土为C30f cd＝13.8N/mm2；f ck＝20.1N/mm2；f td＝1.39N/mm2；f tk＝2.01N/mm2；E c＝3.00×104N/mm2。
作用效应组合主梁正截面承载力计算主梁斜截面承载力计算全梁承载力校核施工阶段的应力验算使用阶段裂缝宽度和变形验算纵向构造钢筋、架立钢筋及骨架构造钢筋长度计算钢筋明细表及钢筋总表第1章作用效应组合§1.1 承载力极限状态计算时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》<JTG D60—2004）4·1·6条规定：按承载力极限状态计算时采用的基本组合为永久作用的设计值效应与可变作用设计值效应相组合，其效应组合表达式为：)(211100∑∑==++=nj QjK Qj C K Q Q m i GiK Gi ud S S S S γψγγγγ跨中截面设计弯矩M d =γG M 恒+γq M 汽+γq M 人=支点截面设计剪力V d =γG V 恒+γG1V 汽+γG2V 人=§1.2 正常使用极限状态设计时作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》<JTG D60—2004）4·1·7条规定：公路桥涵结构按正常使用极限状态设计时，应根据不同的设计要求，分别采用不同效应组合，⑴作用效应短期组合作用效应短期组合为永久作用标准值效应与可变作用频遇值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j m i Gik sd S S S 111ψM sd =M gk +ψ11M 11+ψ12M 12=⑵作用长期效应组合作用长期效应组合为永久作用标准值效应与可变作用准永久值效应相组合，其效应组合表达式为：∑∑==+=nj Qjk j m i Gik ld S S S 1211ψM ld =M gk +ψ21M 11+ψ22M 12=第2章 主梁正截面承载力计算§2.1 配筋计算⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》<JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
装配式钢筋混凝土简支T型梁桥实例详解
13M装配式钢筋混凝土简支T型梁桥装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算题目：装配式钢筋混凝土简支T梁桥计算一、基本设计资料1．跨度和桥面宽度（1）标准跨径：13m（墩中心距）。
（2）计算跨径：12.6m。
（3）主梁全长：12.96m。
（4）桥面宽度（桥面净空）：净-9+2×0.75m2．技术标准设计荷载：公路—II级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6kN/m计算，人群荷载为3kN/㎡。
环境标准：I类环境。
设计安全等级：二级。
3．主要材料（1）混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.03m沥青混凝土，下层为厚0.06～0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23kN/3m计。
m计，混凝土重度按25kN/3（2）刚材：采用R235钢筋、HRB335钢筋。
4．构造形式及截面尺寸如图8-1所示，全桥共由5片T形梁组成，单片T形梁高为1.4m，宽1.8m；桥上横坡为双向2％，坡度由C30混凝土桥面铺装控制；设有五根横梁。
（五）设计依据（1）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）,简称“桥规”（2）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 62-2004），简称“公预规”（3）《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）（六）参考资料（1）结构设计原理：叶见曙，人民交通出版社（2）桥梁工程：姚玲森，人民交通出版社（3）公路桥梁设计手册《梁桥》（上、下册）人民交通出版社（4）桥梁计算示例丛书《混凝土简支梁（板）桥》（第三版）易建国主编。
人民交通出版社；（5）《钢筋混凝土及预应力混凝土简支梁结构设计》闫志刚主编，机械工业出版社。
二、 主梁的计算1、 主梁的荷载横向分布系数1．跨中荷载横向分布系数（按G-M 法）承重机构的宽跨比为：B/L=12/12.6=0.95（1）主梁的抗弯及抗扭惯矩Ix 和ITX1）求主梁截面的重心位置 (图2)xa翼缘板厚按平均厚度计算，其平均板厚度为：h1=1/2(10+16)=13cm 则1813011)18160(21001810021313)18220(⨯+⨯-⨯⨯+⨯⨯-=x a=24.19cm2）抗弯惯性矩Ix 为：42423231078.35501.3557834)19.242100(1001810018121)21319.24(13)18220(13)18220(121[m cm I X -⨯==-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯-+⨯-⨯=对于T 形梁截面，抗扭惯性矩可近似按下式计算T 形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即： ITX=∑3ii i t b c式中：Ci 为矩形截面抗扭刚度系数（查附表1）；ti t2/b2=0.18/(1.3-0.11)=0.151,c2=0.301 故 ITX=1.6×0.113/3+0.301×1.19×0.183 =0.71×10-3=2.80×10-3m4 单位抗弯及抗扭惯矩：JX=Ix/b=6.628×10-2/160=4.142×10-4m4/cm JTX=ITx/b=2.280×10-3/160=3.15×10-5m4/cm（2）计算抗扭修正系数β：221112Ti it it Gl I E a I β=+∑∑计算得β=0.99（3）按修正的刚性横梁法计算横向影响线竖坐标值5211i ij i i a e na ηβ==+∑式中，n=5，521ii a=∑=48.4m2ij η表示单位荷载p=1作用于J 号梁轴上时，i 号梁轴上所受的作用。
钢筋混凝土简支T梁的设计
钢筋混凝土简支T梁的设计一、结构计算简图和设计数据。
该桥为公路装配式简支梁桥，双车道，直线桥。
全桥立面布置图见图1.梁由5片T梁组成。
设计其中一片内梁，截面形式和尺寸见图2，采用焊接钢筋骨架。
图1 全桥布置图图2 内梁横截面图(b'为实际翼缘宽度)f结构处于Ⅰ类环境类别，安全等级为二级；梁体混凝土为C30，纵筋为HRB400，箍筋为HPB300，箍筋直径采用8mm。
梁承受荷载有自重、二期恒载、汽车荷载、人群荷载。
混凝土容重取为253kN/m；二期恒载标准值为4kN/m；汽车荷载为车道荷载，为均布荷载加一个集中荷载组成，如图3，该梁取值见表1，其中均布活载标准值q应满布在使结构产生最不利效应的同号k影响线上，集中荷载标准值P作用于相应影响线中一个峰值处，汽车冲击系数μ的取值k见表1。
人群荷载为均布荷载，标准值为3kN/m。
图3 汽车活载计算图式(车道荷载)二、设计计算内容1.进行荷载和内力计算，绘制梁的弯矩包络图和剪力包络图（注意标注单位）。
2.根据控制截面的弯矩设计值，设计受力纵筋；3.根据剪力包络图，初步设计箍筋和弯起钢筋；4.根据抵抗弯矩图和弯矩包络图校核全梁抗弯承载力；5.任选一个．．．．需要复核的斜截面进行斜截面抗剪承载力的复核。
6.梁体制作好后吊至桥位，吊点距离梁端为0.15l，如图4，吊装时梁体混凝土强度达到设计强度。
验算吊装时，梁跨中截面的正应力。
7. 验算梁的挠度和裂缝宽度。
图4 T梁吊装计算简图8. 绘图。
图纸内容包括梁的立面图（钢筋立面布置图）、抵抗弯矩图和弯矩包络图、钢筋的横截面布置图（要求至少绘制两个以上横截面）、钢筋大样，并写上图纸说明（包括所用材料、绘图比例、单位等）。
三、分组。
(按学号尾数分组。
学号尾数与序号相同)。
表1 各组数据注：1. 表中汽车荷载为规范给出的车道荷载折算而得，可直接用于内力计算。
2. 计算剪力效应时，上述集中荷载标准值P k应乘以1.2 的系数。
(整理)装配式钢筋砼简支T型梁桥设计
装配式钢筋砼简支T型梁桥设计一、设计资料1.桥面净空：净7m—2×0.75m人行道。
2.设计荷载：公路I级，人群荷载标准值3.5KN/m2 。
3.主梁跨径和全长：标准跨径：l b=16.00m(墩中心距离)；计算跨径：l=16.50m(支座中心线距离)；主梁全长：l全=16.96m(主梁预制长度)。
4.材料：钢筋：主钢筋采用HRB335，其他采用钢筋R235，混凝土：C405.裂缝宽度限值：Ⅱ类环境（允许裂缝宽度0.20mm）6.设计依据①《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004）②《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTGD62-2004）7.结构尺寸拟定二、行车道板的计算（一）计算图示考虑到主梁翼缘板在接缝处沿纵向全长设置连接钢筋，故行车道板可按两端固定和中间铰接的板计算，见图（二） 永久荷载及其效应 1.每延米板上的横载ｇ沥青混凝土层面：ｇ１＝0.02×1.0×23=0.46（KN/m ） C30混凝土垫层：g 2=0.09×1.0×24=2.16(KN/m) T 梁翼缘板自重g 3=0.11×1.0×25=2.75(KN/m) 每延米跨宽板恒载合计：g=∑gi =5.37KN/m 2.每米宽板条的恒载内力 弯矩：M Ah =-21×5.37×(218.060.1-)2=-1.35(KN/m) 剪力：V Ah =2)'(b l g b -=5.37×218.060.1-=3.81(KN) 3.车辆荷载产生的内力公路—I 级：以重车后轮作用于绞缝轴线上为最不利位置，此时两边的悬臂板各承受一半的车轮荷载。
按照《公路桥涵设计通用规范》知后车轮地宽度b 2及长度a 2为a 2=0.2mb 2=0.6m顺行桥向轮压分布宽度：a 1=a 2+2H=0.2+2×0.11=0.42(m) 垂直行车方向轮压分布宽度：b 1=b 2+2H=0.6+2×0.11=0.82(m) 荷载作用于悬臂根部的有效分布宽度： a=a 1+1.4+2l 0=0.42+1.4+2×0.71=3.24(m) 冲击系数：1+μ=1.3作用于每米板宽条上的弯矩为：M Ap =-(1+μ)aP4(l 0-41b )×2=-1.3×24.3235 (0.71-482.0)=-14.18(KN/m) 作用于每米板宽条上的剪力为： V Ap =(1+μ)aP42=1.3×24.370=28.09(KN)4.基本组合 恒+汽：1.2M Ah +1.4M Ap =-1.2×1.35-1.4×14.18=-1.62-19.85=-21.47（KN/m ）1.2V Ah +1.4V Ap =1.2×3.81+1.4×28.09=4.57+39.33=43.90(KN) 故行车道板的设计作用效应为：M A =-21.47（KN/m ） V A =43.90(KN)(三)截面设计、配筋与强度验算悬臂板根部高度h=14cm ，净保护层a=2cm 。
装配式钢筋混凝土简支t形梁桥设计
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计一.基本设计资料（一）跨度和桥面宽度标准跨径：16m（墩中心距）。
计算跨径：15.5m。
主梁全长：15.96m。
桥面宽度（桥面净空）：净—9m（行车道）+2 2.0（人行道）。
（二）技术标准设计荷载：公路Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/M计算，人群荷载3KN/。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
（三）主要材料1.混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.05m 的沥青混凝土，下层为厚0.06-0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23KN/m3计，混凝土重度按26KN/计。
2.钢材：采用R235钢筋，HRB335钢筋。
（四）构造形式及截面尺寸图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）如图1所示，全桥共有6片T形梁组成，单片T形梁为1.4m，宽1.8m；桥上横坡；为双向1.5%，坡度由C30混凝土铺装控制；设有5根横梁。
二．主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数如前所述，桥跨内设有五根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=13/15.5=0.838>0.5，故按G-M 法计算。
（1）计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I 和 ：1）球主梁截面的中心位置x （见图2）： 翼缘板厚度按平均厚度计算，其平均板后为h 1=(10+16)cm=13cm则：x=2）抗弯惯性矩I 为I=[+]=9069822对于T 形截面梁，抗扭惯性矩可以近似按下式计算：式中 ， ——单个矩形截面的宽度和高度； ——矩形截面抗扭刚度系数；m ——梁截面划分成单个矩形截面的个数。
的计算过程及结果见表1。
表1 计算表即得 单位宽度抗弯及抗扭惯矩：(2) 横梁的抗弯及抗扭惯矩翼缘板有效宽度 的计算，计算图示如图3 所示。
横梁长度取两边主梁的轴线间距，即 l=5b=10mc=(3.85-0.16)/2=1.85m h′=110 b ′=16c/l=1.85/10=0.185根据的比值c/l 查表2，可得翼缘板有效工作宽度。
钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计示例
钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计1•计算书1.1设计资料1.1.1桥梁跨径及桥宽标准跨径：20.00m ；主梁全长：19.96m ；计算跨径：19.50m ；桥面净宽：净7m+2*0.75m=8.5m 。
1.1.2设计荷载汽车荷载采用公路一B级，人群荷载3kN/m 1.1.3主梁纵横面尺寸图1主梁横断面图（单位：mm支座中心线主梁中线图2 主梁纵断面图（单位：mm1.1.4梁控制截面的作用效应设计值:（1）用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值跨中截面弯矩组合设计值叽冷1850.2 KN m，其他各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。
支点截面剪力组合设计值Vd，0 367.2 KN m，跨中截面剪力组合设计值V df 64.2 KN，其他截面可近似按直线变化计算。
（2 ）用于正常使用极限状态计算的作用效用组合设计值（梁跨中截面）恒载标准值产生的弯矩M GK 750 KN不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩短期荷载效应组合弯矩计算值为长期荷载效应组合弯矩计算值为人群荷载标准值产生的弯矩值为M Q1 K562.4 KN 1198.68KN m1002.46KN m55 KN mmmM lMQ 2 KM S1.1.5材料要求（1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度fcd 11.5 Mpa |（2）主筋采用HRB335钢筋，抗拉设计强度fsd 280 Mpa1.2截面钢筋计算1.2.1跨中截面的纵向受拉钢筋的计算1、计算T 形截面梁受压翼板的有效宽度:LI180(a)图2跨中截面尺寸图（尺寸单位： mm ）为了便于计算，将图 2（ a ）的实际T 型截面换算成图2（ b ）所示的计算截面由设计资料查附表得lcd11.5 Mpa f td 1.23 Mpa f sd 280 Mpa0.560 1.0，弯矩计算值M°Md41850.2 KN m1600 (1580)L I (b)1600(1580)取上述三个数据中最小的值，故取 b f 1500mm3、判断T 形梁截面类型判断为I 类T 形截面, 4、受压区高度 6X 1850.2 10611.5 1500x(1179)2 整理后，可得到 x 2 2358x 214516b Vb 24acx2a5、主筋面积计算801402110 mm其余尺寸不变，故有:(1)bf1 3 195006500mm （L 。
【钢筋混凝土结构设计原理】装配式钢筋混凝土简支T形梁主梁配筋课程设计优秀作品(1)
华北理工大学轻工学院QINGGONG COLLEGE, HEBEI UNITED UNIVERSITY结构设计原理课程设计姓名：柳永超班级：12q交通工程学号：201224240118指导教师：丁幼松日期：2015.12.01课程设计任务书（一）设计资料已知标准跨径为20m的公路装配式钢筋混凝土简支T形梁，计算跨径为19.5m，混凝土强度等级为C30，主梁主筋采用HRB335级焊接钢筋骨架，箍筋采用R235钢筋。
跨中弯矩mKNMdm⋅=3500，其中mKNMGK⋅=900,mKNMKQ⋅=17.16601，mKNMKQ⋅=5.852，19.1)1(=+μ，支点弯矩0=dM，其余截面的弯矩按照二次抛物线变化。
支点剪力KNVd750=,跨中剪力KNVdm115=。
本桥处于一类环境条件下，结构安全等级二级。
单位：mm（二）设计依据1.交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《工程结构》（白淑毅编）人民交通出版社2005（三）设计内容1.计算跨中截面受拉钢筋面积，并进行承载力复核。
2.设计主梁的腹筋。
3.验算主梁跨中挠度和裂缝宽度。
4.绘制主梁的钢筋构造图。
三设计指导1.计算跨中截面受拉钢筋的面积，并进行承载力复核。
①化标准T 形梁， ②判断真假 T 形，③计算并选择、配置受拉主钢筋， ④复核承载力。
2.设计主梁的腹筋 ①截面尺寸验算，②检查是否需要根据计算配置箍筋， ③分配剪力， ④箍筋设计，⑤弯起筋及斜筋设计，⑥检验各排弯起钢筋的弯起点是否符合构造要求， ⑦全梁承载力复核， ⑧配纵向防裂筋，⑨绘制主梁剪力分配及全梁弯矩包络图。
3.验算主梁跨中挠度和裂缝宽度①计算跨中挠度，确定是否需要预拱度及大小。
②计算裂缝宽度，确定梁是否能正常使用。
4.绘制主梁的钢筋构造图根据所配主梁的五种钢筋给出一个工程数量表。
钢筋混凝土简支T形梁桥主梁计算示例 #
钢筋混凝土简支T 形梁桥主梁计算示例1、钢筋混凝土T 形梁桥主梁设计资料⒈某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m ；计算跨径：19.5m ；主梁全长：19.96m ； 桥面净宽：净—7+2×0.75；梁的截面尺寸如上图（单位mm ）：⒉梁控制截面的作用效应设计值：1） 用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值,2l d M =1850.2kN ∙m ，其它各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。
支点截面剪力组合设计值,0d V =367.2kN ，跨中截面剪力组合设计值,2l d V=64.2kN ，其它截面可近似按直线变化计算。
2）用于正常使用极限状态计算的作用效应组合设计值（梁跨中截面） 恒载标准值产生的弯矩K G M =750 kN ∙m不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩Q1K M =562.4kN ∙m 短期荷载效应组合弯矩计算值为s M =1198.68kN ∙m长期荷载效应组合弯矩计算值为l M =1002.46kN ∙m人群荷载标准值产生的弯矩值为Q2K M =55kN ∙m3)材料：梁体采用C25混凝土，抗压设计强度cd f =11.5MPa ；主筋采用HRB335钢筋，抗拉设计强度sd f =280MPa 2、主梁正截面设计计算§2.1 跨中截面纵向受拉钢筋的计算根据给定的截面尺寸和跨中截面弯矩，按承载能力极限状态计算所需钢筋面积，⑴翼缘板的计算宽度b ′f根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4·2·2条规定：T 形截面受弯构件位于受压区的翼缘计算宽度，应按下列三者中最小值取用。
翼缘板的平均厚度h ′f =(80+140)/2=110mm①对于简支梁为计算跨径的1/3。
b ′f =L/3=19500/3=6500mm②相邻两梁轴线间的距离。
b ′f =S=1600mm③b+2b h +12h ′f ，此处b 为梁的腹板宽，b h 为承托长度，h ′f 为不计承托的翼缘厚度。
结构设计原理课程设计钢筋混凝土简支t形梁桥一片主梁设计
结构设计原理课程设计任务书普通钢筋混凝土T梁一、设计题目：钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。
二、设计资料1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径：20.00m；计算跨径：19.50m；主梁全长：19.96m；梁的截面尺寸如下图(单位 mm)：梁高1500。
2、计算内力（1）使用阶段的内力T形梁截面尺寸跨中截面计算弯矩（标准值）结构重力弯矩：M1/2恒=820.82+46=866.82 KN.m汽车荷载弯矩：M1/2汽=549.29+46=595.29 KN.m人群荷载弯矩：M1/2人=78.04 KN.m1/4跨截面弯矩：（设计值）Md.1/4=1867.00 KN.m；（已考虑荷载安全系数）支点截面弯矩Md0=0 KN.m,支点截面计算剪力（标准值）结构重力剪力：V恒=162+46=208 KN;汽车荷载剪力：V汽=129+46=175 KN;人群荷载剪力：V人=18 KN;跨中截面计算剪力（设计值）V j1/2=76.50KN；（已考虑荷载安全系数）主梁使用阶段处于一般大气条件的环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数1+μ=1.192.(2)施工阶段的内力简支梁在吊装时，其吊点设在距梁端a=400mm处，而梁自重在跨中截面的弯矩标准值结构重力剪力：Mk.1/2=585.90KN.m,在吊点的剪力标准值结构重力剪力：V0=110.75KN.m。
3、材料主筋用HRB335级钢筋fsd=280 N/m㎡；fsk=335 N/m㎡。
箍筋用R235等级钢筋fsd=195N/m㎡；fsk=235N/m㎡;ES=2.1×510N/2mm。
采用焊接平面钢筋骨架混凝土为C30fcd=13.8N/m㎡;fck=20.1N/m㎡; ftd=1.39N/m㎡;ftk=2.01N/m㎡;Ec=3.00×10N/m㎡.三、设计要求1、进行T形梁正截面设计计算；2、进行T形梁斜截面设计计算；3、进行T形梁的变形及裂缝宽度验算；4、计算书要程序分明，文字流畅，书写工整，引出资料来源；5、图面整洁、紧凑，符合工程制图要求。
钢筋混凝土T形简支梁桥(课程设计)范例
（8）
提高系数
－
－
－
－
－
－
（9）
提高后组合
－
949.5
1266.0
372.6
200.2
80.0
控制设计计算内力
－
949.5
1266.0
372.6
200.2
80.0
三．行车道板的计算
（一）．恒载及其内力
1.每延米板上的恒载g(以纵向1m宽的板条进行计算)
沥青混凝土面层: g1=0.02×1×21=0.42KN/m
（4）《桥梁工程设计方法及应用》
（二）结构布置
1．主梁高：以往的经济分析表明钢筋混凝土T形简支梁高跨比的经济范围大约在 － 之间，本桥取 ，则梁高取1m.
2.主梁间距：装配式钢筋混凝土T形简支梁的主梁间距一般选在1.6－2.2之间，本桥选用1.6m
3.主梁梁肋宽：为保证主梁抗剪需要，梁肋受压时的稳定，以及混凝土的振捣质量，通常梁肋宽度为15cm－18cm，鉴于本桥跨度16m按较大取18cm
混凝土垫层: g2=0.09×1×23=2.07 KN/m
T梁翼板自重: g3=(0.08+0.12)/2×1×25=2.5 KN/m
合计:g=∑gi4.99 KN/m
2.每米宽板条的恒载内力
弯矩:MAg=－1/2gl02=－1/2×4.99×（0.71）2=－1.26 KN.m
剪力:QAg=gl0=4.99×0.71=3.54 KN
汽车 :
跨中弯矩：M=1.221 0.470 (166.5 3.875+7.875 30)=505.8KN·m
弯矩： M =1.221 0.470 (166.5 2.906+7.875 22.5)=379.3 KN·m
钢筋混凝土简支T型梁桥主梁设计
一、设计题目:钢筋混凝土简支T形梁桥一片主梁设计。
二、设计资料1、某公路钢筋混凝土简支梁桥主梁结构尺寸。
标准跨径:20、00m;计算跨径:19、50m;主梁全长:19、96m;梁得截面尺寸如下图(单位mm):梁高1500。
为便于计算,现将右图得实际T形截面换算成标准T梁计算截面,h f′=(90+150)/2=120mm,其余尺寸不变。
2、计算内力(1)使用阶段得内力跨中截面计算弯矩(标准值)结构重力弯矩:M1/2恒=844、72KN·m汽车荷载弯矩:M1/2汽=573、28KN·m人群荷载弯矩:M1/2人=75、08KN·m作用效应组合中取Ψc=0、81/4跨截面弯矩:(设计值)M d、1/4=1500、00KN·m;(已考虑荷载安全系数)支点截面弯矩M d0=0、00KN·m,支点截面计算剪力(标准值)结构重力剪力:V恒=196、75KN;汽车荷载剪力:V汽=163、80KN;人群荷载剪力:V人=18、60KN;跨中截面计算剪力(设计值)V j1/2=76、50KN;(已考虑荷载安全系数)主梁使用阶段处于一般大气条件得环境中。
结构安全等级为二级。
汽车冲击系数1+μ=1、192、(2)施工阶段得内力简支梁在吊装时,其吊点设在距梁端a=400mm处,而梁自重在跨中截面得弯矩标准值结构重力剪力:M k、1/2=585、90KN·m,在吊点得剪力标准值结构重力剪力:V0=110、75KN·m。
3、材料主筋用HRB335级钢筋f sd=280N/ mm2;f sk=335N/m㎡;E S=2、0×10N/m m2、箍筋用R235等级钢筋f sd=195N/m㎡;f sk=235N/m㎡;E S=2、1×10N/ mm2、采用焊接平面钢筋骨架,初步可设a s=30+0、07h混凝土为C30f cd=13、8N/ mm2;f ck=20、1N/ mm2; f td=1、39N/ mm2;f tk=2、01N/ mm2;E c=3、00×10N/ m m2、三、设计要求1、进行T形梁正截面设计计算;2、进行T形梁斜截面设计计算;3、进行T形梁得变形及裂缝宽度验算;4、计算书要程序分明,文字流畅,书写工整,引出资料来源;5、图面整洁、紧凑,符合工程制图要求。
钢筋混凝土简支T型梁桥设计实例课程设计
学院建筑工程学部课程设计装配式钢筋混凝土T型梁桥专业：道路与桥梁课程：《桥梁工程》装配式钢筋混凝土简支型梁桥计算一、设计资料（-）桥面净空净-7+2x 0. 75m人行道（二）主梁跨径和全长标准跨径l b =20. 00m（墩中心距离）计算跨径219. 50m（支座中心距离）主梁全长/全=19.96m（主梁预制长度）（三）设计荷载公路II级荷载，人群荷载3kN/m（四）材料十亠-—•L *93 丄4 4 ^95 I 111钢筋：HRB335①335M/M H235 0235M/M混凝土：C3O（五）计算方法极限状态法(六)结构尺寸参考原有标准图尺寸，选用如图1所示，其中横梁用五根。
(七)设计依据(1)《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004),简称“桥规”(2)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》(JTG 62-2004)，简称“公预规”(3)《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)二、主梁的计算(一)主梁的荷载横向分布系数1 •跨中荷载横向分布系数(按G-M法)(1)主梁的抗弯及抗扭惯矩lx和I TX求主梁截面的重心位置(图2)心平均板厚^=1/2(8+14)=1100111 13(160-18)x1 lx — + 130xl8x —2 2(160-18)x11 + 130x18=41. 2cin/ = J_x 142x113 +142x11X (41.2-―)2 + J-x 18x 1303 + 18x 130x (― -41.2)2 * 12 2 12 2= 6627503〃』=6.6275 xl0-2m4T形抗扭惯矩近似等于各个矩形截面的抗扭惯矩之和，即：1TX吃c血:式中：G 为矩形截面抗扭刚度系数(查附表1)；附表-1 b,、t.—为相应各矩形的宽度与厚度- t/b 1 0.9 0.8 0.7 0.6 0.5 0.4 0.3 0.2 0.1 <0.1C0.141 0.155 0. 171 0.189 0.209 0. 229 0.250 0.270 0.291 0.312 1/3査表可知11/1. 60=0. 069, ci=l/3t2/M. 18/(1. 3-0.11)=0.151,C2=0. 301故A F I. 6x0.1173+0.301x1.19x0.183=0.71X10*3=2.80X1 0V单位抗弯及抗扭惯矩：XlJb毛.628x10'7160=4. 142x10 W/cm m/b2 280x10 7160=1. 75x10 5m7cm(2)横梁抗弯及抗扭惯矩翼板有效宽度入计算(图3)橫梁长度取为两边主梁的轴线间距，即1=4b=4Xl • 6=6. 4mc=l/2(4. 85-0.15)=2. 35mh x=100m, b x=0.15m=15cmc/ 1=2. 35/6. 40=0. 367根据c//比值可査(附表1)求得Z/C=O. 548所以X =0. 548xc=0. 548x2. 35=1. 29m求横梁截面重心位置a、22 - h. △+ ” b仏= ____ 丄____________ 2_2 也+hb'2xl.29x2LL + 丄xO」5xl.()22 2~ 2x1.29x0.11 + 0.15x1.0=0.21横梁的抗弯和抗扭惯矩Iy和InI 、= — X22X hf + 2Ah A (a v -^-)2 +—b h' ' +b'h (-—a y )12 2 122=±x2x 1.29x0. Il 5 + 2x1.29x0.11(0.21-^H)2 12 2+ 丄 x0・15xl ・0‘ +0.15xl.0x(—-0.21)212 2.= 3・22xl (r2〃r】T、= 5bjX +c 2b 2h^h. /b. =0.1 1/4.85 = 0.031<0.1査表得5=1/3，但由于连续桥面板的单宽抗扭惯矩只有独立宽扁板者的一 半，可取c } =1/6h 2/b 2 =0. 15(1.00-0. 11)=0. 1705,査表得c 2 =0.298/ =lxO.ll 3 x 4.85 + 0.298 x 0.89 xO.153756故 =1.076x107+0.895x10-3= 1.971xl0_3/n 4单位抗弯及抗扭惯矩J 、•和JryJ Y =/y/h { = 3.22 xl0-2/4.85x 100 = 0.664 x IO -4/zz 4/CZH J iy = l iy /b x =1.971 x 10*74.85x100 = 0.406 x IO"5ZH 4/cw（3）计算抗弯参数0和抗弯参数a :=0.324附表2 :桥梁工程（1982年2月）表2-8-4c/l 0. 05 0.10 0. 15 0.20 0.25 0. 30 0. 35 0.40 0.450. 50 A/c0.9880. 9360.. 8670.7890.7100. 6350. 5680. 5090.4590.416式中：B z桥宽的一半—G （厶+厶）/2£、匝4,0 ^I4.142X 10"4 19^5^0.664x10^0.40 x (1.75 + 0.406) x 10“n心a =——• = 0.022 J4.142 x 1 (T4 x 0.664 x 10"按公预规3.1.6条取G=0.4E则= Vo.026 =0.161(4)计算荷载弯矩横向分布影响线坐标已知0=0.324，査G-M图表，可得表中数值- 表1用插法求各梁位处值（图4）1* '5*梁0. 2K X=K3b/4+(Kb-K3b/4)x=0. 2Kb+0. 8K3b/42#、/梁K z=Kb/2-(Ki^-K.v4)x0.4=0. 6Kb/2+0. 4Kb/4C72八 .WQ一rr-r,-Go?・卜-«83#梁K Z =K （. （Ko 系梁位在0点的K 值）列表计算各梁的横向分布系数影响线坐标〃值（表2）（5）绘制横向分布系数图，求横向分布系数。
钢筋混凝土简支T形梁设计
第一部分：主梁尺寸拟定与作用效应计算1.1设计资料1.11桥梁跨径及桥宽某钢筋混凝土公路桥梁的主梁构造如图1和图2所示，标准跨径l k =16m ，主梁全长l =15.96m ，计算跨径l 0=15.5m 。
相邻的主梁之间在l /2、l /4和支点处共设置5道横隔梁，间距为3.85m ，主梁间距为1.6m 。
采用装配式简支T 形梁结构形式，钢筋骨架采用焊接骨架。
图1 主梁纵断面(尺寸单位：mm) 图2 桥梁横断面(尺寸单位：mm)1.12设计荷载永久作用（结构重力）按钢筋混凝土的重力密度γ=25kN/m 3计算；主梁上的可变作用（汽车+人群荷载）标准值按均布荷载q k =12.63kN/m 计算（已计入汽车荷载的冲击系数）；计算桥面板（T 梁悬臂板）时，除承受结构重力外，局部在翼缘板端部再作用一个集中荷载（车轮荷载）P =13kN （按1m 板宽计），其冲击系数采用1+μ=1.3。
结构重要性系数γ0=1.1。
1.13材料规格混凝土强度等级采用C30f cd ＝13.8N/mm 2；f ck ＝20.1N/mm 2；f td ＝1.39N/mm 2； f tk ＝2.01N/mm 2；E c ＝3.00×104N/mm 2。
主筋用HRB335级钢筋f sd ＝280N/mm 2；f sk ＝335N/mm 2；E s ＝2.0×105N/mm 2。
箍筋用R235级钢筋f sd ＝195N/mm 2；f sk ＝235N/mm 2；E s ＝2.1×105N/mm 2。
主梁主筋采用HRB335级钢筋，直径12mm 以下者采用R235级钢筋； 桥面板主筋采用R235级钢筋，采用焊接平面钢筋骨架。
1.14设计规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）（简称《公通规》）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）（简称《公桥规》）。
钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计示例
钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计1.计算书1.1 设计资料1.1.1桥梁跨径及桥宽标准跨径：20.00m；主梁全长：19.96m；计算跨径：19.50m；桥面净宽：净—7m+2*0.75m=8.5m。
1.1.2设计荷载汽车荷载采用公路—B级，人群荷载3kN/m2。
1.1.3 主梁纵横面尺寸图1主梁横断面图（单位：mm）图 2 主 梁 纵 断 面 图 （单位：mm）主 梁 中 线支 座 中 心 线1.1.4梁控制截面的作用效应设计值：（1）用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值 跨中截面弯矩组合设计值1,21850.2d MKN m=⋅，其他各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。
支点截面剪力组合设计值,0367.2d V KN m=⋅，跨中截面剪力组合设计值1,264.2d VKN=，其他截面可近似按直线变化计算。
（2）用于正常使用极限状态计算的作用效用组合设计值（梁跨中截面） 恒载标准值产生的弯矩750GK M KN m =⋅ 不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩1562.4Q K M KN m=⋅短期荷载效应组合弯矩计算值为 1198.68S M KN m =⋅ 长期荷载效应组合弯矩计算值为 1002.46l M KN m =⋅ 人群荷载标准值产生的弯矩值为 255Q K M KN m=⋅1.1.5材料要求（1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度11.5cd f Mpa=；（2）主筋采用HRB335钢筋，抗拉设计强度280sd f Mpa =。
1.2 截面钢筋计算1.2.1跨中截面的纵向受拉钢筋的计算由设计资料查附表得11.5cd f Mpa =， 1.23td f Mpa =280sd f Mpa =，0.56b ξ=，0 1.0γ=，弯矩计算值01,21850.2d M MKN mγ==⋅1、计算T 形截面梁受压翼板的有效宽度：18080180（a)（b)图2 跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm ）为了便于计算，将图2（a ）的实际T 型截面换算成图2（b ）所示的计算截面801401102f h mm'=+= 其余尺寸不变，故有： （1）01119500650033fb L mm '==⨯= (0L 为主梁计算跨径)（2）21218020121101500f h f b b b h mm ''=++=+⨯+⨯= （3）1600f b mm '=（等于相邻两梁轴线间的距离） 取上述三个数据中最小的值，故取1500f b mm '=2、因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离300.07300.071300121s a h mm =+=+⨯=，则梁的有效高度即可得到，013001211179s h h a mm =-=-=。
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计
装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计装配式钢筋混凝土简支T形梁桥设计一.基本设计资料（一）跨度和桥面宽度标准跨径：16m（墩中心距）。
计算跨径：15.5m。
主梁全长：15.96m。
桥面宽度（桥面净空）：净—9m（行车道）+2 2.0（人行道）。
（二）技术标准设计荷载：公路Ⅱ级，人行道和栏杆自重线密度按照单侧6KN/M 计算，人群荷载3KN/。
环境标准：Ⅰ类环境。
设计安全等级：二级。
（三）主要材料1.混凝土：混凝土简支T形梁及横梁采用C50混凝土；桥面铺装上层采用0.05m 的沥青混凝土，下层为厚0.06-0.13m的C30混凝土，沥青混凝土重度按23KN/m3计，混凝土重度按26KN/计。
2.钢材：采用R235钢筋，HRB335钢筋。
（四）构造形式及截面尺寸图1 桥梁横断面和主梁纵断面图（单位：cm）12如图1所示，全桥共有6片T 形梁组成，单片T 形梁为1.4m ，宽1.8m ；桥上横坡；为双向1.5%，坡度由C30混凝土铺装控制；设有5根横梁。
二．主梁的计算（一）主梁的荷载横向分布系数计算1.跨中荷载横向分布系数如前所述，桥跨内设有五根横隔梁，具有可靠的横向联系，且承重结构的宽跨比为：B/l=13/15.5=0.838>0.5，故按G-M 法计算。
（1）计算主梁的抗弯及抗扭惯性矩I 和：1）球主梁截面的中心位置x （见图2）：翼缘板厚度按平均厚度计算，其平均板后为h 1=(10+16)cm=13cm则：x=2）抗弯惯性矩I 为I=[+]=9069822对于T 形截面梁，抗扭惯性矩可以近似按下式计算：式中，——单个矩形截面的宽度和高度；——矩形截面抗扭刚度系数；m ——梁截面划分成单个矩形截面的个数。
的计算过程及结果见表1。
表1 计算表即得单位宽度抗弯及抗扭惯矩：3(2) 横梁的抗弯及抗扭惯矩翼缘板有效宽度的计算，计算图示如图3 所示。
横梁长度取两边主梁的轴线间距，即 l=5b=10mc=(3.85-0.16)/2=1.85m h′=110 b ′=16c/l=1.85/10=0.185根据的比值c/l 查表2，可得翼缘板有效工作宽度。
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钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计1.计算书1.1设计资料1.1.1桥梁跨径及桥宽标准跨径：20.00m；主梁全长：19.96m；计算跨径：19.50m；桥面净宽：净—7m+2*0.75m=8.5m。
1.1.2设计荷载汽车荷载采用公路—B级，人群荷载3kN/m2。
1.1.3主梁纵横面尺寸桥中线图1主梁横断面图（单位：mm）主梁中线支座中心线17（内）15（外）16（内）14（外）图2主梁纵断面图（单位：mm）-0-道路与桥梁工程技术1.1.4梁控制截面的作用效应设计值：（1）用于承载能力极限状态计算的作用效应组合设计值跨中截面弯矩组合设计值M d,12=1850.2KN⋅m，其他各截面弯矩可近似按抛物线变化计算。
支点截面剪力组合设计值V d,0=367.2KN⋅m，跨中截面剪力组合设计值Vd ,12=64.2KN，其他截面可近似按直线变化计算。
（2）用于正常使用极限状态计算的作用效用组合设计值（梁跨中截面）恒载标准值产生的弯矩M GK=750KN⋅m不计冲击力的汽车荷载标准值产生的弯矩M Q1K=562.4KN⋅m 短期荷载效应组合弯矩计算值为长期荷载效应组合弯矩计算值为M S=1198.68KN⋅mM l=1002.46KN⋅m人群荷载标准值产生的弯矩值为M Q2K=55KN⋅m1.1.5材料要求（1）梁体采用C25混凝土，抗压设计强度f c d=11.5Mpa；（2）主筋采用HRB335钢筋，抗拉设计强度f sd=280Mpa。
-1-道路与桥梁工程技术8L0=⨯19500=6500mmf结构设计原理钢筋混凝土简支T梁桥主梁配筋设计示例计算书1.2截面钢筋计算1.2.1跨中截面的纵向受拉钢筋的计算由设计资料查附表得f cd=11.5Mpa，f td=1.23Mpa f sd=280Mpa，ξb=0.56，γ0=1.0，弯矩计算值M=γ0Md,12=1850.2KN⋅m1、计算T形截面梁受压翼板的有效宽度：180180（a)（b)图2跨中截面尺寸图（尺寸单位：mm）为了便于计算，将图2（a）的实际T型截面换算成图2（b）所示的计算截面h'f=80+142=110mm其余尺寸不变，故有：（1）b'=1133(L0为主梁计算跨径)（2）b'f=b+2b h+12h'f=180+2⨯0+12⨯110=1500mm（3）b'f=1600mm（等于相邻两梁轴线间的距离）取上述三个数据中最小的值，故取b'f=1500mm2、因采用的是焊接钢筋骨架，设钢筋重心至梁底的距离a s=30+0.07h=30+0.07⨯1300=121mm，则梁的有效高度即可得到，h0=h-a s=1300-121=1179mm。
2-道路与桥梁工程技术f cd b 'f h 'f ⎢h 0 - f ⎥ = 11.5⨯1500 ⨯110 ⎢1179 -⎦可由式（3-41）即γ 0M ≤ M u = f cd b 'f h 'f ⎢h 0 - f ⎥ 得到 ⎣ ⎦1850.2 ⨯106= 11.5⨯1500x (1179 - )整理后，可得到 x - 2358x + 214516 = 0h ' f f 11.5⨯1500 ⨯ 95 f 3、判断 T 形梁截面类型由 ⎡ h ' ⎤ ⎡ ⎣ 2 ⎦ ⎣110 ⎤ 2 ⎥ = 2132.79 ⨯106N ⋅ mm = 2132.79KN ⋅ m > M (1850.2KN ⋅ m )判断为Ⅰ类 T 形截面， 4、受压区高度⎡ ⎤ 2 x 22x1 =x 2 =x =2a 2 2= 2763mm > h = 1300mm 舍去= 95mm < h ' = 110mm适合5、主筋面积计算将各已知值及 x = 95mm 代入式（3-40），即 f cd b ' x = f sd A s ， 求出 A s = f cd b ' x f sd = = 5853mm 2280根据以下原则：a 、选用钢筋的总面积应尽量接近计算所需的钢筋 A s ；b 、梁内主筋直径不宜小于 10mm ，也不能大于 40mm ，一般为 12~32mm ，本设计采 用 16mm 和 32mm 两种钢筋搭配，选用 8￠32+4￠16，截面面积为 7238mm 2；钢筋叠高层 数为 6 层，c 、受拉钢筋的布置在满足净保护层的条件下，应尽量靠近截面的下边缘，钢筋的净 距和叠高都满足构造要求。
故混凝土厚度取 35mm >d = 32mm 及附表 1-8 中规定的30mm ，钢筋间横向净距 S n = 180 - 2 ⨯ 35 - 2 ⨯ 35.8 = 38.4mm < 40mm 不满足构造要求。
故应选用直径较小的组合选用 8￠28+4￠16，混凝土保护层厚度取-3-道路与桥梁工程技术140801300a s = = 110mmf f f f 35mm > d = 28mm 及附表 1-8 中规定的 30mm ，钢筋间横向净距S n = 180 - 2 ⨯ 35 - 2 ⨯ 31.6 = 46.8mm > 40mm ，且满足1.25d = 1.25⨯ 28 < 40 < 46.8 的构造要求。
总的钢筋截面面积为 8*615.8+4*201.1=5730.4mm 2,接近 A s = 5853mm 2 ，满足要求，钢筋布置图见图 31600（1580）8￠28+4￠16180图 3 钢筋布置图6、截面复核已设计的受拉钢筋中 8￠28 的截面面积为 615.8*8≈4926mm 2，4￠16 的截面面积为 4*201.1≈804mm 2， f sd = 280Mpa 。
由图 3 钢筋布置图可求得 a s ，即4926(35 + 2 ⨯ 31.6) + 804(35 + 4 ⨯ 31.6 +18.4) 4926 + 804 则有效高度 h 0 = 1300 -110 = 1190mm①、由式（3-46） f cd b ' h '≥ f sd A s 计算f cd b ' h ' = 11.5⨯1500 ⨯110= 1.90 ⨯106N ⋅ mm= 1.90KN ⋅ mf sd A s = (4926 + 804) ⨯ 280-4-道路与桥梁工程技术x = = = 93mm < h 'f (= 110mm )由式（3-41）γ 0M d ≤ M u = f cd b 'f x ⎢h 0 - ⎥ ，求得正截面抗弯承载力 M uf f f f M u = f cd b 'f x ⎢h 0 - ⎥ = 11.5⨯1500 ⨯ 93⨯ ⎢1190 - ⎦== 2.68% >ρ min = 0.2% ，故截面复核满足要求。
= 1.6 ⨯106N ⋅ mm= 1.60KN ⋅ mf cd b ' h ' > f sd A s ，故为第一类 T 形截面 ②、受压高度 x由式（3-40） f cd b ' x > f sd A s，求得 xf sd A s 280 ⨯ 5730 f cd b ' 11.5⨯1500③、正截面抗弯承载力⎡ x ⎤ ⎣2 ⎦⎡x ⎤⎡⎣ 2 ⎦ ⎣93⎤ 2 ⎥又 ρ = A sbh 05730 180 ⨯1190= 1884.4 ⨯106 N ⋅ mm= 1884.4KN ⋅ m > M (= 1850.2KN ⋅ m )1.2.2 腹筋的计算 12h 0 = h - (35 + 31.6 2) = 1300 - 50.8 = 1249mm(0.51⨯10-3 ) f cu ,k bh 0 = (0.51⨯10-3 ) 25 ⨯ 200 ⨯1249= 637KN = 367.2KN截面尺寸符合设计要求，要求γ 0V d ≤ (0.51⨯10-3) f cu ,k bh 0 （式中V d 为支点剪力组合设计值， h 0 为支点截面有效高度），否则修改尺寸。
γ0V d≤(0.51⨯10-3)f cu,k bh0（式中V d为支点剪力组合设计值，h0为支点截面-5-道路与桥梁工程技术因γ 0V L V x -V l /22 V 0 -V l /2结构设计原理 钢筋混凝土简支 T 梁桥主梁配筋设计示例计算书有效高度），否则修改尺寸。
｝2、检查是否需要设置腹筋（1）跨中段截面 (0.50 ⨯10-3 )α2 f td bh 0 = (0.50 ⨯10-3 ) ⨯1.23⨯180 ⨯1190 = 131.73KN（1）支座截面 (0.50 ⨯10-3 )α2 f td bh 0 = (0.50 ⨯10-3 ) ⨯1.23⨯180 ⨯1249 = 138.26KNd , l 2(64.2KN ) < (0.50 ⨯10-3 )α2 f td bh 0 < γ 0V d ,0 (367.2KN ) ，故可在梁跨中的某长度范围内按构造配置钢筋，其余区段可应按计算配置腹筋。
｛判断依据：检查是否需要设置腹筋（1）若 γ 0V d ≤ (0.50 ⨯10-3 )α2 f td bh 0 ，则不必按计算设置腹筋，只需要按构造要求配钢筋（R235 钢筋时， (ρsv )min = 0.18% ，HRB335 钢筋时， (ρsv )min = 0.12% ）（2）若 (0.50 ⨯10-3 )α2 f td bh 0 ≤ γ 0V d ≤ (0.51⨯10-3 )0 ，需要进行腹筋设计｝3、剪力图分配 ｛计算步骤：（1）绘制剪力V d 沿跨径变化的图；（2）求出按构造配置钢筋的长度 l ；（3）由剪力包络图求出距支座中心线 h/2 处的计算剪力V ' ，其中由混凝土箍筋承担的剪力为 0.6V ' ，由弯起钢筋承担的剪力为 0.4V ' 。
｝计算：在图 4 所示的剪力包络图中，支点处剪力计算值V 0 = γ 0V d ,0 ，跨中处剪力计算值V l /2 = γ 0V l /2 。
V x = γ 0V d ,x = (0.5⨯10 - 3) f td bh 0 = 131.73KN 的截面距跨中截面的距离可由剪力包络图按比例求得，为l 1 = ⨯= 9750 ⨯ 131.73 - 64.2367.2 - 64.2= 2173mm在 l 1 长度内可按构造要求布置钢筋。
同时根据《公路桥规》规定，在支座中心线向跨-6-道路与桥梁工程技术13000.4V '=166.51K NV s b 1V s b 2V s b 3V 0=440K NV '=416.270.6V '=249.76K NV s b 4145.513556/2=84K N2¡ äLV 0 - h (V 0 -V l /2 )=径长度方向不小于 1 倍梁高 h = 1300mm 范围内，钢筋的间距最大为 100mm 。