传热学第五章ppt

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传热学-第五章3-4-PPT

传热学-第五章3-4-PPT

温度:
t 数量级为 1
边界层厚度:δ数量级Δ
18
X方向壁面特征长度:l 数量级为1
二维对流换热,其微 分方程组已导出:
u v 0 x y
(u
u x
v
u y
)
Fx
p x
( 2u
x 2
2u y 2
)
(u
v x
v
v ) y
Fy
p y
(
2v x 2
2v y 2
)
c p u
t x
v
t y
2t x 2
u
t x
v
t y
a
2t y 2
应的定解条件,则 可以求解
dp dx
u
du dx
若 du 0,则 dp 0
dx
dx
23
例如:对于主流场均速 u 、均温 t ,并给定恒定
壁温的情况下的流体纵掠平板换热,即边界条件为
y 0 u 0, v 0, t tw
y u u, t t
求解上述方程组(层流边界层对流换热微分方程组) 可得局部表面传热系数 hx 的表达式
t与 相似,随着 x 增加而增厚,它反映了流
体热量传递的渗透深度。
流动边界层与热边界层的状况决定了热量传 递过程和边界层内的温度分布
10
层流:温度呈抛物线分布
湍流:温度呈幂函数分布 湍流边界层贴壁处的温度梯度明显大于层流
T y
w,t
T y
w, L
故:湍流换热比层流换热强!
11
与 t 的关系:分别反映流体分子和流体微
a
Pr
——普朗特数,反映流体物性对换热 的影响
式中ν 、a 的单位都是 m2 / s,故Pr数是无因次数。

《传热学》第五章 对流换热分析PPT演示课件

《传热学》第五章  对流换热分析PPT演示课件
4个方程,4个未知数(h,u,v,t), 理论上存在唯一解, 可通过数学方法进行求解
24
求解结果 局部表面传热系数:
或可写成:
其中:
——准则方程
——无量纲流速 ——无量纲物性 ——无量纲换热强度
准则方程的意义——
把微分方程所反映的众多因素间的规律用少数几个准则来概括, 从而减少变量个数,以便于进行对流换热问题的分析、实验研究 和数据处理。
将上式在x,y两个方向代入牛顿第二定律,得到Navier-Stokes方程: 对于不可压缩流体:
11
将其代入Navier-Stokes方程,并采用连续方程化简,得到:
对稳态流动:
惯性力
体积力 压强梯度 黏滞力
当只有重力场作用时:
12
四、能量微分方程式
推导依据—— 内能增量=导热热量+对流热量 1.导热热量:
外掠平板全板长平均换热准则方程:
29
第六节 相似理论基础
相似原理的意义——通过实验寻找现象的规律以及指导推广应用实验。
一、物理相似的基本概念
1.几何相似
LA、LB——几何相似准则
30
2.物理现象相似
以管内流动为例,当两管各r之比满足下列 关系时:
若: 则速度场相似。 以外掠平板为例,当x,y坐标满足下列关系时:
《传热学》
1
第五章 对流换热分析
研究对象——流体与固体壁面之间的传热过程
研究目的——确定牛顿冷却定律
中的h
对流表面 传热系数
局部对流表面传热系数hx 平均对流表面传热系数
Isaac Newton(1642-1727)
确定对流表面传热系数的四种方法
分析法
类比法 数值法 实验法

第五章 第八节——传热学课件PPT

第五章 第八节——传热学课件PPT


定性温度:边界层平均温度
tm
1 2
tw
t
• 特征尺寸:l
• Re数中的特征速度为通道来流速度 u
表5-6 气体横掠几种非圆形截面柱体计算式中的常数
截面形状
Re
C
n
l
5103 105
l
5103 105
5103 1.95104
l
1.95104 105
l
5103 105
l
4103 1.5104
0.246Βιβλιοθήκη 10.4/
Pr
2
/
3
1/
4
1
Re 282000
5 / 8
4/5

此式的定性温度为边界层平均温度
tm
1 2
tw
t
• 定型尺寸为管外径
• 适用条件为 RePr 0.2
横掠非圆形截面的柱体或管道时 对流换热的实验关联式
• 此时的实验关联式为 Num C Remn Prm1/3
• 式中,C及n的值见表5-6;
表5-5 C 和 n 的值 C
0.989 0.911 0.638 0.193 0.0266
n 0.330 0.335 0.466 0.618 0.805
横掠单圆管换热的实验关联式
• 对于横掠单圆管,除了上述的实验关联式外, 邱吉尔与朋斯登提出了在整个实验范围内都可 以适用的准则方程
Nu
0.3
0.62 Re1/ 2 Pr1/3
第八节 外部流动强制对流换热 实验关联式
• 外部流动的定义:换热壁面上的流动边界层与 热边界层能自由发展,不会受到邻近壁面存在 的限制。这样的流动称为外部流动。

传热学课件第5章

传热学课件第5章
传热学C Heat Transfer
第五章 对流换热原理
传热学C Heat Transfer
§5-1 对流换热概述
一、对流换热的定义和机理
对流换热:流体流过固体壁面时所发生的热 量传递过程。
机理:既有热对流,也有导热,不是基本的热量传 热方式。
传热学C Heat Transfer
二、牛顿冷却公式
hx— 壁面x处局 系部 W 数 ( m 表 2C ) 面
由以上得:
hx
tw
t
t y
y0,x
它揭示了对流换热问题的 本质
传热学C Heat Transfer
五、局部对流换热系数与边界层的关系
传热学C Heat Transfer
平均对流传热系数:
h 1 At
AhxtxdAx
对于长度为 l 的平板:
1. 定义:当流体流过固体壁面时, 由于流体粘性的作用,使得在固 体壁面附近存在速度发生剧烈 变化的薄层称为流动边界层或 速度边界层。
2. 速度边界层厚度d 的规定:速度等于99%主流 速度。
传热学C Heat Transfer
3. 特点:通常情况下,边界层厚度d是比壁面尺度l 小一个数量级以上的小量。 d << l
传热学C Heat Transfer
例如,对于外掠平板的对流换热现象,可以得到雷
诺数Re、普朗特数Pr和努赛尔数Nu。如果是
两个相似的外掠平板的对流换热现象,则必有:
R'eR"e Pr ' Pr" N'uN"u
根据相似的这种性质,在实验中就只需测量各准 则所包括的量,避免了测量的盲目性,解决了实验 中测量那些量的问题。
Gr gtL3 2

传热学第五章_对流换热原理-1

传热学第五章_对流换热原理-1

Velocity = v Velocity = 0
Velocity Temperature
Boundary Boundary
Layer
Layer
HOT SURFACE, TEMP = TH
3. 热边界层厚度δt和流动边界层厚度δ的区 别与联系
(2) 边界层产生原因:
由于粘性的作用,流体与 壁面之间产生一粘滞力, 粘滞力使得靠近壁面处的 速度逐渐下降,最后使壁 面上的流体速度降为零, 流体质点在壁面上产生一 薄层。随着流体的流动, 粘滞力向内传递,形成的 薄层又阻碍邻近流体层中 微粒运动的作用,依此类 推,形成的薄层又阻碍邻 近流体层微粒运动,到一 定程度,粘滞力不再起作 用。
➢ 如果流体为粘性流体,情况会如何呢?我们用一测速仪来 测量壁面附近的速度分布。测量发现在法向方向上,即y 方向上,壁面上速度为零,随着y方向的增加,流速急剧 增加,到达一薄层后,流速接近或等于来流速度,普朗特 研究了这一现象,并且在1904年第一次提出了边界层的概 念。
普朗特在仔细观察了粘性流体流过固体表面的特性后提出了 突破性的见解。他认为,粘滞性起作用的区域仅仅局限在 靠近壁面的薄层内。在此薄层以外,由于速度梯度很小粘 滞性所造成的切应力可以略而不计,于是该区域中的流动 可以作为理想流体的无旋流动。这种在固体表面附近流体 速度发生剧烈变化的薄层称为流动边界层(又称速度边界 层).图5—5示出了产生流动边界层的两种常见情形。如 图5—5a所示,从y=o处u=0开始,流体的速度随着离开 壁面距离y的增加而急剧增大,经过一个薄层后u增长到接 近主流速度。这个薄层即为流动边界层,其厚度视规定的 接近主流速度程度的不同而不同。通常规定达到主流速度 的99%处的距离y为流动边界层的厚度,记为δ 。

第五章-传热学

第五章-传热学

h
' h,x
' h,y
cpuxtvytdxdy
8
单位时间内微元体热力学能的增加为
dU
d
cp
t
dxdy
于是根据微元体的能量守恒
h
dU
d
可得
2t x2
2t y2
dxdy
cpuxtvytdxdy
cp
t
dxdy
cptux tvy ttu xv y
2t x2
2t y2
2
20
cp
uxt
v t y

2t x2
2t y2
1
11 1
1
2
1 1
1
2
对流换热微分方程组简化为
h t tw tf y w
u v 0 x y
简化方程组只有4个方
程,但仍含有h、u、v、 p、t 等5个未知量,方
程组不封闭。如何求解?
uuxvuy1ddpxy2u2
u t x
v t y
26
第六节 相似理论基础
相似原理指导下的实验研究仍然是解决复杂对流换 热问题的可靠方法。
相似原理回答三个问题: (1)如何安排实验? (2)如何整理实验数据? (3)如何推广应用实验研究结果?
一、 相似原理的主要内容
1.物理现象相似的定义 2.物理现象相似的性质 3.相似特征数之间的关系 4.物理现象相似的条件
三、解的函数形式——特征数关联式
特征数是由一些物理量组成的无量纲数,例如毕 渥数Bi和付里叶数Fo。对流换热的解也可以表示成 特征数函数的形式,称为特征数关联式。
通过对流换热微分方程的无量纲化可以导出与对 流换热有关的特征数。

传热学第五章

传热学第五章

h Atw t
以后除非特殊声明外,我们所说的对流换热系数皆指平均对流换
热系数,以 h 表示.
h(x)规律说明
Laminar region
x (x) h (x) 导热
Transition region
扰动
h(x)
Turbulent region
湍流部分的热阻很小,热阻主要集中在
粘性底层中.
2.按有无相变分
单相介质传热:对流换热时只有一种流体.
相变换热:传热过程中有相变发生.
物质有三态,固态,液态,气态或称三相.
相变换热有分为:
沸腾换热:(boiling heat transfer)物质由液态变为气态时发生 的换热.
凝结换热:(condensation heat transfer)物质由气态变为 液态时发生的换热. 熔化换热(melting heat transfer) 凝固换热(solidification heat transfer) 升华换热(sublimation heat transfer) 凝华换热(sublimation heat transfer )
由上述分析可见,边界层控制着传热过程,故一些研究人员试图通过
破坏粘性底层来达到强化传热的目的,并取得了一些成果.
二、边界层微分方程组.
牛顿流体(Newtonian fluid),常物性,无内热源,耗散不计,稳态,
二维,略去重力.
完性分析已知:u,t,l 的量级为0(1) , t 的量级为0()
以此五个量为分析基础。
2.动量方程(momentum equation)
u v 0 x y
u
u
u x
v
u y
Fx
p x

传热学-第五章

传热学-第五章

E bλ =
e
c2 (λT )
c1λ − 5 −1
式中, 波长, 黑体温度, 式中,λ— 波长,m ; T — 黑体温度,K ; c1 — 第一辐射常数,3.742×10-16 W⋅m2; 第一辐射常数,3.742× c2 — 第二辐射常数,1.4388×10-2 W⋅K; 第二辐射常数,1.4388× 图5-6是根据上式描绘的 黑体光谱辐射力随波长和 温度的依变关系。 温度的依变关系。 λm与 的关系由Wien Wien位移 λm与T 的关系由Wien位移 定律给出, 定律给出,
d Ac d Ω = 2 = sin θ d θ d ϕ r
图5-8
立体角定义图
图5-9
计算微元立体角的几何关系
(5) 定向辐射强度L(θ,ϕ ): 定义:单位时间内,物体在垂直发射方向的单位面积上, 定义:单位时间内,物体在垂直发射方向的单位面积上, 在单位立体角内发射的一切波长的能量,参见图5 10。 在单位立体角内发射的一切波长的能量,参见图5-10。 d Φ (θ , ϕ ) L (θ , ϕ ) = d A cos θ d Ω (6) Lambert 定律 黑体辐射的第 定律(黑体辐射的第
λ2
1
∆Eb =
∫λ
E bλ d λ
图5-7 特定波长区段内的 黑体辐射力
黑体辐射函数: 黑体辐射函数:
Fb(λ1 −λ2 )
∫λ E λ dλ = 1 λ E dλ = 1 λ E dλ − λ E dλ = ∫λ λ σT ∫ λ ∫ λ E λ dλ σT ∫
b
1 2 2 1
图5-12 几种金属导体在不同方向上的定向发射率 2 ε(θ )(t=150℃) ℃
前面讲过,黑体、灰体、 前面讲过,黑体、灰体、白体等都是 理想物体, 理想物体,而实际物体的辐射特性并 不完全与这些理想物体相同,比如, 不完全与这些理想物体相同,比如, (1) 实际物体的辐射力与黑体和灰体 的辐射力的差别见图5 的辐射力的差别见图5-13;(2) 实 际物体的辐射力并不完全与热力学温 度的四次方成正比; 度的四次方成正比;(3) 实际物体的 定向辐射强度也不严格遵守Lambert 定向辐射强度也不严格遵守 Lambert 定律,等等。 定律,等等。所有这些差别全部归于 上面的系数,因此, 上面的系数,因此,他们一般需要实 验来确定,形式也可能很复杂。 验来确定,形式也可能很复杂。在工 程上一般都将真实表面假设为漫发射 面。

工程传热学第五章对流换热计算

工程传热学第五章对流换热计算

大温差情况下计算换热时准则式右边要 乘以物性修正项 。 对于液体乘以 f w n


液 体 被 加 热 n=0.11 , 液 体 被 冷 却 n=0.25( 物性量的下标表示取值的定性温 度) 对于气体则乘以: T f Tw


n
气 体 被 加 热 n=0.55 , 气 体 被 冷 却 n=0.0 (此处温度用大写字符是表示取绝对温 标下的数值)。
qw w LT L 层流: t 0.055 Re Pr; t 0.07 Re Pr 热进口段长度: d d
L 紊流 : 50 d
热边界条件有均匀壁温和均匀热流两种。 对于管壁热流为常数时,流体温度随流动方 向线性变化,且与管壁之间的温差保持不变, 有
t f ( x) t 'f 4qw x cpumd
n m
准则的特征流速为流体最小截面处的最大流 速 umax ;特征尺寸为圆柱体外直径 d ;定性温 度除 Prw 按壁面温 tw 取值之外,皆用流体的主 流温度tf ;
Pr f Pr w
0.25
是在选用 tf 为定性温度时考虑热流方 向不同对换热性能产生影响的一个修 正系数。
如果流体流动方向与圆 柱体轴线的夹角(亦称 冲击角)在 30°- 90° 的范围内时,平均表面 传热系数可按下式计算
如果边界层在管中心处 汇合时流体已经从层流 流动完全转变为紊流流 动,那么进入充分发展 区后就会维持紊流流动 状态,从而构成流体管 内紊流流动过程。
如果出现紊流,紊流的扰动与混合作用又会 使表面传热系数有所提高,再逐渐趋向一个 定值。
Re
um04) — — 过渡区 Re 10
层流流动
紊流流动
0

第五章对流传热理论基础

第五章对流传热理论基础
动量方程中的惯性力项和能量方程中的对流项均为非线性项,难以直接求解
简化
流动
普朗特 速度边界层
类比
对流换热
波尔豪森 热边界层
38
传热学
一、流动边界层
1、流动边界层及其厚度 定义:当流体流过固体壁面时,由于流 体粘性的作用,使得在固体壁面附近存 在速度发生剧烈变化的薄层称为流动 边界层或速度边界层。
实际流动 ≈ 边界层区粘性流动+主流区无粘性理想流动
大空间自然对流 有限空间自然对流
沸腾换热 有相变
凝结换热
大容器沸腾 管内沸腾
管外凝结 管内凝结
14
传热学
六、研究对流传热的方法(确定h的方法)
四种:1)分析法;2)实验法;3)比拟法;4)数值法
适当介绍
重点介绍 一定介绍
不作介绍
1)分析法
解析:二维、楔形流、平板 边界层积分方程(近似解析)
2)实验法
u∞
y δ
0x xc
粘性底层
掠过平板时边界层的形成与发展
湍流核心 缓冲层
41
传热学
层流: 流体做有秩序的分层流动,各层互不干扰,只有分子扩散,
无大微团掺混
湍流: 流体微团掺混,紊乱的不规则脉动
粘性底层 :速度梯度较大、分子扩散—导热
湍流边界层
缓冲层 :导热+对流 湍流核心 :质点脉动强化动量传递,速度变化
换热表面的形状、大小、换热表面与流体运动方向的 相对位置及换热表面的状态(光滑或粗糙)
内部流动对流传热:管内或槽内 外部流动对流传热:外掠平板、圆管、管束
10
传热学
11
传热学
(5) 流体的热物理性质:
热导率 [W (m C)] 比热容 c [J (kg C)]

东南大学传热学第五章 第一节ppt课件

东南大学传热学第五章 第一节ppt课件
.
流体物理性质对换热的影响
• 流体的物理性质对于对流换热有很大的影响。由于对 流换热是导热和流动着的流体微团携带热量的综合作 用,因此对流换热强度与反映流体导热能力的导热系 数λ、反映流体携带热量能力的密度ρ和比热容有关。 流体粘度η(或运动粘度ν)的变化会引起雷诺数的 变化,从而影响流体流态和流动边界层的厚度。体积 膨胀系数影响自然对流时浮升力的大小和边界层内的 温度分布。因此,流体的这些物性值也都对换热有影 响。
• 一般而言,流体导热系数增加、热容量增加时,对流 换热强度增加;而流体粘度增加时,对流换热强度会 减小。
.
对流换热的分类



Hale Waihona Puke 流大有空 限
间 空
自 间
然 自
对 然
流 对










迫 合
对 对
流 流
内 部 流 动




园 管 内 强 迫 对 流 换 热








• 对流换热现象是生活和工程中常见的热量传递 现象
.
影响对流换热的因素
• 流体流动的起因 • 流体有无相变 • 流体的流动状态 • 换热表面的几何因素 • 流体的物理性质
.
流动起因对换热的影响
• 由于流动起因的不同,流动可以分为自然流动和强迫 流动,与之相对应的换热可分为自然对流换热和强迫 对流换热。
.
第一节 对流换热概说
• 对流换热的概念 • 影响对流换热的因素 • 对流换热的分类 • 研究对流换热的方法 • 对流换热表面传热系数与温度场的关系
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冷凝器
锅炉
四、换热表面几何因素 (壁面尺寸、粗糙度、形状及与流体的相对位置)
定型尺寸——换热中有决定意义的尺寸,以此特征 尺寸作为分析计算的依据,能准确反映物体形状对 换热的影响
对流表面传热系数h的多参数函数
h f u,tw,t f , , cp , , , , l
对流换热情况分类
对流换热过程方程:
hx



tx

t y
w,x


x


y
w,x , 其中=t
tw
二、连续性方程
推导依据——质量守恒定律
各方向流进和流出微元体的质量流量:
x方向M
x

Mx dx M
udy
M x x
x
dx
y方向M
第五章 对流换热分析
研究对象——流体与固体壁面之间的传热过程
研究目的——确定牛顿冷却定律 q h tw t f 中的h
对流表面 传热系数
局部对流表面传热系数hx
Isaac Newton(1642-1727)
hxdA
平均对流表面传热系数 h A
A
确定对流表面传热系数的四种方法
分析法
d
Dux, y, u u x u y u u u v u
d
x y x y
Dvx, y, v v x v y v u v v v
d
x y x y
x



t x
dy
y


t y
dx
x方向导入的净热量:
x


x

x x
dx


2t x2
dxdy
y方向导入的净热量:
y
y

y y
dy


2t y 2
dxdy
dy

cp
tv dxdy
yபைடு நூலகம்
3.内能增量:
c p
t

dxdy
将1、2、3代入能量守恒关系式,得出:

2t x2

2t y 2

c p
tu
x

c p
tv
y

c p
t

应用连续方程将其简化,得出:
c
p

t

u
t x
v
t y

v
v y


Y

p y


2v x 2

2v y 2

对稳态流动:
惯性力
体积力 压强梯度 黏滞力
u v 0

当只有重力场作用时: X g x Y g y
四、能量微分方程式
推导依据—— 内能增量=导热热量+对流热量
1.导热热量:
根据傅立叶定律:
h增大
体积膨胀系数 1 v 1 v T p T p
对理想气体 1 T
Re增大——h增大
定性温度——换热中起主导作用的温度,以此特征 温度确定物性参数,可将物性参数按常数处理
三、流体的相变(凝结、沸腾、融化、凝固、升华、凝华)
2.微元体所受的外力:(x,y两方向)
体积力YXddxxddyy
表面力
x
x
y
y

yx
y
xy
x
dxdy dxdy
将上式在x,y两个方向代入牛顿第二定律,得到Navier-Stokes方程:
x方向:

u

第二节 对流换热微分方程组
对流换热问题总的求解步骤(二维不可压缩牛顿型流体)
动量方程
能量方程
过程方程
已知条件
速度场
温度场
hx
h
一、对流换热过程微分方程式
推导依据:流体在贴壁处处于无滑移状态,贴壁流体层仅有导热发生
根据傅立叶导热定律:
qx


t y
w,x
根据牛顿冷却定律: qx hx tw t f x hxtx
2.对流热量:
由左方进入微元体的焓值: x cptudy
由下方进入微元体的焓值: y cptvdx
x方向对流入的净热量:x


x

x x
dx

c p
tu dxdy
x
y方向对流入的净热量:y
y

y y
y

M dy
y v
My
dx M
y
y
dy
将以上四式代入质量守恒定律: M x M y M xdx M ydy
得出: u v 0 x y
三、动量微分方程式(N•S方程)
推导依据——牛顿第二定律F=ma
1.微元体的质量×加速度: dxdy DU d
DU 在两个方向的分量分别为:
u
u x

v
u y


X

x
x

yx
y
y方向:
v

u
v x

v
v y

Y

y
y

xy
x
对于不可压缩流体:
表面法向应力

x y

p 2 p 2
u
x v
y
表面切向应力 yx
xy


u y

v x

将其代入Navier-Stokes方程,并采用连续方程化简,得到:
x方向:
u

u
u x

v
u y


X

p x


2u x 2

2u y 2

y方向:
v

u
v x
类比法 数值法 实验法
第一节
常见对流换热设备:
壳管式 换热器
对流换热概述
蒸汽锅炉水循环系统
冷凝器 连续肋片管束
采暖散热器 环肋片管束
影响对流换热的因素
一、流动的起因和流动状态
起因
自然对流 受迫对流 混合对流
流动状态
层流 紊流
二、流体的热物理性质 (比热容、导热系数、密度、黏度、体积膨胀系数等)
比热容和密度大,单位体积流体能携带更多能量 导热系数大,流体内部导热能力强 黏度小,流体流动顺畅




2t x2

2t y 2

Dt
或可写为:
a2t
d
五、对流换热微分方程组
hx


t x

t y
w, x
5个方程,5个未知数(h,u,v,t,p), 理论上存在唯一解
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