塔吊基础计算
塔吊基础计算
光面钢筋 m 1.5 ~ 3.5N/m
m 2.5 ~ 6.0N/m
1.5 ~ 3.5N/mm 2 2.5 ~ 6.0N/mm 2
23
1036.464
-500.664
2072.929 1666.301 904.779 2571.079 Rk实际>R,符合要求 1542.648 满足要求
0.65% 0.003267
20.000 10.4
30
9.9 0.017 0.044694 0.000675 0.809675
44694395045 67522500
i=(I/A)0.5
λ＝H/i f y 2 3 5
λ＝H/i f y 2 3 5
最大应力
σ＝Ni/Aφ
最大应力
σ＝Ni/Aφ 钢构件插入桩深度（不计钢柱顶端阻力）
钢筋和混凝土的粘结应力（光面钢筋取1.5～3.5）
型钢等截面圆钢直径
插入桩长度
h=Ni/（τ×π×d）
型钢上部水平钢板焊接强度验算
焊接强度 塔吊拔力 焊缝长度 焊缝高度，等于6
N/mm2 N/mm2
kN/m2 m m
N/mm2 N mm mm
mm2 KN KN KN N/mm2
颗 mm m㎡ N/mm2 N/mm2
12
42535.38462
153.9904
42689.37502
204528
计算值
60.0 9.3 1.6 20.0 587.0 60.0 186.0 348.0 1242.0 72.0 -9.05 2.0 0.80 1.600
C12槽钢 塔吊水平力引起剪力 扭矩引起的剪力 水平力和扭矩组合作用剪力 槽钢抗剪强度
塔吊四桩基础的计算书(TC7020)
(TC7020)塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=1260kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4.5×4.5×1.60×25=810kN3) 起重荷载标准值F qk=160kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m 2)W k=0.8×1.59×1.95×1.2×0.2=0.60kN/m2q sk=1.2×0.60×0.35×2=0.50kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.50×46.50=23.25kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.25×46.50=540.62kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m 2)W k=0.8×1.62×1.95×1.2×0.35=1.06kN/m2q sk=1.2×1.06×0.35×2.00=0.89kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.89×46.50=41.46kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×41.46×46.50=963.93kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+0.9×(1400+540.62)=3385.55kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1639+963.93=2602.93kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(1260+810.00)/4=517.50kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810)/4+Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1056.85kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810-0)/4-Abs(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-21.85kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(1260+810.00+160)/4=557.50kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160)/4+Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1249.11kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(1260+810+160-0)/4-Abs(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-134.11kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4+1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=1412.92kN 最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(1260+160)/4-1.35×(3385.55+23.25×1.60)/4.95=-454.42kN 非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4+1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=1153.38kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×1260/4-1.35×(2602.93+41.46×1.60)/4.95=-302.88kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础设计计算
筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OM（一）塔吊基础设计计算 1、根据塔吊使用说明书，十字梁设计为1100×1500、砼C25，适当配置钢筋，本基础坐落在5根桩上，即本塔吊基础设计， 2、基础十字梁钢筋设计根据塔吊使用说明书，十字梁所受的荷载为F1＝F2＝150KN 截面尺寸为1100×1500，砼为C25假如十字梁双排钢筋为5Φ25验算如上草图，M max F ×a ＝150×3.00=450KN.M 查表：ρ＝0.26%As ＝ρ×b ×h ＝0.26%×1100×1500＝4290mm 2A 设＝4908mm 2 ＞As ＝4290mm 2故十字梁双排配筋满足要求。
3、 稳定验算以知条件：基础所受的垂直荷载 476KN基础所受的水平荷载 24KN 基础所受的倾翻力矩 1220KN 基础所受的扭矩 185 KN.mm 基础设计重量 610 KN.mm计算塔吊在非工作情况下是否稳定筑龙网WW W.ZH U L ON G.C OMe ＝（M+H ×h ）/（V+G ）≤Le/3=（185×103×24103×50）/（476×103+610×103）=1.28＜=2.03L/3 故基础满足要求 五、塔吊稳定验算：（1） 塔吊在工作情况下有荷载稳定验算：K1=[G ×（c-h ×sina+b ）-v ×（a-h ）÷gt] ÷[Q ×（a-b ）]=1.534＞1.15 取a =0（2） 非工作下的稳定验算(取W3=2KN/M 风载按12级台风取) K2=[G1×（b+c1-h1×sina ）] ÷[G2×C2-b + h2×sina+W3×P3]]=1.39＞1.15故：塔吊在工作和非工作下均能保持稳定。
塔吊基础计算
塔吊基础计算一、天然基础塔吊在安装完毕后。
其下地基即承受塔吊基础传来的上部荷载，一是竖向荷载，包括塔吊重量F和基础重量G；另一部分是弯矩M，主要是风荷载和塔吊附加荷卸产生的弯矩。
塔吊基础受力，可简化成偏心受压的力学模型（图1），此时，基础边缘的接触压力最大值和最小值分别可以按下式计算：图1塔吊基础受力简图（天然地基）图1塔吊基础受力简图（天然地基）其中：F————塔吊工作状态的重量，单位KNG————基础自重，单位KNG=b×b×h×ρ，单位KNb×h———基础边长、厚度，单位mρ——————基础比重，取25KN/m3e————偏心距，单位me=M/（F+G）M————塔吊非工作状态下的倾覆力矩。
若计算出的P min<0，即基底出现拉力，由于基底和地基之间不能承受拉力，此时基底接触压力将重新分布。
应按下式重新计算P maxF、M可由塔吊说明书中给出，将计算得出的最大接触压力P max和地质资料中给出的地基承载力标准值相比较，小于地基的承载力标准值即可满足要求。
二、桩基础对于有桩基础的塔吊，必须验算桩基础的承载力。
根据计算分析，在非工作状态下，塔吊大臂垂直于基础面对角线时最危险。
当以对角两根桩的连线为轴（图2—1），产生倾覆力矩时，将由单桩受力，此时桩的受力为最不利情况。
图2—1桩基础１、受力简图图2—2塔吊基础受力简图（桩基础）２、荷载计算当只受到倾覆力矩时：当只受到基础承台及塔吊重力时：3、单桩荷载最不利情况３、单桩最小荷载若计算出的P2＜0，即桩将受到拉力，拉力为|P2|L———桩的中心距。
４、单桩承载力单桩的受压承载力由桩侧摩阻力共同承担的，单桩受压承载力为：单桩的抗拔承载力由桩侧摩阻力承担，单桩抗拔力为：R K2=U P∑q Si L i （2—6）其中：q p—————桩端承载力标准值，KP aA P—————桩身横截面面积，m2U—————桩身的周长，mPq Si—————桩身第I层土的摩阻力标准值，KP A kL i—————按土层划分的各段桩长，m将计算所得的P1和R K1相比较，|P2|和R K2相比较，若P1< R K1且|P2|< R K2则可满足要求。
7种塔吊基础知识计算
7 种塔吊基础计算目录一、单桩基础计算二、十字交叉梁基础计算三、附着计算四、天然基础计算五、三桩基础计算书六、四桩基础计算书七、塔吊附着计算一、塔吊单桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QT60,自重(包括压重)F1=245.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN塔吊倾覆力距M=600.00kN.m,塔吊起重高度H=50.00m,塔身宽度B=1.60m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,混凝土的弹性模量 Ec=14500.00N/mm2桩直径或方桩边长 d=2.50m,地基土水平抗力系数 m=8.00MN/m4桩顶面水平力 H0=100.00kN,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算1. 塔吊自重(包括压重)F1=245.00kN2. 塔吊最大起重荷载F2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=366.00kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第5.4.5条，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
(1) 计算桩的水平变形系数(1/m):其中 m──地基土水平抗力系数；b0──桩的计算宽度，b0=3.15m。
E──抗弯弹性模量，E=0.67Ec=9715.00N/mm2；I──截面惯性矩，I=1.92m4；经计算得到桩的水平变形系数:=0.271/m(2) 计算 D v:D v=100.00/(0.27×840.00)=0.45(3) 由 D v查表得：K m=1.21(4) 计算 M max:经计算得到桩的最大弯矩值:M max=840.00×1.21=1018.87kN.m。
由 D v查表得：最大弯矩深度 z=0.74/0.27=2.78m。
四.桩配筋计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.3.8条。
塔吊基础计算
塔吊基础计算QTZ63塔吊天然基础的计算书参数信息：塔吊型号为QTZ63，自重(包括压重)为F1=450.80kN，最大起重荷载为F2=60.00kN，塔吊倾覆力距为M=630.00kN.m，塔吊起重高度为70.00m，塔身宽度为B=1.50m，混凝土强度等级为C35，基础埋深为D=5.00m，基础最小厚度为h=1.35m，基础最小宽度为Bc=5.00m。
基础最小尺寸计算：基础的最小厚度为H=1.35m，基础的最小宽度为Bc=5.00m。
塔吊基础承载力计算：按照《建筑地基基础设计规范》(GB-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图如下：当不考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑附着时的基础设计值计算公式为：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式为：其中，F为塔吊作用于基础的竖向力，包括塔吊自重、压重和最大起重荷载，F=1.2×510.8=612.96kN；G为基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D) =4012.50kN；Bc为基础底面的宽度，取Bc=5.00m；W为基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M为倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；a为合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=5.00/2-882.00/(612.96+4012.50)=2.31m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值为Pmax=(612.96+4012.50)/5.002+882.00/20.83=227.35kPa；无附着的最小压力设计值为Pmin=(612.96+4012.50)/5.002-882.00/20.83=142.68kPa；有附着的压力设计值为P=(612.96+4012.50)/5.002=185.02kPa；偏心距较大时压力设计值为Pkmax=2×(612.96+4012.50)/(3×5.00×2.31)=267.06kPa。
塔吊基础计算书
塔吊分项参数计算塔吊是施工场地最重要的施工机械之一，其使用贯穿了整个工程。
在这过程中间隔时间长，不可预见性因素多，为确保塔吊的安全，以下计算都按极限苛刻条件下能保证塔吊正常工作计算。
即：塔吊设置在最大开挖深度处；型钢柱与混凝土灌注桩连接按光滑面锚固。
（计算详值见计算表格） 1. 基础竖向极限承载力计算F=F1+ F2F ——基础竖向极限承载力kn F1——塔吊自重（包括压重）kn F2最大起吊重量kn 2.单桩抗压承载力、抗拔力计算桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩技术规范》JGJ94-94的第条）F 十。
iV V-A- M =1.2 —±士 弱尹2" Z* （"+”计算结果为抗压，“-”为抗拔）其中 N i ——单桩桩顶竖向力设计值kNn 单桩个数，n=4；F ——作用于桩基承台顶面的竖向力设计值TG ——塔吊基础重量KNMx,My 承台底面的弯矩设计值kN.mxi,yi 单桩相对承台中心轴的XY 方向距离mM ——塔吊的倾覆力矩kN.m3.桩长以及桩径计算 桩采用钻孔灌注桩R =f A +U £ f l >R = N xgk 实际 ppp s ii1U P =n d其中Rk 实际一一实际钻孔灌注桩承载能力KN桩端面承载能力KN桩侧摩擦阻力总和IUp£fsliKNR——单桩轴向承力安全值KN孔一一桩安全系数取2d桩直径m4.桩抗拔验算Ok=入RQk八k实际5.桩配筋计算桩身配筋率可取0.20%〜0.65% （计算取上限0.65%），抗压主筋不应少于6①10,箍筋采用不少于①6@3mm的螺旋箍筋，在桩顶5倍桩身直径范围内箍筋①6@1mm，每隔2m设一道2①12焊接加强箍筋。
As = S桩截面*配筋率n = 4As/ （n 巾2）其中n ——竖筋根数根As ——钢筋总截面积m①一一竖筋直径m6.桩上部钢支柱计算钢支柱采用 hxbxtwxt = 350 * 350 x 12 x 19, H 型钢。
塔吊基础技术计算公式
塔吊基础技术计算公式引言。
塔吊是建筑工地上常见的起重设备，它具有起重能力大、操作范围广等优点，因此在建筑施工中得到了广泛应用。
在塔吊的设计和施工过程中，基础技术计算是至关重要的一环。
正确的基础技术计算可以确保塔吊的安全稳定运行，保障施工现场的安全。
本文将介绍塔吊基础技术计算的一些常用公式，希望对相关工程师和施工人员有所帮助。
一、塔吊基础技术计算公式。
1. 塔吊的起重能力计算公式。
塔吊的起重能力是指它能够承受的最大起重重量。
起重能力的计算公式如下：Q = (P F) × r。
其中，Q为塔吊的起重能力，P为塔吊的额定起重能力，F为塔吊自重，r为塔吊的工作半径。
2. 塔吊基础承载力计算公式。
塔吊的基础承载力是指它能够承受的最大荷载。
基础承载力的计算公式如下：Pb = ∑(Gk + Qk) + ∑(Ek × Ak)。
其中，Pb为塔吊的基础承载力，Gk为地面荷载，Qk为动载荷，Ek为风载荷，Ak为风载面积。
3. 塔吊的抗倾覆稳定计算公式。
塔吊在使用过程中需要保持稳定，抗倾覆稳定的计算公式如下：Fh = (M × L) / (H × 2)。
其中，Fh为塔吊的抗倾覆稳定系数，M为塔吊的最大起重力矩，L为塔吊的最大工作半径，H为塔吊的高度。
4. 塔吊的基础尺寸计算公式。
塔吊的基础尺寸是指它的基础面积和深度，基础尺寸的计算公式如下：A = Pb / σ。
D = A / B。
其中，A为塔吊的基础面积，Pb为塔吊的基础承载力，σ为土壤承载力，D为塔吊的基础深度，B为土壤的承载力系数。
5. 塔吊的基础沉降计算公式。
塔吊的基础沉降是指它在使用过程中可能发生的沉降情况，基础沉降的计算公式如下：S = (Q / A) × C。
其中，S为塔吊的基础沉降，Q为塔吊的荷载，A为塔吊的基础面积，C为土壤的沉降系数。
二、塔吊基础技术计算实例分析。
为了更好地理解塔吊基础技术计算公式的应用，我们以一个实际工程为例进行分析。
塔吊基础计算
1．基础1．1 固定式基础现在不少塔式起重机生产厂提供的说明书中，对基础的地耐力要求很高，不现实，笔者认为只要符合GB／T 13752中抗倾翻稳定性和地面压应力的要求即可，如图1。
1．1．1 混凝土基础的抗倾翻稳定性1．1．2 地面压应力式中：e —偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离，m；M —作用在基础上的弯距，N•m；Fv —作用在基础上的垂直载荷，N；Fh —作用在基础上的水平载荷，N；Fg —混凝土基础的重力，N；pB —地面计算压应力，Pa；[pB] —地面许用压应力，由工程地质勘探和基础处理情况确定，Pa；b —混凝土基础的截面尺寸，m；h —混凝土基础的厚度（高度），m；M、Fv、Fh、Fg均可在塔式起重机说明书中找到。
1． 2 钻孔灌注桩基础有时，地面许用压应力很低或塔式起重机安装的地理位置太小，不能使用占地面积较大的固定式基础，此时使用钻孔灌注桩是一种很好的解决问题的方法。
在计算时，水平力和扭矩可以略去不计，主要考虑塔式起重机的重力Fv和倾翻力矩M，如图2。
每根钻孔灌注桩的轴向力：式中：n —桩的根数；X —每根桩到基础（塔机）中心的距离，m；1．2．1 轴向承压验算根据经验公式和地质勘探资料：Pa=πdΣLi•f i+A•Rj＞N压 (6)式中：Pa —桩的轴向受压允许承载能力，N；d —桩的直径，m；Li —桩的入土范围第i层的厚度，m；f i —桩的入土范围第i层的允许摩擦阻力，N／㎡；A —桩的横截面积，㎡；Rj —桩的底端土的允许端承载力，N／㎡；1．2．2 抗拔验算根据经验公式：N=λπdΣLi•f i+0.9Gs＞N拉 (7)式中：λ—抗拔允许摩阻力与受压摩阻力比例系数；Gs —桩的自重，N；（地下水位以下取浮容重）2．附墙在施工过程中，很多情况塔式起重机的附墙杆件需要加长，随机的附墙杆件不能使用，因此附墙杆件必须重新计算。
2．1 公式推导如图 3 ，根据EJy″=M得EJy″式中：E —弹性模量；J —截面惯性矩；q —附墙杆件单位长度自重；P —轴向力。
塔吊地基承载力计算
矩形板式基础计算书计算依据：1、塔式起重机混凝土基础工程技术规程JGJ/T187-20092、混凝土结构设计规范GB50010-20103、建筑地基基础设计规范GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机自身荷载标准值2、风荷载标准值ωk kN/m23、塔机传递至基础荷载标准值4、塔机传递至基础荷载设计值三、基础验算基础及其上土的自重荷载标准值：Gk =blhγc=6×6×1.35×25=1215kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2Gk=1.2×1215=1458kN 荷载效应标准组合时,平行基础边长方向受力：Mk ''=G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+0.9×M2+0.5FvkH/1.2=60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+0.9×1134+0.5×21.42×45/1.2 =749.26kN·mFvk ''=Fvk/1.2=21.42/1.2=17.85kN荷载效应基本组合时,平行基础边长方向受力：M''=1.2×G1RG1+G2RQmax-G3RG3-G4RG4+1.4×0.9×M2+0.5FvkH/1.2=1.2×60.7×29+3.5×3-34.6×6-183×12+1.4×0.9×1134+0.5×21.42×45/1.2=1175.53kN·mFv ''=Fv/1.2=29.99/1.2=24.99kN基础长宽比：l/b=6/6=1≤1.1,基础计算形式为方形基础;Wx=lb2/6=6×62/6=36m3Wy=bl2/6=6×62/6=36m3相应于荷载效应标准组合时,同时作用于基础X、Y方向的倾覆力矩：Mkx =Mkb/b2+l20.5=821.56×6/62+620.5=580.93kN·mMky =Mkl/b2+l20.5=821.56×6/62+620.5=580.93kN·m1、偏心距验算相应于荷载效应标准组合时,基础边缘的最小压力值：Pkmin =Fk+Gk/A-Mkx/Wx-Mky/Wy=741.8+1215/36-580.93/36-580.93/36=22.08kPa≥0偏心荷载合力作用点在核心区内;2、基础底面压力计算Pkmin=22.08kPaPkmax =Fk+Gk/A+Mkx/Wx+Mky/Wy=741.8+1215/36+580.93/36+580.93/36=86.63kPa 3、基础轴心荷载作用应力Pk =Fk+Gk/lb=741.8+1215/6×6=54.36kN/m24、基础底面压力验算1、修正后地基承载力特征值fa =fak+ηbγb-3+ηdγmd-0.5=150.00+2.00×19.00×6.00-3+3.00×19.00×20.00-0.5=1375.50kPa 2、轴心作用时地基承载力验算Pk =54.36kPa≤fa=1375.5kPa满足要求3、偏心作用时地基承载力验算Pkmax =86.63kPa≤1.2fa=1.2×1375.5=1650.6kPa满足要求5、基础抗剪验算基础有效高度：h=h-δ=1350-50+22/2=1289mmX轴方向净反力：Pxmin =γFk/A-Mk''+Fvk''h/Wx=1.35×741.800/36.000-749.263+17.850×1.350/36.000=-1.184kN/m2Pxmax =γFk/A+Mk''+Fvk''h/Wx=1.35×741.800/36.000+749.263+17.850×1.350/36.000=56.819kN/m2假设Pxmin=0,偏心安全,得P1x =b+B/2Pxmax/b=6.000+1.700/2×56.819/6.000=36.459kN/m2Y轴方向净反力：Pymin =γFk/A-Mk''+Fvk''h/Wy=1.35×741.800/36.000-749.263+17.850×1.350/36.000=-1.184kN/m2Pymax =γFk/A+Mk''+Fvk''h/Wy=1.35×741.800/36.000+749.263+17.850×1.350/36.000=56.819kN/m2假设Pymin=0,偏心安全,得P1y =l+B/2Pymax/l=6.000+1.700/2×56.819/6.000=36.459kN/m2基底平均压力设计值：px =Pxmax+P1x/2=56.82+36.46/2=46.64kN/m2py =Pymax+P1y/2=56.82+36.46/2=46.64kPa基础所受剪力：Vx =|px|b-Bl/2=46.64×6-1.7×6/2=601.64kNVy =|py|l-Bb/2=46.64×6-1.7×6/2=601.64kNX轴方向抗剪：h/l=1289/6000=0.21≤40.25βc fclh=0.25×1×16.7×6000×1289=32289.45kN≥Vx=601.64kN满足要求Y轴方向抗剪：h/b=1289/6000=0.21≤40.25βc fcbh=0.25×1×16.7×6000×1289=32289.45kN≥Vy=601.64kN满足要求四、基础配筋验算1、基础弯距计算基础X向弯矩：MⅠ=b-B2pxl/8=6-1.72×46.64×6/8=646.76kN·m基础Y向弯矩：MⅡ=l-B2pyb/8=6-1.72×46.64×6/8=646.76kN·m2、基础配筋计算1、底面长向配筋面积αS1=|MⅡ|/α1fcbh2=646.76×106/1×16.7×6000×12892=0.004ζ1=1-1-2αS10.5=1-1-2×0.0040.5=0.004γS1=1-ζ1/2=1-0.004/2=0.998AS1=|MⅡ|/γS1hfy1=646.76×106/0.998×1289×360=1396mm2基础底需要配筋：A1=max1396,ρbh=max1396,0.0015×6000×1289=11601mm2基础底长向实际配筋：As1'=13790mm2≥A1=11601mm2满足要求2、底面短向配筋面积αS2=|MⅠ|/α1fclh2=646.76×106/1×16.7×6000×12892=0.004ζ2=1-1-2αS20.5=1-1-2×0.0040.5=0.004γS2=1-ζ2/2=1-0.004/2=0.998AS2=|MⅠ|/γS2hfy2=646.76×106/0.998×1289×360=1396mm2基础底需要配筋：A2=max1396,ρlh=max1396,0.0015×6000×1289=11601mm2基础底短向实际配筋：AS2'=13790mm2≥A2=11601mm2满足要求3、顶面长向配筋面积基础顶长向实际配筋：AS3'=13790mm2≥0.5AS1'=0.5×13790=6895mm2满足要求4、顶面短向配筋面积基础顶短向实际配筋：AS4'=13790mm2≥0.5AS2'=0.5×13790=6895mm2满足要求5、基础竖向连接筋配筋面积基础竖向连接筋为双向Φ10500;五、配筋示意图。
塔吊基础设计计算
塔吊基础设计计算塔吊基础设计计算是指在安装塔吊时，根据塔吊的尺寸、工作条件和安全要求，进行基础设计的计算。
塔吊是一种大型施工机械设备，用于在建筑工地上进行吊装作业，因此其基础设计计算至关重要，直接关系到塔吊的稳定性和安全性。
一、确定塔吊基础设计参数1.确定塔吊的高度和重量，以及工作条件（如最大起吊量和最大回转半径等）。
2.根据塔吊的高度和重量，确定基础的尺寸和类型，常用的基础类型有立柱基础和箱式基础。
二、计算基础尺寸和适应性1.根据塔吊的高度和工作条件，计算基础的尺寸。
通常，基础的宽度应大于塔吊高度的1/4至1/3，长度应大于最大回转半径加上塔吊底座的尺寸。
2.根据计算结果，评估基础的适应性，包括抗倾覆能力、承载能力和稳定性。
三、计算基础的承载能力1.根据塔吊的重量和基础参数，计算基础的垂直承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的重量。
2.根据基础的尺寸和土壤的承载力，计算基础的水平承载能力，即基础的承载能力应大于塔吊的侧向荷载。
四、计算基础的稳定性1.根据基础的尺寸、土壤的稳定性和塔吊的工作条件，计算基础的稳定系数，即基础的稳定系数应大于12.根据计算结果，评估基础的稳定性，包括抗倾覆能力和抗滑移能力。
五、设计基础的细节1.根据基础的尺寸和类型，设计基础的具体结构，包括基础的平面形状和截面形状。
2.根据基础的结构和施工条件，设计基础的施工方案，包括土方开挖、支护和回填等。
六、进行基础的验算和评估1.根据设计结果，进行基础的验算，包括静力分析和动力分析等。
2.根据验算结果，评估基础的安全性和可行性，包括基础的稳定性和承载能力等。
总之，塔吊基础设计计算是一项复杂而重要的工作，需要结合塔吊的特点和工作条件，进行详细的参数计算和结构设计。
只有通过科学合理的设计计算，才能确保塔吊的稳定性和安全性，提高施工效率和质量，确保人员安全。
塔吊基础计算
塔吊基础的计算书（一）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.0 X 6.0 x 1.5m基础自重6X6X 1.5X25=1350 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1350） =2640kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1 •桩顶竖向力的计算（依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条）匕斗竺+竺1其中n ——单桩个数，n=4 （由于护坡桩一半裸露在基坑内，单桩承载力折减xi,yi单桩相对承台中心轴的XY方向距离（m）4.5/1.414=3.18 ；Ni ——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值：最大荷载：N=2640/4+(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =1352.45kN最小荷载N=2640/4-(4404 X 3.18)/ (2X 3.182) =-32.45kN(六)桩承载力验算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1352.45kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中” 一一建筑桩基重要性系数，取1-0 ;fc ——混凝土轴心抗压强度设计值，fc=16.70N/mm2;A ——桩的截面面积＞A=0.157m2经过计算得到桩顶轴向压力设计值满足要求！(七)桩竖向极限承载力验算及桩长计算桩承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)的第522-3条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值Ra= qpkx Ap+ u 艺 qsk X li桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值，按下表取值；极限端阻力标准值，按下表取值；桩身的周长，u=2.5m;qskqpkAp 桩端面积，取Ap=0.5m2li ——第i层土层的厚度，取值如下表;厚度及侧阻力标准值表如下最大压力验算：Ra =0.5 x( 1800x 0.5+2.5 x 60x 25) =2325kN上式计算的R的值大于最大压力1352.45kN,所以满足要求!塔吊基础的计算书（二）（一）参数信息塔吊型号：QTZ6018, 自重+压重850kN,塔吊倾覆力距3146kN.m 承台尺寸6.4 X 6.4 x 1.5m基础自重6.4 X 6.4 X 1.5X25=1536 kN（二）塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算竖向力1.2 （F+G =1.2 X （850+1536） =2863.2kN塔吊的倾覆力矩M=1・4x3146=4404kN.m（三）矩形承台弯矩的计算计算简图：f-M图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
塔吊基础计算
水平荷载标准值 竖向荷载标准值 *控制力矩取大值
Mk= 500.00 kN.m
Mk= Fvk= Fk1= Gk＝ Fqk= Fk=Fk1+Gk+Fqk=
718.82 kN.m 12.16 kN 333.20 kN 1188.32 kN 40.00 kN 1561.52 kN
Fvk'=qsk'*H= Msk=0.5*Fvk*H=
0.40 kN/m2
0.38 kN/m2 0.61 kN/m
24.31 kN 486.26 kN.m
3. 塔 机 的 倾 覆 力 矩
大臂自重产生的向前力矩标 3.1 准值
4. 综 合 分 析 计 算
工作状态下塔机对基础顶面 4.1 的作用
水平荷载标准值 竖向荷载标准值 基础自重 起重荷载
桩身承载力
满足要 求
Qk=Fk'/n= Ra=
2.40 MPa 380.38 kN 1884.96 kN
Qkmax=Fk'/n+(Mk'+Fv k'*h)/L=
626.59 kN
Qkmin=Fk'/n(Mk'+Fvk'*h)/L=
Hale Waihona Puke 134.17 kNfc=
14300 kN/m2
N= ######## kN
5.2 5.2.1
桩基承台计算
角桩轴线位于塔机塔身柱的 冲切破坏椎体以内，且承台 高度符合构造要求，故可不 进行承台受角桩冲切的承载 力验算
5.2.2
承台暗梁配筋计算 承台暗梁宽度 最大竖向力设计值 最小竖向力设计值 支座反力
塔吊基础计算(格构柱)
塔吊基础计算（格构柱)八、基础验算基础承受的垂直力:P=449KN 基础承受的水平力：H=71KN 基础承受的倾翻力矩: M=1668KN.m(一）、塔吊桩竖向承载力计算：1、单桩桩顶竖向力计算:单桩竖向力设计值按下式计算：Q ik=（P + G ）/n ±M/a2式中:Q ik—相应于荷载效应标准组合偏心竖向力作用下第i根桩的竖向力；P-塔吊桩基础承受的垂直力，P=449KN；G—桩承台自重，G=(4。
8×4。
8×0。
4+4。
8×4。
8×1.3）×25=979.2KN;P+G=449+979。
2=1428.2KNn—桩根数，n=4；M—桩基础承受的倾翻力矩,M=1668+71×1.3=1760。
3KN。
m；a—桩中心距,a=3.2m。
Q ik=1428.2/4±1760.3/3.2×2单桩最大压力：Q压=357.05+389.03=746。
08KN单桩最大拔力: Q拔=357。
05-389。
03=-31。
98KN2、桩承载力计算：(1)、单桩竖向承载力特征值按下式计算：R a = q pa A P+u P∑q sia L i式中: R a—单桩竖向承载力特征值；q pa、q sia—桩端阻力，桩侧阻力特征值；A P—桩底端横截面面积；u P—桩身周边长度;L i—第i层岩土层的厚度。
5号塔吊桩：对应的是8—8剖的Z52。
桩顶标高为-6。
8m，绝对标高为-1.9m，取有效桩长52m，桩端进入6—1粘土层2。
19m。
52R a = 0.8×3。
14×(4×12。
51+16×3.8+14×14.4+18×19.1+30×2。
19）=1813.51>746。
08KN 满足要求3、承台基础的验算(1）承台弯矩计算Mx1=My1=2×（746。
塔吊基础计算书
配重高度hp(m)
0.70
基础混凝土强度
C35
3、计算简图
二、计算过程：
1. 修正地基承载力设计值：(本基础设计不考虑上部覆土)
f = fk+ηb×r×( b-3)+ηd×rm×( d-0.5)=
208.12
kN/m2
其中：
基础宽度的地基承载力修正系数ηb=
0.3
基础深度的地基承载力修正系数ηd=
fy为钢筋的抗拉、抗压强度设计值查规范
fy=
300
N/mm2
最小配筋面积
Asmin=ρbh=
9375
mm2
其中：
ρ为基础最小配筋率
0.0015
查表得配筋
Φ28 @ 125双向
截面积As(mm2)
13816
mm2
满足要求
冲击承载力Fl≤0.7βhpft×bm×ho=
3512507
N
其中：
βhp为受冲切承载力截面高度影响系数
0.94
ft为混凝土的抗拉强度设计值查表得ft=
1.57
N/mm2
c的取值：
1.6
m
bm为冲切破坏最不利一侧计算长度
bm=(c+bb)/2=
2.81
m
bb==c+2h0=
4.02
m
h0为截面有效高度h0=h-as=
Pmax=2×(F2+G1+G2+G3)/(3×l×a)=
165.01
kN/m2
Pmax
＜
1.2f=
249.75
kN/m2
基础底面处的平均压力值Pk
Pk=Pmax/2=
82.50
塔吊基础计算
桩底）
单桩承力设计值
抗拔力设计值 N拔
R
单桩轴向承力安全值
Up∑qsili 桩侧总极限摩擦阻力
qpAp
桩端点极限承载力
Rk实际
取桩长度后实际承载力
Rk实际=fpAp+Up∑fsli
Qk
取桩长度后实际抗拔力
Qk＝λRk 桩配筋计算
根据桩径按内插法计算工程桩桩 身配筋率(0.20%～0.65%)
As
截面钢筋面积
单位
KN KN M 节 KN KN KN KN.m KN.m KN m
取 m m
m
KN
KN
KN KN KN KN KN
取 m2 mm 根
m ㎡ m4 m4 M
i单柱 λ合 λ单柱
σ合 σ单柱
τ d h
σ N lw t
规格 V1 V2 V fv
d A σ τ
单柱回转半径 四根立柱组合长细比 单柱长细比
符号
G m b N F1 F2 F3 Mn M F4
ξ1 d D
l
Ni
意义
公式 钻孔灌注桩计算
桩上部钢支架总重 标准节重 标准节边长 标准节数量 塔吊自重（包括平衡重） 最大起吊重量 标准节总重 基础承受扭矩 倾覆力矩 水平荷载 钻孔灌注桩桩顶标高
F3=m×N
桩安全系数
桩直径
桩间距
D=2d
取桩有效长度（最大开挖深度至
N/mm2 N/mm2
kN/m2 m m
N/mm2 N mm mm
mm2 KN KN KN N/mm2
颗 mm m㎡ N/mm2 N/mm2
12
42535.38462
153.9904
42689.37502
塔吊基础计算
一、基本概况：1、塔吊（型号为TC6015A-10E）：最大工作幅度60米，最大起重荷载10吨，塔吊计划搭设高度100米；TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷2、承台的规格尺寸定为：5000㎜（长）×5000㎜（宽）×1500㎜（深），承台采用4根PHC500-125-AB型静压预应力管桩作基础（即同本工程9#楼工程桩，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN）。
3、TC6015A-10E基础桩及承台布置详见下图：二、塔吊桩基础承台混凝土结构设计（1）静压预应力桩PHC500-125-AB型本工程中塔吊基础所使用的桩与工程中所用的桩相同，为静压预应力管桩PHC500-125-AB型，D=500管桩，管桩桩身质量必须满足国家标准要求。
桩顶标高根据塔吊桩基础承台确定，满足桩顶锚入承台100mm。
（2）塔吊桩基础承台塔吊桩基础承台设计尺寸5000×5000×1500；承台混凝土采用C35商品混凝土；三、塔吊基础验算：塔吊自重（包括压重）F1=1050.00KN塔吊最大起重荷载F2=100.00KN作用于桩基承台顶面的竖向力F k=1.2*(F1+F2)=1380.00KN风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax=5100.00K N·m塔吊基础桩与工程桩相同，单桩竖向承载力特征值R a=2100KN，单桩抗拔承载力特征值R a’=600KN桩间间距S a=S b=4000㎜，承台边缘至桩心距离S C=500㎜，承台5000*5000*1500㎜+1400*1400*1500㎜+1400*5500*1500㎜（与地下室工程桩承台BCT-1和BCT-2连成一体），C35商品砼，塔身宽度2000㎜附：TC6015A-10E（独立高度60米）基础载荷（一）、桩竖向承载力验算：根据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ187-2009）的第6.3.2条，基桩的桩顶作用效应计算。
塔吊基础计算
QTZ63塔吊天然基础的计算书一参数信息塔吊型号：QTZ63,自重包括压重F1=450.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN,塔吊倾覆力距M=630.00kN.m,塔吊起重高度=70.00m, 塔身宽度B=1.50m,混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.35m,基础最小宽度Bc=5.00m;二基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.35m基础的最小宽度取：Bc=5.00m三塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算;计算简图：当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×510.8=612.96kN；G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =4012.50kN；Bc──基础底面的宽度,取Bc=5.00m；W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=20.83m3；M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×630.00=882.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：a=5.00/2-882.00/612.96+4012.50=2.31m;经过计算得到：无附着的最大压力设计值 Pmax=612.96+4012.50/5.002+882.00/20.83=227.35kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=612.96+4012.50/5.002-882.00/20.83=142.68kPa 有附着的压力设计值 P=612.96+4012.50/5.002=185.02kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×612.96+4012.50/3×5.00×2.31=267.06kPa四地基基础承载力验算地基承载力设计值为：fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=227.35kPa,满足要求地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=267.06kPa,满足要求据安徽省建设工程勘察设计院岩土工程勘察报告,Ⅰ塔吊参227号孔,Ⅱ塔吊参243号孔,Ⅲ塔吊参212号孔,Ⅳ塔吊参193号孔,Ⅵ塔吊参118号孔,Ⅶ塔吊参108号孔;五受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;验算公式如下：式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.95；ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa；am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：am=1.50+1.50 +2×1.35/2=2.85m；h0──承台的有效高度,取 h0=1.3m；Pj──最大压力设计值,取 Pj=267.06kPa；Fl──实际冲切承载力：Fl=267.06×5.00+4.20×0.40/2=491.39kN;允许冲切力： 0.7×0.95×1.57×2850×1300=3868205.25N=3868.21kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求六塔吊稳定性验算塔吊有荷载时稳定性验算塔吊有荷载时,计算简图：塔吊有荷载时,稳定安全系数可按下式验算：式中K1──塔吊有荷载时稳定安全系数,允许稳定安全系数最小取1.15；G──起重机自重力包括配重,压重,G=450.80kN；c──起重机重心至旋转中心的距离,c=5.50m；h0──起重机重心至支承平面距离, h0=6.00m；b──起重机旋转中心至倾覆边缘的距离,b=1.50m；Q──最大工作荷载,Q=100.00kN；g──重力加速度m/s2,取9.81；v──起升速度,v=0.50m/s；t──制动时间,t=2s；a──起重机旋转中心至悬挂物重心的水平距离,a=15.00m；W1──作用在起重机上的风力,W1=2.00kN；W2──作用在荷载上的风力,W2=2.00kN；P1──自W1作用线至倾覆点的垂直距离,P1=8.00m；P2──自W2作用线至倾覆点的垂直距离,P2=2.50m；h──吊杆端部至支承平面的垂直距离,h=30.00m；n──起重机的旋转速度,n=1.0r/min；H──吊杆端部到重物最低位置时的重心距离,H＝28.00m；──起重机的倾斜角,=0.00度;经过计算得到K1=2.266由于K1>=1.15,所以当塔吊有荷载时,稳定安全系数满足要求七承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;1、抗弯计算,计算公式如下：式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=1.75m；P──截面I-I处的基底反力：P=267.06×3×1.50-1.75/3×1.50=163.20kPa；a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.50m;经过计算得 M=1.752×2×5.00+1.50×267.06+163.20-2×4012.50/5.002+267.06-163.20×5.00/12=453.21kN.m;2、配筋面积计算,公式如下：依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条;式中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度;经过计算得s=453.21×106/1.00×16.70×5.00×103×13002=0.003=1-1-2×0.0030.5=0.003s=1-0.003/2=0.998As=453.21×106/0.998×1300×300.00=1163.94mm2;由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：10125mm2;故取 As=10125mm2;实际烟台建设机械厂QTZ63Ⅲ、Ⅳ、Ⅵ、Ⅶ塔吊基础选用φ20170,虎霸建机QTZ63Ⅰ、Ⅱ塔吊基础选用φ20165;QTZ60塔吊天然基础的计算书一参数信息塔吊型号：QTZ60,自重包括压重F1=833.00kN,最大起重荷载F2=60.00kN, 塔吊倾覆力距M=600.00kN.m, 塔吊起重高度H=40.00m, 塔身宽度B=1.60m, 混凝土强度等级：C35,基础埋深D=5.00m,基础最小厚度h=1.25m,基础最小宽度Bc=4.82m;二基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.25m基础的最小宽度取：Bc=4.82m三塔吊基础承载力计算依据建筑地基基础设计规范GB50007-2002第5.2条承载力计算;当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力,它包括塔吊自重,压重和最大起重荷载,F=1.2×893=1071.60kN；G──基础自重与基础上面的土的自重,G=1.2×25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D =3659.10kN；Bc──基础底面的宽度,取Bc=4.82m；W──基础底面的抵抗矩,W=Bc×Bc×Bc/6=18.66m3；M──倾覆力矩,包括风荷载产生的力距和最大起重力距,M=1.4×600.00=840.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离m,按下式计算：a=4.82/2-840.00/1071.60+3659.10=2.23m;经过计算得到：无附着的最大压力设计值Pmax=1071.60+3659.10/4.822+840.00/18.66=248.63kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=1071.60+3659.10/4.822-840.00/18.66=158.62kPa有附着的压力设计值 P=1071.60+3659.10/4.822=203.63kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×1071.60+3659.10/3×4.82×2.23=293.09kPa四地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第5.2.3条;计算公式如下：其中 fa──修正后的地基承载力特征值kN/m2；fak──地基承载力特征值,取270.00kN/m2；b──基础宽度地基承载力修正系数,取0.00；d──基础埋深地基承载力修正系数,取0.00；──基础底面以下土的重度,取20.00kN/m3；γm──基础底面以上土的重度,取20.00kN/m3；b──基础底面宽度,取5.00m；d──基础埋深度,取5.00m;解得地基承载力设计值 fa=270.00kPa实际计算取的地基承载力设计值为：fa=270.00kPa地基承载力特征值fa大于最大压力设计值Pmax=248.63kPa,满足要求地基承载力特征值1.2×fa大于偏心距较大时的压力设计值Pkmax=0kPa,满足要求据安徽省建设工程勘察设计院岩土工程勘察报告,Ⅴ塔吊参188号孔;五受冲切承载力验算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;验算公式如下：式中hp──受冲切承载力截面高度影响系数,取hp=0.96；ft──混凝土轴心抗拉强度设计值,取 ft=1.57kPa；am──冲切破坏锥体最不利一侧计算长度：am=1.60+1.60 +2×1.25/2=2.85m；h0──承台的有效高度,取 h0=1.2m；Pj──最大压力设计值,取 Pj=293.09kPa；Fl──实际冲切承载力：Fl=293.09×4.82+4.10×0.36/2=470.59kN;允许冲切力：0.7×0.96×1.57×2850×1200=3608236.80N=3608.24kN实际冲切力不大于允许冲切力设计值,所以能满足要求六承台配筋计算依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第8.2.7条;1.抗弯计算,计算公式如下：式中 a1──截面I-I至基底边缘的距离,取 a1=1.61m；P──截面I-I处的基底反力：P=293.09×3×1.60-1.61/3×1.60=194.79kPa；a'──截面I-I在基底的投影长度,取 a'=1.60m;经过计算得 M=1.612×2×4.82+1.60×293.09+194.79-2×3659.10/4.822+293.09-194.79×4.82/12=522.10kN.m;2.配筋面积计算,公式如下：依据建筑地基基础设计规范GB 50007-2002第7.2条;式中1──系数,当混凝土强度不超过C50时,1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时,1取为0.94,期间按线性内插法确定；fc──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度;经过计算得s=522.10×106/1.00×16.70×4.82×103×12002=0.005=1-1-2×0.0050.5=0.005s=1-0.005/2=0.998As=522.10×106/0.998×1200×300.00=1453.56mm2;由于最小配筋率为0.15%,所以最小配筋面积为：9037.5mm2;故取 As=9037.5mm2,实际浙江省建设机械公司QTZ60Ⅴ塔吊基础选用φ20183;。
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【案例7.6.2】塔吊基础计算
某厂生产的5015液压自升式塔吊，生产厂家提供的资料基本数据见图
图5.9 塔机稳定性计算简图 1.基础所承受的荷载的计算、分析
塔吊附墙装置只承担风荷载等水平荷载及弯矩、扭矩，不承担自重等坚向荷载，将塔身、附墙简化为多跨连续梁受力模型，通过受力分析、可以得出结论：塔吊在独立高度状态下，所承受的风载等水平荷载及各种弯矩、扭矩对底座即对基础产生的荷载最大；安装附墙装置以后，各种水平荷载及弯矩、扭矩等主要由附墙承担。
塔吊上升到最大高度以后，对基础的荷载与独立高度相比仅多了标准节的重量，而其所传的风荷载要小得多。
故下面荷载取值均以独立高度状态计算，分工作状态和非工作状态两种工况分别进行受力分析；
a.工作状态
1)自重
基础尺寸初步选为4.8×4.8×1.2m
基础自重g F =4.8×4.8×1.2×24=664kN
塔吊独立高度(49.5m )满载8t 时的自重:
1V F =530kN 2)风荷载产生的倾覆弯矩
1M 2/W W q C P A H =••=12()/W C A A H
η•+=1.3×250×1.15×0.675=252/N m W
C －风力系数，取值1.3 2
W P －计算工作风压值,验算整体抗倾覆稳定性时取0.2502/kN m 1
A －塔身前片结构迎风面积 2A －塔身后片结构迎风面积
12A A bH ω===0.422×1.6H =0.675H
ω－塔前后片结构充实率，考虑安全网等面积，取为0.422，1.6m 为塔身宽度。
η－两片绗架前片对后片的挡风系数，取0.15
w F =qH =252×49.5=12480kN =12.5kN 1M = 212qH ==112.549.52⨯⨯=309/kN m H 为独立高度状态下，从基础到塔吊顶的高度，取49.5m 3) 满载时塔机产生的倾覆弯矩2M
最大工作工况时塔机自身产生的倾覆弯矩为2M ，向前弯矩为正，向后弯矩为负：
大臂自重向前弯矩：21M =1φ
×56.8kN ×25=1.1×56.8×25=1420kN m •
最大起重荷载产生的向前弯矩： 22M =2φ×80×11.6=1.3×80×11.6=1206kN m •
小车位于上述位置时向前弯矩：
23M =1φ×7×11.8=1.0×7×11.8=83kN m • 平衡臂向后弯矩：
24M =-1φ×32.4×(6.5+1.6) = －1.0×32.4×8.1=－262kN m •
平衡重向后弯矩： 25M =1φ×74.6×(13.5+1.6) = －1.0×74.6×15.1=－1126kN m •
说明：塔机最大起重力矩一般情况下应当将最大起重量与相应最大幅度的乘积和臂端最大幅度与相应起重量的乘积作比较，取两者中的较大值。
本例中，23M
是根据塔机的起重性能曲线表查出来的最大起重力矩，是最大起生量与其相应幅度的乘积。
1φ－自重冲击系数1.0~1.1，有利时1.0，无利时1.1
2φ－起重荷载动载系数1.3
22122232425
M M M M M M =++++=1420+1206-83-262-1126=1321kN m • 4)工作状态下的最大弯矩
故工作状态下的最大弯矩为：12G
M M M
=+=309+1321=1630kN m • 5)扭矩
起重臂回转启动、刹车或大风吹来时产生的扭矩：
按一般构造要求，塔吊基础平面尺寸一般在4×4m 以上，砼为C20以上，基础的开裂扭矩 To=0.70
t t W f =0.70×1/3×3b ×t f 0l T =1/4To=1/4×0.70×1/3×34×61.1t f =4100kN m •
一般塔吊底座所受的扭矩在1000kN m •以内，远小于1/4开裂扭矩，故设计中可不考虑扭矩的作用。
b.非工作状态
(1)自重
减少8T 最大起生量,
2V F =450kN
(2)风荷载 非工作状态时风荷载应按暴风风压取值，深圳地区取为：
3W P =2/kN m q =1.2×1.3×1300×1.15×0.675=1574/N m
w F =qH =1574×49.5=77.9kN
1M = 31
2W F H
•=0.5×77.9×49.5=1928kN m •
按GT/T13752-92规定，非工作工况下，风荷载是从平衡臂吹向起重臂，即向前弯矩。
(3)非工作倾覆弯矩F M
塔吊本身向前弯矩，与工作状态相比，少了最大起重荷载弯矩
22M 及小车位于该处的弯矩23M
2M =21M -24M -25M =1420-262-1126=32kN m •
F M =1M +
2M =1928+32=1960kN m •＞G M =1960kN m •
C.基础受力
综合以上分析、计算，可知塔吊在非工作状态时对基础传递的荷载最大。
基础受力为：
(1)坚向荷载：
V F =2V F +
g F =450+664=1114kN
(2)水平风荷载： w F =qH =1574×49.5=77.9kN 水平风荷载及非工作时塔吊本身对基础产生的弯矩:
F M =1960kN m • 则天然地基或桩基所受弯矩为：
j M =1M +W F H
•=1960+77.9×1.2=2053kN m •
2.塔吊基础设计计算
a.基础尺寸
初步确定基础尺寸为4.8×4.8×1.2m
b.基础抗冲切验算 因底面积小，H 大，V F
小，不可能发生冲切破坏，一般塔吊基础抗冲强度是冲切强度的4倍以上,验算过程从略。
c.基础抗倾覆验算
不能满足抗倾覆要求，故适当扩大基础平面尺寸 h V g M F h e F F +•=+=196077.9 1.2450664+⨯+=1.84＞3b =1.6m
不能满足抗倾覆要求，故应适当扩大基础平面尺寸，现取5.6×5.6×1.2m
g F =5.6×5.6×1.2×24=903kN h V g M F h e F F +•=+=196077.9 1.2450903+⨯+=1.52＜3b =1.87m ,满足要求
d.地基承载力的验算 设地基容许承载力[
B p ]=2002/kN m 2()3V g B F F p al +==2(450903)3 5.6 1.28⨯+⨯⨯=1262/kN m ＜[B p ]=2002/kN m ,满足要求． 上式中，l －地面反力的合力至基础倾覆边的距离
l ＝1/2b －e ＝2.8-2053/1353=1.28m
e.基础配筋计算
设基础砼20C ,cm f =112/N mm ,0h =1130mm ,y f =2/N mm
图5.10 地基承载力计算简图 因为e <1/3b,地基有一半以上面积承担基础传递的压力，见图；受压宽度为3l ＝3×1280=3840mm ；
基础所受弯矩为塔身以外(1-1剖面)地基所受压力的反力对基础产生的弯矩。
1P =1840/3840×B p =0.489B p =60kpa
M =1/2(max P +1P )×2×5.6×1/2×2=1042kN m •
s A =M /(0.90y f h )=1042×
610/(0.9×310×1130)=29902mm 选用12@170Φ,s A
=37302mm 双向通长配筋
上述配钢筋可以知：塔吊基础的配筋率较低。