地下室底板整体抗浮计算
抗浮桩—底板—地下室整体有限元分析
抗浮桩—底板—地下室整体有限元分析摘要：在有地上楼层的结构中，地下室已经成为整个结构的必要部分，从严格意义上讲，分析地下室底板结构的变形与内力时应考虑上部结构的影响，但这种方法比较复杂、困难，所以只考虑地下室与桩基浇筑并协同作用。
梁妍妍利用SAP2000研究了锚杆布置方式、锚杆刚度以及底板厚度等因素对地下室底板变形与内力的影响并取得了不错的研究结果。
本章将对抗浮桩—底板—地下室结构进行整体的有限元建模分析，进行较为精细的计算分析，以判断不同水头高度下设置抗浮桩前后的区别，为底板结构抗浮优化提供依据。
1、模型建立及参数选取以所选取的新建工程实例为对象，以桩平面布置图中轴线J以及轴线18相交点为坐标原点进行有限元模拟，分析设置与不设置抗浮桩情况下，底板在不同水头高度作用下的变形以及内力，评价抗浮桩提供的有利帮助以及设置抗浮桩之后的不同，具体建模步骤如下：1.1 几何建模利用软件自带的快速模板功能，选择“无梁楼盖”，按工程图纸提供的平面图输入两个方向的跨数以及跨度，跨中板带默认在一跨正中布置，其余部分为柱上板带，跨中板带宽度方向自动划分2个单元宽度，柱上板带宽度方向自动划分4个单元宽度；定义HRB400级钢筋以及C35混凝土等材料类型，设定底板厚度为550mm，柱下范围内的承台厚度为1200mm。
1.2 单元划分底板、中板、顶板以及外墙均采用shell单元模拟，柱采用框架单元模拟。
为使模拟结果更接近实际，在自动生成单元划分的基础上进行细分，按最大尺寸为1000mm剖分面并沿对象边生成束缚，系统自动为所有的相邻边生成束缚。
1.3 定义约束条件将桩布置在柱下是人防工程中常用的一种布桩型式，在上部荷载作用下引起的竖向位移可以忽略不计，因此将桩作用处的约束情况简化为固定支座。
地下室底板与独立基础一起与地基接触，为准确分析底板与基础的协同作用，对所有底板单元以及独立基础单元施加面弹簧，定义只压不拉的土体弹簧，面弹簧刚度即基床系数，即单位面积地表面上引起单位深度下沉所需施加的力，可以通过现场载荷板试验或者土工试验方法获取，在对沉降计算要求不高或者简化计算中，也可采用推荐的经验值，本模型按勘察报告提供的土层分布情况进行取值，取底板对应土层的基床系数为 1000000kN/m2。
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
说明:采用修正经验系数法，按大柱帽无梁筏板计算。
混凝土标号：C30 2.01N/mm 2底板板厚 h = 350mm 1.43N/mm 2承台厚 h =1200mm柱尺寸 a X b =0.55X0.55m柱距：Lx X Ly (m) =7X 6.8m 承台尺寸A X B = 2.3X 2m迎水筋保护层 C = 50mm 水位高于底板面4m背水钢筋保护层 C =25mm 2.5KN/m 2计算裂缝 C =25mm32.3KN/m 2（扣除向下恒载）㈠.X向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-C)2/8 =32.3*6.8*(7-2.3)^2/8=606.5KN*m 0.5*606.5/(6.8/2)=KN*m1.强度计算:底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm①④号筋每延米筋面积 As= 1.2*89.2/(0.9*360*292)=1131.4mm 2实配φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=89.2/(0.87*292*2233)=N/mm 2实际配筋率 ρ= 0.006382.1E+05157.2二.计算过程：柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=89.22921.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002地下室底板抗水板计算一.基本资料：混凝土强度标准值f tk =混凝土强度设计值f t =垫层重水净反力 q=ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*157.2)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4612.1*0.461*157.2*(1.9*25+0.08*16/0.013)/210000=0.106mm<0.2mm 满足要求!㈡.X向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿X向总弯矩标准值:Mox=qLy(Lx-2C/3)2/8=32.3*6.8*(7-2*2.3/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米Mx=0.18*820/(6.8/2)=KN*mψ=0.388承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*285.6/(0.9*360*1141)=927.1mm 2实配φ18@90实配 A s =2826mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=285.6/(0.87*1141*2826)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2826/(0.5*1000*1200)=<0.010.011.1-0.65*2.01/(0.01*101.8)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*101.8*(1.9*25+0.08*18/0.01)/210000=0.039mm<0.2mm 满足要求!㈣.Y向柱上板带承台边支座截面负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-2)^2/8=651.2KN*m0.5*651.2/(7/2)=KN*m1.强度计算:ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.183ωmax =αcr ψσsk (1.9c+0.08d eq /ρte )/Es=柱上板带每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=93实际配筋率 ρ= 0.002362.1E+05101.80.005取ρte =11411.2Mx/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.002ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.461ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=8200.18Mox/By=43.40.013 取ρte =底板底筋 fy =300N/mm 2ho=mm②⑥号筋每延米筋面积 As= 1.2*93/(0.9*300*292)=1415.5mm 2实配Φ16@90实配 As =2233mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoA s)=93/(0.87*292*2233)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2233/(0.5*1000*350)=>0.010.0131.1-0.65*2.01/(0.013*163.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.4872.1*0.487*163.9*(1.9*25+0.08*16/0.013)/200000=0.122mm<0.2mm 满足要求!㈤.Y向柱上板带跨中弯矩及跨中板带弯矩计算：1. 沿Y向总弯矩标准值:Moy=qLx(Ly-2C/3)2/8=32.3*7*(6.8-2*2/3)^2/8=KN*m a.柱上板带跨中每延米My=0.18*845/(7/2)=KN*m b.跨中板带支座每延米My=0.17*845/(7/2)=KN*m c.跨中板带跨中每延米My=0.15*845/(7/2)=KN*mMy=43.5KN*m 1.强度计算:底板面筋 fy =360N/mm 2ho=mm⑤号筋每延米筋面积As=1.2My/(0.9fyho)=1.2*43.5/(0.9*360*318)=507mm 2实配φ14@180实配 As =855mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=43.5/(0.87*318*855)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=855/(0.5*1000*350)=<0.01取ρte =0.011.1-0.65*2.01/(0.01*183.9)=(0.2<ψ<1.0)取ψ=0.392.1*0.39*183.9*(1.9*25+0.08*14/0.01)/210000=0.114mm<0.2mm 满足要求!㈥.Y向承台根部负弯矩计算：沿Y向总弯矩标准值:Lx/2=3.5>2.32.3Moy=qLx(Ly-C)2/8 =32.3*7*(6.8-0.55)^2/8=KN*m 0.5*1104/2.3=KN*m1.强度计算:承台底板底筋 fy =360N/mm 2ho=mm承台每延米筋面积 As= 1.2*240/(0.9*360*1141.5)=778.7mm 2实配φ17@90实配 As =2521mm 2满足要求!2.裂缝验算:构件受力特征系数 αcr =2.1(按砼规表8.1.2-1取)钢筋弹性模量 Es=N/mm 2(按砼规表4.2.4取)σsk =M k /(0.87hoAs)=240/(0.87*1141.5*2521)=N/mm 2ρte =As/(0.5bh)=2521/(0.5*1000*1200)=<0.010.010.004取ρte =最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.00212.1E+0595.9取 Bx=1104承台每延米弯矩 My = 0.5Moy/Bx=2401141.51.2My/(0.9fyho)=2.1E+05183.90.005ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.39ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=底板面筋计算弯矩选用318最小配筋率 ρmin =0.002实际配筋率 ρ= 0.002448450.18Moy/Bx=43.50.17Moy/Bx=410.15Moy/Bx=36.2163.90.013取ρte =ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=0.487ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08deq/ρte )/Es=1.2My/(0.9fyho)=最小配筋率 ρmin =0.00215实际配筋率 ρ= 0.006382.0E+052921.1-0.65*2.01/(0.01*95.9)=<0.2取ψ=0.22.1*0.2*95.9*(1.9*25+0.08*17/0.01)/210000=0.035mm<0.2mm 满足要求!ψ=1.1-0.65f tk /(ρte σsk )=-0.262ωmax =αcr ψσsk (1.9C+0.08d eq /ρte )/Es=。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算Last revision on 21 December 2020
地下室抗浮验算
地下室一层结构恒载为29824KN（取PKPM总体信息结果）,地下室面积为 m2,底板面积为
根据地看报告，抗浮设防水位：按水位位于地下室底板以上，即设防水位绝对标高为米考虑
则总体浮力为水重，即G=45KN/m2
结构自重产生的荷载G1=29824/=m2
基础筏板自重G2==m2
地下室回填土荷载：回填土面积663 m2 (根据图中面积计算)，回填土厚米，回填土（自重取16KN/ m3）总重=,
则回填土自重产生的荷载为：=m2
抗浮安全系数取，则；<G1+G2+G3
<++
<63
计算中未考虑底板外挑部分回填土对结构抗浮的贡献，故地下室抗浮演算满足
根据以上计算过程确定，地下室降水应在地下室顶板施工完毕且房心回填完成后停止。
地下室抗浮计算
地下室抗浮计算整体抗浮计算：抗浮设计水头：7.4m，底板厚0.5m，底板上覆土1.9m，地下室顶板厚0.16m（梁板柱折算厚度0.4m），地下室顶板覆土1.5m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：0.4x25+0.9x18+0.2x25+1.6x18+0.4x25=70KN>67整体抗浮满足要求，底板局部抗浮计算：抗浮设计水头：6.5m，底板厚0.4m，底板上覆土1.1m。
单位面积水浮力：6.5x10=65KN单位面积抗力：[0.4x25+0.9x18+0.2x25]x0.9=31.2KN 局部抗浮不满足。
防水底板需计算配筋。
单位面积净浮力q为：65x1.2-31.2x1.2=40.56KN按经验系数法计算：Mx=q*Ly*（Lx-2b/3）*（Lx-2b/3）/8=40.56*8.4*（8.1-2*5/3）*（8.1-2*5/3）/8=967.6KNm柱下板带支座最大负弯矩M1为：M1=0.5*Mx=483.8KNm（跨中板带最大为0.17）柱下板带跨中最大正弯矩M2为：M2=0.22*Mx=212.9KNm（跨中板带最大为0.22）配筋为：下部为：As1=M1/（0.9*fy*h1*3.9）=483.8/（0.9*360*1150*3.9）=332.9mm <Ф16@200As1’=M1/（0.9*fy*h1’*3.9）=483.8/（0.9*360*350* 3.9）=1039mm 基本等于Ф16@200上部为：As2=M2/（0.9*fy*h2* 3.9）=212.9/（0.9*360*350* 3.9）=481.4mm <Ф16@200上式配筋计算中分母3.9为柱下板带宽度。
原设计防水底板配筋满足要求。
独立基础计算阶梯基础计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、设计依据《建筑地基基础设计规范》 (GB50007-2002)①《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2002)②二、示意图三、计算信息构件编号: JC-1 计算类型: 验算截面尺寸1. 几何参数台阶数n=3矩形柱宽bc=600mm 矩形柱高hc=600mm基础高度h1=300mm基础高度h2=400mm基础高度h3=500mm基础长度b1=750mm 基础宽度a1=750mm基础长度b2=725mm 基础宽度a2=725mm基础长度b3=725mm 基础宽度a3=725mm2. 材料信息基础混凝土等级: C35 ft_b=1.57N/mm2fc_b=16.7N/mm2柱混凝土等级: C40 ft_c=1.71N/mm2fc_c=19.1N/mm2钢筋级别: RRB400 fy=360N/mm23. 计算信息结构重要性系数: γo=1.0基础埋深: dh=1.500m纵筋合力点至近边距离: as=50mm基础及其上覆土的平均容重: γ=20.000kN/m3最小配筋率: ρmin=0.150%4. 作用在基础顶部荷载标准值考虑水浮力作用：水浮力标准值为：65-31.2=33.8Kpa覆土及自重荷载标准值为：1.6x18+0.4x25=38.8Kpa活荷载标准值为：4KPaFgk=304.000kN Fqk=243.400kNMgxk=0.000kN*m Mqxk=0.000kN*mMgyk=0.000kN*m Mqyk=0.000kN*mVgxk=0.000kN Vqxk=0.000kNVgyk=0.000kN Vqyk=0.000kN永久荷载分项系数rg=1.20可变荷载分项系数rq=1.40Fk=Fgk+Fqk=304.000+243.400=547.400kNMxk=Mgxk+Mqxk=0.000+(0.000)=0.000kN*mMyk=Mgyk+Mqyk=0.000+(0.000)=0.000kN*mVxk=Vgxk+Vqxk=0.000+(0.000)=0.000kNVyk=Vgyk+Vqyk=0.000+(0.000)=0.000kNF1=rg*Fgk+rq*Fqk=1.20*304.000+1.40*243.400=705.560kNMx1=rg*Mgxk+rq*Mqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mMy1=rg*Mgyk+rq*Mqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kN*mVx1=rg*Vgxk+rq*Vqxk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNVy1=rg*Vgyk+rq*Vqyk=1.20*(0.000)+1.40*(0.000)=0.000kNF2=1.35*Fk=1.35*547.400=738.990kNMx2=1.35*Mxk=1.35*(0.000)=0.000kN*mMy2=1.35*Myk=1.35*(0.000)=0.000kN*mVx2=1.35*Vxk=1.35*(0.000)=0.000kNVy2=1.35*Vyk=1.35*(0.000)=0.000kNF=max(|F1|,|F2|)=max(|705.560|,|738.990|)=738.990kNMx=max(|Mx1|,|Mx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mMy=max(|My1|,|My2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN*mVx=max(|Vx1|,|Vx2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kNVy=max(|Vy1|,|Vy2|)=max(|0.000|,|0.000|)=0.000kN5. 修正后的地基承载力特征值fa=135.000kPa四、计算参数1. 基础总长 Bx=2*b1+2*b2+2*b3+bc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m2. 基础总宽 By=2*a1+2*a2+2*a3+hc=2*0.750+2*0.725+2*0.725+0.600=5.000m3. 基础总高 H=h1+h2+h3=0.300+0.400+0.500=1.200m4. 底板配筋计算高度 ho=h1+h2+h3-as=0.300+0.400+0.500-0.050=1.150m5. 基础底面积 A=Bx*By=5.000*5.000=25.000m26. Gk=γ*Bx*By*dh=20.000*5.000*5.000*1.500=750.000kNG=1.35*Gk=1.35*750.000=1012.500kN五、计算作用在基础底部弯矩值Mdxk=Mxk-Vyk*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdyk=Myk+Vxk*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*mMdx=Mx-Vy*H=0.000-0.000*1.200=0.000kN*mMdy=My+Vx*H=0.000+0.000*1.200=0.000kN*m六、验算地基承载力1. 验算轴心荷载作用下地基承载力pk=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa 【①5.2.1-2】因γo*pk=1.0*51.896=51.896kPa≤fa=135.000kPa轴心荷载作用下地基承载力满足要求因Mdyk=0, Mdxk=0Pkmax=(Fk+Gk)/A=(547.400+750.000)/25.000=51.896kPa七、基础冲切验算1. 计算基础底面反力设计值因 Mdx=0 并且 Mdy=0Pmax=Pmin=(F+G)/A=(738.990+1012.500)/25.000=70.060kPaPjmax=Pmax-G/A=70.060-1012.500/25.000=29.560kPa2. 验算柱边冲切YH=h1+h2+h3=1.200m, YB=bc=0.600m, YL=hc=0.600mYHo=YH-as=1.150m2.1 因 800<YH<2000 βhp=0.9672.2 x方向柱对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=0.600mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=2.900mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(0.600+2.900)/2=1.750mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Flx=1.0*122.598=122.60kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNx方向柱对基础的冲切满足规范要求2.3 y方向柱对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=0.600my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=2.900my冲切不利位置am=(at+ab)/2=1.750my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-0.600/2-1.150)*5.000-(5.000/2-0.600/2-1.150)2=4.148m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=4.148*29.560=122.598kNγo*Fly=1.0*122.598=122.60kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.967*1.57*1750*1150=2138.01kNy方向柱对基础的冲切满足规范要求3. 验算h2处冲切YH=h2+h3=0.900mYB=bc+2*b3=2.050mYL=hc+2*a3=2.050mYHo=YH-as=0.850m3.1 因 800<YH<2000 βhp=0.9923.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=2.050mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=3.750mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(2.050+3.750)/2=2.900mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Flx=1.0*80.827=80.83kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求3.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=2.050my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=3.750my冲切不利位置am=(at+ab)/2=2.900my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-2.050/2-0.850)*5.000-(5.000/2-2.050/2-0.850)2=2.734m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=2.734*29.560=80.827kNγo*Fly=1.0*80.827=80.83kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*0.992*1.57*2900*850=2686.46kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4. 验算h3处冲切YH=h3=0.500mYB=bc+2*b2+2*b3=3.500mYL=hc+2*a2+2*a3=3.500mYHo=YH-as=0.450m4.1 因(YH≤800) βhp=1.04.2 x方向变阶处对基础的冲切验算x冲切位置斜截面上边长bt=YB=3.500mx冲切位置斜截面下边长bb=YB+2*YHo=4.400mx冲切不利位置bm=(bt+bb)/2=(3.500+4.400)/2=3.950mx冲切面积(By≥Bx)Alx=(By/2-YL/2-YHo)*Bx-(Bx/2-YB/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2x冲切截面上的地基净反力设计值Flx=Alx*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Flx=1.0*41.679=41.68kNγo*Flx≤0.7*βhp*ft_b*bm*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNx方向变阶处对基础的冲切满足规范要求4.3 y方向变阶处对基础的冲切验算y冲切位置斜截面上边长at=YL=3.500my冲切位置斜截面下边长ab=YL+2*YHo=4.400my冲切不利位置am=(at+ab)/2=3.950my冲切面积(Bx≥By)Aly=(Bx/2-YB/2-YHo)*By-(By/2-YL/2-YHo)2=(5.000/2-3.500/2-0.450)*5.000-(5.000/2-3.500/2-0.450)2=1.410m2y冲切截面上的地基净反力设计值Fly=Aly*Pjmax=1.410*29.560=41.679kNγo*Fly=1.0*41.679=41.68kNγo*Fly≤0.7*βhp*ft_b*am*YHo=0.7*1.000*1.57*3950*450=1953.47kNy方向变阶处对基础的冲切满足规范要求八、柱下基础的局部受压验算因为基础的混凝土强度等级小于柱的混凝土强度等级，验算柱下扩展基础顶面的局部受压承载力。
某工程结构地下室底板抗浮验算计算书
底板抗浮计算
附加形式A建筑面层0.10m 水浮力F Hx10=48.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=46.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=38.825KN/m2水头H 4.85m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.20m柱间距ly 9.07m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.00m 承台长c'(y向) 3.00m 承台高度h 1.00m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.10m 柱上板带ly/2 4.54m 配筋范围2lx/3 5.47m 配筋范围2ly/36.05m冲切周长μm 2*(3+0.25)+2*(3+0.25)=13m 冲切力F 2894.35716KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*13*(0.3-0.05)*1000=3253.25KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=46.59*[8.2*9.07-(3+0.25*2)*(3+0.25*2)]=0.7ft μmho=>2894.35716 满足要求地下室底板计算（水浮力反向作用）(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式B建筑面层0.10m 水浮力FHx10=30.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.3*25=9.50KN/m2板厚0.30m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=25.74KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=21.45KN/m2水头H 3.00m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.25m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.25)+2*(2.75+0.25)=12m 冲切力F 1544.33565KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12*(0.3-0.05)*1000=3003KN0.7ft μmho=>1544.33565 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=25.74*[8.4*8.4-(2.75+0.25*2)*(2.75+0.25*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)(一)地下室底板基本参数计算:附加形式C建筑面层0.10m 水浮力FHx10=30.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.3*25=9.50KN/m2板厚0.30m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=25.74KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=21.45KN/m2水头H 3.00m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.30m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.25)+2*(2.75+0.25)=11.5m 冲切力F 1565.2494KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.5*(0.3-0.05)*1000=2877.875KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=25.74*[8.4*8.4-(2.5+0.25*2)*(2.75+0.25*2)]0.7ft μmho=>1565.2494 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=35.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=29.04KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=24.2KN/m2水头H 3.50m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/35.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 1703.4138KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=29.04*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)0.7ft μmho=>1703.4138 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=56.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=54.84KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=45.7KN/m2水头H 5.65m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 3264.0768KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=54.84*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>3264.0768 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.550区域建筑面层0.10m 水浮力FHx10=35.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=29.04KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=24.2KN/m2水头H 3.50m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/35.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.35)+2*(3.47+0.35)=15.28m 冲切力F 1544.088744KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.28*(0.4-0.05)*1000=5353.348KN2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=29.04*[8.4*8.4-(3.47+0.35*2)*(3.47+0.35*2)0.7ft μmho=>1544.088744 满足要求(三)承台底板冲切计算(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 2900.0268KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN0.7ft μmho=>2900.0268 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式G (一)地下室底板基本参数计算:负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.35)+2*(3.47+0.35)=15.28m 冲切力F 2628.779184KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.28*(0.4-0.05)*1000=5353.348KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(3.47+0.35*2)*(3.47+0.35*2)0.7ft μmho=>2628.779184 满足要求附加形式H (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 2942.6688KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>2942.6688 满足要求附加形式J (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.3)+2*(2.75+0.3)=12.2m 冲切力F 2230.496625KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.2*(0.35-0.05)*1000=3663.66KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(2.75+0.3*2)*(2.75+0.3*2)]0.7ft μmho=>2230.496625 满足要求附加形式D (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 3.47m 承台长c'(y向) 3.47m 承台高度h 1.25m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(3.47+0.3)+2*(3.47+0.3)=15.08m 冲切力F 2029.675809KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*15.08*(0.35-0.05)*1000=4528.524KN2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(3.47+0.3*2)*(3.47+0.3*2)]0.7ft μmho=>2029.675809 满足要求(三)承台底板冲切计算附加形式E (一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头4.1建筑面层0.10m 水浮力FHx10=41.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.35*25=10.75KN/m2板厚0.35m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=37.59KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=31.325KN/m2水头H 4.10m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.35m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.3)+2*(2.75+0.3)=11.7m 冲切力F 2261.97825KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.7*(0.35-0.05)*1000=3513.51KN柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=37.59*[8.4*8.4-(2.5+0.3*2)*(2.75+0.3*2)]=0.7ft μmho=>2261.97825 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式F负5.35区域水头5.45建筑面层0.10m 水浮力FHx10=54.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=52.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=43.7KN/m2水头H 5.45m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 3075.9993KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN0.7ft μmho=>3075.9993 满足要求(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=52.44*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)附加形式G (一)地下室底板基本参数计算:负5.35区域水头5.45建筑面层0.10m 水浮力FHx10=54.50KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=52.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=43.7KN/m2水头H 5.45m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.50m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.05m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.5+0.35)+2*(2.75+0.35)=11.9m 冲切力F 3121.2288KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*11.9*(0.4-0.05)*1000=4169.165KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=柱子承受轴力-冲切锥范围荷载=52.44*[8.4*8.4-(2.5+0.35*2)*(2.75+0.35*2)]0.7ft μmho=>3121.2288 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.7区域水头5.8建筑面层0.10m 水浮力FHx10=58.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=56.64KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=47.2KN/m2水头H 5.80m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 8.40m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.40m 柱上板带lx/2 4.20m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/3 5.60m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.35)+2*(2.75+0.35)=12.4m 冲切力F 3322.3608KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.4*(0.4-0.05)*1000=4344.34KN(三)承台底板冲切计算2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=56.64*[8.4*8.4-(2.75+0.35*2)*(2.75+0.35*2)0.7ft μmho=>3322.3608 满足要求(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)负5.10区域水头5.2建筑面层0.10m 水浮力FHx10=52.00KN/m2回填土厚0.00m底板重力G 0.1*20+0*19+0.4*25=12.00KN/m2板厚0.40m 底板荷载q 1.2(F-0.9G)=49.44KN/m2垫层0.00m 设计水浮力F-0.9G=41.2KN/m2水头H 5.20m混凝土等级C30 ft 1.43N/mm^2fc 14.30N/mm^2柱间距lx 11.15m柱间距ly 8.40m 柱截面宽度hz 0.70m 柱截面高0.70m 承台宽度c(x向) 2.75m 承台长c'(y向) 2.75m 承台高度h 1.10m 板厚h 0.50m 柱上板带lx/2 5.58m 柱上板带ly/2 4.20m 配筋范围2lx/37.43m 配筋范围2ly/3 5.60m冲切周长μm 2*(2.75+0.45)+2*(2.75+0.45)=12.8m 冲切力F 3971.886KN 冲切力限值FL 0.7*1.43*12.8*(0.5-0.05)*1000=5765.76KN2(c+h)+2(c'+h)=子承受轴力-冲切锥范围荷载=49.44*[11.15*8.4-(2.75+0.45*2)*(2.75+0.45*20.7ft μmho=>3971.886 满足要求(三)承台底板冲切计算(一)地下室底板基本参数计算:(二)x 向承台及底板配筋计算(柱为支座)。
(完整版)地下室抗浮计算书
地下室抗浮计算书图一地下室剖面示意图图二计算平面一、条件：取跨度最大的区域进行计算，选择如图二所示计算区域。
地面标高H1=0.000m，顶板标高H2=-0.650m，底板标高H3=-4.850m，设计水位标高Hw=-1.550m；顶板厚度d1=250mm，考虑梁高，折算厚度取d1=300mm，底板厚度d2=400mm，挡土墙墙厚度d3=300，地下室层高h=4200mm。
底板建筑垫层厚d4=100mm，覆土容重γ`=20kN/m；二、计算：1、水浮力F w=|h3+d2-h w|×10=|-4.850+0.4+1.550|×10=37.00 kN/m2、抗浮力：(1)、顶板自重：G1=d1×25=300×0.001×25=7.5 kN/m(2)、底板自重：G2=d2×25=400×0.001×25=10.0 kN/m(3)、覆土重量：G o=d o×γ=0.650×18=11.70 kN/m抗浮力G=∑(G o+G1+G2+G3+G4+G5+G6)=∑(7.50+10+11.7)=29.2kN/m3、抗拔桩需承担浮力：nR>F w-G/K=37-29.2/1.05=9.2 kN/m图二所示中间桩，桩径1000，桩长取6m，根据《全国民用建筑工程设计技术措施》（地基与基础）（2009版）基桩抗拔承载力特征值：R tk=T ua+G=∑λi q sik u i l i=0.75*45*3.14*1*2+0.7*35*3.14*1*4=520kN其中抗拔系数λ在残积粉质粘土层取0.75，圆砾层取0.7，桩位于残积粉质粘土层桩长取2m，圆砾层取4m。
图二所示，中间桩需承担抗浮面积为：s=14.4*14.2/4=51m2(取周边面积的四分之一)单桩需抵抗浮力为R=51*9.2=469.2kN< R tk=520kN满足要求正截面受拉承载力验算：N=1.35*469.2=634kN≤f y A s=300*3016=905kN满足要求。
地下室抗浮计算
建筑结构设计地下室抗浮怎么计算首先要知道抗浮水位是多少，算出水浮力然后乘以1.05的系数。
算出地下室总得恒荷载（包括基础重和基础上的填土）如果恒荷载大于水浮力的1.05倍，可视为抗浮满足要求。
如不能满足要求，可以降低基础底板，然后填土或素混凝土以增加基础的恒荷载。
或者将筏板外挑，然后压上土以增加恒荷载。
关于地下建筑抗浮设计的几点意见= ^NTH c^*湖北省勘察设计协会袁内镇A3su !I2S内容摘要y'{*B(本文根据作者的工作经验结合湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003以及相关标准的有关规定，对地下建筑物抗浮设计原则及一些具体问题进行了探讨，可供抗浮设计中参考。
j o + -关键词：抗浮设计、抗浮水位、抗浮稳定、水的浮力、抗拔构件] .( l^ W①地下建筑物抗浮设计是一个复杂的技术问题，由于对抗浮设计的一些重要问题有不同看法，因此相关规范未对抗浮设计作出明确的具体规定，导致设计工作的困难。
②抗浮水位不易确定。
③抗浮现状——施工阶段浮起，使用阶段浮起，特殊情况浮起。
④浮起底板未见开裂，柱上下端横向裂缝浮起时常发生倾斜，水位下到四周，等高，受力不均匀，形成与重心不重合。
M t w7aK为解决抗浮设计的操作问题，湖北省地方标准《建筑地基基础技术规范》DB42/242-2003[1]对抗浮设计作了原则的规定，但具体问题尚有一些歧意，地下建筑浮起破坏的现象仍时有发生。
作者认为有必要对以下问题进行探讨，以求抗浮设计的合理完善。
<F% c "Rkh （1）地下建筑物浮起的基本条件。
OZ SM2 ~水对地下建筑物的浮力大小遵循阿基米德原理，水对物体的浮力等于物体排开同体积水的重量。
同时水的浮力作用也遵循连通管原理，即不同截面尺寸的各连通管水位等高，且压强相等。
因此，当地下建筑物与周围介质间存在薄层自由水膜时，无论水的性质是潜水、上层滞水或承压水，即可产生强度为γh的浮力（γ为水的重度，h为建筑物基底以上的水深），当水浮力强度大于地下建筑物单位面积的重量时，建筑物即可浮起，当水不断补充时，建筑物将不断上浮，所以，建筑物浮起是一个渐进过程。
地下室抗浮计算
地下室底板抗浮配筋计算1.-3F地下室底板，板厚h=500mm.复核大于8m以外的板跨度（一）、以最大跨度9.3m跨为例进行验算，基本资料、参数如下：地下室底板混凝土等级为C30，钢筋采用HRB400级：f t＝1.43N/m2f y＝360N/m2底板＋素混凝土垫层的厚度：0.50＋0.10＝0.60mm，G＝25×0.5+20x0.1＝14.5kN/m2；底板面层：2.0kN/m2；按照中盐勘察设计院提供的补充资料地下抗浮水位按102.50米考虑，底板面绝对标高按96.8m计，则抗浮水位高度为5.7m,计至垫层底的水浮力Q＝10×(5.7+0.6)＝63.0 kN/m2；底板使用荷载：4.0kN/m2 （承压）， 2.0kN/m2（抗浮）1、枯水期，考虑底板下土体脱空（1）.底板抗弯验算底板荷载设计值q1＝1.2×(14.5+2.0)+1.4×4＝25.4kN/m2，考虑柱下承台对底板的抗弯贡献，按经验系数法算得，M0=1/8x25.4x(9.3-2/3x2)2=201.5 kN·m/m内跨板的弯矩如下：柱上板带，支座弯矩M1’＝0.5M0 B/(0.5B)=201.5kN·m/m跨中弯矩M1＝0.18M0 B/(0.5B)=72.5 kN·m/m跨中板带，支座弯矩M2’＝0.17M0 B/(0.5B)=68.50kN·m/m跨中弯矩M2＝0.15M0 B/(0.5B)=60.4kN·m/m按柱上板带进行配筋，考虑支座0.9的调幅，支座与跨中的弯矩调整后如下：支座弯矩M’＝181.35 kN·m/m 跨中弯矩M＝79.75 kN·m/m底板柱上板带支座弯矩设计值M’＝ 181.35kN·m/m，按b×h＝1000×500的截面计，As’＝1216mm2，实配支座面筋14@150+12@300 (As’＝1403mm2)，满足要求。
2地下室抗浮计算
地下室抗浮计算依据深圳市长堪勘察设计有限公司2013年9月提供的《深圳市凯中精密技术股份有限公司凯中科技厂区岩土工程详细勘察报告》,地下室抗浮水位绝对标高取：48.000m。
地下室底板底绝对标高：43.750m。
地下水浮力标准值：42.50kN/m2。
抗浮稳定验算（一）、柱受荷面积为8*9.7=77.6 m2恒载：1、顶板覆土950厚 0.95*18=17.1 kN/m2。
180厚结构板 0.18*25=4.5 kN/m2。
梁腹自重：(2根主梁、4根次梁)(0.5*0.82*9.7+0.5*0.82*8+0.30*0.62*9.7*2+0.30*0.62*8*2)*25=346.04kN顶板总重：N1=（17.1+4.5）*77.6+346.04=2022.2 kN2、底板垫层300厚 0.30*20=6 kN/m2。
结构板400厚 0.400*25=10.00 kN/m2。
底板总重：（6+10.00）*77.6=1241.6 kN3、柱自重： 0.60*0.60*（4.30-1）*25+0.60*4*（4.30-1）*0.02*20=32.9 kN综上，恒载标准值：W=2022.2+1241.6+32.9=3296.7 kN水浮力标准值：F=77.6*42.50=3298 kN根据《广东省建筑地基基础设计规范》（DBJ-15-31-2003）5.2.1条：W/F=3296.7/3298=1.00<1.05 不满足规范要求，需采布置抗拔桩。
抗拔桩验算：（取ZK35）取安全系数 1.05，则每根柱子所受的浮力：1.05*3298-3296.7＝166.2KN由非整体破坏控制，《建筑桩基技术规范》式5.4.5-1：Tuk=3.14*0.5*(0.7*4.7*40+0.7*2*40+0.75*1.0*110)=550KN 单桩抗拔力取：100KN.忽略桩自Gp=0Tuk /2+ Gp=550/2+0=275KN>100KN 故满足抗浮要求。
地下室抗浮计算
相对标高 室内地面标高H0 室外标高H3 地下室顶面标高H1 地下室地面标高H2 地下水面标高H4 顶板厚D1 底板厚D2 顶板覆土厚D3 底板覆土厚D4 基础底标高H底= 抗浮计算水头H水= 地下室层高H= 最大柱网
面积S=B*L=
பைடு நூலகம்
绝对标高 0.00 0.00 -0.80 -4.20 -1.50 主梁 尺寸 柱子 参数
浮力计算：
自重计算
总水浮力F= 顶板覆土自重G1= S*D3*γ 土= 顶板自重G2= S*D1*γ 砼= 底板自重G3= S*D2*γ 砼= 底板覆土自重G4= S*D4*γ 土= 柱子自重G5= V柱*γ 砼= 梁自重G6= （V梁+V次）*γ 砼= 柱墩自重G7= V次*γ 砼= 总自重W=
抗浮验算
0.5 0.5
0.7875
0.3 0.6
1.155 0 0 4 0 1.6 0.6 1.536
体积 V梁=b2*（h2-D1)*(B+Lb1-B2)=
宽 b3= h3= 柱网内根数n= 高
次梁 尺寸
体积 柱墩 尺寸
高\宽 厚 体积
V次=n*b3*（h3D1)*((B+L)/2-b2)=
b4= h4= V墩=b4*b4*h4=
水容重γ 水＝ 土容重γ 土＝ 混凝土容重γ 砼= 判别：
10.00 18.00 25.00 底板F1= 柱墩浮力F2= S*H水*γ 水= V墩*γ 水= 地下室顶面高于水位:H1>H4 1116 kN 15.36 kN 1131 518.4 225 360 0 19.69 28.88 38.4 1190 kN kN kN kN kN kN kN kN kN
宽 高 体积 宽 高 b1= h1= V柱=b1*h1*(H-D1-D4)= b2= h2=
地下室抗浮底板计算书(解锁板)
Mox=qLy(Lx-C)2/8
=
30.8* 8*(8-
柱上板带每延米弯矩 Mx = 0.5Mox/By=
0.5*13
41.6/(
1341.6
KN* m
167.7 KN*m
1.强度计算:
N/ 底板底筋 fy = 360 mm2 ①④号筋每延米筋面积 As= 1.2Mx/(0.9fyho)=
ho= 392 1.2
69.2/ (103.4807/ (0.5*
ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=
1. 1-
ωmax=αcrψσsk(1.9C+0.08deq/ρte)/Es=
2.1*0. 2*140.
= 0.047 mm < 0.2
㈥.Y向承台根部负弯矩计
mm
(按砼 规(按表砼 规表 140.7 0.006
0.18*1 503.81/7(*81 503.81/5(*81 538/(8
底板面筋计算弯矩选用 Mx= 69.2
KN* m
1538 69.2 65.4 57.7
KN*m KN*m KN*m KN*m
1.强度计算:
N/
底板面筋 fy = ③号筋每延米筋面积As=
360 1.2Mx
/(0.9
mm2
ho= 422 mm 1.2
*16
mm
实配φ 16 @ 75
最小配筋率 ρmin= 0.002
实配 As = 2679 mm2
实际配筋率 ρ= 0.00595
2.裂缝验算:
（扣除 向下恒
1584.5 mm2 满足要 求!
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构件受力特征系数 αcr= 2.1
钢筋弹性模量 Es= 2.1E+05 N/mm2
纯地下室部分抗浮桩计算解析
金都大厦地下室抗浮验算一、中柱局部抗浮取底板含一根柱的8.4X8.1单元格计算,板顶覆土1m,抗浮水位标高6m(绝对高程,室外地面标高6.8m(绝对高程(±0.000相当于黄海高程7.400,基础底标高-3.0m(绝对高程。
地下一层顶板厚400,梁板式楼盖,主梁800X900。
地下二层顶板350厚,面层50厚,梁板式楼盖,主梁800X700。
底板筏板厚400,覆土及其地面做法共400。
抗浮计算如下:柱重:=0.6*0.6*25*(4.3+3.7-0.4-0.35=65KN上部覆土+地面做法:=18*0.8+8*0.2=16KN/M2地下一层顶板:=25*0.4=10 KN/M2地下一层顶梁:=25*0.8*(0.9-0.4*(8.4+8.1-1.2 =153KN地下二层板+50厚面层:=25*0.4+0.05*20=11KN/M2地下二层梁:=25*0.8*(0.7-0.35*(8.4+8.1-1.2 =107.1KN室内覆土400厚:=20*0.2+18*0.2=7.6 KN/M2底板:=25*0.4=10 KN/M2总重量:=(16+10+11+7.6+10*8.1*8.4+65+153+107.1=4040KN总浮力:=90*8.1*8.4=6124KN取安全系数1.05,则=1.05*6124-4040=2390KN取每柱下3根抗拔桩,桩径600,间距2250,则单桩抗拔=2390/3=797KN。
采用扩底桩,底端直径1.4m,桩长暂取15m,由《建筑桩基技术规范》表5.4.6-1,自桩底起算长度按5d=3m.由非整体破坏控制,《建筑桩基技术规范》式5.4.5-1,取地堪17号孔,后压浆:Tuk=(3.14*0.6*(36*4.1+48*2.9+46*5*1.4+3.14*1.4*(46*0.9+52*2.1*0.75=1518KNG p=3.14*0.3*0.3*12*15+3.14*0.7*0.7*3 *10=97KNT uk /2+ G p=1518/2+97=856KN〉797KN满足抗浮要求。
抗浮验算
地下车库抗浮验算抗浮按两种情况进行验算（一）第一种情况：整体抗浮验算（最不利状态）：已知条件：（1）、根据地质报告勘查要求，采用当地丰水期水位11.00米。
相对于±0.000的标高为-4.50米。
（2）、地下车库底板底标高为：-8.50米。
（3）、抗浮验算地下车库底板面积：S=15394.32m2（4）、地下室室外覆土厚度：h=2.02米（5）、覆土重度：γ=18 KN/m31.抗浮全重计算（1）、地下室结构及覆土总重G =1517030KN（2）、则整体抗浮压强为：P1=G/S=1517030KN/15394.32m2=98.55 KN/m2（3）、地下室顶板覆土压强：P2=γh=18 KN/m3x2.02米=36.36 KN/m2（4）、除去地下室顶板覆土压强的压强为：P= P1- P2=98.55 KN/m2-36.36 KN/m2=62.19 KN/m20.9P=55.97 KN/m22.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，整体抗浮验算通过。
（二）第二种情况：局部抗浮验算（最不利位置）：最不利位置选取7-H轴与11轴交点处的柱子计算已知条件：（1）、负荷面积S1=7.5x8.55=64.125 m2（2）、单柱基础底面积S2=4.1x4.1=16.81 m2第二阶面积S3=2.35x2.35=5.5225 m2（3）、混凝土容重为γ1=25 KN/m3（4）、地下室室内覆土厚度h1=1.9m其余所需条件均同第一种情况。
1.抗浮全重计算（1）、地下室结构及室内覆土总重（A）、结构构件G1=25 KN/m3x[0.5x64.125+0.65x0.65x5.5+16.81x0.4+5.5225x0.4+（64.125-16.81）x0.3] m3=25 KN/m3x（32.06+2.34+6.73+2.21+14.2）m3=1438.5 KN（B）、室内覆土G2= γh1（S1- S3）+γ（h1-0.4）S3=18 x1.9x58.6+18x1.5 x5.5225=（2004.12+149.11）KN=2153.23 KN总重：G=G1+G2=3591.73 KN（2）、则整体抗浮压强为：P=G/S1=3591.73 KN /64.125 m2=56.01 KN/m20.9P=50.41 KN/m23.总水头压强计算Pw =γw h w=10KN/m3x（8.5-4.5）m=40KN/m2由上述计算0.9P> Pw，局部抗浮验算通过。
关于地下室抗浮计算的系统梳理
关于地下室抗浮计算的系统梳理摘要：随着区域性气候变化越来越剧烈，近年来许多地区的降水屡破长周期的最高降雨量。
因此带地下室的建筑在建设周期及使用周期的抗浮就显得尤其重要。
使用周期的抗浮，设计师主要需要考虑两点：1.整体抗浮；2.地下室底板的抗浮配筋设计。
建设周期的抗浮，主要是采用一些现场措施加速排水，或者在有条件的情况下进行隔水。
本文主要梳理的是使用周期阶段的抗浮，也是图纸设计阶段，设计师着重考虑的。
近年来许多地区的降水屡破长周期的最高降雨量，以及因此带来的工程程缺陷的暴露，地下室的抗浮设计显得越来越突出，越来越重要。
系统的梳理地下室抗浮计算的内容、抗浮方式、计算步骤就显得很有必要。
在确定水位以后，地下室抗浮设计主要内容分为：1.整体抗浮计算；2.地下室底板结构的相关构件计算。
一、前提：确定水位一般地质勘察单位在地勘报告中会提出一个抗浮设防水位，而这个抗浮设防水位需要从两个方面去考察：1）.定义：当有长期水位观测资料时，场地抗浮设防水位可采用实测最高水位；无长期水位观测资料或资料缺乏时，按勘察期间实测最高稳定水位并结合场地地形地貌、地下水补给、排泄条件等因素综合确定.2）.确定合适的最高水位。
《高层建筑岩土工程勘察规程》第5.0.4条指出：当场地中有多层对工程有影响的地下水时，应采取止水措施将被测含水层与其它含水层隔离后测定地下水位或承压水头高度。
由此我们可以的得出抗浮设防水位就是最高水位，而这个最高水位应当是基础所在地下水层的最高水位（前提是施工开挖要注意对场地水环境的保护）。
所以在给地质勘察单位提要求的时候，要把相应的一个比较明确的地下室基础底板的标高定出来。
以便于地勘单位可以勘测出地下室及基础所涉及的各个水层的最高水位等信息。
对进行施工图设计的结构工程师提供一个安全合理的抗浮设防水位。
而现在许多工程因为设计的周期较短，方案变化较多，导致地勘单位无法根据一个较为准确的地下室标高勘测出较为准确的抗浮设防水位，而是根据勘测期间的水位或者一些相关的水文资料，给出一个冗余度较大的抗浮设防水位，特别是我国南方滨海地区抗浮设防水位都在地坪下100~500mm，在一些市政条件比较好，且地坪（包括市政路面）及植被覆盖都较完善的地区，好市政排水管的标高都在地坪一下1.5m~2.5m左右。