Midas课程设计计算书模板
midas曲梁计算书
上部结构纵向计算A匝道A0~A4联4X30m（8.8m宽）计算依据及标准如下：设计方提供的初步设计图纸及设计原则《公路工程技术标准》JTG B01—2003《公路桥涵设计通用规范》JTG D60—2004《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG 025—86注：在设计方提供的施工图图纸中，该联中支点A1~A3处支座均为固定支座，经程序试算后应力及内力结果都与目标结果相差很远，也不符合一般连续梁支座常规布置形式，经调试支座布置形式后，建立此模型。
（一）主梁纵向计算1、计算内容根据设计方提供的主梁结构和预应力钢筋的设计图，按照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)的要求，对结构持久状况截面极限承载能力、正常使用极限状态的截面抗裂、挠度以及使用阶段构件的应力等内容进行了全面的验算。
2、计算模型纵向计算按杆系理论，采用midas civil 2006进行分析，将箱梁纵向作为平面梁单元进行离散；并考虑支座布置及荷载横向分配等因素，考虑满堂支架上现浇、张拉等施工过程。
1）离散模型计算模型结构离散图见下图所示，共78个节点，70个单元。
图10.4.1-1 结构离散图2）材料混凝土：主梁采用C50混凝土，弹性模量E＝3.45×104MPa，fck＝32.4MPa，ftk＝2.65 MPa，fcd＝22.4 MPa，ftd＝1.83 MPa。
普通钢筋：HRB335预应力钢束：采用Φj15.24钢绞线，弹性模量195000MPa，张拉控制应力0.75fpk＝0.75×1860＝1395MPa，松弛比0.035，孔道摩阻系数0.3，偏差系数0.0015，一端锚具回缩6mm。
3、计算参数1）恒载一期恒载：按构件实际截面计入，混凝土容重γ=26.25KN/m3（考虑5%的施工误差）；二期恒载（公路桥面桥面系）：沥青混凝土铺装厚度18cm，容重γ=25KN/m3，行车道宽8m；地袱栏杆每侧：单条每延米12.5KN/m；则：∑q=0.18X8x25+2x12.5=61KN/m横隔板：（厚50cm）Pt1：:6.8KN支座沉陷：按5mm考虑。
midas计算预应力连续刚构桥梁工程课程设计
预应力混凝土连续刚构桥结构设计书1.结构总体布置本部分结构设计所取计算模型为三跨变截面连续箱梁桥，根据设计要求确定桥梁的分孔，主跨长度为80m，取边跨46m，边主跨之比为0.575。
设计该桥为三跨的预应力混凝土连续梁桥（46m+80m+460m），桥梁全长为172m。
大桥桥面采用双幅分离式桥面，单幅桥面净宽20m （4X3.75行车道+1m左侧路肩+3.0m右侧路肩人行道+2X0.5m防撞护栏），两幅桥面之间的距离为1m，按高速公路设计，行程速度100Km/h。
桥墩采用单墩，断面为长方形，长14米，宽3.5米，高25米。
上部结构桥面和下部结构桥墩均采用C50混凝土，预应力钢束采用Strand1860钢材。
桥梁基本数据如下：桥梁类型 : 三跨预应力箱型连续梁桥(FCM)桥梁长度 : L =46 + 80 + 46 = 172 m桥梁宽度 : B = 20 m (单向4车道)斜交角度 : 90˚(正桥)桥梁正视图桥梁轴测图2．箱梁设计主桥箱梁设计为单箱单室断面，箱梁顶板宽20m，底板宽14m，支点处梁高为h支= (1/15 ~ 1/18)L中= 4.44 ~5.33m，取h支=5.0m，高跨比为1/16，跨中梁高为h中= (1/1.5~1/2.5) h 支= 2~ 3.33m，取h中=2.30m，其间梁底下缘按二次抛物线曲线变化。
箱梁顶板厚为27.5cm。
底板厚根部为54cm，跨中为27cm，其间分段按直线变化，边跨支点处为80cm，腹板厚度为80cm 具体尺寸如下图所示：箱梁断面图连续梁由两个托架浇筑的墩顶0号梁段、在两个主墩上按“T构”用挂篮分段对称悬臂浇筑的梁端、吊架上浇筑的跨中合拢梁段及落地支架上浇筑的边跨现浇梁段组成， 0号梁段长2m ，两个“T构”的悬臂各分为9段梁段，累计悬臂总长38m 。
全桥共有一个2m 长的主跨跨中合拢梁段和两个2m 长的边跨合拢梁段。
两个边跨现浇梁段各长4m ，梁高相同。
迈达斯（midas）计算
迈达斯（midas）计算潇湘路连续梁门洞调整后⽀架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施⼯⽅案》中，门洞条形基础中⼼间距为7.5⽶，现根据征迁⼈员反映，为满⾜门洞内机动车辆通⾏需求，需将条形基础中⼼间距调整⾄8.5⽶。
现对门洞结构体系进⾏计算，调整后门洞横断⾯如图1-1所⽰。
图1-1调整后门洞横断⾯图门洞纵断⾯不作改变如图1-2所⽰。
图1-2门洞总断⾯图门洞从上⾄下依次是：I40⼯字钢、双拼I40⼯字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝⼟），各结构构件纵向布置均与原⽅案相同。
2主要材料⼒学性能（1）钢材为Q235钢，其主要⼒学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝⼟采⽤C35混凝⼟，其主要⼒学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采⽤HRB400级螺纹钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。
（4）箍筋采⽤HPB300级钢筋，其主要⼒学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所⽰。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断⾯图如图3.1-2所⽰。
3.1-2荷载加载横断⾯图荷载加载纵断⾯如图3.1-3所⽰。
图3.1-3荷载加载纵断⾯图3.2整体受⼒分析整体模型受⼒分析如图5.2-1~5.2-3所⽰。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应⼒云图图5.2-3门洞整体剪应⼒云图由模型分析可得，模型最⼤位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组⼤组合应⼒σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最⼤剪应⼒σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满⾜要求。
MIDAS连续梁计算书
目录第1章设计原始资料 (1)设计概况 (1)技术标准 (1)主要规范 (1)第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定 (2)尺寸拟定 (2)桥孔分跨 (2)截面形式 (2)梁高 (3)细部尺寸 (4)主要材料及材料性能 (6)模型建立与分析 (7)计算模型 (8)第3章荷载内力计算 (9)荷载工况及荷载组合 (9)作用效应计算 (10)永久作用计算 (10)作用效应组合 (16)第4章预应力钢束的估算与布置 (20)力筋估算 (20)计算原理 (20)预应力钢束的估算 (24)预应力钢束的布置（具体布置图见图纸） (27)第5章预应力损失及有效应力的计算 (29)预应力损失的计算 (29)摩阻损失 (29)锚具变形损失 (30)混凝土的弹性压缩 (30)钢束松弛损失 (31)收缩徐变损失 (31)有效预应力的计算 (32)第6章次内力的计算 (33)徐变次内力的计算 (33)预加力引起的次内力 (33)第7章内力组合 (35)承载能力极限状态下的效应组合 (35)正常使用极限状态下的效应组合 (38)第8章主梁截面验算 (41)正截面抗弯承载力验算 (41)持久状况正常使用极限状态应力验算 (44)正截面抗裂验算（法向拉应力） (44)斜截面抗裂验算（主拉应力） (46)混凝土最大压应力验算 (49)预应力钢筋中的拉应力验算 (50)挠度的验算 (51)小结 (53)第1章设计原始资料设计概况设计某预应力混凝土连续梁桥模型，标准跨径为35m+50m+35m。
施工方式采用满堂支架现浇，采用变截面连续箱梁。
技术标准公路等级：一级公路，双向2车道；设计荷载：公路-I级；桥面宽度：×2+×2；安全等级：二级；主要规范1)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；2)《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；3)《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）；4)《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）；5)《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）；6)《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）；第2章桥跨总体布置及结构尺寸拟定尺寸拟定本设计方案采用三跨一联预应力混凝土变截面连续梁结构，全长120m。
midas连续梁计算书
第1章 89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3 结构计算分析1.3.1 计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
基于midas软件的连续箱梁挂蓝计算书模板
精心整理连续箱梁挂蓝计算书(midas)一、工程简介主桥上部结构为32+68+32m三跨预应力混凝土连续箱梁，梁体自重γ取26kN/m3，跨端支座处、边垮直线段和跨中处梁高为2.8m，中支点处梁高为3.4m，梁高按圆曲线变化，圆曲线半径R=367.80m，顶板厚34cm，腹板厚分别为40cm和70cm，底板厚度由跨中的30cm按圆曲线变化至中点梁根部的60cm，中点处加厚到110cm。
节段主要参数如下表所示：90.01、结构受力分析根据悬灌梁段的实际情况，挂篮分以下三种工况进行受力检算：（1）、工况一：1#梁段施工时连体挂篮的强度检算；（2）、工况二：2#梁段施工时挂篮的强度检算（2）、工况三：挂篮挠度验算；（3）、工况四：挂篮走行时抗倾覆计算。
2、作用于挂篮的主要荷载参考《路桥施工计算手册》箱梁荷载取值如下:荷载集中(KN) 梁单元(KN) 楼板(KN) 压力(KN) 自重(KN) 合计(KN)底模混凝土0.00E+00 -5.34E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 -5.34E+01（1）、浇注箱梁的重量同时考虑动力系数1.2、胀模超载系数1.05；混凝土重量分底板、翼板、顶板混凝土考虑。
底板混凝土重量加载在底纵梁上；翼板混凝土重量加载在外滑梁上；顶板混凝土重量加载在内滑梁上。
输入荷载如下表：（2（3按实际（5（63（1（2（3四、1#2#?6六、1、挂篮内力图强度变形验算轴力图强度变形验算弯矩图强度变形验算剪力图走行时轴力图走行时弯矩图走行时剪力图2．挂篮主要杆件内力计算成果汇总表:杆件名称规格型号荷载组合最大弯距(KN*M)最小弯距(KN*M)轴力(KN) 剪力(KN)内模混凝土0.00E+00 -3.51E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 -3.51E+01 外模混凝土0.00E+00 -1.81E+01 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 -1.81E+01输出荷载统计集中(KN) 梁单元(KN) 楼板(KN) 压力(KN) 自重(KN) 合计(KN)0.00E+00 -1.07E+02 0.00E+00 0.00E+00 0.00E+00 -1.07E+02主桁前横梁2I40a 组合一111.2 -192.87 214.17 主桁纵梁2[32 组合一8.77 -49.93 -580.07 84.23 主桁立柱2[32 组合一-784.54斜拉带2[32 组合一697.86后锚杆φ32 组合一214.94吊杆φ32 组合一159.253（1因为：（2）斜拉带斜拉带采用［］32a，主要受轴力，正应力验算：斜拉带在穿孔处验算，钢销采用20CrMnTi，直径为100mm验算。
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第1章89#～92#预应力砼连续梁桥1.1结构设计简述本桥为27+27+25.94现浇连续箱梁，断面型式为弧形边腹板大悬臂断面，根据道路总体布置要求，主梁上下行为整体断面，变宽度32.713m -35m，单箱5室结构变截面。
箱梁顶板厚度为0.22m，底板厚度0.2m；支点范围腹板厚度0.7m，跨中范围腹板厚度0.4m。
主梁单侧悬臂长度为 4.85m，箱梁悬臂端部厚度为0.2m，悬臂沿弧线一直延伸至主梁底板。
主梁两侧悬臂设置0.1m后浇带，与防撞护栏同期进行浇筑。
本桥平、立面构造及断面形式如图11.1.1和图11.1.2所示。
图11.1.1 箱梁构造图图11.1.2 箱梁断面图纵向预应力采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强f=1860MPa。
中支点断面钢束布置如图11.1.3所示。
度pk图11.1.3 中支点断面钢束布置图主要断面预应力钢束数量如下表墩横梁预应力采用采用φs15－19，单向张拉，如下图。
1.2主要材料1.2.1主要材料类型(1) 混凝土：主梁采用C50砼；(2) 普通钢筋：R235、HRB335钢筋；(3) 预应力体系：采用φs15.2高强度低松弛钢绞线(Ⅱ级)(GB/T5224-1995)，标准强度f=1860MPa；预应力锚具采用符合GB/T14370-2002《预应力筋锚具、pk夹具和连接器》中Ⅰ类要求的优质锚具；波纹管采用符合JT/T529-2004标准的塑料波纹管。
1.2.2主要材料用量指标本桥上部结构主要材料用量指标如表11.2.2-1所示，表中材料指标均为每平米桥面的用量。
表11.2.2-1 上部结构主要材料指标1.3结构计算分析1.3.1计算模型结构计算模型如下图所示。
图11.3.1-1 结构模型图有效分布宽度0.50.60.70.80.912.255.49.0612.916.819.523.22730.834.337.140.94447.551.155.158.662.565.168.972.776.179.4坐标Iyy 系数图11.3.1-2 箱梁抗弯刚度折减系数示意图1.3.2 支座反力计算本桥各桥墩均设三支座。
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4 gLCB4
激活
相加
整体升温( 1.400) +
降温梯度( 1.400) +
支座沉降( 0.500)
+
恒荷载( 1.200) +
钢束二次( 1.200) +
徐变二次( 1.000)
+
收缩二次( 1.000)
--------------------------------------------------------------------------------------------
本计算书模板是依据 2004 年 10 月颁布的《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵 设计规范》（JTG D62-2004）[以下简称《公桥规》]编写的。适用于公路桥梁上部结 构计算。文中以沿江高速淡水河特大桥主桥(82+2x140+82)m 连续刚构为例进行计算， 相关参数仅为参考。
望读者在使用本计算书模板的同时，一定要认真阅读《公桥规》（JTG D62-2004） 中的相关内容及要求。
（3）施工方案
纵向钢束布置情况
顶板钢束
腹板钢束
23-7φ5/19-7φ5 18x3=54 1339
23-7φ5 16x3=48
1395
中跨底板钢束
19-7φ5 11x3=33
1339
边跨底板钢 束
17-7φ5 5x3=15 1339
连续刚构采用对称逐段悬臂灌注和支架现浇两种施工方法。先托架浇注 0 号块，
由于编者水平有限，对《公桥规》（JTG D62-2004）理解还不够深透，有不少认 识有待深化，难免有缺失和错漏之处，恳请读者批评指正。
编者 2010 年 12 月
目
MIDAS教程11m空心板MIDAS计算书
第1章总述1.1技术标准和设计规范1.1.1技术标准(1)道路等级：公路二级(2)设计车速：60公里/小时(3)设计车道：双向2车道(4)结构设计基准期：100年(5)桥梁宽度：桥面宽度为9.5m，断面组成为：0.25m(栏杆)+0.75m(人行道)＋2×3.75m(车行道)+ 0.75m(人行道)+0.25m（栏杆）=9.5m。
(6)汽车荷载等级：公路—Ⅱ级1.1.2设计规范(1)《公路工程技术标准》JTG B01-2003(2)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004(3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004(4)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86(5)《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000(6)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ 024-85(7)《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》（1996年版）(8)其它相关的设计规范、规程1.2复核计算参数1.2.1主要材料及技术参数(1)混凝土力学指标混凝土力学指标表表 1-1(2)钢绞线力学指标钢绞线力学指标表表1-2(3)钢筋力学指标钢筋力学指标表表1-31.2.2结构计算参数结构设计参数表表 1-41.3荷载取值1.3.1永久作用(1)一期恒载现浇空心板梁以自重计入。
预应力混凝土容重取26kN/m3。
(2)二期恒载包括桥面铺装、栏杆、人行道等，以均布荷载计入。
桥面铺装：整体化层厚10cm， 10cm的钢筋混凝土桥面铺装，容重25kN/m3；栏杆：两边栏杆实际重量取值。
(3)收缩徐变收缩徐变时间取10年，即3650天。
1.3.2可变作用(1)汽车荷载荷载等级：公路-Ⅱ级；冲击系数：按规范计算，车道冲击系数基频54f，冲击系数45.=14μ；.0=横向分布系数：采用铰接板梁法，184=.0m汽(2)人群荷载按照公路-Ⅱ级的人群荷载取值,204m。
=.0人第2章Xxx桥11m空心板梁计算2.1计算说明及要点xxx1#和2#桥位于xx市xx区xxx线上，主桥横断面设1.5％的双向坡。
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
迈达斯(midas)计算
潇湘路连续梁门洞调整后支架计算书1概述原《潇湘路（32+48+32）m连续梁施工方案》中，门洞条形基础中心间距为7.5米，现根据征迁人员反映，为满足门洞内机动车辆通行需求，需将条形基础中心间距调整至8.5米。
现对门洞结构体系进行计算，调整后门洞横断面如图1-1所示。
图1-1调整后门洞横断面图门洞纵断面不作改变如图1-2所示。
图1-2门洞总断面图门洞从上至下依次是：I40工字钢、双拼I40工字钢、Ф426*6钢管（内部灌C20素混凝土），各结构构件纵向布置均与原方案相同。
2主要材料力学性能（1）钢材为Q235钢，其主要力学性能取值如下：抗拉、抗压、抗弯强度:[ =125MpaQ235:[σ]=215Mpa, ]（2）混凝土采用C35混凝土，其主要力学性能取值如下：弹性模量：E=3.15×104N/mm2。
抗压强度设计值：f c=14.3N/mm2抗拉强度设计值：f t=1.43N/mm2（3）承台主筋采用HRB400级螺纹钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=360N/mm2。
（4）箍筋采用HPB300级钢筋，其主要力学性能如下：抗拉强度设计值：f y=270N/mm23门洞结构计算3.1midas整体建模及荷载施加Midas整体模型如图3.1-1所示。
图3.1-1MIDAS整体模型图midas荷载加载横断面图如图3.1-2所示。
3.1-2荷载加载横断面图荷载加载纵断面如图3.1-3所示。
图3.1-3荷载加载纵断面图3.2整体受力分析整体模型受力分析如图5.2-1~5.2-3所示。
图5.2-1门洞整体位移等值线图5.2-2门洞整体组合应力云图图5.2-3门洞整体剪应力云图由模型分析可得，模型最大位移D=3.2mm＜[l/600]=14.1mm,组大组合应力σ=144.2Mpa＜[σ]=215Mpa，最大剪应力σ=21.6Mpa＜[σ]=125Mpa 门洞整体强度、刚度均满足要求。
迈达斯计算书示例
迈达斯计算书⽰例设计常⽤图形结果在MIDAS中的输出MIDAS/Gen可以较全⾯地提供分析和设计的图形及⽂本结果，对于设计中常⽤的⼀些图形结果，⽤户可以通过本⽂介绍的⽅式进⾏查看和输出。
MIDAS/Gen中图名的标注⽅法：点击“显⽰”按钮，“视图”下勾选“说明”，点击按钮，可以选择字体及⼤⼩，在⽂本栏中输⼊图名，点击按钮“适⽤”即可。
1各层构件编号简图点击单元编号按钮，显⽰构件的编号。
（注：点击节点编号按钮显⽰节点编号。
）2各层构件截⾯尺⼨显⽰简图菜单“视图/显⽰”，选择“特性”；或者点击“显⽰”按钮，“特性”下勾选“特征值名称”。
（注：建议⽤户在给截⾯命名的时候表⽰出截⾯的⾼宽特性。
）3各层配筋简图、柱轴压⽐程序可以提供各层梁、柱、剪⼒墙的配筋简图，⽤户可以查看所需的配筋⾯积，也可以让程序进⾏配筋设计，输出实际配筋的结果。
菜单“设计/钢筋混凝⼟构件配筋设计”下，进⾏钢筋混凝⼟梁、柱、剪⼒墙构件配筋设计后，在“设计/钢筋混凝⼟结构设计结果简图”中查看。
显⽰的单位可以在调整。
对于柱和剪⼒墙构件，程序在输出所需配筋⾯积的同时，输出柱的轴压⽐（图中括号内的数值）。
4 梁弹性挠度菜单“结果/位移”，MIDAS 提供的是梁端节点的变形图（绝对位移）。
（注：可使⽤菜单“结果/梁单元细部分析”查看任意梁单元任意位置的变形、内⼒、应⼒；或者需要对梁单元进⾏划分，显⽰梁中部的位移。
）5 各荷载⼯况下构件标准内⼒简图菜单“结果/内⼒”下，选择需要查看的构件类型，“荷载⼯况/荷载组合”⾥可选择各种荷载⼯况或荷载组合，查看各种构件在不同⼯况下的内⼒值和内⼒图。
下图显⽰的是恒载作⽤下的框架弯矩图。
6梁截⾯设计内⼒包络图除了选取某⼀榀框架，查看其内⼒图之外，MIDAS还提供平⾯显⽰的功能，特别是对于梁单元，该功能适⽤范围较⼴。
使⽤菜单“结果/内⼒/构件内⼒图”，在“荷载⼯况/荷载组合”⾥选择包络组合，可以查看各层梁截⾯设计内⼒包络图。
Midas结构计算钢网壳计算书样本
梅林天窗计算输入及结果图形一、基本信息及简要说明1、本工程是在混凝土结构的基础上加一个中庭屋盖，采用钢网壳结构，钢结构截面采用方通或扁通，具体见相应的图纸，钢网壳连接采用开坡口熔透焊接，焊缝等级二级，钢柱与混凝土结构柱脚连接主要采用铰接，局部采用刚接柱脚，具体见如下的支座布置图。
2、本工程的设计基本风压W0 = 0.75KN/m2，地面粗糙度B类，风压高度变化系数μz =1.52（地面高40m处），风载体型系数取1.4，高处屋面部分施加风荷载；本工程设防烈度7度，基本地震加速度0.1g，设计地震分组为第一组。
具体见结构说明。
3、钢材采用Q345B二、各工况说明及布置1、zhizhong1 ---- 代表结构自重2、D1 ----- 为外部施加恒载（取 1.0KN/m2）3、L1 ------ 为外部施加活载(取 0.5KN/m2）4、F1 ------ 为y正向风荷载W = 0.75*1.52*1.4/2 = 0.8 KN/m25、F2 ------ 为y负向风荷载W = 0.75*1.52*1.4/2 = 0.8 KN/m26、EX ------ 为X向地震荷载7、EY ------- 为Y向地震荷载A、恒载布置图B、活载布置图C、为y正向风荷载布置图D、为y负向风荷载布置图E、支座布置图-- 铰支座 --- 固端支座三、结果分析1、y 正向风荷作用下节点位置图2、y 负向风荷作用下接点位置图θ= Δ/H = 6.2/6500 = 1/1048 < 1/500 满足规范4、X向水平地震作用下节点位移5、Y向水平地震作用下节点位移柱顶标高最大H = 6500mm，节点位移最大1.1mm，层间位移角为θ= Δ/H = 1.1/6500 = 1/5900< 1/250 满足规范6、标准组合下，节点竖向位移竖向位移最大值为 9.8mm，网壳跨度约15000mm，挠度: 9.8/15000 = 1/1530 < 1/400 (满足要求)7、内力包罗图应力验算图钢结构设计验算最大应力比为0.87< 1.0 满足要求，最不利杆件计算书如下：。
圆形墩柱模板midas计算书
墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料（1）、墩柱与桥台图纸（2）、路桥施工计算手册.(人民交通出版社)二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径：Φ=1800mm 。
横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。
柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。
柱模板面板厚度6mm 。
三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。
对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。
1、荷载计算及取值：①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1：H P Vt P c γββγ==1210c 122.0两者取其小，其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）；c γ——混凝土的重力密度（kN/m3），取值为24 kN/m3； 0t ——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。
当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算； T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H ——混凝土有效压头高度（m ）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。
本计算书按0.85取值；则：PaH P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（ 故F1取43.6kPa 。
②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2：P 取值为2.0kPa 。
MIDAS教程11m空心板MIDAS计算书
第1章总述1.1技术标准和设计规范1.1.1技术标准(1)道路等级：公路二级(2)设计车速：60公里/小时(3)设计车道：双向2车道(4)结构设计基准期：100年(5)桥梁宽度：桥面宽度为9.5m，断面组成为：0.25m(栏杆)+0.75m(人行道)＋2×3.75m(车行道)+ 0.75m(人行道)+0.25m（栏杆）=9.5m。
(6)汽车荷载等级：公路—Ⅱ级1.1.2设计规范(1)《公路工程技术标准》JTG B01-2003(2)《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004(3)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004(4)《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ 025-86(5)《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000(6)《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ 024-85(7)《公路工程基本建设项目设计文件编制办法》（1996年版）(8)其它相关的设计规范、规程1.2复核计算参数1.2.1主要材料及技术参数(1)混凝土力学指标混凝土力学指标表表 1-1(2)钢绞线力学指标钢绞线力学指标表表1-2(3)钢筋力学指标钢筋力学指标表表1-31.2.2结构计算参数结构设计参数表表 1-41.3荷载取值1.3.1永久作用(1)一期恒载现浇空心板梁以自重计入。
预应力混凝土容重取26kN/m 3。
(2) 二期恒载包括桥面铺装、栏杆、人行道等，以均布荷载计入。
桥面铺装：整体化层厚10cm ， 10cm 的钢筋混凝土桥面铺装，容重25kN/m 3； 栏杆：两边栏杆实际重量取值。
(3) 收缩徐变收缩徐变时间取10年，即3650天。
1.3.2 可变作用 (1) 汽车荷载荷载等级：公路-Ⅱ级；冲击系数：按规范计算，车道冲击系数基频54.14=f ，冲击系数45.0=μ； 横向分布系数：采用铰接板梁法， 184.0=汽m (2) 人群荷载按照公路-Ⅱ级的人群荷载取值,204.0=人m 。
Midas课程设计计算书模板
课程设计计算书模板
一、桥梁概况
1、桥梁布置（包括桥梁整体立面图、平面图以及关键截面尺寸图）
此部分必须以文字和图片的形式对桥梁的结构形式、跨径尺寸、截面形式等桥梁基本信息以及几何尺寸给予详细的说明
2、材料特性
此部分必须对桥梁所使用的材料信息给予详细说明，如弹性模量、泊松比、密度等
3、设计荷载
此部分必须对桥梁设计中所采用的活载信息给予详细说明
二、有限元模型建立
1、基本参数计算
（1）二期恒载
（2）车道荷载（集中荷载、均布荷载）
（3）人群荷载
（4）横向分布系数（对于梁格法，此处为车道位置计算）
（5）冲击系数
（6）车道折减系数
2、模型概述
在这里说明模型里采用的单元以及边界条件的是如何设置的。
给出建完模型后的消隐效果图。
三、计算结果
1、结构弯矩图
给出结构的弯矩图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合（承载能力极限状态组合、短期效应组合、长期效应组合）下的设计弯矩值及移动荷载的最不利布置图。
2、结构剪力图
给出结构的剪力图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合下的设计剪力值及移动荷载的最不利布置图。
(完整word版)一联四跨木板midas计算书
作业1:支架连续梁计算报告姓名: 学号:基本计算参数跨度组成：1.55m+2.0m+2.0m+1.55m截面形式：矩形材料：木混凝土荷载集度：35.5kN/m临时施工荷载集度：7.5kN/m荷载组合方式：方式1（强度组合）:1.2 x 35.5kN/m+1.4X 7.5kN/m=53.1kN/m方式2（刚度组合）:1.0X 35.5kN/m+1.0x 7.5kN/m=43 kN/m 二、建模过程节点单元边界条件质呈荷養建立节点节点起始号:坐标（器”）FTi 复制72距离（A KJ妆dj :0. 1L 0, 0叼台并重夏节点叼在交叉点片割单元适用图2.1节点建立对话框截图—眾材料号：旧 名称■用户定女 弹性模里：Sfttt ：麵殊系数:□诧用质里蔭度: 日混灘土 弹性槿里 £松比： 线胺胀系埶： 容重:使用质蚩宙度: 欢性数損垫性材料容称：MUHE纤维糧娶的弹塑性材料特性 混魅土 无钢料 比热: 0热传导军：kJ/in*hr*[C]阻尼比；图2.2材料输入界面截图弹性数据用户定义r^Define4桝楼塑⑥各向同性0各向异性用户定义颊范： 数拥库:混凝土规范；数揺库MS取鞘i ooooeHioekid0 36O.OOOOe+COOi/[cj 0 ]?N/m'3 ckMi/眈o. ooooe+cnckM/ri'2 0Q. OOOOe'HJOC1/EC]0 ]?N/rn _'3/g数据库/用户截面号显示截面特till磅认 取消 适用图2.3截面输入界面截图@用户 O 颤据库GB-YB焊接组合戡面GB-VB中池 僱改偏心• • ‘实腹长方形截面掃：木矩形鮎面戳面:M 单角钢数据库中读取數锯 数掲库名称： 截面容祢・ 叼考虑剪切变羽□考虑翹曲効果仃自由度）II)II)2.5有限元模型图2.5有限元模型消影图图3.1混凝土荷载作用下梁变形图（单位mm ）图3.2自重作用下梁变形图（单位mm ）二、计算结果3.1变形结果H ■»-・■!>表3.1混凝土荷载作用下梁的变形结果节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)节点号竖向挠度(mm)1 0.00 21 -0.09 41 -0.08 61 -0.062 -0.02 22 -0.11 42 -0.11 62 -0.083 -0.05 23 -0.14 43 -0.13 63 -0.104 -0.07 24 -0.16 44 -0.16 64 -0.115 -0.10 25 -0.18 45 -0.18 65 -0.126 -0.11 26 -0.19 46 -0.19 66 -0.137 -0.12 27 -0.19 47 -0.19 67 -0.128 -0.13 28 -0.19 48 -0.19 68 -0.119 -0.12 29 -0.18 49 -0.18 69 -0.1010 -0.11 30 -0.16 50 -0.16 70 -0.0711 -0.10 31 -0.13 51 -0.14 71 -0.0512 -0.08 32 -0.11 52 -0.11 72 -0.0213 -0.06 33 -0.08 53 -0.09 73 0.0014 -0.04 34 -0.05 54 -0.0615 -0.02 35 -0.03 55 -0.0316 0.00 36 -0.01 56 -0.0117 0.00 37 0.00 57 0.0018 -0.01 38 -0.01 58 0.0019 -0.03 39 -0.03 59 -0.0220 -0.06 40 -0.05 60 -0.043.2内力结果L一Q Mb MWb*4N4■摘I >IU■7*iin吗叫血ipm•计图3.3混凝土荷载作用下弯矩图(单位kN.m)43uU.li如I N4.7-2JB“ 卩lillllnZJ!hl啣■丄图3.4混凝土荷载作用下剪力图（单位kN）2 iiijr 虽*■4..L-1J 勺丄M1>LJ y]| 4J•1J-zn iI.B 01 “F抚打"0 呵JiBUittJib」图3.5临时施工荷载作用下弯矩图（单位kN.m）J< m■阿・4fri>•二:T H—i -KEIMMu T MIrJM*Frf^■T. I-I C-A-WWZ*i CBUJhitr■ ci*■1. i* liJiB# -埒打-i 弭1I ：>rH 曜lUOliZl 丽* = !申电M l 图3.6临时施工荷载作用下剪力图（单位kN）2n^HSMCU,—--I-LUJ . .1e.vI.LJ■TA 4J ：卜上U.4-L5•1坤27-JT J I+斗】川…XI訓严— 、钻』JU 妙讣「图3.8强度组合作用下剪力图（单位kN ）表3.2强度组合作用下内力结果表格单元号节点号弯矩 (kN.m)剪力(kN)单元号节点号弯矩 (kN.m)剪力(kN)1 10 -30.32 6 6 8.27 -6.43 2 1.45 -27.67 7 8.65 -1.12 2 2 1.45 -27.67 7 7 8.65 -1.12 3 3.95 -22.36 8 8.49 4.19 3 3 3.95 -22.36 8 8 8.49 4.19 4 5.92 -17.05 9 7.81 9.5 4 4 5.92 -17.05 99 7.81 9.5 5 7.36 -11.74 10 6.59 14.81 55 7.36 -11.74 1010 6.59 14.81 68.27-6.43114.8520.12r*i ii -d. _ nU"»图3.7强度组合作用下弯矩图（单位kN.m ）。
MIDAS 墩柱模板设计计算书
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
MIDAS迈达斯 桥梁结构电算课程设计
结构电算课程设计设计题目：桥梁结构计算学院：轨道交通学院专业：交通工程班级：XXXXXXXX学号：XXXXXXXXXX姓名：XXX上海应用技术大学实践课程任务书指导教师（签名）：教研室主任（签名）：2017年12 月15 日2017年12 月15 日目录一、建模过程 (1)1 工程介绍 (1)2 模型建立 (1)3 施加静力荷载 (6)4 施加移动荷载 (7)二、施工过程 (9)三、数据结果 (10)（1） (10)（2） (12)（3） (14)四、数据分析 (16)五、实习总结 (16)一、建模过程1 工程介绍1.1 工程简介已知某桥上部结构为（20+4×25+20）m的混凝土连续板（图1），荷载等级为公路-Ⅱ级。
当连续板成桥后进行桥面现浇防水混凝土和沥青铺展层施工。
现不计外测护墙和内侧护栏基座的作用。
沥青混凝土图1（尺寸单位：cm）1.2 施工方式采用桥下满堂支架施工。
1.3 设计资料(1)沥青自重g1=13.455 kN/m；(2)C30防水混凝土自重g2=18.125 kN/m；(3)C40混凝土自重g3=121.635 kN/m；(4)二期恒载g4=13.455+18.125=31.58kN/m。
2 模型建立2.1 定义材料和截面2.1.1 定义材料此次桥梁设计用到的是C40混凝土，所以只需在材料中选择C40混凝土，相应的数值软件内都有的，不需要额外输入（图2）。
图2 材料数据2.1.2 定义截面设计书中的主梁截面为5个圆形，然而软件中并没有相对应的截面设计，因此需要把5个圆形替换成1个面积相等的矩形，而外部的轮廓尺寸还是按照原来的截面设计，只需要改变部分的内部轮廓尺寸。
S矩形=S圆=5πr²=5*π*40²=8000π cm²BI1=BI3=5d/2=5*80/2=200cm=2mHI3=S矩形/（2*BI1）=8000π/2/200=62.831cm=0.628mHI1=1.2-0.628-0.21=0.362m2.2 建立节点/单元2.2.1 建立节点一般每个节点之间的间隔是2-3m，这次的桥梁的6个跨度分别是20m，25m，25m，25m，25m和20m。
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一、桥梁概况
1、桥梁布置（包括桥梁整体立面图、平面图以及关键截面尺寸图）
此部分必须以文字和图片的形式对桥梁的结构形式、跨径尺寸、截面形式等桥梁基本信息以及几何尺寸给予详细的说明
2、材料特性
此部分必须对桥梁所使用的材料信息给予详细说明，如弹性模量、泊松比、密度等
3、设计荷载
此部分必须对桥梁设计中所采用的活载信息给予详细说明
二、有限元模型建立
1、基本参数计算
（1）二期恒载
（2）车道荷载（集中荷载、均布荷载）
（3）人群荷载
（4）横向分布系数（对于梁格法，此处为车道位置计算）
（5）冲击系数
（6）车道折减系数
2、模型概述
在这里说明模型里采用的单元以及边界条件的是如何设置的。
给出建完模型后的消隐效果图。
三、计算结果
1、结构弯矩图
给出结构的弯矩图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合（承载能力极限状态组合、短期效应组合、长期效应组合）下的设计弯矩值及移动荷载的最不利布置图。
2、结构剪力图
给出结构的剪力图，判断结构的最不利截面位置，并给出该截面处在三种设计组合下的设计剪力值及移动荷载的最不利布置图。