钢筋桁架叠合板计算书(简支)
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120精选全文完整版
可编辑修改精选全文完整版钢筋桁架楼承板计算书TD4-120钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：t0=??2c1?0.5D1?0.5D2=150.0?2×15.0?0.5×10.0?0.5×10.0 =110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：x?=??c1?0.5D1=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=b?1+αE1A s′+(αE2?1)A sA0=200.0×0.0+6.667×78.540+(6.667?1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5b?12+αE1x?+(αE2?1)As(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5b?13/12+b?1(0.5?1?y10)2+αE1A s′(x??y10)2+(αE2?1)A s1(c1+0.5D2?y10)2+(αE2?1)A s2(c1+0.5D b?y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xt+c1??1?0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=1?c1?0.5d eq?xt+c1??1?0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(?t+c1??1?0.5D1)?E s A s(?1?c1?0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12?4ac0=?2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=?c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(?t+c1??1?0.5D1+x)2+αE2A s(?1?c1?0.5d eq?x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γc?1b·10?6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(1)b·10?6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10?3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L012 8=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1t0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx √f ys=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)?√(0.986+0.152λn +λn 2)2?4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5b?1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：01=??2c 1?0.5D 2=150.0?2×15.0?0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ?01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA s?t0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1?0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γc?b·10?3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10?3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10?3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：0=??c1?0.5D2=150.0?15.0?0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sb?0=6.04×10?3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′b?0=3.02×10?3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2?0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A s?020.7+0.61+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1?1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014 100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A ste=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+1)M q0.87A s?0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1?0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)s(1.9C s+0.08d eqte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1b?0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：0′=??c1?0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=?0′?√?0′2?2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5b?=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A s?0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1?0.65f tkteB sk=?4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mm03=??αs=130.0mmx3=f y A s?f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξb?03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<="" p="">受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(?03?0.5x4)+f y′A s′(?03?αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(??αs?αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7β?f t b?0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。
钢筋桁架叠合板计算书(简支)
1、基本数据施工阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm使用阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm永久荷载分项系数 1.2左支承梁上翼缘宽度200mm可变荷载分项系数 1.4右支承梁上翼缘宽度200mm混凝土上保护层厚度15mm模板在梁上的支承长度a=50mm混凝土下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm桁架高度80mm钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受力特征系数 2.1相对受压区高度0.5182、荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量 2.75施工荷载1.5使用阶段：楼板 2.75面层1吊顶0.5楼面活荷载5准永久系数0.5一、设计数据二、使用阶段计算γ01=γ02=γG =γQ =b 1左=b 1右=l s =c ′=c ⬚=ℎt =V i =αcr =ξb =ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2β1=ψq =1、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度2850mm除楼板自重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使用荷载5*b=0.94除楼板自重外的永久荷载产生的弯矩0.286使用荷载产生的弯矩0.954楼板自重 2.75*b=0.517楼板自重产生的弯矩0.5251.2411.7662.3102、截面设计 施工阶段简支且使用阶段也简支时，桁架上弦钢筋只在施工阶段起作用，故使用阶段截面设计时，应按单筋截面计算下弦受拉钢筋。
l n =l −b 1左+b 2右2=l 0=l n +a =g 2=ΤkN m p 2=ΤkN mM 2Gk=g 2∙l 028=kN ∙mM 2Qk=p 2∙l 028=g 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m kN ∙m M 2k =M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M k =M 1Gk+M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M =γ02[γG (M 1Gk+M 2Gk )+γQ M 2Qk =kN ∙mf bx f A图 1如图1所示90mm混凝土受压区高度12.313mm受拉区钢筋截面面积76.519mm^2钢筋直径 6.980根据钢筋桁架模板表，初选上弦钢筋直径10mm 下弦钢筋直径10mm 腹杆钢筋直径4.5mm3、配筋率验算最大配筋率0.017最小配筋率取0.2%与中的较大值0.159最小配筋率=0.2%根据选用的模板确定90mm33.84mm^2289.520mm^2157.080mm^278.540mm^2f c bx =f y A sM =f c bx(ℎ0−x/2)ℎ0=ℎ−20=∴x =ℎ0−ℎ02−2M f c b=A s =f c bxf y=∵D 2=2A sπ=D 1=D 2=D 3=ρmax=ξb f c f y=45f t f y%45f tf y=∵∴ℎ0=ℎ−c −D 2/2=ρmin bℎ0=ρmax bℎ0=A s =π4D 22×2=A s ‘=满足要求！4、楼板下部钢筋应力控制验算施工阶段不设临时支撑时，裂缝宽度只与使用阶段增加的面层吊顶重量及使用荷载有关。
叠合板计算书--DBS1-67-4120-22
叠合板计算书DBS1-67-4120-221＞叠合板示意图:标志跨度叠合板示意图2、叠合板各项参数:（1）基本信息(2)钢筋参数(3)吊点信息3、考虑桁架钢筋的等效组合梁截面参数及有效宽度:(1)组合梁有效宽度B组合梁有效宽度按下式进行计算：B=Zba+b O且BWab”由下式确定：当a0<Io时，b a=(0.5-0.3a o∕1o)a o当a0>=Io时,b a=0.210其中aθ为相邻桁架筋下弦筋形心间距；1。
为平行于桁架筋方向的叠合板边长。
该板块的1o=3895因为相邻桁架下弦筋形心间距a0=600-80-8=512<10=3895所以b=(0.5-0.3*512/3895)*512=235.81mm即B=2*235.81+80=551.62mm≤a二600,则B=55162mm(2)截面参数计算相关信息D组合梁内钢筋面积桁架上弦筋截面面积Ac=3.14*102*0.25=78.50mm2桁架下弦筋截面面积As=2*3.14*82*0.25=100.48mm2桁架腹杆钢筋截面面积Af=3.14*62*0.25=28.26mm2板宽范围B内与桁架筋平行的板内分布钢筋配筋面积A I=4*3.14*82*0.25=200.9βmm22)截面参数计算用高度截面参数计算用高度包括：预制板断面板底到上弦筋形心距离h；板内分布筋形心到上弦筋形心距离h1;下弦筋和上弦筋的形心距离h sθ下弦筋位于下方下弦筋位于上方下弦筋位于下方按下式计算h=t0+di+H-d s-d c∕2h1=h-t0-d1∕2h s=H-(d c+d s)∕2下弦筋位于上方按下式计算h=t0+d+H-d c∕2hi=h-to-d-dι∕2h s=H-(d c+d s)∕2该叠合板块桁架下弦筋位于下方，可得：h=15+8+80-8-10/2=90hι=90-15-8/2=71mmh=80-(10+8)/2=7Imm3)叠合板钢筋与混凝土弹性模量之比αE=E8∕E c=200000∕29791=6.7133（3）中性轴（含桁架筋合成截面）yov-hBJPCF,（"-，FCF/2）+（4%+4优）（。
钢筋桁架楼承板计算书TD4-120
钢筋桁架楼承板设计计算书1、设计依据XXXXXX2、构件及材料信息板型号：TD4-120板总厚度：150.00mm预制层厚度： 0.00mm叠合层厚度：150.00mm楼板计算宽度：200.00mm钢筋桁架高度：120.00mm钢筋桁架上弦钢筋直径：10.00mm钢筋桁架腹杆钢筋直径： 5.00mm钢筋桁架下弦钢筋直径：10.00mm混凝土容重：25.00kN/m3计算板跨L：2000.00mm挠度限值(L为板的跨度)：L/200.00混凝土保护层厚度：15.00mm使用阶段跨数：2混凝土强度等级：C30钢筋强度等级：HRB400裂缝宽度限值： 0.30mm板顶钢筋（数量@直径）：1@12板底钢筋（数量@直径）：0@123、荷载信息附加恒载：g2= 2.00kN/m2施工活载：q con= 1.50kN/m2楼面活载：q use= 4.00kN/m2活荷载准永久组合值系数：φq= 0.50 4、施工阶段挠度验算上弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE1=E sE c=20000030000=6.667下弦钢筋与混凝土的弹性模量的比值：αE2=E sE c=20000030000=6.667上下弦钢筋形心距离：ℎt0=ℎ−2c1−0.5D1−0.5D2=150.0−2×15.0−0.5×10.0−0.5×10.0=110.0mm上弦钢筋形心距预制板板底的距离：xℎ=ℎ−c1−0.5D1=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm上弦钢筋面积：A s′=0.25πD12=78.540mm2下弦钢筋面积：A s1=2×0.25πD22=157.080mm2板底钢筋面积：A s2=n b×0.25πD b2=0×0.25π× 12.02=0.000mm2板底钢筋总面积：A s=A s1+A s2=157.080+0.000=157.080mm2换算截面面积：A0=bℎ1+αE1A s′+(αE2−1)A sA0=200.0× 0.0+6.667×78.540+(6.667−1)×157.080=1413.717mm2受拉纵向钢筋等效直径：d eq=2D22+n b D b21·(2D2+n b D b)=10.00mm短期荷载作用下，换算截面的形心距预制板底面的距离：y10=[0.5bℎ12+αE1xℎ+(αE2−1)A s(c1+0.5D2)]/A0=60.741mm 短期荷载作用下，未开裂截面的换算惯性矩：I u=0.5bℎ13/12+bℎ1(0.5ℎ1−y10)2+αE1A s′(xℎ−y10)2+(αE2−1)A s1(c1+0.5D2−y10)2+(αE2−1)A s2(c1+0.5D b−y10)2I u=3.989×106mm4钢筋应力：σs′=E sξs′混凝土应力：σc′=E cξc′截面力的平衡：σs′A s′+0.5xbσc′=σs A s平截面假定：受压区混凝土最大应变：ξc′=xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′受拉钢筋形心应变：ξs=ℎ1−c1−0.5d eq−xℎt+c1−ℎ1−0.5D1+xξs′中间计算参数：a=0.5bE c=3.000×106N/mmb1=E s A s′+E s A s=4.712×107Nc0=E s A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1)−E s A s(ℎ1−c1−0.5D2)=2.670×109N·mm△=b12−4ac0=−2.982×1016mm2当通过上式得到中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离x小于0时，混凝土全部受拉，故截面力的平衡改为:σs′A s′=σs A s中和轴距预制板中混凝土平板板顶的距离:x=−c0b1=0.000mm开裂惯性矩：I c=bx3/3+αE1A s′(ℎt+c1−ℎ1−0.5D1+x)2+αE2A s(ℎ1−c1−0.5d eq−x)2I c=9.268×106mm4短期荷载作用下的截面抗弯刚度：B s1=0.5E c(I u+I c)=1.989×1011N·mm2预制板自重：q2=γcℎ1b·10−6=0.00N/mm叠合板混凝土自重：q1=γc(ℎ−ℎ1)b·10−6=0.75N/mm 施工阶段活荷载：q′=q con b·10−3=0.30N/mm施工阶段荷载：q=q1+q2+q′=1.05N/mm预制板跨度：L01=2000.00mm预制板跨中弯矩：M=qL0128=5.250×105N·mm预制板在短期荷载作用下的挠度：f=5ML01248B s1=1.100mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f<=[f]施工阶段挠度满足要求！5、施工阶段钢筋桁架验算预制板跨中弯矩设计值：M1=0.9[1.3(q1+q2)+1.5q′]L0128=6.412×105N·mm上下弦钢筋轴力设计值：N s=M1ℎt0=5.830×103N下弦钢筋拉应力：σs=N sA s=37.11N/mm2应力限值：[σ]=0.9f y =324.00N/mm 2σs <=[σ]下弦钢筋应力满足要求！ 受压上弦钢筋惯性矩：I D1=πD 1464=490.874mm 4 受压上弦钢筋回转半径：i =√I D1A s′=2.5mm 受压上弦钢筋长细比：λx =0.9×200i=72.0 受压上弦钢筋换算长细比：λn =λx π√f yE s=0.972 φ=12λn2[(0.986+0.152λn +λn 2)−√(0.986+0.152λn +λn 2)2−4λn 2]=0.710 σs1’=N sφA s′=104.474N/mm 2 σs1’<=[σ]上弦钢筋稳定应力满足要求！6、施工阶段裂缝验算施工阶段受拉区面积：A te1=0.5bℎ1=0.0mm 2施工阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte1=A sA te1=1.#IO 预制截面有效高度：ℎ01=ℎ−2c 1−0.5D 2=150.0−2×15.0−0.5×10.0=115.0mm施工阶段短期受拉钢筋应力：σslk =M0.87A s ℎ01=33.406N/mm 2施工阶段短期受拉钢筋应力限值：[σslk]=MA sℎt0=30.384N/mm2当σslk>[σslk]时，σslk=[σslk]=30.384N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ1=1.1−0.65f tkρte1σslk=1.100当φ1>1.0时，φ1=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm构件受力特征系数：αcr=2mm施工阶段裂缝宽度：ω1=αcrφ1σslkE s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.011mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω1<=[ω]施工阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！7、施工阶段跨度验算施工阶段钢筋桁架楼承板跨度：L01=2000.000mm 施工阶段钢筋桁架楼承板最大适用跨度：[L]=3600.000mmL01<=[L]施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！8、使用阶段挠度验算使用阶段荷载计算：叠合板总自重：q3=γcℎb·10−3=0.75N/mm附加恒载：q4=g2b·10−3=0.40N/mm板上活荷载：q5=q use b·10−3=0.80N/mm准永久组合荷载：q6=q3+q4+φq q5=1.55N/mm基本组合荷载：q7=1.3(q3+q4)+1.5q5=2.70N/mm跨中弯矩系数：k m1=0.096支座弯矩系数：k m2=0.063挠度系数：k f=0.912剪力系数：k v=0.563准永久组合下的跨中弯矩：M q=k m1q6L012=5.952×105N·mm自重标准组合下的跨中弯矩：M1GK=k m1q3L012=2.880×105N·mm有效截面高度：ℎ0=ℎ−c1−0.5D2=150.0−15.0−0.5×10.0=130.0mm 纵向受拉钢筋配筋率：ρ=A sbℎ0=6.04×10−3纵向受压钢筋配筋率：ρ′=A s′bℎ0=3.02×10−3考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：θ=2−0.4ρ′ρ=1.800受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值：γf′=0.0叠合板第二阶段的短期刚度：B s2=E s A sℎ020.7+0.6ℎ1ℎ+4.5αE1ρ1+3.5γf′=6.025×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的刚度：B=M q(B s2B s1−1)M1GK+θM q=2.166×1011N·mm2叠合板长期荷载作用下的挠度：f0=k f(q3+q4+0.5q5)L014100B=1.044mm挠度限值：[f]=min(L01200.00,20)=10.000mm f0<=[f]使用阶段挠度满足要求！9、使用阶段板跨中裂缝验算使用阶段受拉区面积：A te=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段纵向受拉钢筋配筋率：ρte2=A sA te=0.010叠合板纵向受拉钢筋应力增量：σs2q=0.5(1+ℎ1ℎ)M q0.87A sℎ0=16.751N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φ2=1.1−0.65f tkρte1σslk+ρte2σs2q=1.100当φ2>1.0时，φ2=1.0最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm 构件受力特征系数：αcr=2.0使用阶段跨中裂缝宽度：ω2=αcrφ2(σslk+σs2q)E s(1.9C s+0.08d eqρte1)=0.018mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmω2<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板跨中裂缝宽度满足要求！10、使用阶段板底受拉钢筋应力验算板底纵向受拉钢筋总应力：σtotal=σslk+σs2q=30.384+16.751=47.135N/mm2受拉钢筋总应力限值：[σ]=324.000N/mm2σtotal<=[σ]使用阶段钢筋桁架楼承板板底受拉钢筋应力满足要求！11、使用阶段叠合面受剪强度验算叠合面抗剪：V1=k v q7L01=0.563×2.70×2000.00=3.035×103N 叠合面剪应力：σv=V1bℎ0=0.117N/mm2叠合面剪应力限值：[σv]=0.4N/mm2σv<=[σv]使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！12、使用阶段板顶钢筋面积验算连续板负筋计算：支座最大负弯矩（设为B支座）M B=k m2q7L012=6.791×105N·mm截面有效高度：ℎ0′=ℎ−c1−0.5D1=130.0mm根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.6条得：α1=1.00混凝土受压区高度：x0=ℎ0′−√ℎ0′2−2M Bα1f c b=1.840mmB支座配筋面积：[A B]=0.25πn t D t2=0.25×π×1×12.02=113.097mm2 B支座计算所需配筋面积：A B=α1f c bx0f y=14.615mm2 A B<=[A B]使用阶段钢筋桁架楼承板板顶钢筋面积满足要求！13、使用阶段板顶裂缝验算使用阶段支座处受拉区面积：A teB=0.5bℎ=1.5×104mm2使用阶段支座处纵向受拉钢筋配筋率：ρteB=A BA teB=0.008当ρteB<0.01时，ρteB=0.01面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的最大弯矩：M2KB=k m2(q4+q5)L012=3.024×105N·mm2面层吊顶等重量及使用荷载作用下产生的B支座的应力：σsk=M2KB0.87A sℎ0′=23.641N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数：φB=1.1−0.65f tkρteBσsk=−4.426当φB<0.2时，φB=0.2最外层纵向受拉钢筋至受拉区底边的距离：C s=15mm当C s<20.0mm时，C s=20.0mm支座处受拉纵筋等效直径：d eqB=D t1=12.00mm构件受力特征系数：αcr=1.9使用阶段跨中裂缝宽度：ωB=αcrφB σskE s(1.9C s+0.08d eqBρteB)=0.006mm裂缝宽度限值：[ω]=0.300mmωB<=[ω]使用阶段钢筋桁架楼承板支座裂缝宽度满足要求！14、使用阶段受弯承载力验算正截面受弯承载力验算：αs=c1+0.5D2=15.0+0.5×10.0=20.0mmαs′=c1+0.5D1=15.0+0.5×10.0=20.0mmℎ03=ℎ−αs=130.0mmx3=f y A s−f y′A s′bα1f c=9.886mmx max=ξbℎ03=0.518×130.0=67.340mmx min=2αs′=40.000mm当x3<=x max时x4=x3=9.886mmx3<x min受压区高度太小不满足要求！受弯承载力：M2=k m1q7L012=1.035×106N·mm2M3=α1f c bx4(ℎ03−0.5x4)+f y′A s′(ℎ03−αs′)=6.646×106N·mm2M4=f y A s(ℎ−αs−αs′)=6.220×106N·mm2当x3<2αs′时M5=M4=6.220×106N·mm2M2<=M5使用阶段钢筋桁架楼承板受弯承载力满足要求！15、使用阶段受剪承载力验算受剪承载力：V2=0.7βℎf t bℎ0=0.7×1.0×1.43×200.0×130.0=2.603×104N 最大剪力：V1=3.035×103NV1<=V2使用阶段钢筋桁架楼承板受剪承载力满足要求！16、结论施工阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架下弦钢筋拉应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板桁架上弦钢筋稳定应力满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板裂缝宽度满足要求！施工阶段钢筋桁架楼承板跨度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板挠度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板板底裂缝宽度满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板纵向受拉钢筋应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板叠合面剪应力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处配筋面积满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板支座处裂缝验算满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗弯承载力满足要求！使用阶段钢筋桁架楼承板抗剪承载力满足要求！。
桁架钢筋叠合板计算
β1 0.80
6000 桁架筋方向 2400
桁架筋间距a αE=Es/Ec=
600 mm 6.67
mm2
面积At= 150.8
mm2
mm2
mm2
保护层t0 19
tr
下弦筋外包距离b0
L
33
80
200
钢筋桁架示意图
叠合板对应板厚h=
130 mm
计算板宽B
Ba=（0.5-0.3a/B1）a=
282 mm
计算宽度B=
600 mm
设计值T3=
3.6 KN/m
用其他程序计算
板面最大弯矩M1=
0.7 KN*m
小于Mcy，满足要求!!!
板底最大弯矩M2=
0.4 KN*m
小于Mcr，满足要求!!!
吊钩验算
板设置4个吊点，吊点承载力按三点计算
每个吊环按两个截面计算应力不应大于65N/mm2
T4=3*2*2*65*28.3=
sinϕ
=
5.00 KN
3.86 KN*m
工况验算
（1）脱模和吊装验算
板面积S=
14.40 m2
板体积V=
0.86 m3
板自重Gk=
21.6 KN
脱模荷载T1G=k*1.2+S*1.5=
47.5 KN
吊装荷载T2G=k*1.5=
32.4 KN
max{T1,T2}=
47.5 KN
吊点距边缘距离B3=
1500 m
项目名称：QQ375303458
钢筋桁架叠合板计算书
混凝土等级 C30
混凝土标号
fc
fck
ft
ftk
C30
桁架钢筋混凝土叠合板叠合板方案
桁架钢筋混凝土叠合板叠合板方案三、叠合楼板施工方案1、编制依据本工程建筑、结构设计图纸《桁架钢筋混凝土叠合板（60mm厚底板）》JGJ 1-2014《桁架钢筋混凝土叠合板》技术条件《装配式混凝土结构技术规程》 JGJ 1-2014《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ 114-2014《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002（2010年版）《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010《混凝土结构工程施工规范》 GB 50666-20112、桁架钢筋混凝土叠合板技术及特点传统生产方式由于资源消耗大，人力资源短缺，开始制约行业的发展。
住宅产业化，是用现代科学技术对传统住宅产业进行全面、系统的改造，通过优化资源配置，降低资源消耗，提高住宅的工程质量、功能质量和环境质量，提高住宅建筑劳动生产率水平，以实现住宅建筑可持续发展。
叠合板施工工艺作为新兴的绿色环保节能型建筑新技术，符合产业化发展潮流，必将成为住宅产业化一个重要发展方向。
叠合板施工可以实现“部件生产工厂化，现场施工装配化”，具有以下显著特点：（1）与现浇板相比，结构施工质量明显提高，楼板抗裂性能大大提高；板底平整度好，减少湿作业量。
（2）施工安全有效提高。
采用叠合楼板使模板使用量大量减少，降低了模板安装和拆除过程中的安全风险，减少了安全管理难度。
不需模板，板下支撑间距可加大为1.8~2.5米，周转材料总可节约80%以上；操作简易，质量更易控制，安全可靠性更高。
（3）施工周期明显减短。
叠合板施工周期可以提高至每层5天，快于传统现浇体系单层施工周期，施工安装方便、快捷，可节约工期30%左右；（4）施工难度大幅降低，叠合板结构体系采用机械化吊装施工，大幅降低施工人员工作强度。
大量水电管线、预留洞口在工厂埋设，避免了传统结构水电安装施工可能出现的二次开孔、开槽及其不当可能出现的质量问题，支撑钢管大幅减少，较大的支撑间隙给施工人员提供了更大的操作空间。
叠合板配筋计算
叠合板配筋计算叠合板配筋计算涉及到混凝土板和桁架钢筋的尺寸、强度等参数的确定，以及满足抗弯、抗剪等力学性能的要求。
以下是一个简单的叠合板配筋计算步骤：1.确定叠合板的尺寸：包括板的长、宽以及厚度。
通常情况下，板的长宽比不宜大于2.5，以保证板的稳定性。
2.确定混凝土的强度等级：根据设计要求，选择合适的混凝土强度等级，例如C30、C40等。
3.确定钢筋的类型和规格：根据设计要求，选择合适的钢筋类型（如HRB335、HRB400等）和规格（如直径为16mm、20mm 等）。
4.计算钢筋的面积：根据钢筋的直径和间距，计算钢筋的面积。
5.计算混凝土板的开裂弯矩和极限弯矩：根据混凝土的强度等级和板的长厚比，计算混凝土板的开裂弯矩和极限弯矩。
6.计算钢筋的抗弯强度：根据钢筋的类型和规格，计算钢筋的抗弯强度。
7.确定钢筋的布置：根据计算的开裂弯矩和极限弯矩，以及钢筋的抗弯强度，确定钢筋的布置，包括钢筋的排数、间距等。
8.抗剪验算：根据设计要求，进行抗剪验算，以确保叠合板的抗剪性能满足要求。
9.绘制配筋图：根据计算结果，绘制叠合板的配筋图，包括钢筋的位置、长度、直径等。
10.审核和验收：将配筋图提交给相关部门审核，审核通过后进行施工。
施工完成后，进行验收，确保叠合板的配筋符合设计要求。
需要注意的是，以上计算过程需遵循相关设计规范和标准，如《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）等。
在实际工程中，叠合板配筋计算可能更为复杂，需考虑更多的因素，如板的受力状态、施工条件等。
如有需要，请咨询专业结构工程师进行详细计算。
桁架钢筋叠合板计算
截面抵抗矩W=
676599 mm3
板开裂弯矩Mc=
1.02 KN*m
验算板分布筋
大于max{M1,M2}，满足要求!!!
注：1.本计算书适用的叠合板安全等级为二级，设计使用年限为50年，重要性系数为1.0。 2.叠合板在施工阶段需要有可靠支撑。 3.叠合板分布筋尺寸按8考虑，上部和下部分布筋均位于最外侧。 4.叠合板底部混凝土保护层取19mm是为保证板厚的模数规整。
β1 0.80
6000 桁架筋方向 2400
桁架筋间距a αE=Es/Ec=
600 mm 6.67
mm2
面积At= 150.8
mm2
mm2
mm2
保护层t0 19
tr
下弦筋外包距离b0
L
33
80
200
钢筋桁架示意图
叠合板对应板厚h=
130 mm
计算板宽B
Ba=（0.5-0.3a/B1）a=
282 mm
=
斜筋ф= arctan(H/100)=
39 °
斜筋Ø= arctan(2H/b0)=
63 °
斜筋屈服强度标准值fyk=
300
斜筋焊接节点水平距离Lr=
134 mm
长细比λ=
63
上弦筋长细比影响系数η=
0.998
斜筋应力σsr=fyk-η*λ=
238 N/mm2
斜筋失稳剪力
V
=
2 1.5
σ
sr
Af
sinφ
上弦筋屈服弯矩
Mcy
=
1 1.5
Wcf
yk
1 αE
=
6.91 KN*m
上弦筋失稳许容弯矩 上弦筋失稳应力σsc=fyk-η*λ=
桁架钢筋混凝土叠合板叠合板方案
三、叠合楼板施工方案1、编制依据本工程建筑、结构设计图纸《桁架钢筋混凝土叠合板（60mm厚底板）》JGJ 1-2014《桁架钢筋混凝土叠合板》技术条件《装配式混凝土结构技术规程》 JGJ 1-2014《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ 114-2014《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002（2010年版）《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010《混凝土结构工程施工规范》 GB 50666-20112、桁架钢筋混凝土叠合板技术及特点传统生产方式由于资源消耗大，人力资源短缺，开始制约行业的发展。
住宅产业化，是用现代科学技术对传统住宅产业进行全面、系统的改造，通过优化资源配置，降低资源消耗，提高住宅的工程质量、功能质量和环境质量，提高住宅建筑劳动生产率水平，以实现住宅建筑可持续发展。
叠合板施工工艺作为新兴的绿色环保节能型建筑新技术，符合产业化发展潮流，必将成为住宅产业化一个重要发展方向。
叠合板施工可以实现“部件生产工厂化，现场施工装配化”，具有以下显著特点：（1）与现浇板相比，结构施工质量明显提高，楼板抗裂性能大大提高；板底平整度好，减少湿作业量。
（2）施工安全有效提高。
采用叠合楼板使模板使用量大量减少，降低了模板安装和拆除过程中的安全风险，减少了安全管理难度。
不需模板，板下支撑间距可加大为1.8~2.5米，周转材料总可节约80%以上；操作简易，质量更易控制，安全可靠性更高。
（3）施工周期明显减短。
叠合板施工周期可以提高至每层5天，快于传统现浇体系单层施工周期，施工安装方便、快捷，可节约工期30%左右；（4）施工难度大幅降低，叠合板结构体系采用机械化吊装施工，大幅降低施工人员工作强度。
大量水电管线、预留洞口在工厂埋设，避免了传统结构水电安装施工可能出现的二次开孔、开槽及其不当可能出现的质量问题，支撑钢管大幅减少，较大的支撑间隙给施工人员提供了更大的操作空间。
叠合楼板支撑计算书精编版
叠合板底（轮扣式）支撑计算书计算依据：1、《装配式混凝土结构技术规程》JGJ1-20142、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20083、《建筑施工承插式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20104、《混凝土结构设计规范》GB50010-20105、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20126、《钢结构设计规范》GB 50017-2003平面图纵向剖面图四、叠合楼板验算按简支梁，取1.2m单位宽度计算。
计算简图如下：W=bt2/6＝1200×602/6＝720000mm4I=bt3/12＝1200×603/12＝21600000mm3承载能力极限状态q1=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1.4×1.2×3=9.739kN/mq1静=γGb (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)=1.2×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）=4.7kN/m正常使用极限状态q=γG b (G2k+G3k) (h现浇+ h预制)+γQbQ1k=1×1.2×(24+1.1) × (0.06+0.07）+1×1.2×3=7.52kN/m 1、强度验算Mmax =0.125q1l2=0.125×9.739×1.22=1.753kN·mσ=Mmax/W=1.753×106/(7.2×105)=2.435N/mm2≤[f]=14.3N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝5ql4/(384EI)=5×7.52×12004/(384×30000×216×105)=0.313mmνmax=0.313 mm≤min{1200/150，10}=8mm满足要求！五、主梁验算q 1=γGl(G1k +(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1.2×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1.4×1.2×3=9.811kN/m 正常使用极限状态q=γG l(G1k+(G2k+G3k)h)+γQlQ1k=1×1.2×(0.05+(24+1.1)×0.13)+1×1.2×3=7.576kN/m按四等跨梁连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为200mm，因此需进行最不利组合，计算简图如下：1、强度验算σ=Mmax/W=1.457×106/106667=13.659N/mm2≤[f]=17.16N/mm2 满足要求！2、抗剪验算Vmax＝6.937kNτmax ＝3Vmax/(2bh)=3×6.937×1000/(2×100×80)=1.301N/mm2≤[τ]=1.848N/mm2 满足要求！3、挠度验算νmax =2.43mm≤[ν]=min[lb/150，10]=min[1200/150，10]=8mm满足要求！4、支座反力承载能力极限状态 R1=6.797kNR2=13.173kNR3=11.071kNR4=13.173kNR5=6.797kN正常使用极限状态R 1ˊ=5.252kN R 2ˊ=10.179kN R 3ˊ=8.555kN R 4ˊ=10.179kN R 5ˊ=5.252kN六、立柱验算l 01=hˊ+2ka=950+2×0.7×170=1188mm考虑到为了施工操作方便存在拆除扫地杆情况，因此取h=1200+350=1550 l 02=ηh=1.2×1550=1860mm 取两值中的大值l 0=1860mmλ=l 0/i=1860/15.9=116.981≤[λ]=150 长细比满足要求！ 2、立柱稳定性验算 不考虑风荷载顶部立杆段： λ1=l 01/i=1188/15.9=74.72 查表得，φ=0.75N 1=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=11.859kNf=N 1/(φ1A)＝11.859×103/(0.75×489)=32.34N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！非顶部立杆段： λ2=l 02/i=1860/15.9=116.981 查表得，φ=0.47N 2=[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+γQ Q 1k ]l a l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+1.4×3]×1.2×1.2=12.723kNf=N 2/(φ2A)＝12.723×103/(0.47×489)=55.35N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2 满足要求！ 考虑风荷载M w =ψc ×γQ ωk l a h 2/10=0.9×1.4×0.624×1.2×1.552/10=0.227kN·m 顶部立杆段：N 1w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.1+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=11.493kNf=N 1w /(φ1A)+M w /W=11.493×103/(0.75×489)+0.227×106/5080=76.03N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！非顶部立杆段：N 2w =[γG (G 1k +(G 2k +G 3k )h 0)+ψc ×γQQ 1k ]l a l b +ψc ×γQ M w /l b =[1.2×(0.6+(24+1.1)×0.13)+0.9×1.4×3]×1.2×1.2+0.9×1.4×0.227/1.2=12.357kNf=N 2w /(φ2A)+M w /W=12.357×103/(0.47×489)+0.227×106/5080=98.45N/mm 2≤[σ]=205N/mm 2满足要求！七、可调托座验算N =11.85kN≤[N]=40kN满足要求！八、抗倾覆验算混凝土浇筑前，倾覆力矩主要由风荷载产生，抗倾覆力矩主要由叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (ωk L a Hh 2+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.624×4×2.8×2.8+0.55×4×2.8)=32.418kN.mM R =γG G 1k L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.06]×4×42/2=90.98kN.m M T =32.418kN.m ＜M R =90.98kN.m 满足要求！ 混凝土浇筑时，倾覆力矩主要由泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载产生，抗倾覆力矩主要由钢筋、混凝土、叠合楼板及支架自重产生M T =ψc ×γQ (Q 2k L a H+Q 3k L a h 1)=0.9×1.4×(0.25×4×2.8+0.55×4×2.8)=11.29kN.mM R =γG [G 1k +(G 2k +G 3k )h 0]L a L b 2/2=1.35×[0.6+(24+1.1)×0.13]×4×42/2=166.882k N.mM T =11.29kN.m≤M R =166.882kN.m 满足要求！九、立柱地基承载力验算地基土类型混凝土地面 地基承载力特征值f g (kPa) 1.2×103地基承载力调整系数k c0.4垫板底面积A(m 2)0.25由于地面为钢筋混凝土地面，取最低混凝土强度等级C30，强度可以达到30MPa ，考虑到浇筑混凝土几天后便进行楼板吊装，取楼面混凝土达到1.2MPa 方能上人施工为最低强度 立柱底垫板的底面平均压力p=N/(m f A)=11.859/(0.4×0.25)=118.59kPa＜f ak =1200kPa 满足要求！。
钢筋桁架施工阶段计算书
150.00 mm 135.00 mm 4.91 mm^4 2.50 54.00 0.84 <fy',稳定性满足要求！
x y
lox loy ix iy
由λ 查得a类截面轴心受压构件稳定系数φ = 下弦杆稳定验算： N 178.26 N/mm^2 A2
三跨连续模板施工阶段验算 1、基本数据 结构重要性系数： 永久荷载分项系数： 可变荷载分项系数： Ln 模板净跨： 模板在梁上的支承长度：a= LO 模板计算跨度； 混凝土楼板厚度：h= 混凝土容重：γ = 模板计算宽度：b= 钢筋弹性模量： Es 0.9 1.2 1.4 4200 0 4200 130 25 188 190000 模板型号： TD6-100 h t 桁架高度 100 mm D1 上弦钢筋直径： 12 mm D 下弦钢筋直径： 10 mm 2 D 腹杆钢筋： 5 mm c C2 下保护层厚度： 15 mm I0 模板截面惯性矩： 412400 mm^4 ' fy 钢筋抗压强度设计值： 360 N/mm^2 f 钢筋抗拉强度设计值： 360 N/mm^2 y f yk 钢筋强度标准植： 400 N/mm^2
A、跨中弦杆轴力： M N ht 0 上弦钢筋受压应力： N c A1 下弦钢筋受拉应力： N t A2 B、支座弦杆轴力： 上弦钢筋受拉应力： M N B ht 0 上弦钢筋受拉应力： N t A1
18914.203 N
167.32 N/mm^2
<0.9fy',强度满足要求！
200.00 mm 180.00 mm 7.07 mm^4 3.00 mm
x y
钢筋桁架叠合板计算书（简支）
钢筋桁架叠合板计算书（简⽀）砼等级C25砼标号fc fckft ftk Ec C2511.916.71.271.782.8主筋等级HRB400腹筋等级HRB400牌号抗拉fy 抗压fy'标准fyk 弹模Es 牌号抗拉fy 抗压fy'标准fyk弹模EsHRB4003603604002HRB40036036040021、基本数据施⼯阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm 使⽤阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm 永久荷载分项系数 1.2左⽀承梁上翼缘宽度200mm 可变荷载分项系数 1.4右⽀承梁上翼缘宽度200mm 混凝⼟上保护层厚度15mm 模板在梁上的⽀承长度a=50mm 混凝⼟下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm 桁架⾼度80mm 钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受⼒特征系数 2.1相对受压区⾼度0.5182、荷载施⼯阶段：模板⾃重+湿混凝⼟重量2.75施⼯荷载 1.5使⽤阶段：楼板2.75⾯层1吊顶0.5楼⾯活荷载5准永久系数0.51、荷载计算楼板净跨2800mm楼板计算跨度2850mm除楼板⾃重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使⽤荷载5*b=0.94除楼板⾃重外的永久荷载产⽣的弯矩0.286使⽤荷载产⽣的弯矩0.954楼板⾃重 2.75*b=0.517楼板⾃重产⽣的弯矩0.5251.2411.7662.310⼀、设计数据⼆、使⽤阶段计算γ_01= γ_02= γ_G = γ_Q = b _1左= b _1右= l _s =c ^′= c ^ = ?_t = V _i = α_cr = ξ_b = kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2 kN ⁄m ^2kN ⁄m ^2 l _n =l ?(b _1左+b _2右)/2=l _0=l _n +a = g _2= kN ⁄mp _2= kN ⁄m M _2Gk =(g _2?l _0^2" " )/8=kN ?m M _2Qk =(p _2?l _0^2" " )/8= g _1=kN ⁄m M _1Gk =(g _1?l _0^2" " )/8=kN ?m kN ?m M _2k =M _2Gk 〖+M 〗_2Qk kN ?m M _k =M _(1Gk +) M _2Gk 〖+kN ?m M =〖γ_02 [γ_G (M 〗_(1Gk +) M _2Gk )〖+γ_QkN ?mβ_1= ψ_q =2、截⾯设计施⼯阶段简⽀且使⽤阶段也简⽀时，桁架上弦钢筋只在施⼯阶段起作⽤，故使⽤阶段截⾯设计时，应按单筋截⾯计算下弦受拉钢筋。
钢筋桁架叠合板计算书excel
钢筋桁架叠合板计算书excel
钢筋桁架叠合板计算书是用来对钢筋桁架叠合板进行结构分析和设计计算的工具。
通常情况下，这种计算书会以Excel表格的形式呈现，以便工程师和设计师能够方便地进行数据输入、计算和结果展示。
这种计算书通常会包括各种参数的输入表、计算公式的应用、叠合板的受力分析、强度计算、稳定性分析等内容。
在Excel中制作钢筋桁架叠合板计算书时，通常会包括以下内容：
1. 材料参数输入，包括钢筋、混凝土等材料的强度参数、弹性模量等；
2. 结构几何参数输入，包括叠合板的尺寸、截面形状、支撑条件等；
3. 荷载计算，包括叠合板所受的各种静载荷、动载荷等；
4. 受力分析，根据输入的荷载和结构参数，进行叠合板的受力分析，计算叠合板的内力、应力等；
5. 稳定性分析，对叠合板的整体稳定性进行分析，包括整体稳
定和局部稳定；
6. 设计计算，根据受力分析的结果进行叠合板的设计计算，包
括钢筋配筋、混凝土配筋等；
7. 结果展示，将计算结果以表格、图表等形式清晰地展示出来，方便工程师进行查看和评估。
这种计算书的制作需要充分考虑结构的复杂性和多变性，确保
计算结果的准确性和可靠性。
同时，也需要遵循相应的设计规范和
标准，保证叠合板结构的安全性和可行性。
制作钢筋桁架叠合板计
算书的过程需要工程师具备扎实的结构力学和计算机技能，以及丰
富的设计经验，以确保计算书的准确性和实用性。
桁架叠合板
桁架钢筋混凝土叠合板(60mm厚底板）适用范围:、1、适用于环境类别为1级，屋面叠合板用底板（不适用于阳台、厨房、卫生间）2、本图集适用于非抗震设计或者抗震设防烈度在6~8度抗震设计的剪力墙结构;3、本图集适用于剪力墙厚度200mm，其他墙厚可以参考使用。
材料要求：1、底板混凝土强度等级C302、底板钢筋及钢筋桁架的上弦、下弦钢筋采用HRB400钢筋,钢筋桁架腹板钢筋采用HPB300钢筋叠合板规格及编号：1、底板厚度为60mm，后浇混凝土叠合层厚度为70mm、80mm、90mm 三种。
2、底板的标志宽度、标志跨度（mm）表1~表4表1双向板底板宽度表2双向板底板跨度表3单向板底板宽度表4单向板底板跨度双向叠合板编号：DBSA—BC—EeFf—GHDBS双向受力叠合板用底板，A：拼装位置1是边板，2是中板。
B：底板厚度cm。
C：后浇混凝土叠合层厚度cm。
Ee：底板标志跨度dm。
Ff:底板标志宽度dm。
G：底板跨度方向配筋代号。
H：底板宽度方向配筋代号。
表5底板跨度、宽度方向钢筋代号组合表例DBS1-67-3620-31。
双向受力叠合板用底板，拼装位置底板，底板厚度60mm,叠合层厚度70mm，底板标志跨度3600mm，底板标志宽度2000mm，底板跨度方向配筋¢10＠200,底板宽度方向配筋¢8＠200。
单向叠合板编号：DBD BC—EeFf—GDBD单向受力叠合板用底板B：底板厚度cm.C后浇混凝土叠合层厚度cm。
Ee：底板标志跨度dm。
Ff：底板标志宽度dm。
G：底板跨度方向配筋代号表6单向叠合板用底板钢筋代号表例DBD67-3620-2 单向受力叠合板用底板,底板厚度60mm,后浇混凝土叠合层厚度70mm，底板标志跨度3600mm,底板标志宽度2000mm，底板跨度方向配筋¢8@150，分布钢筋为¢6@200钢筋桁架规格及代号：表7钢筋桁架规格及代号公称是汉语词语，是指统一公认的称呼，机器性能、图纸尺寸等的规格或标准，也可指产品合乎法规的准确公正的名称标识.钢筋桁架的制作应满足以下要求:1、钢筋桁架放置于底板钢筋的上层，下弦钢筋与底板钢筋绑扎连接；2、钢筋桁架应由专用焊接机械制造，腹杆钢筋与上、下弦钢筋的焊接采用电阻点焊;3、钢筋桁架焊点的抗剪力应不小于腹杆钢筋规定屈服力的0.6倍；4、钢筋桁架的尺寸、重量及允许偏差符合下表的规定，桁架偏差允许值选用方法：1、应对叠合板进行承载能力极限状态和正常使用极限状态设计，根据板厚和配筋进行底板的选型，绘制底板平面布置图，并另行绘制楼板后浇混凝土叠合层顶面配筋图。
桁架钢筋混凝土叠合板叠合板方案说明
三、叠合楼板施工方案1、编制依据本工程建筑、结构设计图纸《桁架钢筋混凝土叠合板<60mm厚底板>》JGJ 1-2014《桁架钢筋混凝土叠合板》技术条件《装配式混凝土结构技术规程》 JGJ 1-2014《钢筋焊接网混凝土结构技术规程》JGJ 114-2014《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB 50204-2002<2010年版>《建筑结构荷载规范》 GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》 GB 50010-2010《混凝土结构工程施工规范》 GB 50666-20112、桁架钢筋混凝土叠合板技术及特点传统生产方式由于资源消耗大,人力资源短缺,开始制约行业的发展.住宅产业化,是用现代科学技术对传统住宅产业进行全面、系统的改造,通过优化资源配置,降低资源消耗,提高住宅的工程质量、功能质量和环境质量,提高住宅建筑劳动生产率水平,以实现住宅建筑可持续发展.叠合板施工工艺作为新兴的绿色环保节能型建筑新技术,符合产业化发展潮流,必将成为住宅产业化一个重要发展方向.叠合板施工可以实现"部件生产工厂化,现场施工装配化",具有以下显著特点：<1>与现浇板相比,结构施工质量明显提高,楼板抗裂性能大大提高；板底平整度好,减少湿作业量.<2>施工安全有效提高.采用叠合楼板使模板使用量大量减少,降低了模板安装和拆除过程中的安全风险,减少了安全管理难度.不需模板,板下支撑间距可加大为1.8~2.5米,周转材料总可节约80%以上；操作简易,质量更易控制,安全可靠性更高.<3>施工周期明显减短.叠合板施工周期可以提高至每层5天,快于传统现浇体系单层施工周期,施工安装方便、快捷,可节约工期30%左右；<4>施工难度大幅降低,叠合板结构体系采用机械化吊装施工,大幅降低施工人员工作强度.大量水电管线、预留洞口在工厂埋设,避免了传统结构水电安装施工可能出现的二次开孔、开槽及其不当可能出现的质量问题,支撑钢管大幅减少,较大的支撑间隙给施工人员提供了更大的操作空间.3、本工程叠合板设计.本工程大量采用桁架钢筋混凝土叠合板,主要使用部位教学楼2F-5F、体育馆1F-2F、办公楼2F-14F、宿舍2F-10F采用桁架钢筋混凝土叠合板,典型板块DBS1-67-4215-11-325, DBS1-67-4215-11,最大板块DBS1-67-2634-22-800,板块实际尺寸2320*3145,底板厚度60,重量1.1吨.4、叠合板工厂化生产.1>构件单位选择和图纸深化.根据设计图纸以及合同约定,优选叠合板生产厂家,并报业主、监理审核批准.开始加工前结合各专业图纸进行深化设计,并组织结构、建筑、装修、机电等各专业审核确认,厂家依据审核批准的深化图纸组织生产.2> 质量要求<1>构件的质量验收应符合国家标准《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002〕2010版〔中的有关规定. 预制底板平面几何尺寸允许偏差不得大于表要求 <mm><2> 底板的制作、堆放、运输、吊装及叠合板的施工过程应遵守《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002〕2010版〔的规定.<3>叠合板如需开洞,需在工厂生产中先在底板中预留孔洞<孔洞内钢筋暂不切断>,叠合层混凝土浇筑时留出孔洞,叠合板达到强度后切除孔洞内钢筋.洞口处加强钢筋及开洞板承载能力由设计人员根据实际情况进行设计.<4> 底板上表面应做成凹凸不小于4mm的人工粗糙面.<5>底板的混凝土强度必须达到设计混凝土立方体抗压强度的100%时,方可脱模、吊装、运输及堆放.<6>为防止个别叠合板运至现场后因质量达不到规范要求而不能吊装,影响施工现场正常的进度.项目部跟甲方、构件厂家共同沟通,对叠合板质量进行二次验收,即第一次在厂验收,第二次在叠合板运至现场开始吊装时验收.构件厂验收包含五个方面：模具、制作材料<水泥、钢筋、砂、石、外加剂等>；成品后,预制构件验收包括外观质量、几何尺寸.外观质量、几何尺寸要求逐块检查,项目部将委派质量员进厂验收.预制构件现场验收为进场后的构件观感质量和几何尺寸、成品构件的产品合格证和有关资料.构件图纸编号与实际构件的一致性检查.对预制构件在明显部位标明的生产日期、构件型号、生产单位和构件生产单位验收标志进行检查.对构件上的预埋件、插筋、预留洞的规格、位置和数量符合设计图纸的标准进行检查.本道工序验收由各楼栋长负责.<7>本工程执行试验段指导施工,"样板引路",开始一到二层为试验段指导施工阶段,在试验阶段通过边施工边总结的指导思想,与建设单位、监理单位以及叠合板厂家共同总结经验,不断的改善施工方法.5、现场施工准备与交底1>技术准备<1>项目技术负责人提前做好专项施工安全及技术交底,并根据施工方案及图纸认真地做好楼板的现场安装计划.<2>相关技术施工人员要详细阅读施工图纸及规范规程,熟练掌握图纸内容,列出施工的难点和重点.图纸不明确的地方及时与建设单位工程部及**沟通.<3>组织现场管理人员到使用叠合板的施工现场参观、沟通和学习.2>现场准备<1>施工现场内设施工道路,并在施工道路边上做好排水沟.<2>在施工现场设置叠合板专用的堆场.为了方便吊装,必须在楼侧边靠近塔吊处设置构件临时堆放场地,并做好场地硬化,在堆放场地四周要设置排水沟,避免堆放场地积水,影响构件堆放及吊装.构件堆放场地要做好安全围挡,悬挂标识,非工作人员不得进入.堆放的支点位置同吊点,当无吊环时在距板端<L+120mm>/5的位置,板堆垛底下垂直叠合板长向紧靠吊环处应放通长垫木,板之间垫木应上下对齐、对正、垫平、垫实,不同板号应分别码放,不允许不同板号的板重叠堆放.薄板的叠堆高度不大于10层.<3>施工前按照施工顺序由运输车辆将叠合板运至施工处.叠合板采用平放运输,放置时构件底部设置通长木条,并用紧绳与运输车固定.预制板可叠放运输,叠放层不得超过6层.运输车辆采用长14米,载重量40T的平板车.运输叠合板时,车启动应慢,车速应匀,转弯变道时要减速,以防止冲撞预制板造成损坏.堆放场地应平整夯实,堆放时使板与地面之间应有一定的空隙,并设排水措施.板两端<至板端200mm>及跨中位置均应设置垫木,当板标志长度≤4.0m时跨中设一条垫木,板标志长度＞4.0m时跨中设两条垫木,垫木应上下对齐.不同板号应分别堆放,堆放高度不宜多于6层.堆放时间不宜超过两个月.3>材料准备<1>支撑体系:立杆采用普通钢管Ø4.8×3.5满堂脚手架,顶部设可调顶撑,横肋采用5×10cm木方.<2>安装工具:水准仪、塔尺、水平尺、冲击钻、橡胶垫、专用吊钩、铁锤、撬棍、扳手、锚固螺栓等.根据设计图纸,最大板块DBS1-67-2634-22-800,板块实际尺寸2320*3145,底板厚度60,重量1.1吨,现场塔吊可以满足吊装要求.4>人员准备<1>管理人员：施工现场叠合板安装主要施工员和安全员共同负责,并请叠合板厂家派专业技术人员对现场安装进行技术指导.<2>作业人员：作业人员经叠合板厂家相关技术人员培训后方可上岗.<3>安排取得**省住房和城乡建设厅颁发的塔吊指挥岗位证书的人员指挥塔吊.5>技术交底<1>按照三级技术交底程序要求,逐级进行技术交底,特别是对不同技术工种的针对性交底,要切实加强和落实.<2>重视设计交底工作,每次设计交底前,由项目技术负责人具体召集各相关岗位人员汇总、讨论图纸问题,设计交底时,切实解决疑难和有效落实现场碰到的图纸施工矛盾.<3>切实加强与建设单位、设计单位、预制构件加工制作单位的联系,及时加强沟通与信息联系.6、施工方案1>工艺流程2>施工方法<1>、检查支座及板缝硬架支模上的平面标高用测量仪器从两个不同的观测点上测量墙、梁及硬架支模的水平楞的顶面标高.复核墙板的轴线,并校正.<2>叠合板临时支撑体系安装临时支撑材料采用普通钢管Ø4.8×3.5+可调顶撑,横肋木方采用5×10cm木方.底板就位前应在跨中及紧贴支座部位均设置由柱和横撑等组成的临时支撑.当轴跨l≤4.0m时跨中设置一道支承；当轴跨4.0m＜l≤6.0m时跨中设置两道支承.支撑顶面应严格抄平,以保证底板板底面平整.多层建筑中各层支撑应设置在一条竖直线上,以免板受上层立柱的冲切.临时支撑拆除应根据施工规范规定,一般保持连续两层有支撑.施工均布荷载不应大于1.5kN/m2,荷载不均匀时单板范围内折算均布荷载不宜大于1kN/m2,否则应采取加强措施.施工中应防止构件受到冲击作用<以上施工均布荷载不包括均匀分布的叠合层混凝土自重>. 临时支撑要求如下：<1>立杆应尽量不用接头,如有接头,应相互错开；<2>支撑下部应有扫地杆,扫地杆距楼地面≤200,并拉通；水平杆步距1500；<3>立杆顶端采用可调顶撑,以方便调节支撑标高；<4>整个支撑体系应稳定、牢固.<3>底板起重吊装.起重机械4个吊装点吊装,底板吊装时应慢起慢落,并防止与其他物体相撞.吊索与构件水平夹角不宜小于60°,不应小于45°.<4>梁与预制板连接预制板吊装校正后,预制板的预制钢筋伸入梁内,叠合板深入梁<墙>侧模的长度不小于15mm.并按图纸绑扎板负弯矩钢筋,浇筑叠合层混凝土,使预制层与叠合层形成整体项目.预制板厚为50mm,后浇叠合层为75mm.薄板搁置在现浇梁<板>上,砼同时浇浇筑.现浇梁<板>侧模上口宜贴泡沫胶带,以防止漏浆.应在墙模板模板边缘粘帖双面胶.叠合板尽可能一次就位,以防止撬动时损坏薄板.板之间拼缝应严密.<5>、水电管线敷设、连接楼板下层钢筋安装完成后,进行水电管线的敷设与连接工作,为便于施工,叠合板在工厂生产阶段已将相应的线盒及预留洞口等按设计图纸预埋在预制板中.现场安装时也可以后开洞,宜用机械开孔,且不宜切断预应力主筋.①叠合板线盒在预制构件厂进行预埋,构件厂对线盒预埋须精确.②叠合板出厂前,对线盒内混凝土清理干净,并做好成品保护.禁止在现场进行剔凿.楼中敷设管线,正穿时采用刚性管线,斜穿时采用柔韧性较好的管材.避免多根管线集束预埋,采用直径较小的管线,分散穿孔预埋.施工过程中各方必须做好成品保护工作.<6>、楼板上层钢筋安装水电管线敷设经检查合格后,钢筋工进行楼板上层钢筋的安装.楼板上层钢筋设置在格构梁上弦钢筋上并绑扎固定之上,以防止偏移和混凝土浇筑时上浮.对已铺设好的钢筋、模板进行保护,禁止在底模上行走或踩踏,禁止随意扳动、切断格构钢筋.<7>预制楼板底部拼缝处理在墙板和楼板混凝土浇筑之前,应派专人对预制楼板底部拼缝及其与墙板之间的缝隙进行检查,对一些缝隙过大的部位进行支模封堵处理.塞缝选用干硬性砂浆并掺入水泥用量5%的防水粉.填缝材料应分两次压实填平,两次施工时间间隔不小于6小时；板底批腻子时,在板缝处贴一层10cm宽的纤维网格布等柔性材料.<8>、检查验收：①楼板安装施工完毕后,首先由项目部质检人员对楼板各部位施工质量进行全面检查. ②项目部质检人员检查完毕并合格后报监理公司,由专业监理工程师进行复检.<9>、混凝土浇筑监理工程师及建设单位工程师复检合格后,方能进行叠合墙板混凝土浇筑.本工程的叠合楼板混凝土浇筑与叠合楼板、暗柱、框架梁一起浇筑.混凝土浇筑前,清理叠合楼板上的杂物,并向叠合楼板上部洒水,保证叠合板表面充分湿润,但不宜有过多的明水.浇筑叠合层混凝土时,应特别注意用平板振动器振捣密实,以保证与薄板结合成整体.同时要求布料均匀,布料堆积高度严格按现浇层荷载加施工荷载1KN/㎡控制.浇筑后,采用覆盖浇水养护,混凝土成型12小时后开始进行养护,养护时间不得少于7昼夜.7、安全要求1>执行国家和省、市制定的各项安全规范和要求.2>作业人员进入工地必须正确佩戴安全帽,严禁酒后作业.3>现场吊装时,应用对讲机指挥.塔吊司机、塔吊指挥及其他操作人员必须按操作规程执行,严禁违规操作.4>支撑搭设牢固,并架设人行通道.5>作业人员严禁任意踩踏钢筋及模板,严禁浇砼时任意拨动、扳弯钢筋等,并注意成品保护.6>振捣砼的作业工人必须穿胶鞋、戴绝缘手套.7>高空施工,当风速达10m/s时,吊装作业应停止.。
叠合板验算书
叠合板DBD67-2925-11计算校核说明书1 叠合板示意图图1 叠合板示意图2 叠合板基本参数注：除特殊说明外，本说明书长度单位取mm，重量单位取t，体积单位取m^3。
（1）构件基本信息叠合板类型钢筋桁架叠合板叠合板种类双向边板设计边长（跨长 * 跨宽）2900mm * 2500mm实际边长（跨长 * 跨宽）2720mm * 2260mm板厚T（预制层/叠合层）130mm(60mm/70mm)体积0.369m^3重量0.922t 材料混凝土材料强度等级C30（2）板参数倒角（C/C1）20mm/0mm板长边距（l1/l2）90mm/90mm板宽边距（b1/b2）90mm/150mm（3）板切角参数（4）钢筋参数名称端头钢筋延宽度方向沿跨长方向边距（ds1/ds2）25/25140/18025/25钢筋出头-15/-15290/9090/90排列参数2670200*12200*11钢筋直径（d）688钢筋等级HRB400HRB400HRB400是否弯折1—弯折45不弯折是否弯折2—不弯折不弯折（5）钢筋桁架参数名称设计值边距（ds1/ds2）230mm/230mm排列参数600*3桁架焊接点跨距（Ps）100mm桁架截面高（H）90mm桁架跨宽（B）80mm上弦钢筋直径（d1）8mm上弦钢筋等级HRB400下弦钢筋直径（d3）8mm下弦钢筋等级HRB400腹杆钢筋直径（d2） 6mm 腹杆钢筋等级HPB300（6） 钢筋吊件参数第一排吊件边距（EL 、ER ） 660mm 、1400mm 第二排吊件边距（EL 、ER ） 660mm 、1400mm 吊件长度（B) 140mm钢筋直径（D ） 8mm 中间布置（D ）否3 叠合板参数合理性检查4 叠合板规范检查4.1 叠合板规范构造检查（1） 桁架筋截面分析名称计算结果 单位 中性轴（含叠合筋合成截面） 30.6352 mm 惯性矩（含叠合筋合成截面） 1156.1 cm^4 截面抵抗矩（中性轴上侧） 147.528 cm^3 截面抵抗矩（中性轴下侧） 377.375 cm^3 截面抵抗矩（不考虑叠合筋） 600000 cm^3 叠合板混凝土开裂容许弯矩（考虑叠合筋作用）0.539646 KN ·m 叠合板混凝土开裂容许弯矩（脱模时（考虑叠合筋））0.404734KN ·m名称计算结果 单位 桁架上弦筋屈服容许弯矩 5.9011KN ·m 桁架上弦筋失稳容许弯矩 1.19148 KN ·m 桁架下弦筋及板内分布筋屈服弯矩6.59483 KN ·m 桁架筋失稳剪力7.03345KN（2）板内工况验算。
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1、基本数据施工阶段结构重要性系数0.9次梁间距l=3000mm使用阶段结构重要性系数1楼板厚度h=110mm永久荷载分项系数 1.2左支承梁上翼缘宽度200mm可变荷载分项系数 1.4右支承梁上翼缘宽度200mm混凝土上保护层厚度15mm模板在梁上的支承长度a=50mm混凝土下保护层厚度15mm 单榀桁架计算宽度b=188mm桁架高度80mm钢筋桁架节点间距200mm受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数10.8构件受力特征系数 2.1相对受压区高度0.5182、荷载施工阶段：模板自重+湿混凝土重量 2.75施工荷载1.5使用阶段：楼板 2.75面层1吊顶0.5楼面活荷载5准永久系数0.5一、设计数据二、使用阶段计算γ01=γ02=γG =γQ =b 1左=b 1右=l s =c ′=c ⬚=ℎt =V i =αcr =ξb =ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2ΤkN m 2β1=ψq =1、荷载计算楼板净跨2800mm 楼板计算跨度2850mm除楼板自重外的永久荷载(1+0.5)*b=0.282使用荷载5*b=0.94除楼板自重外的永久荷载产生的弯矩0.286使用荷载产生的弯矩0.954楼板自重 2.75*b=0.517楼板自重产生的弯矩0.5251.2411.7662.3102、截面设计 施工阶段简支且使用阶段也简支时，桁架上弦钢筋只在施工阶段起作用，故使用阶段截面设计时，应按单筋截面计算下弦受拉钢筋。
l n =l −b 1左+b 2右2=l 0=l n +a =g 2=ΤkN m p 2=ΤkN mM 2Gk=g 2∙l 028=kN ∙mM 2Qk=p 2∙l 028=g 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m kN ∙m M 2k =M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M k =M 1Gk+M 2Gk +M 2Qk =kN ∙m M =γ02[γG (M 1Gk+M 2Gk )+γQ M 2Qk =kN ∙mf bx f A图 1如图1所示90mm混凝土受压区高度12.313mm受拉区钢筋截面面积76.519mm^2钢筋直径 6.980根据钢筋桁架模板表，初选上弦钢筋直径10mm 下弦钢筋直径10mm 腹杆钢筋直径4.5mm3、配筋率验算最大配筋率0.017最小配筋率取0.2%与中的较大值0.159最小配筋率=0.2%根据选用的模板确定90mm33.84mm^2289.520mm^2157.080mm^278.540mm^2f c bx =f y A sM =f c bx(ℎ0−x/2)ℎ0=ℎ−20=∴x =ℎ0−ℎ02−2M f c b=A s =f c bxf y=∵D 2=2A sπ=D 1=D 2=D 3=ρmax=ξb f c f y=45f t f y%45f tf y=∵∴ℎ0=ℎ−c −D 2/2=ρmin bℎ0=ρmax bℎ0=A s =π4D 22×2=A s ‘=满足要求！4、楼板下部钢筋应力控制验算施工阶段不设临时支撑时，裂缝宽度只与使用阶段增加的面层吊顶重量及使用荷载有关。
楼板自重标准值作用下钢筋桁架下弦的拉力7498.808N 楼板自重标准值作用下钢筋桁架下弦的拉应力47.739在弯矩作用下楼板下部钢筋的拉应力100.876楼板下部钢筋的拉应力148.615≤0.9fy，满足要求！σs1k =N 1kA s=ΤN mm 2M 2k σs2k =M 2k0.87A s ℎ0=ΤN mm 2σsk =σs1k +σs2k =ΤN mm 2A s =4D 2×2=∴ρmin bℎ0<A s <ρmax bℎ0N 1K =M 1GKℎt0=A s ‘5、最大裂缝宽度构件受力特征系数 2.1有效受拉混凝土截面面积10340mm^2纵向受拉钢筋的配筋率0.015在最大裂缝宽度计算中，当小于0.01时，取0.010.015191纵向受拉钢筋应力或等效应力100.876Mpa裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数0.345根据混凝土规范，当时，取0.2；当时，取10.345004最外层纵向受拉钢筋外边缘至受拉区底边的距离当 <20时，取20；当>65时，取65，20受拉区纵向钢筋的相对粘结特性系数1αcr =A te =0.5bℎ+b f −b ℎf =ρte=A s +A pA te=ρte∴ρte =σsk=M 2k 0.87ℎ0A s=ψ=1.1−0.65f tkρte σsk=ψ<0.2ψ>1∴ψ=c s∴c s =c sc sV i =dΣn i d i2受拉区纵向钢筋等效直径10mm最大裂缝宽度0.033mm又根据裂缝控制等级查出最大裂缝宽度限值0.3mm裂缝宽度小于限值，满足要求！6、挠度计算纵向受拉钢筋的配筋率0.015纵向受拉钢筋应力或等效应力100.876Mpa裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数0.345根据混凝土规范，当时，取0.2；当时，取10.345004钢筋弹性模量与混凝土弹性模量之比7.143纵向受拉钢筋配筋率0.0093楼板的短期刚度2.56E+11d eq=Σn i d i Σn i V i d i=∴ωmax =αcr ψσskE s (1.9c s +0.08d eq ρte)=∵ωlim =∴ωmax <ωlimρte=A s +A p A te=σsk =M 2k0.87ℎ0A s=ψ=1.1−0.65f tkρte σsk=ψ<0.2ψ>1∴ψ=αE =E sE c=ρ=A s /bℎ0=∴B s =E s A s ℎ021.15ψ+0.2+6αE ρ1+3.5γf=ψ1.2881.766考虑荷载长期作用下挠度增大系数，按规范取纵向受拉钢筋配筋率0.00461.800受弯构件的刚度1.62E+11楼面活荷载作用下楼板的挠度4.999mm 挠度限值8.143mm挠度小于限值，满足要求！总挠度9.248mm 挠度限值11.400mm 挠度小于限值，满足要求！因桁架模型手算工作量太大，两位演示设计步骤，施工阶段内力按梁模型计算。
结果有一定误差。
1、荷载计算施工阶段结构重要性系数0.9楼板自重 2.75*b=0.517施工荷载 1.5*b=0.282楼板自重产生的弯矩三、施工阶段验算M q =M 1Gk +M 2Gk +ψq M 2Qk =kN ∙m M k =kN ∙mρ‘=A s ’/bℎ0=θ=∴B =Ms=δ2=5M 2Qk l 0248B==l 0⬚350=δ=5M k l 0248B==l 0⬚250=γ01=g 1=ΤkN mp 1=ΤkN mM 1Gk=g 1∙l 028=kN ∙m0.525施工荷载产生的弯矩0.2860.8110.928剪力 1.3022、截面特性计算如图2所示，70mm受压区钢筋截面面积78.540mm^2受拉区钢筋截面面积157.080mm^2腹杆钢筋截面面积15.904mm^2示，90mm 43.333mm^2图 246.667mm^223.333mm^2截面有效惯性矩 2.58E+05mm^43、上下弦强度验算弦杆轴力13252.44N上弦钢筋受压应力168.735≤0.9fy',满足要求！下弦钢筋受拉应力84.368≤0.9fy,满足要求！4、受压弦杆及腹杆稳定性M 1Qk=p 1∙l 028=kN ∙m M 1k =M 1Gk +M 1Qk =kN ∙m M 1=γ01(γG M 1Gk +γQ M 1Qk )=kN ∙m V 1=0.5γ01(γG g 1+γQ q 1)l 0=kN ℎt0=ℎt −D 12−D 22=A s ‘=A s =A sc =x ℎ=ℎt0+c +D 2/2=Y 0=A s ×c +D 22+A s ′×x ℎA s +A s ′=x c =x ℎ−Y 0=x t =ℎt0−x c =I 0=πD 1464+A s ′x c 2+πD 2432+A s x t 2=N =M 1ℎto=σc =N A s ′=ΤN mm 2σc =N A s=ΤN mm 2（1）对受压上弦杆受压上弦杆节点间距200mm上弦杆计算长度180mm惯性矩490.874mm^4回转半径 2.5mm 长细比72λ<[150],满足要求！有λ查得a类截面轴心受压构件稳定系数0.683上弦杆稳定验算247.050Mpa≤fy',稳定性满足要求！（2）对腹杆图 3图 4如图4所示：100.405mm130.405mm 79.267mm如图3所示：164.334mml sl 0x =l xy =0.9l s =I x =I y =πD 1464=i x =i y =I x A s ′=D 14=λx =λy =l ox i x =l oyi y=φ=NφA s ′=AD =(ℎt +c)2+(75−D 22)2AF =AD +30=AB =AHAO ×AD =ℎt −D 22ℎt +c×AD =AG =AF 2+(l s2)299.891mm 腹杆节点间距99.891mm 腹杆计算长度69.924mm 回转半径1.125mm长细比62.154λ<[150],满足要求！有λ查得a类截面轴心受压构件稳定系数0.77腹杆与水平面的夹角48.661腹杆轴力867.049N 腹杆稳定验算70.801Mpa≤fy',稳定性满足要求！5、挠度验算施工阶段钢筋桁架模板的挠度13.300mm挠度限值为 与20mm中的较小值，15.833mm挠度小于限值，满足要求！AC =ΤAB AF ×AG =∴l c =AC =l ox =l oy =0.7l c =i x =i y==D 34=λx =λy =l ox i x =l oyi y=φ=θ=arcsinAHAC=N =0.5V 1sinθ=NφA sc=δ1=5M 1k l 0248E s I 0=l 0180。