落地外脚手架计算书
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算书一、工程概况本工程为_____，位于_____，建筑高度为_____m，结构形式为_____。
为满足施工需要，在建筑物周边搭设落地式脚手架。
二、编制依据1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）2、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）3、《钢结构设计规范》（GB50017-2017）4、本工程施工图纸及施工组织设计三、脚手架参数1、脚手架搭设高度：＿____m2、立杆横距：＿____m3、立杆纵距：＿____m4、步距：＿____m5、内立杆距建筑物距离：＿____m6、脚手架搭设方式：双排脚手架四、荷载计算1、恒载标准值 G1k每米立杆承受的结构自重标准值：＿____kN/m脚手板自重标准值：＿____kN/m²栏杆与挡脚板自重标准值：＿____kN/m安全网自重标准值：＿____kN/m²2、活载标准值 Qk施工均布活荷载标准值：＿____kN/m²风荷载标准值ωk五、纵向水平杆计算1、荷载计算均布恒载：＿____kN/m均布活载：＿____kN/m2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
六、横向水平杆计算1、荷载计算集中恒载：＿____kN集中活载：＿____kN2、强度计算最大弯矩：＿____kN·m弯曲应力：＿____N/mm²＜ f ＝ 205 N/mm²，满足要求。
3、挠度计算最大挠度：＿____mm ＜ v ＝ l/150 与 10 mm，满足要求。
七、扣件抗滑力计算纵向水平杆：通过扣件传给立杆的竖向力设计值：＿____kN ＜ Rc ＝ 8 kN，满足要求。
横向水平杆：通过扣件传给立杆的竖向力设计值：＿____kN ＜ Rc ＝ 8 kN，满足要求。
落地脚手架的设计计算书
脚手架的设计计算书1.本脚手架计算依据：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）（以下简称规范） 《建筑施工手册》第三版（以下简称手册）2，计算时所用的基本数据:基本风压为0.45KN/m 2。
施工荷载Q k =3KN/m 2。
木脚手板自重标准值Q p1=0.35 KN/m 2，栏木、挡脚板自重标准值Q p2=0.14 KN/m 。
3.计算项目：一）.纵向、横向水平杆的强度计算1.纵向水平杆的强度计算（1）抗弯强度计算横向水平杆向内侧挑出距离为300mm ，按200mm 计算 F=2121)1(bb l a ql +=0.5×3.465×1.05×(1+05.12.0)2 =2.578KNM max 0.175Fl a =0.175×2.578×1.5=0.677KN ∙m 抗弯强度 σ=WM max =361008.510677.0⨯⨯=133.27 N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求（2）挠度计算υ=EI Fl a 100146.13=45331019.121006.2100150010578.2146.1⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=3.97mm<1501500=10mm 满足要求（3）纵向水平杆与立杆连接扣件的抗滑承载力计算：2.15×2.578=5.5427KN<R c =8KN满足要求2.横向水平杆的强度计算（1）抗弯强度计算作用于横向水平杆弯矩设计值：M=1.2GK M +1.4∑Q K M则： M max =1.282b Gk l q ∙+1.482b Qk l q ∙ =805.1)75.034.175.035.02.1(2⨯⨯⨯+⨯⨯ =0.478KN ∙m查规范得：截面模量W=5.08cm 3Q235钢抗弯强度设计值σ =WM max =361008.510478.0⨯⨯=94.09N/mm 2 < f=205N/mm 2 满足要求（2）挠度计算查规范得：弹性模量E=2.06×105 N/mm 2惯性矩I=12.19cm2 作用于横向水平杆线荷载设计值：q=1.2×0.35×0.75+1.4×3×0.75=3.465 N/m则挠度为：υ =EI ql b 38454=4541019.121006.23841050465.35⨯⨯⨯⨯⨯⨯=2.18mm<1501050=7mm 同时也小于10mm满足要求二）.立杆的稳定性计算1.长细比计算：查规范得：k=1.155u=1.50i =1.58cm立杆计算长度o l =kuh=1.155×1.5×1.8=3.1185m长细比λ=i l o =58.1101185.32⨯=197.37<210(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求2.风荷载产生的立杆弯矩：（1）密目安全网挡风系数计算安全网ϕ=wn A A 2.1=100)0013.02300100(2.1⨯-=0.841 查规范得敞开双排扣件钢管脚手架挡风系数脚手架ϕ=0.089则：ϕ=安全网ϕ+脚手架ϕ=0.841+0.089=0.868（2）风荷载标准值计算查规范得z μ=1.35s μ=1.3ϕ=1.1284则:k w =0.7z μs μo w =0.7×1.35×1.1284×0.45=0.48KN/m（3）风荷载产生的立杆弯矩：w M =0.85×1.4wk M =104.185.02h l w a k ⨯ =108.15.148.04.185.02⨯⨯⨯⨯ =0.278KN ∙m3.立杆段轴向力设计值N 计算：（1）组合风荷载时：查规范得脚手架结构自重标准值：K g =0.1248KN/m木脚手板自重标准值（按满铺二层计算）：∑1P Q =2×0.35=0.7 N/M 2 栏杆、挡脚板自重标准值：2P Q =0.14 KN/m施工均布活荷载标准值：K Q =3KN/m则：脚手架结构自重标准值产生的轴向力：K G N 1=S H K g =20×0.1248 =2.496 KN构配件自重标准值产生的轴向力：K G N 2=21（b l +0.3）∑1P a Q l +2P Q a l =21（1.05+0.3）×1.5×0.7+0.14×1.5 =0.919 KN施工荷载标准值产生的轴向力总和：∑Q K N =21（b l +0.3）K a Q l =21（1.05+0.3）×1.5×3 =3.038KN组合风荷载时立杆段轴向力设计值：N=1.2（K G N 1+K G N 2）+0.85×1.4∑Q K N=1.2×（2.496+0.919）+1.4×3.038=7.713KN4.组合风荷载时立杆稳定性计算：查规范得:轴心受压构件的稳定系数ϕ=0.186立杆截面面积A=4.89cm2 截面模量W=5.08cm 3则:A N ϕ+W M W =231089.4186.01013.7.7⨯⨯⨯+3331008.51010278.0⨯⨯⨯ =139.53N/mm 3<f=205 N/mm 3满足要求5.不组合风荷载时立杆稳定性计算： A N ϕ=231089.4186.010351.8⨯⨯⨯ =91.82 N/mm 3<f=205 N/mm 3满足要求三).连墙件的强度、稳定性、连接强度计算1.扣件的抗滑承载力计算每个连墙件覆盖的脚手架面积：w A =a l h 32∙=2×1.8×3×1.5=16.2 m 2由风荷载产生的连墙件的轴向力设计值：lw N =1.4w k A w =1.4×0.48×16.2=10.89KN查规范得：o N =5连墙件的轴向力设计值：l N =lw N +o N =10.89+5=15.89KN抗滑计算：查规范得：每个直角扣件抗滑承载力设计值：C R =8 KN由于采用双扣件设置故：l N =15.89 KN<2C R =2×8=16 KN满足要求2.连墙件的稳定性计算由于连墙件用直角扣件分别连与脚手架和框架柱上的附加钢管上， 因此：o l =0.6+0.3+1.05=1.95m查规范得回转半径i =1.58 cm长细比验算：λ=i l o =58.11095.12⨯=123<[λ]=150(《冷弯薄壁型钢结构技术规范》) 满足要求查规范得轴心受压构件的稳定系数 ϕ=0.434钢管截面积A=4.89 cm 2连墙件稳定性验算：A N l ϕ=231089.4434.01089.15⨯⨯⨯=74.87N/mm 2<205 N/mm 2 满足要求四）.立杆的地基承载力计算1.计算基础面积：每块垫板长4米，可放置3根立杆。
落地式外脚手架计算书样 权哥
计算说明：搭设高度为22.5m的装饰双排钢管外架，立杆横距为１.05m，立杆纵距为２m，内立杆距外墙距离为0.35米，脚手架步距为１.5米，铺设脚手板２层，同时进行施工的层数为２层，脚手架与主体结构连接布置，竖向４.5m,水平６m，钢管为φ＝４８×3.5。
“其他按构造要求施工”可以参照以前的施工方案对参数进行调整即可！一、 小横杆计算 １、 fWnMx ≤=σMx=1.2M GK +1.4M QK=(2×1.4×1.052×81+0.49×1.2×1.052×81)×2/1.05=０.98KN.mWn 查表得5.08×10-6 m 3σ=631008.51098.0-⨯⨯=173Mpa ＜205 Mpa 符合要求σ小横杆的弯曲应力Mx 小横杆计算的最大弯矩 Wn 小横杆的净截面抵抗矩f 钢管的抗弯、抗压强度设计值，f=205N/mm 2２、[]ωω≤=EIql38454查表得E=0.206,i=12.19×10-8ω=812431019.1210206.038405.11011.75-⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=0.0035m ＜150l 符合要求[]mml ，I E l q 10150且不大于取受弯杆体的容许挠度小横杆的截面惯性矩钢材的弹性模量小横杆的跨度上的等效均布荷载脚手架板作用在小横杆小横杆的挠度ωω二、 立杆计算1、 整体稳定性f KH KA AN..≤ϕ查表得：N Gk1=0.462KN, N Gk2=2.286KN, N Qk =5.6KN,K A =0.85 （1） 求N 值，每步每纵距脚手架的自重为： N=1.2(n 1 N Gk1+ N Gk2)+1.4 N Qk=1.2( 8×0.462+2.286)+1.4×5.6 =15.02KN(2)计算ϕ值：b=1.05m,H 1=3mx λ=71.52/05.132/1==b H查表u 1=20x λ0=u x λ=20×5.71=114.2查表得ϕ=0.489(3)验算整体稳定性，因为立杆为单管K A 取0.85，高度调整系数 KH 取0.869.1510893.44489.01002.1523=⨯⨯⨯⨯ N /㎜2fKH KA ..=0.85×0.8×205=139.4 N /㎜2大于15.69 N /㎜ 2所以符合要求2121211/2054.1)(2.1mmN ，f 、f KA A u u ，n NQk ，NGk ，，NGk N NQkNGk NGkn N x xcx ==++=抗压强度设计值钢管的抗弯调整系数截面之和脚手架内外排立杆的毛换算长细比系数压杆长细比按换算长细比数格构式压杆整体稳定系脚手架的步距数荷载标准值产生的轴力一个纵距内脚手架施工及物品重一个纵距脚手架的附件生的轴力脚手架附件及物品重产宽为一个纵距的脚手架高为一步距脚手架自重产生的轴力格构式压杆的轴心压力λλλϕ2、 双排脚手架单根稳定性KAKHfm A N ≤+σϕ111其轴向力N 1=21×1.2n 1N GK1+)N 4.1N 2.1(40.135.005.15.0QK GK2++⨯=21×1.2×7×0.462+)6.54.1286.22.1(40.135.005.15.0⨯+⨯+⨯=8.55KNλ1=h/i=1500/15.78=95查表得ϕ=0.626m σ=35N / mm2单根截面积A 1=489 mm 2,kA=0.852111/76.7035489489.08550mmN m A N =+⨯=+σϕKAKHf=0.85×0.8×205=139.4N/ mm2大于70.76 N/ mm 2所以符合要求;/55,/0.3;/35,/0.2/222211111111非施工层的为当施工荷载心传力产生的附加应力操作处水平杆对立杆偏面积和回转半径内排或外排立杆的毛载步距脚手架底步或门洞处的查表得到的稳定系数按载面的轴心压力计算的内排或外排计算不考虑风载时由mm N m KN Qk mm N m KN Qk 、i A h i h N N mmm =====σσσλϕ四、脚手架与结构的连接计算 1、 连接件抗拉、抗压强度fAnNc Nt 85.05000)(≤+=σ σ=1.4×6×4.5×(0.7×1.11×0.087×0.25)×103+5000/489=11.53＜0.85×205=174.25 所以符合要求 2连接件与脚手架及主体结构的连接强度计算][]只采用扣件时取计承载力连接件的抗压或抗拉设连接件的净截面积风载标准值距连墙点的竖向及水平间产生的拉力或压力风荷载作用对连墙点处度连接件的抗拉或抗压强小于/64.1)()(6639.55)25.0087.011.17.0(5.464.15)(1111KN ，N An w L H w L H Nc Nt Nc Nt KNKN N Nc Nt c vcv==+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=≤+σ三、 脚手架立杆底座和地基承载力验算 立杆底座验算RdN ≤N=0.5×1.2n1N GK1+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2N GK2+1.4N QK ) =0.5×1.2×7×0.462+(0.5×1.05+0.35)/1.4×(1.2×2.286+1.4×5.6) =8.55KN ＜40KN立杆地基承载力验算kf AdN .κ≤κ.f κ=370×0.5=185kpa满足要求∴==⨯⨯kpakpa Pa 185********.03.01055.83调整系数地基承载力标准值立杆基础的计算底面积一般取设计值抗压底座承载力面的轴心力设计值脚手架立杆传至基础顶k f Ad KN，）（Rd N k 40。
落地脚手架计算书
落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
落地式外脚手架施工计算书
目录第一章编制依据 (1)其次章工程概况 (1)第三章脚手架搭设方案 (2)第四章施工打算 (2)第五章落地双排外脚手架设计与搭设 (2)第六章脚手架拆除 (18)第七章防电 (19)第八章避雷 (20)第九章脚手架的验收及维护 (21)第十章平安留意事项 (22)第一章编制依据一、北京中建建筑设计院有限公司珠海分公司设计的“海悦云天花园”建筑、结构施工图及相应标准图集。
二、国家、地方现行相关规范、规程、标准，主要包括：建筑施工扣件式钢管脚手架平安技术规范 JGJ130—2001建筑结构荷载规范 GB50009-2001混凝土结构工程施工及验收规范 GB50204—2002建筑施工高处作业平安技术规范 JGJ80-91三、本工程施工组织设计四、计算软件：PKPM施工版其次章工程概况拟建海悦云天花园位于珠海市香洲区，地形总体较为平坦，交通便利。
该工程占地面积为18862.39㎡，总建筑面积91983.55㎡，住宅面积63598.67㎡，商业面积3400.35㎡。
本工程±0.000标高相当于黄海高程19.300。
建筑群为2幢18层和2幢 28层高层及二层地下车库组成(地下室建筑面积21621.60㎡)，其中1#楼裙房2层；2#楼1层架空层；3#楼裙房3层；4#楼裙房3层。
本方案只涉及地下室及裙房落地双排外脚手架，上部塔楼悬挑架另详专项方案。
本工程所处珠海地区，有强风频繁、风速较大的特点。
年平均风速为3.3米/秒，累年最大风速超过12级，有40米/秒以上的记录；最大风速出现在8～10月，均是台风影响的结果。
珠海位于珠江口段的中心，属台风多登陆地段，平均每年受影响4.1次，其中从本区登陆的台风，年平均1.4次，每年7～10月是台风的盛季。
常年盛行风向为东南风和东北风，频率均在10%,较多风向集中在N-E-SE，最少风向为NW-WSW。
基本风压为0.85kN/m2。
第三章脚手架搭设方案一、依据本工程地下室及裙房楼层高度、结构特点、施工进度支配，本工程地下室及裙房拟全部采纳落地双排钢管扣件式外脚手架。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
落地脚手架计算书(适用于24米以下)目录一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、横向水平杆（小横杆）验算 (2)四、纵向水平杆(大横杆)验算 (4)五、扣件抗滑承载力验算 (4)六、立杆的稳定性计算 (5)七、脚手架搭设高度计算 (8)八、连墙件计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文二、工程参数18003001050三、横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定:“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：脚手板→横向水平杆→纵向水平杆→纵向水平杆与立杆连接的扣件→立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算1、作用横向水平杆线荷载标准值：qk =(QK+QP1)×S=(3+0.35)×1.5=5.03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4×QK ×S+1.2×QP1×S=1.4×3×1.5+1.2×0.35×1.5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载，但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：Mmax =qlb2=6.93×1.052= 0.955kN·m8 84、钢管载面模量W=4.49cm35、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm26、计算抗弯强度σ= Mmax=0.955×106= 212.69N/mm2〉205N/mm2 W 4.49×1037、结论：不满足要求!建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载!（二）变形计算1、钢材弹性模量E＝2.06×105N/mm22、钢管惯性矩I＝10.78cm43、容许挠度 [ν]=l/150与10mm4、验算挠度5、结论：满足要求四、 纵向水平杆(大横杆)验算双排架纵向水平杆按三跨连续梁计算，如下图：不需要计算抗弯强度和挠度。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
落地式脚手架计算书
脚手架设计一、编制步骤脚手架工程施工的主要步骤如下：主要及相关人员商讨方案---确定方案---编制方案---报公司技术、安全部门审批方案---审批合格后由架子工长组织实施---各方验收合格---投入使用脚手架工程在施工前，技术负责人应召集技术、安全、生产等相关人员对本工程的脚手架搭设情况进行研讨，确定脚手架应搭设的步距、纵距、横距、总高度、范围等各项参数内容，然后由技术负责人或技术员编制，编制完毕的方案经技术负责人审核后报公司技术安全部门会审，并由公司总工程师审批后执行。
方案审批返回项目部，由项目部架子工长组织工人进行搭设，经公司技术、安全及项目部技术、安全部门负责人验收合格，方可使用。
设计脚手架为双排脚的架，搭设高度为45.0米，立杆采用单立管。
搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米，立杆的横距1.05米，立杆的步距1.50米。
主节点间搭设两个小横杆，地基承载力为：180N/MM2,基本风压值取北京地区的基本风压：0.45Kpa，主体结构为剪力墙结构，施工所处地区为有密集建筑群且房屋较高的城市市区。
脚手板采用木脚手板。
表6.1.1－1 常用敞开式双排脚手架的设计尺寸（m）注：1．表中所示2+2+4×0.35（kN/m2），包括下列荷载：2+2（kN/m2）是二层装修作业层施工荷载；4×0.35（kN/m2）包括二层作业层脚手板，另两层脚手板是根据本规范第7.3.12条的规定确定；2．作业层横向水平杆间距，应按不大于l a/2设置。
二、脚手架的荷载：1、荷载分类1）作用于脚手架的荷载可分为永久荷载（恒荷载）与可变荷载（活荷载）。
2 ）永久荷载（恒荷载）可分为：（1）脚手架结构自重，包括立杆、纵向水平杆、横向水平杆、剪刀撑、横向斜撑和扣件等的自重；（2）构、配件自重，包括脚手板、栏杆、挡脚板、安全网等防护设施的自重。
3 ）可变荷载（活荷载）可分为：（1）施工荷载，包括作业层上的人员、器具和材料的自重；（2）风荷载。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
落地脚手架计算书（适用于24米以下）一、编制依据 (1)二、工程参数 (1)三、横向水平杆（小横杆）验算 (2)四、纵向水平杆（大横杆）验算 (4)五、扣件抗滑承载力验算 (4)六、立杆的稳定性计算 (5)七、脚手架搭设高度计算 (8)八、连墙件计算 (9)九、立杆地基承载力计算 (10)编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-20114、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-20155、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构荷载规范》GB50009-20127、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20118《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20169、《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》建质[2009]87号文工程参数三、 横向水平杆（小横杆）验算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》规定“当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的 支座，用直角扣件固定ny立小描连墙安全平钢制底50 X 200^：脚手橈1050300禺刊顺水爐300在立杆上。
”施工荷载的传递路线是：脚手板一横向水平杆一纵向水平杆—纵向水平杆与立杆连接的扣件—立杆，如图：横向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
（一）抗弯强度计算1作用横向水平杆线荷载标准值：q k=（Q K+Q i）X S=（3+0.35）X 1.5=5.03 kN/m2、作用横向水平杆线荷载设计值：q=1.4 X QX S+1.2 X Qi X S=1.4 X 3X 1.5+1.2 X 0.35 X 1.5=6.93 kN/m3、考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力、挠度不计悬挑荷载, 但计算支座最大支反力要计入悬挑荷载），最大弯矩：ql b2 6.93 X 1.052Mn ax= = ----------------- = 0.955kN • m8 84、钢管载面模量W=4.49cm5、Q235钢抗弯强度设计值，f=205N/mm6、计算抗弯强度Mn ax 0.955 X 1062 2（T = -- = = 212.69N/mm 〉205N/mmW 4.49 X 1037、结论：不满足要求！建议减少脚手架纵距或横距或小横杆间距，或控制施工荷载（二）变形计算1、钢材弹性模量E= 2.06 X 105N/mm2、钢管惯性矩I = 10.78cm43、容许挠度[v ]=l/150 与10mm4、验算挠度5q k l bv = -384EI45X 5.03 X 1050 1050=3.6mm 〈—7 与10mm 5、结论：满足要求四、纵向水平杆(大横杆)验算:B ■□a□—□■■F k由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值：a i = 0.5 X 6.93 0.15F= 0.5ql b(1+ ——)2)2 =4.75kNl b X 1 . 0 5( 1 + 1.05由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值a1 ) 2 = 0 . 5 X 5.0 3 0.15Fk=0.5q k l b(1+ )2 =3.45kNl b X 1.05(1+ 1.05五、扣件抗滑承载力验算水平杆与立杆连接方式采用单扣件，抗滑承载力R C= 8kN。
脚手架计算书
脚手架计算书一、脚手架设计及验算说明：本工程为文体中心工程，因本工程外立面凸凹变化，脚手架尺寸参数根据外立面按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)设置，45.9米层以下采用落地式钢管脚手架，本计算书按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001以下简称技术规范)设计验算，同时参考《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)的荷载取值及稳定性验算相关内容编制。
二、脚手架设计验算：（一）落地式钢管脚手架设计验算：1.计算参数⑴脚手架参数：①双排脚手架搭设高度为 24.3 m，立杆采用单立杆；采用的钢管类型为Φ48×3.5，为增加安全系数，计算时重量按Φ48×3.5取值，力学参数按Φ48×3.0计算。
因局部位置为三排立杆，在计算立杆强度及稳定性时按最大荷载发生位置取中间立杆计算。
②搭设几何尺寸：立杆的横距为 0.9m，立杆的纵距按建筑物尺寸有1.5m和1.6米，取大值1.6米计算。
大小横杆的步距为1.8 m；每步距中部外侧设一根大横杆作为防护栏杆；内排架距离墙0.45m；小横杆上不搭大横杆；小横杆每边伸出立杆尺寸按0.15米计算。
③横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为 1.00；④与结构的连接点，因为是改造工程，为尽量保护原有建筑主体，采用两步三跨，连接点采用钢管形成抱箍连接在原有框架柱上，竖向间距 3.6 m，水平间距4.8 m，采用扣件连接，对没有柱子的部位采用楼板和铜管打孔连接。
2.活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:按2层计算；3.风荷载参数本工程地处牡丹江分局，按《建筑结构荷载规范》取值，基本风压0.27 kN/m2；风压高度变化系数μz，按C类地区（有密集建筑群市区），计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74；风荷载体型系数μs 按密目安全网封闭，背靠开洞墙面，计算取值为1.236；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2An/Aw,其中An为密目安全网挡风面积，Aw为迎风面积，密目网按2000目计算）4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值，按《技术规范》插值法计算:0.1278(kN/m)，因技术规范中计算简图中无步距中间栏杆，实际搭设计算时采用三排立杆的中间立杆，修正计算实际每米立杆荷载为：立杆1米，小横杆0.9/1.8=0.5米，大横杆1.6/1.8=0.89米，每个主结点直角扣件2个，剪刀撑的旋转扣件按技术规范简图计25/30=0.83个，立杆接头扣件按每6.5米一个1/6.5=0.15个，钢管壁厚按3.5mm计38.4N每米。
落地式钢管脚手架计算书
扣件式落地双排脚手架计算书计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
250¸ÖîÌõÀ¸800脚手架搭设体系剖面图18½1500脚手架搭设体系正立面图1500脚手架搭设体系平面图一、参数信息1.脚手架搭设参数脚手架从地面开始搭设，搭设高度H ：12.4m ； 顶步栏杆高：1.3m ；内立杆距离墙长度a ：0.25m ； 立杆步距h ：1.8m ；总步数：6步； 立杆纵距la ：1.5m ；立杆横距lb ：0.8m ；1800250800小横杆伸出内立杆长度a1 ：0.1m ；扫地杆距地：0.3m ； 采用大横杆在上布置，搭接在小横杆上的大横杆根数为1根； 采用的钢管类型为Φ48 × 3；连墙件布置方式为二步三跨，连接方式为扣件连接；连墙件扣件连接方式为双扣件，扣件抗滑承载力折减系数为1； 脚手架沿墙纵向长度l ：150m ；2.荷载参数(1)活荷载参数装修脚手架均布活荷载：2kN/m ；装修脚手架同时施工层数：2层； (2)风荷载参数本工程地处广东广州市，基本风压Wo ：0.3kN/m ； 地面粗糙度类别为：B 类(城市郊区)； (2)静荷载参数 1)脚手板参数选用钢筋条栏，步步满铺脚手板；脚手板自重：0.15kN/m ；铺设层数：7层； 2)挡脚板参数选用竹串片脚手板(275×50×3000)，第2步开始步步设挡脚板 挡脚板自重：0.017kN/m ；挡脚板铺设层数：6层； 3)防护栏杆第2步开始步步设防护栏杆，每步防护栏杆根数为2根，总根数为12根； 4)围护材料2300目/100cm2，A0=1.3mm2密目安全网全封闭。
双排落地式外脚手架搭设方案(附计算书)
双排落地式外脚手架方案编制：审核：批准：双排落地式外脚手架搭设方案一、工程概况二、材料准备1、脚手架钢管应采用3号普通钢管，其质量应符合《碳素结构钢》[GB/T700]中Q235-A级钢的规定。
3、钢管的检查应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管的外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第8.1.5条的规定；钢管必须涂有防锈漆。
4．扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的检测报告和产品质量合格证。
当对扣件质量有怀疑时，应按规定抽样检测；旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理。
5．脚手板的检查应符合下列规定：木脚手板的宽度不宜小于200mm，厚度不应小于50mm，应采用杉木或松木制作，其材质应符合《木结构设计规范》中Ⅱ级材质的规定；两端应各设直径为4mm的镀锌钢丝箍两道；腐朽的脚手板不得使用，板面的扭曲≤5mm。
三、基础处理1．回填土应分层夯实，回填土应满足填方的强度和稳定性要求及设计规定的密实度要求；2．脚手架底座底面标高应高于自然地坪200mm，并自建筑物向自然地坪做10%的坡度，以利于排水。
3.脚手架下部全部进行硬化。
四、构造要求扣件式钢管双排脚手架尺寸（m）见下表：五、搭设要求5.1总要求1、脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设高度不应超过相邻连墙件以上二步。
2、每搭设完一步脚手架后，应校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度，其允许偏差应符合规范规定。
3、立杆底座下应铺设木垫板，垫板宜采用长度不少于2跨，厚度不小于50mm木垫板。
4、立杆接长除顶层顶步可采用搭接外，其余各层各步必须采用对接扣件连接。
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内，隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不宜小于500mm，各接头中心至主节点的距离不宜大于步距的1/3。
脚手架施工方案计算书(3篇)
第1篇一、项目背景随着我国建筑行业的快速发展，脚手架作为建筑施工中的重要临时设施，其安全性和稳定性直接关系到施工人员的人身安全和工程进度。
本计算书针对某建筑工程项目，对脚手架的施工方案进行详细计算，以确保施工过程中的安全与效率。
二、工程概况1. 工程名称：某住宅楼工程2. 建筑地点：XX市XX区3. 建筑结构：框架结构4. 建筑高度：18层（地上）5. 建筑层数：地下1层，地上17层6. 施工周期：预计18个月三、脚手架选型根据工程概况和施工要求，本工程采用双排落地式钢管脚手架。
四、脚手架搭设参数1. 立杆间距：1.5m2. 水平杆步距：1.2m3. 纵横向水平杆步距：0.9m4. 剪刀撑设置间距：4跨设置5. 连墙件设置间距：3跨设置6. 脚手板铺设间距：0.3m五、脚手架材料1. 钢管：Q235钢，φ48.3×3.6mm2. 扣件：国标扣件3. 脚手板：竹笆板或钢笆板4. 安全网：密目式安全网5. 防护栏杆：高度1.2m，间距不大于2m六、脚手架计算1. 立杆稳定性计算根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的相关要求，立杆的稳定性计算公式如下：\[ K = \frac{F_{\text{允许}}}{F_{\text{实际}}} \]其中，\( F_{\text{允许}} \)为立杆允许承载力，\( F_{\text{实际}} \)为立杆实际受力。
立杆允许承载力计算如下：\[ F_{\text{允许}} = \frac{\pi d^2 S}{4} \]其中，\( d \)为钢管直径，\( S \)为钢管抗弯截面模量。
代入参数计算得：\[ F_{\text{允许}} = \frac{3.14 \times 0.0483^2 \times 0.018}{4} = 1.26 \text{ kN} \]立杆实际受力计算如下：\[ F_{\text{实际}} = \frac{G}{A} \]其中，\( G \)为立杆所受荷载，\( A \)为立杆横截面积。
扣件钢管落地式双排外脚手架计算书
G212线北温泉危岩带抢险整治工程扣件式钢管落地双排外脚手架计算书计算：复核：审核：中铁十七局集团有限公司G212线北温泉危岩带抢险整治工程项目经理部二O一一年三月一日目录1、概述 (1)2、编制依据、选型、计算及构造要求 (1)2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范 (1)2.2、脚手架选型 (1)2.3、脚手架设计参数 (2)3、扣件式钢管落地双排外脚手架计算书 (2)3.1、参数信息 (2)3.1.1、基本参数信息 (2)3.1.2、活荷载参数 (2)3.1.3、风荷载参数 (3)3.1.4、静荷载参数 (3)3.1.5、地基参数 (3)3.2、大横杆的计算 (3)3.2.1、均布荷载值计算 (3)3.2.2、强度验算 (4)3.2.3、挠度验算 (4)3.3、小横杆的计算 (5)3.3.1、荷载值计算 (5)3.3.2、强度验算 (5)3.3.3、挠度验算 (6)3.4、扣件抗滑力的计算 (6)3.5、脚手架立杆荷载计算 (7)3.6、立杆的稳定性计算 (7)3.7、最大搭设高度的计算 (9)3.8、连墙件的稳定性计算 (9)3.9、立杆的地基承载力计算 (10)4、脚手架搭设施工注意事项 (11)扣件式钢管落地双排外脚手架计算书1、概述重庆市北温泉危岩带位于重庆市北碚区嘉陵江温塘峡谷右岸，平面形态呈条带状展布，南起鹞鹰岩，北止于四川仪表厂东侧，全长约1000m，距重庆市核心区约32km，距北碚区城区约7km。
北温泉危岩带共划分11处危岩段，根据危岩岩体结构面发育程度及组合特征、切割块体的变形破坏机制及所处位置等情况，划分危岩体35个(已治理4个)块体最大规模为3211.67m3，总体积16432.4m3，属特大型危岩。
危岩体相对高度15～90m，属高～中位危岩体。
本合同段脚手架工程设计为7段，脚手架架设距离长、高，是本合同段的重、难点工程。
2、编制依据、选型、计算及构造要求2.1、扣件式钢管落地脚手架所涉及的依据及规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130－2001）《岩土锚杆(索)技术规程CECS22－2005》《建筑结构荷载规范》（GB50017－2003）《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2002）《建筑桩基技术规范》（JGJ94－94）《建筑地基基础设计规范》（GB50007－2002）《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)《施工手册第四版》设计施工图、地勘资料及施工现场土质实际情况等2.2、脚手架选型2.2.1根据地质资料及施工现场实际情况显示，该支护从现有地平面搭设脚手架。
落地式脚手架计算书
脚手架计算书一、参数信息1•脚手架参数双排脚手架搭设高度为29.5 m ,立杆采用单立杆;搭设尺寸为：立杆横距为1.0m，立杆纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8 m ；内排架距离墙长度为0.30m ；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；脚手架沿墙纵向长度为450.00 m ;采用的钢管类型为①48 X 3.5 ;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件采用三步三跨，竖向间距5.4 m ,水平间距4.5 m ,采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件；2. 活荷载参数施工均布活荷载标准值3000 kN/m 2;脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3. 风荷载参数本工程地处XXXXXX,基本风压0.35 kN/m 2；风荷载高度变化系数迂,计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74,风荷载体型系数陛为0.214 ;4•静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248 ;脚手板自重标准值(kN/m 2):0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140 ；安全设施与安全网(kN/m 2):0.005；脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别：木脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(kN/m):0.038 ；脚手板铺设总层数:4；5.承重混凝土板参数板类型：双向板；板单元计算宽度Bc(m): 2.9m ；板单元计算长度Bl(m): 2.9m ；板厚度h(mm) : 220 ；混凝土成型龄期T B伏)：28 ；混凝土强度等级：［X B=C35］；混凝土强度实测值f ck(MPa): 35 ；钢筋位置配筋量及等级每米宽钢筋面积(mm2)X向正筋HRB400 10@150 A sx=523.33丫向正筋HRB400 10@150 A SY=523.33X向负筋HRB400 10@150 A sx'=523.33丫向负筋HRB400 10@150 A SY'=523.33二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。
外脚手架计算书及相关细部节点图纸
外脚手架计算书及相关细部节点图纸（平、立、剖）1、研发楼落地式（扣件式）脚手架计算书（首层—天面层）1．计算参数设定（1）基本参数脚手架搭设高度 40.50m,起搭高度-0.30m,立杆材料采用Φ48×3.0,横向杆上有 1 条纵向杆, 立杆横距 0.80m,立杆纵距 La=1.50m,立杆步距 h=1.80m;立杆离墙 0.20m,连墙件按每层三跨布置, 连墙件材料为预埋钢筋,钢筋直径 20mm,预埋钢筋焊缝长度 50.00mm,连接件厚度 3.00mm,顶层层高3.80m;脚手架满铺铁栅网片。
（2）钢管截面特征钢管Φ48×3.0mm,截面积 A=424mm2,惯性矩 I=107800mm4；截面模量 W=4490mm3,回转半径i=15.9mm,每米长质量 0.0326kN/m；Q235 钢抗拉,抗压和抗弯强度设计值 f=205N/mm2,弹性模量E=206000N/mm2。
（3）荷载标准值1）永久荷载标准值每米立杆承受的结构自重标准值 0.1069kN/m,脚手板采用铁栅网片,自重标准值为 0.11kN/m2栏杆与挡板采用栏杆、冲压钢,自重标准值为 0.1600kN/m, 脚手架上吊挂的安全设施（安全网）自重标准值 0.010kN/m22）施工均布活荷载标准值装修脚手架 2.00kN/m2,结构脚手架 3.00kN/m23）作用于脚手架上的水平风荷载标准值ωk脚手架高度为 40.50m,地面粗糙度按 C 类；风压高度变化系数μz=0.65；挡风系数=0.8,背靠建筑物按敞开、框架和开洞墙计算，则脚手架风荷载体型系数μs=1.3=1.3×0.8=1.04,工程位于广东省肇庆市,基本风压ω0=0.30kN/m2；水平风荷载标准值ωk=μzμsω0=0.65×1.040×0.30=0.20kN/m22.纵向水平杆验算（1）荷载计算钢管自重 G K1=0.0326kN/m；脚手板自重 G K2=0.11×0.40=0.04kN/m；施工活荷载 Q K=3.00×0.40=1.20kN/m；作用于纵向水平杆上线荷载标准值q1=1.2×(0.0326+0.04)=0.09kN/m,q2=1.4×1.20=1.68kN/m（2）纵向水平杆受力计算每根钢管长约 6.00m，按四跨连续梁计算,L=1.50m。
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附件计算书一：双排扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2017《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度31.2米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.85米，内排架距离结构0.35米，立杆的步距1.80米。
钢管类型为φ48×2.8，连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距4.50米。
施工活荷载为4.2kN/m2，同时考虑1层施工。
脚手板采用冲压钢板，荷载为0.30kN/m2，按照铺设2层计算。
栏杆采用竹串片，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.30kN/m2，高度变化系数1.0000，体型系数0.9600。
地基承载力标准值140kN/m2，基础底面扩展面积0.250m2，地基承载力调整系数0.40。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850/2=0.128kN/m活荷载标准值Q=4.160×0.850/2=1.768kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.036+1.2×0.128=0.196kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×1.768=2.475kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.196+0.10×2.475)×1.5002=0.592kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.196+0.117×2.475)×1.5002=-0.696kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=γ0M/W = 1.000×0.696×106/4247.0=163.787N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.036+0.128=0.163kN/m活荷载标准值 q2=1.768kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.163+0.990×1.768)×1500.04/(100×2.06×105×101928.7)=4.4 86mm大横杆的最大挠度小于1500.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
用大横杆支座的最大反力计算值，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1.荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.036×1.500=0.053kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850×1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=4.160×0.850×1.500/2=2.652kN荷载的计算值 P=1.2×0.053+1.2×0.191+1.4×2.652=4.006kN小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下:集中荷载最大弯矩计算公式如下:M=(1.2×0.036)×0.8502/8+4.006×0.850/4=0.855kN.mσ=γ0M/W = 1.000×0.855×106/4247.0=201.356N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下:集中荷载最大挠度计算公式如下:小横杆自重均布荷载引起的最大挠度V1=5.0×0.036×850.004/(384×2.060×105×101928.700)=0.011mm集中荷载标准值 P=0.053+0.191+2.652=2.896kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=2896.500×850.0×850.0×850.0/(48×2.06×105×101928.7)=1.765mm最大挠度和V=V1+V2=1.776mm小横杆的最大挠度小于850.0/150与10mm,满足要求!三、扣件抗滑力的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:γ0R ≤ R c其中 R c——扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.0kN,双扣件取12.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；γ0——结构重要性系数；1.荷载值计算横杆的自重标准值 P1=0.036×0.850=0.030kN脚手板的荷载标准值 P2=0.300×0.850×1.500/2=0.191kN活荷载标准值Q=4.160×0.850×1.500/2=2.652kN荷载的计算值γ0R = 1.000×(1.2×0.030+1.2×0.191+1.4×2.652) = 3.979kN单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!当直角扣件的拧紧力矩达40--65N.m时,试验表明:单扣件在12kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取8.0kN；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取12.0kN。
四、脚手架荷载标准值:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
静荷载标准值包括以下内容：(1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m)；本例为0.1001N G1= 0.100×31.200=3.123kN(2)脚手板的自重标准值(kN/m2)；本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30N G2 = 0.300×2×1.500×(0.850+0.350)/2=0.540kN(3)栏杆与挡脚手板自重标准值(kN/m)；本例采用栏杆、竹串片脚手板挡板，标准值为0.17N G3= 0.170×1.500×2=0.510kN(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0.010N G4= 0.010×1.500×31.200=0.468kN经计算得到，静荷载标准值 N G = N G1+N G2+N G3+N G4 = 4.641kN。
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到，活荷载标准值 N Q= 4.160×1×1.500×0.850/2=2.652kN风荷载标准值应按照以下公式计算其中 W0——基本风压(kN/m2)， W0 = 0.300U z——风荷载高度变化系数，U z = 1.000U s——风荷载体型系数： U s = 0.960经计算得到：W k= 0.300×1.000×0.960 = 0.288kN/m2。
考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.641+1.0×1.4×2.652=9.282kN不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N = 1.2N G + 1.4N Q经过计算得到，底部立杆的最大轴向压力：N=1.2×4.641+1.4×2.652=9.282kN风荷载设计值产生的立杆段弯矩 M W计算公式M W= 1.4×0.6×0.05ξW k l a H c2其中 W k——风荷载标准值(kN/m2)；l a——立杆的纵距 (m)；ξ——弯矩折减系数；Hc ——连墙件间竖向垂直距离 (m)。
经过计算得到风荷载产生的弯矩：M w=1.4×0.6×0.05×0.60×0.288×1.500×3.600×3.600=0.141kN.m五、立杆的稳定性计算:1.不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.282kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0= kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到:σ=1.0×9282/(0.19×398)=121.942N/mm2；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!2.考虑风荷载时,立杆的稳定性计算其中 N ——立杆的轴心压力设计值，N=9.282kN；i ——计算立杆的截面回转半径，i=1.60cm；k ——计算长度附加系数，取1.155；u ——计算长度系数，由脚手架的高度确定，u=1.500；l0——计算长度(m),由公式l0= kuh 确定，l0=1.155×1.500×1.800=3.118m；A ——立杆净截面面积，A=3.976cm2；W ——立杆净截面模量(抵抗矩),W=4.247cm3；λ——长细比，为3118/16=195λ0——允许长细比(k取1)，为2700/16=169 <210长细比验算满足要求!φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 l0/i 的结果查表得到0.191；M W——计算立杆段由风荷载设计值产生的弯矩，M W=0.141kN.m；σ——钢管立杆受压强度计算值 (N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205.00N/mm2；经计算得到σ=1.0×9282/(0.19×398)+1.0×141000/4247=155.162N/mm2；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算σ < [f],满足要求!六、最大搭设高度的计算:不考虑风荷载时，当立杆采用单管时，单、双排脚手架允许搭设高度[H]，按下式计算：[H] = [φAσ-(1.2N G2k+1.4N Qk-N Xie)] / 1.2g k其中 N G2k——构配件自重标准值产生的轴向力，N G2k = 1.518kN；N Qk——活荷载标准值， N Qk = 2.652kN；g k——每米立杆承受的结构自重标准值，g k = 0.100kN/m；N Xie——轴向力钢丝绳卸荷部分， N Qk = 0.000kN；σ——钢管立杆抗压强度设计值，σ = 205.00N/mm2；经计算得到，不考虑风荷载时，按照稳定性计算的搭设高度 [H] = 83.834米。