提升机电动机轴功率的计算
常用斗提轴功率和电机功率可按下述方法计算
10<H<20米时，K'=1.25；
H>20米时，K'=1.15；
系数K2
1.6
1.10
1.3
0.80
1.3
0.80
2、电动机功率计算：
N =N0K'/η1*η2
式中：N-电动机功率（千瓦）；
N0-轴功率（千瓦）；
η1-减速机传动效率，对ZQ型减速机η1=0.94；
η2-三角皮带或开式齿轮传动效率，对三角皮带η2=0.96，对开式齿轮η2=0.93；
K'-功率备用系数。与高度H有关，当：
常用斗提轴功率和电机功率可按下述方法计算：
1、轴功率的近似计算：
N0=Q*H（1.15+K1*K2*v)/367
式中ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱN0-轴功率（千瓦）；
Q-斗提机的输送量（吨/小时）；
H-提升高度（米）；
v-提升速度（米/秒）；
K1、K2-系数。具体见表
输送能力
Q
（吨/小时）
牵引构件型式
带式
单
双链式
料斗型式
深斗和浅斗
三角斗
深斗和浅斗
三角斗
深斗和浅斗
三角斗
系数K1
<10
0.6
/
1.1
/
/
/
10-25
0.5
/
0.8
1.10
1.2
/
25-50
0.45
0.6
0.6
0.83
1.0
/
50-100
0.4
0.55
0.5
0.70
0.8
1.10
提升绞车电机功率计算公式
提升绞车电机功率计算公式绞车电机是一种用于提升和移动重物的设备，通常用于建筑工地、码头、仓库等场所。
在实际应用中，我们经常需要计算绞车电机的功率，以确保其能够满足工作需求。
本文将介绍提升绞车电机功率的计算公式，并讨论如何提升绞车电机的功率。
提升绞车电机功率计算公式。
绞车电机的功率通常由以下公式计算：P = (F × s) ÷ t。
其中，P代表功率（单位，千瓦），F代表提升重物的力（单位，牛顿），s代表提升重物的距离（单位，米），t代表提升重物所需的时间（单位，秒）。
这个公式的推导过程可以通过以下步骤进行：1. 首先，我们知道功率等于做功的功率，而做功等于力乘以位移，即 W = F ×s。
2. 其次，功率等于做功所需的时间，即 P = W ÷ t。
3. 将步骤1和步骤2的公式结合起来，就得到了绞车电机功率的计算公式，P = (F × s) ÷ t。
这个公式可以帮助我们计算绞车电机在提升重物时所需的功率。
通过输入提升重物的力、距离和时间，我们就可以得到绞车电机的功率需求，从而选择合适的绞车电机。
提升绞车电机功率的方法。
提升绞车电机的功率可以通过以下几种方法实现：1. 选择合适的绞车电机。
首先，我们需要根据实际工作需求选择合适的绞车电机。
不同的工作场景和重物要求不同的功率和扭矩，因此需要根据实际情况选择合适的绞车电机。
2. 提升绞车电机的效率。
提升绞车电机的效率可以通过优化绞车电机的设计和结构，减少能量损耗，提高能量转换效率。
例如，采用高效率的电机、优化传动系统等方法可以提高绞车电机的功率。
3. 提升绞车电机的输入功率。
提升绞车电机的输入功率可以通过增加电源的电压和电流来实现。
例如，提升绞车电机的输入功率可以通过增加电源的电压和电流来实现。
例如，采用更高功率的电源、增加电源的电压和电流等方法可以提高绞车电机的输入功率。
4. 提升绞车电机的冷却系统。
提升机计算-ZMZ
1.提升机提升负载重量，高度，速度的确认
2.提升机电机转速，扭矩，惯量计算
<非标设备选型计算V1.4(ZMZ)>
3.初步确认提升机布局要求，空间尺寸大小
4.提升机机架设计，强度，刚度设计计算
5.提升机驱动轮直径大小确认
首先考虑提升机机构中空间尺寸可以选取的驱动轮直径范围，而驱动轮直径越大所需减速机输送轴转速越小，即电机输出轴转速越小，但要求减速机轴负载转矩就越大，即电机轴负载转矩就越大，惯量也越大。
6.提升机驱动传动机构选型计算
链轮链条传动，钢索传动，同步轮同步带传动等
7.提升机驱动转轴设计计算
页脚内容1
页脚内容2
8.提升机张紧机构设计
张紧机构调节方式有两种：安装在从动轮处；安装在配重机构处；要从整体运动机构空间尺寸考虑安装方式；
9.提升机配重设计
配重重量=（满载+空载）/2
10.提升机配重导向与导向板设计
滚动轴承与滑轨槽导向，直线轴承与导杆导向，若配重机构中心与重心对称，空间允许情况下，
页脚内容3
可以悬空垂直无导向机构设计；
11.提升机安全感应位置设计与机械限位设计
安全感应位置分四层安全防护方式：光电开关，接近开关，行程开关，机械缓冲与限位;
12.提升机的安装固定方式与设计计算
根据提升机的提升高度，负载大小取消用爆炸螺栓还是化学螺栓固定
<化学锚栓埋件的计算-ZMZ>
13.提升机电控箱布局位置
14.提升机防护网设计
15.提升机其他附加功能性要求
页脚内容4。
斗式提升机的选型及主要参数确定
文章编号：2095－6835（2015）17－0088－02斗式提升机的选型及主要参数确定苏 强（山西省孝义市高阳煤矿，山西吕梁 032306）摘 要：斗式提升机是一种运用广泛的输送设备。
对常用的斗式提升机的类型、特点及选择依据等进行了归纳，并介绍了斗式提升机主要参数的确定方法。
关键词：斗式提升机；料斗；物料；牵引构件中图分类号：TH243+.1 文献标识码：A DOI：10.15913/ki.kjycx.2015.17.088斗式提升机作为一种输送设备，主要作用是利用固接于牵引构件上的全部料斗，对粉末状、颗粒状或小块状的物料进行水平输送或垂直提升。
斗式提升机在社会中的运用涉及多个行业，比如食品加工行业、机械铸造行业、矿山运输行业、建筑行业等。
另外，斗式提升机也可以被运用于耐火材料的制作中。
当前，人们越来越重视开发高强度的牵引构件，从而不断扩大了斗式提升机的应用范围。
从斗式提升机的正常运转情况及行业生产发展的需求来看，要想使斗式提升机被科学地运用，关键在于熟悉斗式提升机的一些重要参数，根据实际应用情况合理地选择其结构类型，确保料斗大小适当、运动速度合理，物料物理性质符合要求，提升机装卸方法正确。
1 斗式提升机的类型和特点斗式提升机的类型较多，比如，根据装载特点的不同，有流入式和掏取式之分；根据卸载特点的不同，有混合式、离心式和重力式之分；而根据牵引构件类别的不同，又有环链式、带式和板链式之分。
与其他的输送设备对比发现，斗式提升机具有一定的优势。
具体来说，斗式提升机横断面的外在尺寸并不大，不会占用太大的地面面积，操作人员可以有效地对输送系统进行紧凑的布置；斗式提升机可以将物料提升到较高的高度，通常超过40 m，而极限高度约为350 m；即使机壳是封闭的，斗式提升机也可以在壳内工作，不会扬起过多灰尘，污染少，环保性较好；物料的密封性较好。
但是，斗式提升机也具有一定的缺陷，比如牵引构件比较脆弱，如果过载，很容易损坏料斗。
提升机选择计算
—最大提升速度，m30—提升钢丝绳试验长度，m—提升机卷筒名义直径，m—提升钢丝绳绳圈间隙，取2-3mm3—摩擦圈数—提升机卷筒宽，mmB＞时可绕n层，在建设时期当井深≤400m时，n=2井井深＞400m时，n=3，必须符合《煤矿安全规程》有关规定错绳圈，一般=2~4—提升机强度要求允许的钢丝绳最大静张力，N—提升机主轴强度要求允许的钢丝绳最大静张力差，N—提升物料荷重，N—提升容器荷重，N—钢丝绳线分布力，N/m=9.81—每米钢丝绳标准质量，kg /mP—电动机功率，kNL0—钢丝绳最大斜长，m—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.015（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，=0.15~0.2—井筒倾斜角立井提升：斜井提升：—动力系数：吊桶提升时，=1.05罐笼提升时，=1.3—提升机最大速度，m/s—矿车阻力系数，=1.15~1.2—电动机功率备用系数，=1.2—传动效率，一级减速=0.92二级减速=0.85其余符号同前VT=式中K—提升不均匀系数，K=1.15~1.25Azh—抓岩机最大生产能力；多台抓岩机时为总生产能力（松散体积）m3/h0.9—吊桶装满系数T1—提升一次的循环时间，s，Tzh/sTzh=为了充分发挥提升机的能力，Tzh≥T1Vj=式中K—提升不均匀系数，K=1.250.85—箕斗装满系数Ag—掘进每一循环的小时出矸量m3/h—一次提升循环时间，ST1=2T1=式中—箕斗提升最大速度，m/s。
《煤矿安全规程》规定，当箕斗提升物料时，≤7，当铺固定道床，并采用等于或大于38kg/ m的钢轨道时，≤9。
—箕斗在卸载轨内运行速度，m/s；=1.0~1.5—卸载曲轨长度，m；一般选=6~8a—箕斗提升加减速度，m/s2；=0.5~0.7L—提升最终斜长，m—箕斗装矸、卸载休止时间，s；当用耙斗装岩机时=100~300sQ=9.81Q=9.81—标准吊桶容积，m3—矿车容积，m3 —岩石松散容积，kg/ m3—岩石松散系数，取1.8~2.0—水容重，kg/ m3 —临时罐笼所容纳矿车数—装满系数，取0.9—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，1470~1870Mpa—钢丝绳的安全系数提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9 ≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m≥—所选钢丝绳所有钢丝破断力总和，N—箕斗容积，m3—矿车容积，m3—矿车装满系数，= 0.8~0.9—岩石松散容重，k g / m30.85—箕斗装满系数—每次提升矿车数目—钢丝绳最大斜长，m—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，取=1570 Mpa—井筒倾斜角—安全系数，提人员时≥9提物料时≥6.5提人与物时：提物时≥7.5提人时≥9—矿车或箕斗运行阻力系数箕斗提升：=0.01矿车提升：=0.01（滚动轴承）=0.0 15（滑动轴承）—钢丝绳移动时阻力系数，= 0.15~0.2≥Ps—每米钢丝绳标准重量，kg/ m ≥—所选钢丝绳所有钢丝—悬吊设备荷重，N—悬吊同一设备的钢丝绳数—钢丝绳钢丝的极限抗拉强度，Mpa—钢丝绳的安全系数，根据《煤矿安全规程》：悬吊、吊盘、水泵、抓岩机时≥6；提升安全梯的悬吊钢丝绳的安全系数≥9；悬吊风筒、风管、水管、注浆管、靠臂式抓岩机和拉紧装置的钢丝绳安全系数≥5；用于悬吊吊罐的钢丝绳安全系数≥13≥Ps —每米钢丝绳标准重量，kg/ m—选定钢丝绳的所有≥—第个掘进工作面实际需要的风量，m3/mi n—第个掘进工作面的瓦斯绝对涌出量m3/m in—第个掘进工作面的通风系数，主要包括瓦斯涌出不均衡和备用风量等因素，应根据实际考察的结果确定。
2.5提升机计算数据
选用JK-2.5/20提升机，绞车主要技术数据如下：滚筒直径D=2500mm ，宽度B=2000mm ，钢丝绳最大静张力9000kg ，最大静张力差为9000kg ，钢丝绳最大直径为31mm ，减速比为1∶20，卷筒中心高C=650mm 。
有关绞车的计算数据如下：1、提升钢丝绳地面悬垂高度为h=17.346+0.56+0.24+1.25=19.396m,取20m 。
2、钢丝绳最大悬垂高度为H=760+20=780m 。
3、根据现场实际情况，提升机主轴中心至钢丝绳悬垂点间距取b=40m 。
4、钢丝绳弦长： L=22)()(c h R b t -+-=22)65.020()25.140(-+-=43.3m 。
5、钢丝绳内外偏角及仰角计算单卷筒提升机作单钩多层缠绕时，其内外偏角的数值相同，即α1=α2=LB arctg 2=3.4322⨯arctg=1°19′22″<1°30′ 仰角tR b c h arctg--=β=25.14065.020--arctg=26°32′7″符合《规程》要求。
6、钢丝绳终端载荷，选用3m 3座钩吊桶，自重1049kg ，绳卡重22kg ，滑架重137kg ，钩头自重160kg ，共计1368kg;在井深500m 时需换用2m 3吊桶提升, 自重728kg ，绳卡重22kg ，滑架重137kg ，钩头自重160kg ，共计1047kg 。
(1)3m 3座钩吊桶提升矸石时钢丝绳终端荷重:1368119.0+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯+⨯⨯=sh TB s g TB m V K V K Q γγ=0.9×3×1.6×103+0.9×（1-21）×3×103+1368=7038kg(2) 2m 3座钩吊桶提升矸石时钢丝绳终端荷重:1047119.0+⨯⨯⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯+⨯⨯=sh TB s g TB m V K V K Q γγ=0.9×2×1.6×103+0.9×（1-21）×2×103+1047=4827kg7、初选18×7-30-1870-GB8918-1996钢丝绳，百米重351kg ，最小破断力总和Q ρ=72267kg ，钢丝绳自重Q S =351×5.0=1755kg ；Q S =351×7.8=2738kg 。
提升机选型计算
绞车提升能力计算已知：α=25º L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。
一、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25º+f1COS25º）+ .g (Sin25º+f2 COS25º)=6*(850+600)+*+960**+*=37190 + 12093=49283N提4个矸石车时：Qj = n .g（Sin25º+f1COS25º）+ .g (Sin25º+f2 COS25º) =4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093 =49710 N提5个矸石车时：Qj = n .g（Sin25º+f1COS25º）+ .g (Sin25º+f2 COS25º) =5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093 =59115 N钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。
垂直斗式提升机选型设计及计算
垂直斗式提升机选型设计及计算一、选型常用斗式提升机主要有TD型带式斗式提升机、TH型圆环链斗式提升机（老型号为HL型）、TB型板式套筒滚子链斗式提升机（老型号为PL型）、TZD 型带式斗式提升机等。
TD型带式斗提机适用于输送容重小于1.5t/m3的粉状、粒状、小块状的无磨琢性及半磨琢性物料，物料温度不超过60℃，采用离心式或混合式方式卸料。
料斗有浅斗（Q型）、弧形斗（H型）、中深斗（zd型）、深斗（sd型）四种。
其基本参数见表1。
（我公司现有图纸TD100、TD160、TD250、TD315。
）TH型环链斗提机适用于输送容重小于1.5t/m3的粉状、粒状、小块状的无磨琢性及半磨琢性物料，物料温度不超过250℃，采用混合式和重力式方式卸料。
料斗有中深斗（zh型）和深斗（sh型）两种。
其基本参数见表2。
（我公司现有图纸：TH315、TH400、TH500、TH630。
）TB型板链斗提机适用于输送容重小于2t/m3的中、大块状的磨琢性物料，物料温度不超过250℃，采用重力式方式卸料。
除TB250为角型（J）料斗外，其余机型均为梯形（T）料斗。
其基本参数见表3。
（我公司现有图纸：TB315、TB400、TB500、TB630。
）TZD系列斗提机是我公司参照进口斗提机，专门为粮油行业设计的筒仓专用型带式斗提机，一般输送散粮（如大豆、玉米、小麦、稻谷等），采用离心式方式卸料，料斗有浅斗和深斗两种，料斗材质为钢斗或塑料斗，现有带宽系列200、250、300、400、500、650、800、1000、1200。
其主要技术参数见表4（钢制料斗）及表5（塑料料斗）。
表1注： 1.斗容为计算斗容。
2.表中输送量未考虑填充系数。
2表2注:1.本表摘自JB3926.1-85标准,*栏为补充内容,供设计计算参考.2.斗容为计算斗容,输送量未考虑填充系数.表3（已考虑填充系数）注: 1.本表中输送量按填充系数0.6-0.85计算；2.链条单条破断载荷,提升高度在20m以下用分子值，20-40m用分母值； 3．*栏为补充内容，供设计计算参考。
提升机计算-ZMZ
提升机计算-Z M Z
1.提升机提升负载重量，高度，速度的确认
2.提升机电机转速，扭矩，惯量计算
<非标设备选型计算V1.4(ZMZ)>
3.初步确认提升机布局要求，空间尺寸大小
4.提升机机架设计，强度，刚度设计计算
5.提升机驱动轮直径大小确认
首先考虑提升机机构中空间尺寸可以选取的驱动轮直径范围，而驱动轮直径越大所需减速机输送轴转速越小，即电机输出轴转速越小，但要求减速机轴负载转矩就越大，即电机轴负载转矩就越大，惯量也越大。
6.提升机驱动传动机构选型计算
链轮链条传动，钢索传动，同步轮同步带传动等
7.提升机驱动转轴设计计算
8.提升机张紧机构设计
张紧机构调节方式有两种：安装在从动轮处；安装在配重机构处；要从整体运动机构空间尺寸考虑安装方式；
9.提升机配重设计
配重重量=（满载+空载）/2
10.提升机配重导向与导向板设计
滚动轴承与滑轨槽导向，直线轴承与导杆导向，若配重机构中心与重心对称，空间允许情况下，可以悬空垂直无导向机构设计；
11.提升机安全感应位置设计与机械限位设计
安全感应位置分四层安全防护方式：光电开关，接近开关，行程开关，机械缓冲与限位;
12.提升机的安装固定方式与设计计算
根据提升机的提升高度，负载大小取消用爆炸螺栓还是化学螺栓固定
<化学锚栓埋件的计算-ZMZ>
13.提升机电控箱布局位置
14.提升机防护网设计
15.提升机其他附加功能性要求。
抛丸机抛丸量的确定
式中，Q—输送能力，Q=180吨/小时
Lh—螺旋输送机水平投影长度，Lh=4.5m
H—螺旋输送机垂直投影长度，H=0
ω—物料阻力系数，ω=3.2
将以上资料代入公式中得：
P0=180×（3.2×4.5）÷367=9.6(kW)
电机功率：
P=k P0/η
式中，k—功率备用系数，k=1.1~1.3
97/0.55=170kg/min
抛丸器的功率为170kg/min/16 kg/kw=10.63 kw
若采用16台抛丸器，抛丸器功率应该为11 kw
6.2斗式提升机功率计算：
该设备的最大总抛丸量为16*11*60*16=180吨/小时，为保证设备的正常运转，设备的循环量可选用240吨/小时，即提升量Q=180吨/小时
因此，提升机的电动机功率应选用15kW。
6.3抛丸机纵、横向螺旋输送器的计算：
因主机为左右分开所以螺旋输送量为120吨/小时
(一)、螺旋直径D由下式计算确定：
D≥Az 2.5√Q/ψCρ0
上式中，Az—物料综合特性系数，Az=0.06
Q—输送能力，Q=180吨/小时
ψ—填充系数，ψ=0.3~0.5，取ψ=0.3
ρ0—物料堆集密度，ρ0=4.3吨/米3
C—倾斜工作时输送量校正系数，C=1
将以上各资料套入公式中可得：
D≥0.062.5√120/0.3×4.3=0.315米
因此可取螺旋直径D为320mm。
螺旋螺距S可根据螺旋直径D来确定：
Lh—螺旋输送机水平投影长度，L物料阻力系数，ω=3.2
将以上资料代入公式中得：
P0=180×（3.2×3）÷367=4.8(kW)
斗式提升机计算书
H= L×sinβ
= 15.24 m
二、 自定义参数
1.脱水斗式提升机规格：
T4080
2.斗子宽度：
B= 800
mm
= 0.8
m
3.斗链节距：
t= 400
mm
= 0.4
m
4.提升长度核算
头部四方轮
n= L/t=
44
故原定长度合适
5.斗链数量计算
m=
n+2=
46
组
三、提升机理论运量计算： Q= 3.6i0/a0νγ ψ
3
尾部支座
1
4
封闭节段(带 盖)
2
5
封闭节段
3
6
封闭节段(带 盖)
1
7
封闭节段
1
293 1442 1195 1588
0
293.0 2884.0 3585.0 1588.0 0.0
L=2000 L=2000 L=2400 L=2400
8
敞开节段
1
771 771.0
L=1800
9
中间支架
3
176 528.0
kg
（3) S1= S2-W1-2
式中：
S1= 2265.554
kg
故
W4-1= K0(S4+S1)
式中：
7.圆周力计算：
W4-1= 225.740 kg
S2= 400.00 kg W1-2= -1865.55 kg
S4= 5259.11 kg
S1= 2265.55 kg
K0=
0.03
P0= S4-S1+W4-1
η2--套筒滚子链传动效率； η2= 0.96
电机功率的计算公式
电机功率的计算公式扬程40米，流量45L/S也就是每秒要将45L的水提升40米假设管径是100MM，水的流速是（45*10＾-3）/(π/4*10^-2)=5.732M/S 水每秒获得的能量是动能+势能动能E1＝0.5*45*5.732＾2＝4237J势能E2＝45*9.8*40＝17640J总能量E＝E1+E2＝21877J所需功率＝21877W＝21.877KW假设加压泵的效率η＝0.8则电机所需功率P＝21.877/0.8=27KW1、三相交流异步电动机的效率：η=P/（√3*U*I*COSφ）其中，P—是电动机轴输出功率U—是电动机电源输入的线电压I—是电动机电源输入的线电流COSφ—是电动机的功率因数2、电动机的输出功率：指的是电动机轴输出的机械功率3、输入功率指的是：电源给电动机输入的有功功率：P=√3*U*I*COSφ（KW）其时，这个问题有些含糊，按说电动机的输入功率应该指的是电源输入的视在功率：S==√3*U*I 这个视在功率包括有功功率(电动机的机械损耗、铜损、铁损等)、无功功率。
皮带输送机电机功率计算公式p=(kLv+kLQ+_0.00273QH)K KW其中第一个K为空载运行功率系数，第二个K为水平满载系数，第三个K为附加功率系数。
L为输送机的水平投影长度。
Q为输送能力T/H.向上输送取加号向下取负号。
有功功率=I*U*cosφ 即额定电压乘额定电流再乘功率因数单位为瓦或千瓦无功功率=I*U*sinφ,单位为乏或千乏.I*U 为容量,单位为伏安或千伏安.无功功率降低或升高时,有功功率不变.但无功功率降低时,电流要降低,线路损耗降低,反之,线路损耗要升高.功率因数的角度怎么预算?许多用电设备均是根据电磁感应原理工作的，如配电变压器、电动机等，它们都是依靠建立交变磁场才能进行能量的转换和传递。
为建立交变磁场和感应磁通而需要的电功率称为无功功率，因此，所谓的"无功"并不是"无用"的电功率，只不过它的功率并不转化为机械能、热能而已；因此在供用电系统中除了需要有功电源外，还需要无功电源，两者缺一不可。
提升机计算书
计算书1、原始参数及物料特性：输送量：Q=500t/h 物料密度：ρ=900kg/m3 机长：L=800m 提升高度：H=70m2、初定设计参数：DSJ100/80/2*160基本参数带宽：B=1000mm 带速：v=2.5m/s 上托辊间距：a0=1.5m 下托辊间距：a u=3m上托辊槽角：λ=30°上托辊前倾度数：0°物料堆积角：20°3、由带速、带宽验算输送能力：输送带上物料的最大横截面积：S=0.1m2输送机的最大倾角5.038375°面积折减系数：k=0.985计算小时输送量Q：Q=3.6Im=3.6Svkρ=3.6×.1×2.5×.985×900=797t/h最大输送能力符合额定输送量的要求4、驱动力及所需传动功率计算：圆周驱动力Fu计算：由表33查得系数：装料C=1.11托辊摩擦系数：f=0.033计算每米机长上托辊转动部分质量q3：13.32 kg计算每米机长下托辊转动部分质量q4：4.19 kg初选输送带：胶带类型：PVC，胶带规格：1000，每米质量：14.2Kg每米输送带质量q b=14.2kg每米物料重量：q g=Q/3.6v=500/(3.6×2.5)=55.55计算主要阻力：F h=cfLg(q3+q4+2qb+qg)=1.11×0.033×1000×9.8×(13.32+4.19+2×14.2+55.55)=36421N计算提升阻力：358.974F st=qg×H×g=55.55×70×9.8=381075 N托辊前倾阻力：f 1 =0 N（无前倾）机尾加料阻力：f2 =248 N特种主要阻力：F s1=f1+f2=0+248=248 N清扫器阻力：f3 = 0.02×b1/1000×60000×0.6=0.02×1000/1000×60000×0.6=720 N卸料器阻力：f4 = 0 N（无卸料器）特种附加阻力：F s2 = f3 + f4=720+0=720计算总圆周驱动力：Fu=Fh+Fst+Fs1+Fs2=36421+38107 +248+720=75496 N计算轴功率：ZG=Fu×v/1000=75496×2.5/1000=188kw电机数量2 台，采用双滚筒双电机，功率配比为1:1系数η= 0.71备用系数k = 1.2 单台驱动电机功率计算:N=1.2 ZG / 0.71*2=1.2*188/ 0.71*2=158 kw选配电机规格：2*160 kw满足功率要求5、输送带张力计算传动滚筒围包角：φ=210°传动滚筒与胶带摩擦系数：u=0.3输送带最大张力：87479第二传动滚筒奔离点胶带张力：19267 N尾部滚筒趋入点胶带张力：9944 N尾部滚筒奔离点胶带张力：10253 N下分支最小张紧力：9944 N6、输送带安全系数计算：胶带安全系数：m=1000*1000/87479=11.4（建议使用强力扣）。
提升机电动机轴功率的计算
提升机电动机轴功率的计算提升机电动机轴功率的计算，一般先用估算法，预选出电动机的功率，然后进行运动学和动力学计算，做出速度图和力图，最后按等效力值法进行校验。
一、张力插值法张力插值法是一种估算法，适用于斜井提升，可依下式计算id v F P η10002.1max = （1-4-1） 式中 P —电动机轴功率，kw ；F d —实际使用的最大静张力差，N ；m a x v —最大提升速度，m/s ；i η—减速机传动效率，直联传动时取1。
二、动力系数法动力系数法也是一种估算法，适用于立井提升机，依下式计算iT 1000KQH 81.9P ηρ= （1-4-2） 式中 P —电动机轴功率，kw ；K —矿井阻力系数，罐笼提升取1.2；容量在20t 以下的箕斗提升取1.15；容量为20~50t 带滚动罐耳的箕斗多绳提升取1.1；Q —有效提升重量，kg ；H —提升高度，m ；T —除休止时间外的纯运行时间，s ；i η—减速机传动效率，直联传动时取1；ρ—动力系数，对于非翻转箕斗提升取1.3~1.4；对于翻转箕斗提升取1.4~1.5；对于罐笼提升取1.5~1.6；多绳提升设备取1.2~1.3。
选取ρ值时，不平衡提升系统比平衡提升系统要取得大一些，提升设备的运行部分的变位质量增加时要取大一些，最大提升速度较大时也应取大一些。
纯运行时间T 可依下式计算θ-=hA Q 3600T （1-4-3） 式中 h A —提升机小时提升量，kg ；θ—休止时间，s ；Q —有效提升质量，kg 。
三、等效力值法等效力值法是一种精确计算法，它常用来校验预选电动机的容量，并以此计算的功率作为选择标准电动机功率的依据，可依下式计算i maxeq 1000F P ηυ= （1-4-4）式中 P —电动机轴功率，kw ；max v —最大提升速度，m/s ；i η—减速机传动效率，直联传动时取1；eq F —等效力，N 。
等效力eq F 有下列关系式eq i 1i2i eq T t F F ∑= （1-4-5）等效力公式中根号内的分子可依下式求得：++++++=∑22222221211121i 1i 2i 3''''''3''''''F t F t F F F F t F F F …i i i i i t F F F F 3''''''22+++ 式中i i F F '''、—力图中各阶段滚筒轮缘上的起点和终点托动力。
提升机选型计算
提升机选型计算绞车提升能⼒计算已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每⽶钢丝绳mP= ，车⽪重600kg, 煤重850kg, 矸⽯重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,⼆级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最⼤提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动⽐）=s。
⼀、绳端负荷：求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(850+600)+*+960**+*=37190 + 12093=49283N提4个矸⽯车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸⽯车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验：1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉⼒总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
2、提4个矸⽯车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉⼒总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
3、提5个矸⽯车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉⼒总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。
⼀、电动机初选（按4个矸⽯车）：Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t=*2*980/60*30=s⼆、提升电动机变位质量1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=110252、天轮取Gt = 200KG3、提升机变位质量Gj = 8200KG4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=变位质量∑M = ∑G/ g = / =25222/m)三、提升运动学计算取a0 = /s2，a = /s2，v0 = 1m /s2，1、初加速段t0 = v0 / a0 =1/ =(s)L0 = 1/2 * v0 * t0 =1/2 *1*=t01 = LL1 - L0 = =t01 = L01 / v0 =23(S)2、主加速度t1 = vmax – v0 / a1 = – 1 / = (s)L1 =1/2 +( vmax + v0 ) =1/2**+1) =11(m)3、减速段t3 = t1 = (s)L3 = L1 = 11m4、末减速阶段t5 = t0 = (s)L5 = L0 =5、矿车在栈桥低速阶段L4 = LB - L5 = 30 – =t4 = L4 / V 0 = 5(s)6、矿车在井筒等速运⾏L2 = Lt – (LL1 + L13 + L1 + L3)= 900 –(25 + 30 + 11 +11)= 823t2= L2 / V max = 823 / = (s)⼀次提升循环时间Tq = t0 + t01 +t1 + t2 +t3 + t4 + t5 + t§= + 23 + + + + + + 25= 338（s）=338/ 60 = min四、提升动⼒学计算（按6个煤车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*6*(600+850)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522* =4174 + 1234 +756=6164初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6164– * * sin25°=6162低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6162 – 2522 *=5405低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =5405 – * . sin25° =5384 2、井筒运⾏主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5384 + 2522 *=6645主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6645 * 11 * sin25=6635等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6635– 2522 *=5374等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5374– * 823 * sin25=4633减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4633 – 2522 *=3372减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3372 – * 11 * sin25 =3362 3、在栈桥运⾏阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3362 + 1261=4623末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4623- * * sin25=4593末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4593 – 2522 *=3836末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3836 – * * sin25= 3834五、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=1 + 1 + 5 +21 + +8 += 57Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5250 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5250 * / （102 *） =205KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / （ * 102y .N） / Vmax =六、提升动⼒学计算（按4个矸⽯车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*4*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=4222 + 1234 +756=6212初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=6212– * * sin25°=6210低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 6210– 2522 *=5453低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =5453 – * . sin25°=54322、井筒运⾏主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=5432 + 2522 *=6693主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina=6693 * 11 * sin25=6683等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 6683– 2522 *=5422等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 5422– * 823 * sin25 =4681减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=4681 – 2522 *=3420减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=3420 – * 11 * sin25 =3410 3、在栈桥运⾏阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 3410 + 1261=4671末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 4671- * * sin25=4641末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=4641– 2522 *=3885末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=3885– * * sin25= 3883七、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=2 + 9 + 6 +05 + +9 += 59Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =5300 kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 5300 * / （102 *） =208KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =⼋、提升动⼒学计算（按5个矸⽯车）1、井底阶段提升开始时：F0=kn(Q2+Qk)(sinx +f1cosx)+(sina+f2cosa)+ ∑m..ao=*5*(600+1600)(sin25+*cos25°)+960*（sin25° +*cos25°）+2522*=5278 + 1234 +756=7268初加速终了时F0′ = F0 - Pk . L0 .sina=7268– * * sin25°=7266低等速开始F01 = F0′ - ∑m..ao= 7266– 2522 *=6509低等速终了时F01′ = F01 - Pk . L01 . sina =6509 – * . sin25° =6488 2、井筒运⾏主加速开始时F1 = F01′ + ∑m..a1=6488+ 2522 *=7749主加速终了F1′= F1 - Pk . L1 . sina= * 11 * sin25=7740等速开始时F2 = F1′ - ∑m .a1= 7740– 2522 *=6479等速终了时F2′ = F2 - Pk . L2 . sina= 6479– * 823 * sin25 =5738减速开始F3 = F2′ - ∑m .a1=5738 – 2522 *=4477减速终了F3′ = F3- Pk . L3 . sina=4477 – * 11 * sin25 =4467 3、在栈桥运⾏阶段末等速开始F4 = F3′ + ∑m .a1= 4467 + 1261=5728末等速终了F4′ = F4 - Pk . L4 . sina= 5728- * * sin25=5700末减速开始F5 = F4′ - ∑m .a0=5700– 2522 *=4943末等速终了F5′ = F5 - Pk . L5 . sina=4943– * * sin25= 4941九、电动机容量校验∑F2x = 1/2(F02+ F012)t0 + 1/22+ F01.1.12) t01+1/2(F12+ 2) t1 + 1/3( + F2. + 2) + （F32 + 2）.t3 +1/2( F42 + 2).t4 + 1/2( F5 + 2)=7 + 7 + 4 +77 + +33 += *1010Td = 1/2(t0 + t01 +t1 +t3 +t4 +t5 )+t2 +@/3=1/2 +23 + + ++ ++25/3=285(s)Fdx = √∑F2x / Td =6404kg等效功率N dx = F dx . Vm / 102 * y = 6404 * / （102 *） =251KW 电动机验算λ1 = Fmax /λfe = 6645 / * 102y .N / Vmax =求 Qj（提6个煤车）Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o)=6*(1000+600)+*+960**+*= + 12102=53176N < 6000 * =58800N=53176 < 58800N 合格提5个矸⽯车时：Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1350 + 600) **（ + *）+960***（ + * ）= + 12102 = < 58800N合格钢丝绳安全系数校验：4、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝绳破断拉⼒总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。
电动机功率计算公式
电动机功率计算公式
2009-08-24 21:49
视在功率S＝UI
有功功率P＝UIcosθ
无功功率Q＝UIsinθ视在功率的平方＝有功功率的平方+无功功率的平方
电机的功率计算公式为：
P＝√3UIcosθη
其中P－电机的额定输出轴功率
U－额定电压
I－额定电流
cosθ—电机的功率因数
η—电机的效率
cosθ功率因数是指电机消耗的有功功率占视在功率的比值。
η电机效率是指电机的输出功率占有功功率的比值。
比如一台电机消耗的有功功率为5千瓦，而由于电机的线圈有阻抗，所以要消耗电能而发热。
致使输出功率为4.5千瓦，那么它的效率就是4.5/5=0.9.。