梁开洞加固计算

梁开洞计算

梁开洞计算
1.梁开圆洞计算：（不符合构造手册要求时需要计算)
梁高H(mm）梁宽(mm) 砼fc(N\mm2) 砼ft(N\mm2) 梁上开洞do(mm) V(KN)
M(KN.M)
700
300
14.3
1.43
200
452

178
实际取用实际取用箍筋倾斜钢筋孔洞一侧孔洞一侧有效截面 A (单边截面控制箍筋强度倾斜钢筋 (单边空垂直箍筋 V 倾斜钢筋剪跨比λ 抗剪承载判断 fyv 强度fyd 洞总共，空洞总 AV(mm) Ad(mm) 力V1 依根数而共，依根定）数而定） 0.592188 498.7125 0k 300 300 195.4888 210 420 400
受压旋杆受压旋杆孔洞旋杆孔洞上下承受的轴分配的剪实际选用实际选用实际箍筋旋高度向力力Vc 间距SC 箍筋 Asvc/Sc hc(mm) ASVC/SC Nc(KN) （KN） 185 238.095 361.6 4.12374 113 50
孔洞旋杆箍筋判断
4.52 0k

梁加固计算书

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。

某钢筋混凝土开洞梁内衬钢套管加固分析

某钢筋混凝土开洞梁内衬钢套管加固分析作者：王薇李庞来源：《城市建设理论研究》2014年第06期摘要：本文针对某装修工程对已有钢筋混凝土梁开洞后进行新增钢套管加固处理进行实例分析。

分析原钢筋混凝土梁、开洞未加固梁和开洞加固梁的应力变化与分布规律，以及挠度变化情况，以验证此种加固方法的合理性，并提出此种加固方法的设计方法。

关键字：梁开洞；有限元；钢管套；加固中图分类号：TU39 文献标识码： ATHE ANALYSIS OF REINFORCED CONCRETE HOLEY BEAM WITH STEEL SLEEVE LI Pang，（Liaoning provincial building design and research institute, Shenyang 110005）Abstract: In this paper, mainly analyzing reinforced concrete beams with circular openings in some fitting-out works, which is reinforced with steel sleeves. Focusing on variation of stresses 、regularities of distributions and the status of deflection，to verify the rationality of this method, and push forward designing means of the consolidating methods.Key words: holey beam；finite element; steel sleeve; reinforce1工程概况某工程在装修过程中，由于暖通及强弱电的管线需要，常对既有的钢筋混凝土梁开孔、穿管，由于孔洞直径较大要截断部分箍筋，纵向主筋不截断，因此对既有梁的影响较大，特别是受剪承载力的影响尤为显著，所以为改善开洞梁的受力性能，采用内衬钢套管的方法加固开洞梁。

梁底开洞加固方案

梁底开洞加固方案
梁底开洞加固方案是针对梁底开洞的一种加固方法。

该方案主要是通过在梁底开洞处，加固钢筋和混凝土，提高梁底的承载能力和稳定性，从而保证建筑结构的安全。

具体实施方法包括以下步骤：
1. 对梁底开洞的部位进行清理和修整，保证加固材料的粘合度和牢固度。

2. 在梁底开洞处，加固钢筋和混凝土。

在梁底开洞的两侧，分别加固两根钢筋，将其延伸至梁底的另一端，并与原有的钢筋进行连接。

然后在钢筋上涂刷混凝土胶浆，最后再用混凝土填充梁底的开洞处，使其与原有的混凝土形成一体。

3. 等待混凝土凝固后，进行二次加固。

在梁底加固处，再次涂刷混凝土胶浆，然后在上面再铺设一层钢筋网，最后再用混凝土进行覆盖，直至与原有梁底的高度一致。

4. 完成加固后，需要对加固部位进行监测，确保加固效果并及时处理后续问题。

综上所述，梁底开洞加固方案通过加固钢筋和混凝土，能够有效提高梁底的承载能力和稳定性，为建筑结构的安全提供了保障。

- 1 -。

加固工程量计算过程

加固工程量计算过程第一步：确定加固范围在进行加固工程量计算之前，首先需要确定要加固的结构范围。

这可以通过实地勘查或结构检测来确定。

根据结构的情况，确定需要加固的构件或部位。

第二步：进行结构检测结构检测是为了了解结构的受力性能，找出结构的弱点，并确定加固的必要性。

结构检测包括外观检测和深层检测，可以利用物理试验、非破坏性试验等方法来获取结构的数据。

第三步：制定加固方案根据结构检测的结果，制定合理的加固方案。

加固方案可以根据结构的不同情况来选择不同的材料和施工方法，以提升结构的抗力和刚度。

同时，加固方案也需要满足工程的经济性和施工的可行性。

第四步：计算加固工程量1.计算加固材料量根据加固方案中所使用的材料种类和规格，计算加固所需材料的数量。

例如，如果使用钢筋进行加固，需要计算所需钢筋的总长度；如果使用钢板进行加固，需要计算所需钢板的总面积。

2.计算加固工程量根据加固方案和结构的具体情况，计算加固工程的具体量。

加固工程量包括施工所需人工、材料和设备，以及施工工艺所需的时间和空间等。

在计算加固工程量时，一般需要考虑以下几个方面：-加固材料的成本：根据材料的市场价格和加固所需的数量，计算加固材料的成本。

-人工工时：根据加固的复杂程度和施工方法，计算所需的人工工时。

一般来说，加固工程会涉及到不同职业的人员，如工程师、钢筋工、焊工等。

-设备和机械：根据加固方案和施工方法，确定所需的设备和机械，并计算所需的数量和使用时间。

-施工时间：根据加固方案和结构的情况，计算加固工程所需的施工时间。

一般来说，加固工程需要停工或减少使用，以确保施工安全和效率。

综上所述，加固工程量计算是一个相对复杂和综合的过程，需要根据结构的具体情况和加固方案来进行计算。

在计算过程中，需要考虑材料、人工、设备和施工时间等因素，以确保加固工程的经济性和施工效果。

梁开洞计算

2、孔洞一侧的Av，Ad
Av（mm2）
200
Ad（mm2）
400
剪跨比λ=M/Vh0
1.3986
抗剪承载力(KN)
66.3914
3、孔洞上弦杆（受压弦
杆）内箍筋
M/(0.5hc+d0+0.55ht) 563.38
0.3bhcfc
321.75
Nc(KN)
321.75
0.9bh0Cft
85.2638
Adfydsina
1.梁开圆洞计算：（不符合构造手册要求时需要计算)
梁开洞计算
梁高H(mm）
梁宽 (mm)
fc(N\mm2 ft(N\m
)
m2)
hc(mm )
do(mm) hd(mm) V(KN)
洞口的净宽ln
750
250 14.3 1.43 300 300 300 300 200
1、截面控制条件
0.25b(h0-d0)fc(kN) 370.906
100.8
0.07Nc
22.5225
Asv/S
0.32928
OK 345.6 411.99 OK
开洞计算
作用在洞作用在洞
口上部梁口下部梁
上的均布上的均布
荷载
荷载
M(KN.M)
剪力分配系数u
剪力设计值V1
q1(KN/M) q2(KN/M)
0
0
300
0.8
240
剪力设计值V2
60
Asv/s
箍筋强度fyv
纵筋强度fy
1.006 360
360
上梁弯矩设计值
下梁弯矩设计值
ห้องสมุดไป่ตู้

连梁开洞后加固方法

连梁开洞后加固方法连梁开洞是建筑中常见的一种结构形式，可以实现房屋层间的通风、照明和布局的需要。

但是，开洞后连梁的结构就被破坏了，面临着强度降低、载荷能力下降、整体稳定性减弱等问题。

因此，需要对开洞后的连梁进行加固处理。

下面介绍几种常见的加固方法。

1.钢材加固法钢材加固法是对连梁结构开洞后进行加强的有效方法，可以增加连梁的抗弯刚度、提高承载能力、减小变形。

该方法的具体操作是在开洞处焊接钢板或钢管，并与梁体连接。

这种方法可以通过计算得到钢材的种类、形状、尺寸和焊接位置等参数，并且具有加固效果明显、处理周期短、不占用室内空间等优点。

2.碳纤维加固法碳纤维加固法是近年来发展起来的一种连梁加固方法，主要通过增加碳纤维布或板材来修补开洞部位，从而实现加固效果。

这种方法具有操作简单、不会对房屋结构造成加载、加固效果良好等优点。

但是，碳纤维材料相对钢材更加昂贵，并且对于混凝土等材料较弱的连梁效果不佳，有时还需要采用一些预处理方法以提高加固效果。

3.钢筋混凝土加固法钢筋混凝土加固法是对开洞后连梁进行加固的一种依靠混凝土强度增加来实现加固效果的方法。

此方法主要通过在混凝土表面贴合钢筋网或涂刷增强剂，提高混凝土的承载力。

该方法具有操作简单、效果明显、耐久性高等优点，但是需要专业技术支持，并需注意施工过程中的环境和温度。

总之，连梁开洞后的加固方法是多样化的，需要选择根据具体情况选择适宜的方法进行加固。

对于房屋开洞造成的脆弱化问题，及时行动是非常重要的。

在进行加固工作时，应当选择专业的工程师进行设计，采用安全、可靠、经济的方法进行加固，快速解决问题。

桥梁各类加固方法计算

桥梁各类加固方法计算改变受力体系加固法1•改变受力体系加固计算改变受力体系加固法的一般计算步骤如下：1）计算并绘制加固时原构件在剩余的那部分荷载作用下的内力图；2）若施加预顶力，根据所设时的加固后的内力图，确定预顶力的大小，按原结构的计算绘制在支点预顶力作用下梁的内力图；3）按加固后的计算简图，计算并绘制在新增荷载及加固时卸除荷载作用下的内力图；4）将上述三项内力迭加，绘制梁各截面的内力包络图；5）计算梁各截面的实际承载力，并绘制梁的材料图；6）调节预顶力值，使梁的内力图小于梁的材料图；7）根据支点的最大支承反力，设计支撑构件，其多为轴心受力构件，可按钢筋混凝土规范与钢结构规范进行设计；8）计算预应力撑杆的顶撑控制量。

当用纵向压缩法对预应力撑杆系统施加预升力时，其预升量ΔL=Lε+a(2-l)式中,L一撑杆长度；Ea-撑杆端部与被加固构件混凝土间的压缩量,可取2~4mm0一撑杆在预应力作用下引起的应变；I增大截面加固法1•增大截面加固计算采用增大截面加固桥梁,其承载力计算受到原构件应力应变的影响,不能简单地作为整体截面用有关公式计算。

在加固计算中,首先应确定加固前构件的实际应力应变水平,并考虑新混凝土与原结构协同工作的程度,然后进行合理的计算。

(1)受弯构件加固计算要点受弯构件外包混凝土加固设计,应根据现场结构的实际情况,分别采用受压区或受拉区两种不同的加固形式。

1)受压区外包混凝土加固一般用刚架拱、桁架拱等拱桥的斜腿、斜撑或弦杆的加固。

采用受压区加固的受弯构件,其承载力、抗裂度、钢筋应力、裂缝宽度及变形计算和演算可按现行国家标准《混凝土结构设计规范》(GBJIO-89)中关于叠合构件的规定进行。

实验研究表明,在相同弯矩作用下,二次受力叠合梁的受拉筋应力、挠度和曲率都比相同截面和配筋的一次受力整浇梁的相应值大得多。

其次,二次受力叠合梁在第一次受力时是由叠合前的原混凝土承受压力。

而在二次受力时,主要由后浇混凝土承受压力。

梁上开洞构造与计算

梁上开洞构造与计算1. 框架梁或剪力墙的连梁,因机电设备管道的穿行需开孔洞时,应合理选择孔洞位置,并应进行内力与承载力计算及构造要求。

2. 孔洞位置应避开梁端塑性铰区,尽可能设置在剪力较小的跨中3/l 区域内,必要时也可设置在梁端3/l 区域内。

孔洞偏心宜偏向受拉区,偏心距0e 不宜大于h 05.0。

小孔洞尽可能预留套管。

当设置多个孔洞时,相邻孔洞边缘净间距不应小于35.2h 。

孔洞尺寸与位置应满足表1要求。

孔洞长度与高度之比值30/h l 应满足:跨中3/l 区域内不大于6;梁端3/l 区域内不大于3。

分类跨中3/l 区域梁端3/l 区域 h h /3 h l /0 h h /1 h h /3 h l /0 h h /1 h l /2 非抗震设计4.0≤ 6.1≤ 3.0≥ 3.0≤ 8.0≤ 35.0≥ 0.1≥抗震设计 5.1≥3. 当矩形孔洞的高度小于6/h 及mm 100,且孔洞长度3l 小于3/h 及mm 200时,其孔洞周边配筋可按构造设置。

上下弦杆纵向钢筋2s A 、3s A 可采用122~102φφ,箍筋采用8~6φφ,间距不应大于15.0h 或25.0h 及mm 100,孔洞边竖向箍筋应加密(图2)。

4. 当孔洞尺寸超过上项时,孔洞上下弦杆的配筋应按计算确定,但不应小于按构造要求配置的配筋。

孔洞上、下弦杆的内力按下列公式计算(图3)0323131121ql V h h h V ++=λ λV h h h V 3231322+= 200111212ql l V M += 2022l V M = z M N =式中值孔洞边梁组合剪力设计-V 载孔洞上弦杆均布竖向荷-q；三、四级为一、二级时，取抗震加强系数，抗震等1.5-λ 1.01.2；非抗震设计时，取级时，取计值孔洞中点处梁的弯矩设-M 心距离孔洞上、下弦杆之间中-z 5. 孔洞上、下弦杆截面尺寸应符合下列要求无地震作用时 0125.0bh f V c i β≤有地震作用时跨高比5.2/0〉i h l 0120.01bh f V c REi βγ≤ 跨高比5.2/0≤i h l 0115.01bh f V c RE i βγ≤式中上、下弦杆剪力设计值-i V有效高度上、下弦杆截面宽度和、-0h b上、下弦杆截面高度-i h计值混凝土轴心抗压强度设-c f0.85取承载力抗震调整系数，-RE γC80~C500.74C800.8,501；取；取当混凝土强度影响系数，C ≤-β之间，内插取值 6. 斜截面承载力与正截面偏心受压、偏心受拉承载力计算,需按相关规定进行计算。

梁加固计算书

梁加固计算书一．工程概况：本工程为松原市体育馆梁加固工程，由于在施工过程中，部分梁支座负弯矩筋锚固长度不符合规范要求。

根据《混凝土结构加固设计规范》（GB50367-2006），采用粘贴钢板加固法，加固计算如下。

二．计算举例：此加固共涉及100个框架节点，200个梁支座加固计算，计算量较大，故采用表格计算方式表达。

现以E轴1轴处左边框架节点为例：梁截面：b×h＝350mm×850mm，截面有效计算高度 ho=850-35=815mm，C40混凝土，混凝土轴心抗压强度设计值fco=19.7N/mm2，支座弯矩为M=933 KN·M,根据弯矩计算配筋面积为A so =3610 mm2，f yo =360N/mm2，由于锚固长度不足，考虑原配筋有效面积为10%，即原配筋为361 mm2，由：其中：x—混凝土受压区高度（mm）；fsp—钢板的抗拉强度设计值，取Esp=210N/mm2；Esp—钢板的弹性模量，取=2.06×105N/mm2；Asp—受拉钢板的截面面积（mm2）；ψsp—考虑二次受力影响时，受拉钢板抗拉强度有可能达不到设计值而引用的折减系数；当ψsp＞1.0时，应取ψsp=1.0；εcu—混凝土极限压应变，取εcu=0.0033；εsp，0—考虑二次受力影响时，受拉钢板的滞后应变，考虑到作用在加固结构上的活荷载基本卸除，故不考虑二次受力的影响，取εsp，0=0。

把各值代入式1，有：933000000=1.0×19.7×350×(850-x/2) -360×361×(850-815)解得，x=176.81mm又把x=176.81代入式3，有Ψsp=(0.8×0.0033×850/176.81-0.0033-0)/210/206000=9.213>1.0 取Ψsp=1.0由式2Asp=（1.0×19.7×350×176.81-360×361）/210=5186.40实配梁钢板为：10mm×520mm（厚度为10mm），即10× 520=5200mm2，满足要求。

梁上开洞构造与计算

梁上开洞构造与计算1.框架梁或剪力墙的连梁，因机电设备管道的穿行需开孔洞时，应合理选择孔洞位置，并应进行内力和承载力计算及构造要求。

2.孔洞位置应避开梁端塑性铰区，尽可能设置在剪力较小的跨中丨/3区域内，必要时也可设置在梁端丨/3区域内。

孔洞偏心宜偏向受拉区，偏心距e0不宜大于0.05h。

小孔洞尽可能预留套管。

当设置多个孔洞时，相邻孔洞边缘净间距不应小于 2.5h3。

孔洞尺寸和位置应满足表1要求。

孔洞长度与高度之比值∣0/h3应满足：跨中l /3区域内不大于6；梁端1/3区域内不大于3。

3.当矩形孔洞的高度小于h/6及100mm ,且孔洞长度I3小于h/3及200mm时，其孔洞周边配筋可按构造设置。

上下弦杆纵向钢筋A52、A s3可采用2 10〜2 12 ,箍筋采用6~ 8 ,间距不应大于0.5h1或0.5h2及100mm ,孔洞边竖向箍筋应加密（图2）。

4.当孔洞尺寸超过上项时，孔洞上下弦杆的配筋应按计算确定，但不应小于按构造要求配置的配筋。

40d単-E<I丄—,h2孔洞上、下弦杆的内力按下列公式计算（图3）1 1M I-V1 -0ql02 12M 2 =V2 lθ2式中V 一孔洞边梁组合剪力设计值q-孔洞上弦杆均布竖向荷载h131V rhr⅛V2ql0■一抗震加强系数，抗震等级为一、二级时，取1.5；三、四级时，取1.2；非抗震设计时，取1.0M —孔洞中点处梁的弯矩设计值z—孔洞上、下弦杆之间中心距离5.孔洞上、下弦杆截面尺寸应符合下列要求无地震作用时V i乞0.25 IIf C bh）有地震作用时1跨高比∣0/h /2.5 V iW「0.20 PI f C bh ORE1 跨高比∣o∕h ≤2.5V i ≤-0.1^1 f c bh oRE式中V i -上、下弦杆剪力设计值b、h。

-上、下弦杆截面宽度和有效高度h i -上、下弦杆截面高度仁-混凝土轴心抗压强度设计值RE -承载力抗震调整系数，取0.85混凝土强度影响系数，当乞C50,取0.8; C80取0.74; C50~C80之间，内插取值6.斜截面承载力和正截面偏心受压、偏心受拉承载力计算，需按相关规定进行计算。

梁上开洞补强计算

KN·m KN·m mm^2 mm^2 mm^2 mm^2
负值表示按构造配筋负值表示按构造配筋
ห้องสมุดไป่ตู้
梁洞口补强计算
洞口净宽Ln 200 洞口上部梁均布荷载设计值q1 0 洞口下部梁均布荷载设计值q2 0 洞口净宽中点处的剪力设计值V 200 b1 300 h1 300 b2 300 h2 300 混凝土强度fc 14.3 混凝土强度ft 1.43 剪力分配系数 0.5 洞口上梁剪力设计值V1 100 洞口下梁剪力设计值V2 100 上梁受剪截面判定 ok 上梁受剪截面判定 ok 洞口上梁弯矩设计值M1 10 洞口下梁弯矩设计值M2 10 洞口上梁所需纵筋As1 112.2334 洞口下梁所需纵筋As2 112.2334 洞口上梁所需箍筋面积Asv1(100间距) -83.3157 洞口下梁所需箍筋面积Asv1(100间距) -58.2323 黄色底色为输入区，红色字体为判定区 mm KN/m KN/m KN mm mm mm mm N/mm^2 N/mm^2 KN KN

梁开洞计算(矩形洞口)知识讲解

邊緣截面較大剪力值钢筋合力点至受拉(受压)区边缘距(KN)剪力值V (KN)彎矩M(KN*m)b(mm)h(mm)as(mm)13010590.525060040孔洞高度孔洞長度洞口至樑端距離洞口偏心距受壓區高度受拉區高度(mm)(mm)s2 (mm) (mm)(mm)(mm)18046010000210210注：洞口偏心距若上偏請填入負其他資料項目類型：地震區洞口位置：跨中 L/3 區域混凝土等級：C30fc (N/mm ²) =14.3ft (N/mm²) =1.43箍筋等級：HPB300fyv (N/mm²) =270縱筋等級：HRB400fyd (N/mm²) =3600.5176傾斜鋼筋角度α：45受壓弦杆配筋信息：As1=As2計算過程：1) 驗算相關條件：0.30<0.4滿足0.77< 1.6滿足0.35>0.3滿足2.56<4滿足-樑開矩形孔洞設計孔洞中心計算信息樑截面孔洞信息1V h h h l 0e hc ht =h h h /=h l h /=h h c /=h h h l /=h s/2=b ξ2) 计算孔洞兩側的垂直箍筋和傾斜鋼筋 Av、Ad :260.00mm ²388.12mm ²3) 计算受壓弦杆和受拉弦杆的箍Vc = βv = 0.9V =94.5kN Vt = 1.2V-Vc =31.5kN 170mm 170mm 225.97kNVc =94.5kN 151.94kN 滿足Vt =31.5kN 151.94kN 滿足由於As1=As2,λc = 0.5 lh / h0c = 1.35故λc取 1.352.03故λt取2.030.3b hc fc=225.225kN< Nc =225.97kN故取Nc =225.23kN 730.56mm ²/m906.00mm ²/m由反算Vt值：41.59kN 21.88kN<41.59kN滿足由於 Vt =31.50kN <41.59kN故取 Vt =41.59kN 1125.74mm ²/m4) 计算孔洞受壓弦杆縱向鋼筋21735kN*mm 96.19mm=≥yv V f V A /54.01=≥αsin 76.01yd d f V A t SVC SV A A 、=-=s c a hc h 0=-=s ta ht h 0=++==th c t c h h h MN N 55.05.0=<c cf bh 025.0=<c t f bh 025.0==t h t h l 0/75.0λ=-+-≥cyv c t cC C C C SV h f N f bh V s A 001)07.00.175.1(/λ=++-≥tyv t t tt t t SV h f N f bh t V s A 001)2.00.175.1(/λt SV A =t t t SV yv s h A f /0=t t bh f 036.0=t t t SVyv s h A f /0=++-≥tyv t t tt t t SV h f N f bh t V s A 001)2.00.175.1(/λ2S A ==2/h c c l V M ==c c cN M e /0=a e取 ea=20mm和hc/30的較大值，故20mm181.19mm0.372<0.5176爲大偏心受壓0.345由於爲：大偏心受壓故ξ取0.372206.61mm ²检查配筋是否满0.45*ft / fy=0.179%<0.20%105.0mm ²<206.61mm ²故取：206.61mm ²5) 計算孔洞受拉弦杆纵向钢筋3622.50kN*mm 10867.5kN*mm 由得：16.0mm 70.5mm 340.5mm ²由得：48.1mm6.4mm>爲小偏心受拉123.6mm596.8mm ²小偏心受拉時縱向鋼筋當值小於不開樑洞的縱向受-mm當爲小偏心受壓時，當爲小偏心受拉時，請查閱以下計算：當爲大偏心受拉時，請查閱以下計算：==c c c N M e /0=a e =-++=as hc e e e a c5.00==cc cbh f N 0ξ=b ξ=++----=b cc cb c c c cc b c bh f a h bh f e N bh f N ξξξξ00200)')(8.0(43.0=---≥)'()5.01(0'202a h f bh f e N A c y c c c s ξξ43S S A A 、==cc S bh h hc A 00minmin 2ρ2S A ==h t t l V M 25.01==h t t l V M 75.02==t t N M e /10=+-=0'45.0'e a h e t =--≥)'('3a a h f e N A t y t S 1t M 2t M ==t t N M e /20=+-=0'55.0'e a h e t =--≥)'('4a a h f e N A t y t S 43S S A A 、=--045.0e a h t =+-=a h e e t 45.004S A爲使設計鋼筋總量最小，取 x=xb,=+-=a h e e t 45.00==b th x ξ0-mm<2a'=-mm-mm ²检查配筋是否满足构造要求0.45*ft / fy=0.179%<0.20%-mm ²>-mm ²故取：-mm ²-mm ²检查配筋是否满足构造要求0.45*ft / fy=0.179%<0.20%-mm ²>-mm ²故取：-mm ²大偏心受拉時縱向鋼筋當值小於不開樑洞的縱向受==b th x ξ0=---≥)'()5.0(0'03a h f x h bx f e N A ty tc t S ==tt t S bh h h A 00min min 3ρ3S A =++≥yc S y t S f bxf A f N A 3'4==tt t S bh h h A 00min min 4ρ4S A 43S S A A 、4S A。

梁上开矩形洞口的补强钢筋计算2010.03.19

说明：1、红色字体为自动计算部分（含有公式，不能变动），非红色的数值需要人为输入。

2、受拉弦杆和受压弦杆钢筋等级最好取为一致。

3、各计算公式计算公式源于构造手册《混凝土结构构造手册第三版》 P139。

并经该书上的例4、第五条，As4大偏心计算中，计算x可能存在错误，还没检查出来。

5、除了用户输入单元格可编辑外，其余部分均写保护，code:llf矩形梁宽度b(mm)450矩形梁高度h(mm)700受压弦杆高度hc(mm)350受拉弦杆高度ht(mm)200洞口高度hh(mm)150洞口长度lh(mm)900混凝土强度等级fc(N/mm2)14.3 ft(N/mm2) 1.43洞口一侧补强钢筋等级(N/mm2)360弦杆内箍筋等级(N/mm2)300受压弦杆纵向钢筋等级(N/mm2)360受拉弦杆纵向钢筋等级(N/mm2)360纵筋的ξb0.518保护层厚度 a a' (mm)35洞口两侧较大的剪力值V 1 (KN)542洞口中心截面处的剪力V (KN)532洞口中心截面处的弯矩M (KN.m)309配筋参数倾斜钢筋与水平线之间的夹角(弧度形式) α0.7854其他基本参数内力几何参数材料等级五、受拉弦杆纵向受拉钢AS3计算AS4计算六、校核是否大于最小构造配筋，且不小于不开口时的各个需要人为输入。

P139。

并经该书上的例题校核，除了下弦杆纵筋计算有出入，其余均对。

（估计书上有误。

）计算过程及结果参数计算及内力计算受压弦杆高度hc0(mm)受拉弦杆高度ht0(mm)一侧补强钢筋Av(mm2)=0.54V1 /fyvAd(mm2)=0.76V1/(fyv*sinα)Vc(KN)=β*VVt(KN)=1.2V-VcNc(KN)=Nt=M/（0.5*hc+hh+0.55ht）0.3bhcfcNc(KN) 只用于计算弦杆内的箍筋0.25*b*hco*fc0.25*b*hto*fcvc(KN)<0.25*b*hco*fcvt(KN)<0.25*b*hto*fcλc=0.5lh/hcoλc=0.75lh/hcoλt=0.75lh/htoAcsv/Sc=(Vc-0.07Nc-1.75*b*hco*ft/(λc+1))/fyv/hco(1.75*b*hto*ft/(λt+1)-0.2*Nt > 0 否Atsv/St=(Vt+0.2Nt-1.75*b*hto*ft/(λt+1))/fyv/htoAtsv/St=Vt/fyv/htoAtsv/St=(0.36*ft*b*hto)/fyv/htoAtsv/St弦杆内的纵向钢筋As2Mc(KN.m)=Vc*lh/2eco(mm)=Mc/Ncea(mm)=(max 20 , hc/30)e(mm)=eco+ea+0.5hc-aξ=Nc/(fc*b*hco)ξ>ξb,小偏心。

梁上空调开洞钢筋断裂加固方案

梁上空调开洞钢筋断裂加固方案
当梁上的空调开洞导致钢筋断裂时，需要采取适当的加固方案来确保结构安全。

以下是一种可能的加固方案：
1. 评估断裂钢筋的影响：确定断裂钢筋的位置、数量和规格，分析其对梁的承载能力和整体结构的影响。

2. 清理断裂钢筋：清除断裂钢筋周围的混凝土和杂质，露出钢筋断头，并确保断口平整。

3. 焊接钢筋：将断裂的钢筋进行焊接，恢复其连续性。

根据钢筋的材质和规格选择适当的焊接工艺和焊条。

确保焊接质量符合规范要求。

4. 增加支撑钢筋：在梁的两侧或底部增加支撑钢筋，提高梁的承载能力和稳定性。

根据需要，可以选择增加钢筋的数量、直径和间距。

5. 注入结构胶：在焊接和支撑钢筋的部位注入结构胶，以加强钢筋与混凝土之间的粘结力。

确保胶体填充饱满，并按照规定的固化时间进行养护。

6. 恢复保护层：在加固部位的外侧重新铺设混凝土保护层，以保护钢筋免受外界环境的影响。

确保保护层与梁体密实结合，无裂缝和空鼓现象。

7. 监测和验收：在加固施工过程中，对梁的变形、裂缝和承载能力进行监测，确保加固效果达到预期要求。

完成加固后，进行验收并记录相关数据。

需要注意的是，具体的加固方案应根据梁的具体情况和设计要求进行制定。

在进行加固施工前，应咨询专业工程师或结构工程师的意见，并确保施工过程符合相关规范和安全要求。

计算过程99mm2197mm2满足。

54KN18KN99KNV c=5489.38KNV t=1896.53KN1.121.56N c/bh c f c=0.22>0.3N c=99KNA v=0.54*V1/f yv=1）孔洞两侧的垂直箍筋和倾斜钢筋A v，A d当A s4>A s3时，λt=0.75l h/h t0A d=0.76*V1/f yv sinα=孔洞两侧的垂直箍筋和倾斜钢筋A v，A d:2）孔洞弦杠箍筋A c sv、A t svV c=βV=0.9V=V t=1.2*V-Vc=N c=N t=M/(0.5h c+h h+0.55h t)=<0.25bh c0f c<0.25bh t0f c当A s1=A s2时，λc=0.5l h/h c0注：孔洞尽可心宜偏向受拉区，偏心距2.5h h，孔洞尺寸和位置域内的孔洞不大于4；梁A c sv /s c =0.39mm满足。

At sv /s t =0.23mm满足。

M c =V c l h /2=12600000N*mm e c0=M c /N c =127.47mme a =20mm192.47mm 0.276（ξb =0.55）（ξb =0.55）0.270265mm 2孔洞受压弦杆纵向钢筋A s2满足。

心宜偏向受拉区，偏心距V c ≤1.75*bh c 0f t/(λC +1.0)+f yv A c sv h c o /s c +0.07N c 受压弦杆箍筋A c sv 选用:V t ≤1.75*bh t0f t/(λt +1.0)+f yv A tsv h to /s t -0.2N t受拉弦杆箍筋A t sv 选用:3）孔洞受压弦杆纵向钢筋A s2（e a 取20mm与h t /30较大值）e=e c 0+e a +0.5h c -a=ξ=N c /f c bh c 0=大偏心受压按小偏压计算ξ=（N c -ξb f c bh c0)/((N c e-0.43f c bhc20)/((0.8-ξb )(h c 0-a'))+f c bh c0)+ξb =A s2=(N c e-ξ(1-0.5ξ)f c bh c20)/(f y '(h c 0-a'))=4）孔洞受拉弦杆纵向钢筋A s3、A s41260000N*mme 0=M t1/N t =12.75mm24.75mm 3780000N*mme 0=M t2/N t =38.24mm149mm 2满足。

桥梁加固常用方法与计算理论

桥梁加固常用方法与计算理论桥梁加固是指通过采取一系列措施与方法，提高桥梁的承载能力、抗震能力、耐久性和安全性，以延长桥梁的使用寿命。

桥梁加固的常用方法主要包括：加筋、加厚、加固、加设新构件等。

下面将针对桥梁加固的常用方法和计算理论进行详细介绍。

常用方法：1.增加构件截面尺寸：通过增加构件截面尺寸的方式，提高构件的承载能力。

通常采用的方法包括在桥梁主梁、支座等关键部位添加钢板、钢梁等构件，增加截面面积，提高桥梁承载能力。

2.增加构件强度：通过在桥梁构件中加设混凝土、钢筋等材料来增加构件的抗剪、抗弯、抗压等强度。

可以采用加固层、补强道或打孔法等方法，在桥梁构件中加设增强材料，提高桥梁的强度。

3.加装新构件：通过在原有桥梁上增设新的构件，改善桥梁的受力状况。

常见的方法包括增设加劲梁、剪力墙、柱等构件，提高桥梁的整体稳定性和承载能力。

4.加设支撑与加固支座：通过在桥梁上加设支撑和加固支座，可以增加桥梁的承载能力和稳定性。

常用的方法包括加厚支座、加固支座、增设剪力键等。

计算理论：1.构件强度计算理论：桥梁加固时，需要根据桥梁结构的受力情况，采用相应的构件强度计算理论。

常见的计算理论包括弯矩计算理论、剪力计算理论、轴力计算理论等。

根据这些计算理论，可以确定构件的截面尺寸和强度要求，为加固设计提供依据。

2.填筑厚度计算理论：在进行桥梁加固时，常采用填筑技术，填筑材料多为混凝土。

通过计算填筑材料的厚度，可以确定填筑后的结构受力状态和受力性能。

填筑厚度的计算理论一般依据桥梁的承载能力、荷载特性、填筑材料的强度等因素。

3.应力与变形计算理论：在进行桥梁加固时，需要进行应力和变形的计算。

通过计算桥梁结构的应力和变形，可以了解桥梁的受力状况和加固效果，并指导加固设计。

常用的计算理论包括应力分析理论、变形分析理论等。

总之，桥梁加固常用的方法包括增加构件截面尺寸、增加构件强度、加装新构件和加设支撑与加固支座等。

在进行加固设计时，需要采用相应的计算理论，包括构件强度计算理论、填筑厚度计算理论和应力与变形计算理论等，以确保桥梁加固效果的可靠性和安全性。

洞口加固尺寸计算公式

洞口加固尺寸计算公式在建筑工程中，洞口加固是一个非常重要的环节。

洞口加固的尺寸计算是一个关键的步骤，它直接影响到加固效果的好坏。

本文将介绍洞口加固尺寸计算的公式和方法，希望能够对建筑工程从业者有所帮助。

首先，我们来看一下洞口加固的尺寸计算公式。

洞口加固的尺寸计算公式主要包括以下几个方面，洞口的宽度、高度、加固材料的厚度等。

在实际的工程中，我们需要根据具体的情况来确定这些参数的数值。

1. 洞口宽度的计算公式。

洞口宽度的计算公式一般是根据洞口的结构类型和负荷情况来确定的。

在一般情况下，洞口的宽度计算公式可以表示为：W = K × P。

其中，W表示洞口的宽度，K表示洞口的结构类型系数，P表示洞口的负荷。

在实际应用中，我们可以根据具体的情况来确定K和P的数值，从而计算出洞口的宽度。

2. 洞口高度的计算公式。

洞口高度的计算公式一般是根据洞口的结构类型和负荷情况来确定的。

在一般情况下，洞口的高度计算公式可以表示为：H = L × Q。

其中，H表示洞口的高度，L表示洞口的结构类型系数，Q表示洞口的负荷。

在实际应用中，我们可以根据具体的情况来确定L和Q的数值，从而计算出洞口的高度。

3. 加固材料厚度的计算公式。

加固材料厚度的计算公式一般是根据洞口的结构类型和负荷情况来确定的。

在一般情况下，加固材料厚度的计算公式可以表示为：T = M × N。

其中，T表示加固材料的厚度，M表示洞口的结构类型系数，N表示洞口的负荷。

在实际应用中，我们可以根据具体的情况来确定M和N的数值，从而计算出加固材料的厚度。

以上就是洞口加固尺寸计算的公式和方法。

在实际的工程中，我们需要根据具体的情况来确定洞口的结构类型系数、负荷等参数的数值，从而计算出洞口加固的尺寸。

希望本文能够对建筑工程从业者有所帮助。

桥梁加固常用方法与计算理论

桥梁加固常用方法与计算理论1、前言随着岁月的流逝，任何一座"新";建的桥梁经过假设干年大自然的侵蚀和使用，终将成为一座"旧";桥；桥梁的加固与维修同重建新桥相比具有更高的经济效益，对桥梁的加固以及如何提高其承载力问题的研究试验与推广，已经引起世界性的关注。

桥梁的加固利用和改造是一个永久性的技术课题，已成为桥梁工程建设中既古老、又年轻的新兴学科，是一项既综合繁杂，又在不断开展创新、逐步完善的技术；也是桥梁建设可持续开展的一个重要组成局部和关键技术之一。

近年来，桥梁加固工程越来越多，但目前桥梁加固的设计计算理论还不够成熟和完善，至今未有专门的桥梁加固标准。

2、桥梁加固常用方法和计算理论改变结构的受力体系能大幅度减小计算弯矩，提高结构构件的承载力，到达加强原结构的目的。

包括在梁的中间部位增设支点，增设托梁(架)，撤除墩柱(简称托梁拔柱)，将多跨简支梁变为连续梁等方法。

如当有大件车辆通过桥梁时，为防止短期的过载给桥梁造成永久的损伤，可用增设支点的方法加固。

按增设支点的支撑刚度，改变受力体系可分为刚性支点和弹性支点两种；按支撑时的受力情况，可分为预应力支撑和非预应力支撑。

所谓刚性支点，是指增设的支撑件刚度较大，以致被加固结构构件的新支点在外荷载的作用下，竖向位移小到可以忽略；有时尽管新支座由较大的竖向位移，但由于在外荷载作用下，原结构支座也同样有变位，新旧支座的相对位移很小，这种新支点也属于刚性支点。

所谓预应力撑杆，是指在施工时，对支撑杆件施加预压应力，使其对被加固的结构构件施加预顶力，它不仅可保证支撑杆件良好的参加工作，而且调节被加固结构构件的内力。

改变受力体系加固法的一般计算步骤如下：(1)计算并绘制加固时原构件在剩余的那局部荷载作用下的内力图；(2)假设施加预顶力，根据所设时的加固后的内力图，确定预顶力的大小，按原结构的计算绘制在支点预顶力作用下梁的内力图；(3)按加固后的计算简图，计算并绘制在新增荷载及加固时卸除荷载作用下的内力图；(4)将上述三项内力迭加，绘制梁各截面的内力包络图；(5)计算梁各截面的实际承载力，并绘制梁的材料图；(6)调节预顶力值，使梁的内力图小于梁的材料图；(7)根据支点的最大支承反力，设计支撑构件，其多为轴心受力构件，可按钢筋混凝土标准与钢结构标准进行设计；(8)计算预应力撑杆的顶撑控制量。

梁上开洞构造与计算之欧阳美创编

梁上开洞构造与计算2. 框架梁或剪力墙的连梁，因机电设备管道的穿行需开孔洞时，应合理选择孔洞位置，并应进行内力和承载力计算及构造要求。

3. 孔洞位置应避开梁端塑性铰区，尽可能设置在剪力较小的跨中3/l 区域内，必要时也可设置在梁端3/l 区域内。

孔洞偏心宜偏向受拉区，偏心距0e 不宜大于h 05.0。

小孔洞尽可能预留套管。

当设置多个孔洞时，相邻孔洞边缘净间距不应小于35.2h 。

孔洞尺寸和位置应满足表1要求。

孔洞长度与高度之比值30/h l 应满足：跨中3/l 区域内不大于6；梁端3/l 区域内不大于3。

4. 当矩形孔洞的高度小于6/h 及mm 100，且孔洞长度3l 小于3/h 及mm 200时，其孔洞周边配筋可按构造设置。

上下弦杆纵向钢筋2s A 、3s A 可采用122~102φφ，箍筋采用8~6φφ，间距不应大于15.0h 或25.0h 及mm 100，孔洞边竖向箍筋应加密（图2）。

5. 当孔洞尺寸超过上项时，孔洞上下弦杆的配筋应按计算确定，但不应小于按构造要求配置的配筋。

孔洞上、下弦杆的内力按下列公式计算（图3）式中值孔洞边梁组合剪力设计-V 6. 孔洞上、下弦杆截面尺寸应符合下列要求无地震作用时 0125.0bh f V c i β≤有地震作用时跨高比5.2/0〉i h l 0120.01bh f V c RE i βγ≤跨高比5.2/0≤i h l 0115.01bh f V c RE i βγ≤式中上、下弦杆剪力设计值-i V 7. 斜截面承载力和正截面偏心受压、偏心受拉承载力计算，需按相关规定进行计算。

8. 孔洞上下弦杆的箍筋除按计算确定外，应按有无抗震设防区别构造要求。

有抗震设防的框架梁和剪力墙连梁，箍筋应按梁端部加密区要求全长加密。

在孔洞边各2/h 范围内梁的箍筋按梁端加密区设置。

（1）受弯构件p cs V V V +≤式中值箍筋的受剪承载力设计构件斜截面上混凝土和-cs V-cv α斜截面混凝土受剪承载力系数，对于一般受弯构件取0.7；对集中荷载作用下（包括作用有多种荷载，其中集中荷载对支座截面或节点边缘所产生的剪力值占总剪力的75%以上的情况）的独立梁，取cv α为11.75+λ，λ为计算截面的剪跨比，可取λ等于0/h a 。