圆柱钢模计算书

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圆柱形墩柱模板计算书

混凝土重量F1=牛腿体积*重力密度= a*b*c*γc
59.488 KN
其中：a为牛腿长度
2.6 m
b为牛腿宽度
1.1 m
c为牛腿高度
0.8 m
模板重量F2=
19 KN
人员重量F3=
1
KN
牛腿支架总受力为F4= 79.488 KN
牛腿支架有两个支架组成，单个支架受力为F= F4/2=
39.744 KN
W
=
bh 6
2
= 10×6 2
6
=
60 mm3
其中：b为板宽，取10mm；
h为板厚，取6mm。
面板最大内力为：
σ=M =
W
125.10976 ＜f=215N/mm2
（2）挠度验算
圆弧面板受力为径向力，且受力均匀，径向变形相同，故无径向挠度。
2
I
=
b h 3
五、纵肋计算 12
=
1 0 × 63 12
F=0.22γct0β1β2V1/2
⑴ （8-8）
F=γcH
312 KN/㎡
⑵ （8-9）
混凝土侧压力的计算分布图形如图所示，有效压头高度h（m）按下式计算：
h=F/γc
2.86 m
（8-10）
取两式的较小值
F：新浇混凝土对模板的侧压力（KN/㎡）；计算得
74.4216 KN/㎡
γc：新浇混凝土的重力密度（KN/m³）,取值
将牛腿支架简化为如下图所示的模型，将牛腿支架受力化为均布载荷q
则q=
F/a 15.2861538 KN/m
即
15.2862 N/mm
将模型及受力情况在力学求解器中分析，模型如下：

柱模板支撑计算书(600×800)

柱模板支撑计算书(600×800)一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=600mm，柱模板的截面高度 H=800mm，柱模板的计算高度 L = 5100mm，柱箍间距计算跨度 d = 500mm。

柱箍采用100×100mm木方。

柱模板竖楞截面宽度100mm，高度100mm。

B方向竖楞3根，H方向竖楞3根。

面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。

木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度13.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。

53853柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=51.600kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×27.000=24.300kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下16.47kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×24.300×0.500+1.40×2.700×0.500=16.470kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: 本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×1.80×1.80/6 = 27.00cm 3； I = 50.00×1.80×1.80×1.80/12 = 24.30cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×12.150+1.40×1.350)×0.350×0.350=0.202kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.202×1000×1000/27000=7.472N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×12.150+1.4×1.350)×0.350=3.459kN 截面抗剪强度计算值 T=3×3459.0/(2×500.000×18.000)=0.576N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×12.150×3504/(100×6000×243000)=0.847mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下11.53kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.350m 。

柱模板计算书

柱模板计算书计算依据:《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）一、参数信息1.基本参数2.面板参数3.柱箍(1) B边柱箍(2) H边柱箍4.竖楞(1) B边竖楞(2) H边竖楞5.对拉螺栓参数6.荷载参数柱段：Z1。

1.荷载计算及组合(1) 新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k 按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0-- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3.5m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6.3m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取1。

根据以上两个公式计算得到：F1=71.660 kN/m2F2=151.200 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=71.660 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=71.660/24.000=2.986m；(2) 砼下料产生的水平荷载标准值Q2kQ2k=2kN/m2；(3) 确定采用的荷载组合计算挠度采用标准组合：q=71.660×1=71.660kN/m；计算弯矩采用基本组合：q=0.9×1.1×(1.35×0.9×71.660+1.4×0.9×2)×1=88.691kN/m；2.B边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：14314314314314314314288.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)14314314314314314314271.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.192kN ·m 最大剪力：V= 7.681kN最大变形：ν= 0.035mm 最大支座反力：F= 14.380kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.192×106/5.400×104=3.548N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.548N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.035mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第2跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第4跨最大挠度为0.013mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第5跨最大挠度为0.015mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第6跨最大挠度为0.009mm ，容许挠度为0.572mm ，满足要求！第7跨最大挠度为0.034mm ，容许挠度为0.568mm ，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！3.H 边模板面板计算根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下：13713713713713813813813888.691kN /m弯矩和剪力计算简图弯矩图(kN ·m)剪力图(kN)13713713713713813813813871.66kN /m变形计算简图变形图(mm) 经过计算得到:最大弯矩 M= 0.178kN ·m 最大剪力：V= 7.413 kN 最大变形：ν= 0.029mm 最大支座反力：F= 13.880kN (1) 面板抗弯强度计算σ =M/W=0.178×106/5.400×104=3.306N/mm 2实际弯曲应力计算值 σ=3.306N/mm 2 小于抗弯强度设计值 [f]=29N/mm 2，满足要求！(2) 面板挠度计算容许挠度: 结构表面隐藏[ν]=l/250；第1跨最大挠度为0.029mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第2跨最大挠度为0.007mm ，容许挠度为0.548mm ，满足要求！第3跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第4跨最大挠度为0.011mm，容许挠度为0.548mm，满足要求！第5跨最大挠度为0.012mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第6跨最大挠度为0.013mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第7跨最大挠度为0.007mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！第8跨最大挠度为0.029mm，容许挠度为0.552mm，满足要求！各跨实际最大挠度计算值小于最大允许挠度值，满足要求！三、柱模板竖楞的计算1.B边竖楞计算B边竖楞采用1根50×100矩形木楞为一组。

柱模板支撑计算书(柱截面500×500)

柱模板支撑计算书（柱截面500×500）一、柱模板基本参数柱模板的截面宽度 B=500mm ，柱模板的截面高度 H=500mm ，柱模板的计算高度 L = 3120mm ，柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。

柱箍采用双钢管48mm ×3.5mm 。

柱模板竖楞截面宽度50mm ，高度100mm 。

B 方向竖楞3根，H 方向竖楞3根。

面板厚度20mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。

229000.0N/mm 4。

50024224柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。

新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取4.500h ； T —— 混凝土的入模温度，取150.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.120m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.200；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取1.200。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=54.090kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×54.100=48.690kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m 2。

三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下31.10kN/mA面板计算简图面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。

荷载计算值 q = 1.2×48.690×0.500+1.40×2.700×0.500=31.104kN/m 面板的截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为:本算例中，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W 分别为: W = 50.00×2.00×2.00/6 = 33.33cm 3；I = 50.00×2.00×2.00×2.00/12 = 33.33cm 4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f —— 面板的抗弯强度计算值(N/mm 2)； M —— 面板的最大弯距(N.mm)； W —— 面板的净截面抵抗矩；[f] —— 面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm 2；M = 0.100ql 2其中 q —— 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225×0.225=0.157kN.m 经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.157×1000×1000/33333=4.724N/mm 2 面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.20×24.345+1.4×1.350)×0.225=4.199kN 截面抗剪强度计算值 T=3×4199.0/(2×500.000×20.000)=0.630N/mm 2 截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm 2 抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql 4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×24.345×2254/(100×6000×333333)=0.211mm 面板的最大挠度小于225.0/250,满足要求!四、竖楞木方的计算竖楞木方直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的三跨连续梁计算，计算如下14.00kN/mA竖楞木方计算简图竖楞木方的计算宽度取 BH 两方向最大间距0.225m 。

圆柱模板计算书

圆柱模板计算书一．基本情况：本圆柱模直经为1.4米，采用面板4mm钢板，法兰及肋骨均采用8X70扁钢。

肋间距为300X300mm。

采用混凝土浇注速度为3m/h，混凝土入模温度为25℃。

二．荷载计算：1.混凝土侧压力：根据GB50204-92中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22RcTβ1β2V½（T=5）=0.22X24000X5X1X1.5X3½=52.59KN/m²F=RcH=24X10=240 KN/m²取二者中较小值为F=52.59 KN/m²2.混凝土侧压力设计值：F=F1X分项系数X拆减系数F=52.59X1.2X0.85=53.64 KN/m²3.倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为：2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²4.混凝土振捣产生的荷载查路桥施工手册8-1表为2 KN/m²荷载设计值为2X1.1X0.85=1.87 KN/m²5.荷载总计：53.64+1.87+1.87=57.38 KN/m²三：板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有肋骨架承担，在刚度计算时可以与平面钢模等同。

四：侥度计算：按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，则荷载Q=0.0584X10=0.584 KN/m²根据1X/1Y=0.9查表得ω大=0.00258q1 /kK=Eh³b/12(1-v²)=206000x6³x 10/12(1-0.3²)=40750000则ω大=0.57mm≤0.883mm故满足要求五：肋骨挠度计算ω大=ql/384EI=0.0014MM≤0.883mm故满足要求六：圆弧形横肋端头拉力强度计算A3钢材料f=140N/mm²F =FA=140X70X8=78400=78.4KN根据路桥施工计算手册213页为21.024KN78.4≥21.024 故满足要求。

圆柱盖梁模板计算书

圆柱盖梁模板计算书计算依据1.参考资料《混凝土工程模板与支架技术》《建筑工程模板设计实例与安装》《建筑结构施工规范》 GB 50009—2001 《钢结构设计规范》 GB 50017—2003 《混凝土结构设计规范》 GB 50010—2002 《钢结构工程施工质量验收规范》 GB 50205-2001 1.大模板计算采用的大模板宽度为3000mm ，高度为1785mm ，面板厚度为5mm ，水平横肋为[ 8号；间距为300mm ，竖肋（又称背楞或背杠）为2根[ 8号，间距为800mm 。

混凝土侧压力标准值如下面计算所示，倾倒混凝土产生的侧压力标准值为4kg/m 2。

侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

1/20120.22F t V γββ=24F h =（h 为有效压头）取二者中的较小值使用其中：F ——新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）。

γ——混凝土的重力密度（kN/m 3），此处取24kN/m 3。

t 0——新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t 0=200/(T+15)计算；假设混凝土入模温度为200C ，即T=200C ，t 0=5.71h 。

V ——混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2.4m/h 。

h ——此处h 应是混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，取1.7m 。

β1——混凝土塌落度影响的修正系数，当塌落度小于等于3cm 时，取0.85；坍落度=5-9cm 时，取1.0；坍落度=11—15cm 时，取1.15。

β2——外加剂影响的修正系数，不掺时取1.0；掺时取1.2。

圆柱盖梁侧模板计算1/20120.22F t V γββ=20.2224 5.71 1.0 1.256.1/KN m=⨯⨯⨯⨯=22424 1.740.8/F h KN m ==⨯=取二者中较小值：240.8/F KN m倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4.02/KN m （容量0.2-0.8m 3的运输器具）。

圆柱墩模板计算书

4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。

跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。

圆柱墩模板计算书

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

圆柱钢模计算书

直径1.4m圆柱计算书1，基本情况1.1该圆柱模高7.8米，直径1.4米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，2.荷载计算2.1混凝土侧压力（1）新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取7.800m；1——外加剂影响修正系数，取1.200；2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=63.100kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×63.100=56.790kN/m2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。

（2）进行荷载组合F′=56.790+2.700= 59.49KN/㎡3板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。

3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0595*10=0.595N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh3b/12(1-v2)=206000*63*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距353 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合yˉ′=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm3式A =1274+353*6=3394mm 2yˉ′=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y2+I2+A2y2=1983000+1274*21.22+353*63/12+353*6*31.82=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=21.0*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm故满足要求5.横肋计算5.1计算简图5.2荷载计算：圆弧形横肋采用100 mm宽，10 mm厚的钢板。

立柱模板计算书

立柱模板计算书附件1：墩柱模板计算书一、基本情况本圆柱墩高度为24.147m，直径1.8m，采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。

圆柱墩模板由两块半圆模板对接而成，面板采用δ6mm厚钢板，竖肋采用8#槽钢，间距300mm，环肋采用100mm宽、δ8mm的圆弧肋板，法兰采用100mm宽、δ12mm带钢，螺栓采用8.8级M18*60高强螺栓。

验算均取最不利位置进行，为达到安全目的，验算时受力结构模型均取用简支，相当于另外附加了一个安全系数。

计算模型中安全系数静载取用1.1，动载取用1.2。

二、混凝土侧压力计算F1=0.22rtβ1β221V (1)F1=rH (2)式中F1——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)；r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25；——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按施工温度可取25℃；t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5；tV——混凝土的浇注速度3m/h；β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)；β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15；当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15；H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F1=0.22×25×5×1.2×1.15×3?=65.73KN/m 2式(2)：F1=25×24.147=604(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F1=65.73(KN/㎡)其他动载为施工荷载，按照常规取F2=6(KN/㎡)F=F1×1.1+F2×1.2=65.73×1.1+6×1.2=79.5(KN/㎡)三、径向拉力计算根据圆筒承压计算模型，标准圆形压力容器承受的法向压力均转化为径向拉力。

φ11圆柱墩模板计算

一．基本情况本圆柱模板高度2.00m,直径1.10m。

采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h，混凝土施工温度为25℃。

模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm；横肋采用80mm宽，δ6mm的圆弧肋板，间距400mm；竖肋采用[8，间距340mm；法兰采用δ12mm带钢。

二．荷载计算1.混凝土侧压力F=0.22rt0β1β221V (1)F=rH (2)式中F——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按青田县7-9月施工温度可取25℃t=200/(T+15)＝200/(25+15)=5V——混凝土的浇注速度3m/hβ1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15当坍落度小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15。

H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m)式(1)：F=0.22×25×5×1.2×1.15×3½=65.73KN/m²式(2)：F=25×7=175(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F=65.73(KN/㎡)2.板面计算：圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

2.1计算简图2.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10cm宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.06573×10=0.6573N/m根据lx/ly=0.70,查表得Wmax=0.00727×ql4/BcBc=Eh³b/12(1-ν²)=2.1×105×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54ν——钢材的泊桑比等于0.3Wmax=0.00727×0.6573×3404/24038461.54=2.6565㎜3.竖肋计算3.1计算简图：竖肋采用[8，间距340mm,因竖肋与横肋焊接，固按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算荷载q=F×L=65.73×340=22.348N/mm截面惯性矩I=2139558.567㎜43.2挠度计算Wmax=ql4/384EI=22.348×3404/384×2.1×105×2139558.567=0.6647㎜4.横肋计算4.1计算简图4.2荷载计算圆弧形肋板采用80mm宽，6mm厚的钢板，间距为400mm。

D1.6m圆柱模计算书

D1.6m圆柱模板计算书2011年07月一、设计参考规范1. 《钢结构设计规范》GB50017—2003；2. 《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；3. 《建筑钢结构焊接规程》JGJ81—2002；4. 《低合金高强度结构钢》GB/T1591—1994；5. 《碳钢焊条》GB/T5118—95 GB/T5118—95；6. 《起重机设计规范》GB3811-837. 《起重机安全规程》GB6067-85二、计算荷载：1. 重力加速度取：10kg/s 2，荷载提高系数1.2。

2. 倾倒混凝土时承受的冲击力，按作用于模板侧面的水平集中荷载为2.0KN ，振动荷载值取1.4KN 。

公式一: 2121022.0v t p c ββγ=＝0.22×25×6×1.15×1.2×1.22＝131.4kN/m 2F ＝131.4×1.2+1.4×4＝163.2kN/m 2公式二: H p c γ=式中: p —新浇筑的混凝土对模板的最大侧压力(kN/m 2)； c γ—混凝土的重度取25kN/m 3； 0t —新浇混凝土的初凝时间10h ；1β—混凝土外加剂影响修正系数，取1.15；2β—混凝土的坍落度影响系数取1.2； v —混凝土的浇筑速度3m/h ；H —混凝土浇筑的最大高度24m 。

3. 流体压力荷载：c γ—混凝土的重度取25kN/m 3；，H p c γ=，H 取高度6.5m4. 整体模型1.计算加载模型（计算压力等效高度H=6.6m）有效压头h取2.9m2.6mm面板应力图最大应力16.07MP3.6mm面板位移图最大位移0.27mm4.竖法兰角钢100×10应力图，最大应力7.7MP5.竖法兰角钢100×10位移图，最大位移0.27mm6.竖肋扁钢100×8位应力图，最大应力12.4MP7.竖肋扁钢100×8位移图，最大位移0.27mm8.横肋扁钢100×8应力图，最大应力18.7MP9.横肋扁钢100×8位移图，最大位移0.27mm10.横法兰扁钢100×12应力图，最大应力14.5MP11.横法兰扁钢100×12位移图，最大位移0.27MM结论a)计算结果显示：面板梁单元应力小于145MP，图中结果按3M/小时加荷载，浇筑混凝土时控制在3M每小时内。

圆形墩柱模板midas计算书Word版

墩柱模板计算书一、计算依据和参考资料（1）、墩柱与桥台图纸（2）、路桥施工计算手册.(人民交通出版社) 二、圆柱模板基本参数圆柱模板的截面直径：Φ=1800mm 。

横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。

柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。

柱模板面板厚度6mm 。

三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。

对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。

1、荷载计算及取值：①新浇混凝土时对侧面模板的压力P1：HP V t P c γββγ==1210c 122.0两者取其小，其中P ——新浇混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）； c γ——混凝土的重力密度（kN/m3），取值为24 kN/m3； 0t ——新浇混凝土的初凝时间（h ），可按实测确定。

当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算；T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H——混凝土有效压头高度（m）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm时，取1.15。

本计算书按0.85取值；则：Pa HP PaVtPck605.224k6.43285.02.115202002422.022.0121c1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（故F1取43.6kPa。

②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2：P取值为2.0kPa。

③振捣混凝土时产生的水平荷载P3：P3取值为4.0kPa。

圆柱木模计算书

圆柱木模计算书计算依据：《混凝土结构工程施工规范》（GB50666-2011）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《建筑施工手册》（第五版）《建筑结构静力计算实用手册》（中国建筑工业2009年出版）柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的柱模板支撑体系柱模板设计示意图柱直径:2200.00；柱模板的总计算高度:H = 6.00m；一、参数信息1.基本参数柱截面对拉螺栓数目:6；柱截面外边线方向竖楞数目:24；对拉螺栓直径(mm):M20；2.柱箍信息10mm厚扁铁，宽100mm；3.竖楞信息竖楞材料:槽钢槽口水平[；竖楞合并根数:1；截面类型:10号槽钢；钢楞截面惯性矩I(cm4):198.30；钢楞截面抵抗矩W(cm3):39.70；4.面板参数面板类型:木面板；面板厚度(mm):20.00；面板弹性模量(N/mm2):6000.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；二、柱模板荷载标准值计算按下列公式计算，并取其中的较小值:F1=0.28γctβV1/2F2=γcH其中γc-- 砼的重力密度，取24.000kN/m3；t0 -- 新浇砼的初凝时间，采用t=200/(T+15)计算，得200/(20+15)=5.7h；V -- 砼的浇筑速度，取3m/h；H -- 砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面总高度，取6m；β -- 砼坍落度影响修正系数，取0.9。

根据以上两个公式计算得到：F1=59.710 kN/m2F2=144.000 kN/m2新浇砼作用于模板的最大侧压力G4k=min（F1，F2）=59.710 kN/m2；砼侧压力的有效压头高度：h=F/γ=59.710/24.000=2.488m；倾倒混凝土时产生的荷载标准值q2= 2 kN/m2。

1.2和1.4m方柱钢模板计算书

1.2m 和1.4m 方柱模板验算书一、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2） γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(20+15)=5.71T ------混凝土的温度（°）取20°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取10mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2 Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。

取12/121022.0V t F c ββγ==0.22Х25Х5.71Х1.2Х1Х21/2=53.3kN/m 2 H F c γ==25x10=250kN/ m 2取二者中的较小值，F =53.3kN/ m 2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m 2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：（根据相关规范，钢模板可取折减系数为0.85） q =53.3Х1.2Х0.85+4Х1.4=59.97kN/ m 2 钢模板主要承受混凝土侧压力，侧压力取为F=60KN/m 2，有效压头高度h=2.4m 。

圆形墩柱模板midas计算书

横向柱箍间距计算跨度：d1=533mm 。

柱模板竖楞截面宽度d2=466mm 。

柱模板面板厚度6mm 。

三、圆柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。

我项目墩柱定型钢模板施工采用6mm 厚钢板，竖横楞采用边长[10cm 槽钢，竖楞间距466mm ，横向柱箍间距533mm 。

对拉螺杆采用Φ20对拉螺杆，间距20cm 。

当缺乏试验资料时，可采用)15(200+=T t 计算；T ——混凝土的温度（°），本计算书T 的取值为20°；V ——混凝土的浇灌速度（m/h ），本计算书V 取值为2m/h （按墩柱每小时浇筑132m3计算）；H ——混凝土有效压头高度（m ）；1β——外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2；2β——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1.0；110～150mm 时，取1.15。

本计算书按0.85取值；则：Pa H P Pa V t P c k 605.224k 6.43285.02.115202002422.022.01210c 1=⨯===⨯⨯⨯+⨯⨯==γββγ）（故F1取43.6kPa 。

②倾倒混凝土时产生的水平荷载P2： P 取值为2.0kPa 。

圆柱钢梁计算书

工程计算书设计主要依据:《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001);《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001);《钢结构设计规范》(GB 50017-2003);结果输出---- 总信息 ----设计规范: 按《钢结构设计规范》计算结构重要性系数: 1.00节点总数: 2梁数: 1支座约束数: 2标准截面总数: 1活荷载计算信息: 考虑活荷载不利布置风荷载计算信息: 不计算风荷载抗震等级: 3钢材: Q235梁自重计算信息: 梁自重计算梁自重计算增大系数: 1.20基础计算信息: 不计算基础梁刚度增大系数: 1.00钢结构净截面面积与毛截面面积比: 0.85钢梁(恒+活)容许挠跨比: l / 180钢梁(活)容许挠跨比: l / 180窄行输出全部内容---- 节点坐标 ----节点号 X Y 节点号 X Y( 1) 0.00 4.00 ( 2) 7.35 4.00---- 梁关联号 ----梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ梁号节点Ⅰ节点Ⅱ( 1) 1 2---- 支座约束信息 ----( 1) 3111 ( 2) 4111---- 标准截面信息 ----1、标准截面类型( 1) 39, 300X150 , 国标 H 型钢---- 梁布置截面号,铰接信息,截面布置角度 -----梁号标准截铰接截面布梁号标准截铰接截面布面号信息置角度面号信息置角度( 1) 1 0 02、标准截面特性截面号 Xc Yc Ix Iy A1 0.07500 0.15000 0.73500E-04 0.50800E-05 0.47530E-02截面号 ix iy W1x W2x W1y W2y1 0.12400E+00 0.32700E-01 0.49000E-03 0.49000E-03 0.67700E-04 0.67700E-04恒荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 7.00 0.00---- 恒荷载标准值作用计算结果 ------- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.37--- 恒荷载作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.12 0.0 0.1活荷载计算...节点荷载: 节点号弯矩垂直力水平力梁荷载: 连续数荷载个数荷载类型荷载值1 荷载参数1 荷载值2 荷载参数2 1 1 1 7.00 0.00--- 活荷载标准值作用下的节点位移(mm) ---节点号. X向位移 Y向位移1 0.0 0.12 0.0 0.1地震计算...计算震型数： 3地震烈度： 6.00场地土类别：Ⅲ类附加重量节点数： 0设计地震分组：第二组周期折减系数:0.80地震力计算方法：振型分解法结构阻尼比：0.035按GB50011-2001 地震效应增大系数 1.000----- 左震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:1质点重量:83.797*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.147特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：6.704--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx( 1) 0.7 ( 2) 0.7*** 左地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx( 1) 0.7 ( 2) 0.7--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 -2.62 0.00 -0.71 -2.62 0.00 0.71振型参与质量系数:100.00%----- 右震动标准值作用计算结果-----地震力计算质量集中信息:质量集中节点号:2质点重量:83.797*** 第 1振型结构自振周期(已乘周期折减系数，单位：秒): 0.147特征向量：1.000各质点的水平地震力(kN)：6.704--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx( 1) -0.7 ( 2) -0.7*** 右地震各振型叠加(SRSS)水平地震作用效应输出:--- 节点侧向（水平向）位移(mm) ---节点号δx 节点号δx( 1) -0.7 ( 2) -0.7--- 梁内力 ---梁号 M N V M N V1 2.62 0.00 0.71 2.62 0.00 -0.71振型参与质量系数:100.00%荷载效应组合计算...----- 荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 -------------------------------------------------------------------------------------钢梁 1截面类型= 39; 布置角度= 0;长度: L= 7.35截面参数:300X150 国标 H 型钢验算规范: 普钢规范GB50017-2003组合号 M N V M N V1 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.842 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.373 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.844 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.375 79.91 29.56 68.86 -38.11 -14.10 32.846 73.55 27.21 63.39 -31.76 -11.75 27.377 72.13 26.69 62.16 -42.88 -15.86 36.958 38.11 14.10 32.84 -79.91 -29.56 68.869 31.76 11.75 27.37 -73.55 -27.21 63.3910 42.88 15.86 36.95 -72.13 -26.69 62.1611 79.91 29.56 68.86 -38.11 -14.10 32.8412 73.55 27.21 63.39 -31.76 -11.75 27.3713 79.91 29.56 68.86 -38.11 -14.10 32.8414 73.55 27.21 63.39 -31.76 -11.75 27.3715 38.11 14.10 32.84 -79.91 -29.56 68.8616 31.76 11.75 27.37 -73.55 -27.21 63.3917 38.11 14.10 32.84 -79.91 -29.56 68.8618 31.76 11.75 27.37 -73.55 -27.21 63.3919 67.37 24.93 58.06 -38.11 -14.10 32.8420 61.02 22.58 52.58 -31.76 -11.75 27.3721 67.37 24.93 58.06 -38.11 -14.10 32.8422 61.02 22.58 52.58 -31.76 -11.75 27.3723 38.11 14.10 32.84 -67.37 -24.93 58.0624 31.76 11.75 27.37 -61.02 -22.58 52.5825 38.11 14.10 32.84 -67.37 -24.93 58.0626 31.76 11.75 27.37 -61.02 -22.58 52.5827 59.43 20.73 49.21 -34.71 -14.10 31.9228 50.09 17.27 41.16 -28.36 -11.75 26.4429 34.71 14.10 31.92 -59.43 -20.73 49.2130 28.36 11.75 26.44 -50.09 -17.27 41.1631 79.91 29.56 68.86 -79.91 -29.56 68.8632 73.55 27.21 63.39 -73.55 -27.21 63.3933 72.13 26.69 62.16 -72.13 -26.69 62.1634 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.8435 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.3736 42.88 15.86 36.95 -42.88 -15.86 36.9537 79.91 29.56 68.86 -79.91 -29.56 68.8638 73.55 27.21 63.39 -73.55 -27.21 63.3939 79.91 29.56 68.86 -79.91 -29.56 68.8640 73.55 27.21 63.39 -73.55 -27.21 63.3941 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.8442 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.3743 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.8444 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.3745 67.37 24.93 58.06 -67.37 -24.93 58.0646 61.02 22.58 52.58 -61.02 -22.58 52.5847 67.37 24.93 58.06 -67.37 -24.93 58.0648 61.02 22.58 52.58 -61.02 -22.58 52.5849 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.8450 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.3751 38.11 14.10 32.84 -38.11 -14.10 32.8452 31.76 11.75 27.37 -31.76 -11.75 27.3753 59.43 20.73 49.21 -52.62 -20.73 47.3554 50.09 17.27 41.16 -43.28 -17.27 39.3155 34.71 14.10 31.92 -41.52 -14.10 33.7756 28.36 11.75 26.44 -35.16 -11.75 28.30--- 梁的弯矩包络 ---梁下部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 0.00 0.00 -32.56 -46.62 -32.56 0.00 0.00梁上部受拉:截面 1 2 3 4 5 6 7弯矩 79.91 9.61 0.00 0.00 0.00 9.61 79.91梁下部受拉最大弯矩 M= -46.62, 最大应力σ= 106.61< f= 215.00 梁下部受拉强度计算应力比: 0.496梁下部受拉最大弯矩 M= -46.62, 稳定计算最大应力σ= 102.22< f= 215.00 梁下部受拉稳定计算应力比: 0.475梁上部受拉最大弯矩 M= 79.91, 最大应力σ= 182.72< f= 215.00 梁上部受拉强度计算应力比: 0.850最大剪力 V= 68.86, 最大剪应力τ= 46.83< fv= 125.00 计算剪应力比: 0.375腹板高厚比 H0/TW= 38.46 < [H0/TW]= 80.00 (GB50017)翼缘宽厚比 B/T = 6.19 < [B/T] = 15.00--- (恒+活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 2.98 6.91 8.58 6.91 2.98 0.00最大挠度值 = 8.58 最大挠度/梁跨度 = 1/ 857.--- (活)梁的绝对挠度 (mm) ---截面 1 2 3 4 5 6 7 挠度值 0.00 1.44 3.35 4.16 3.35 1.44 0.00最大挠度值 = 4.16 最大挠度/梁跨度 = 1/ 1768.构件重量 (Kg)= 274.24--------------------------------------------------------------------------------梁的(恒+活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 857.梁的(活)最大挠度:梁( 1), 挠跨比 = 1 / 1768.梁的(恒+活)最大挠跨比: 1/ 857< 梁的容许挠跨比: 1/ 180梁的(活)最大挠跨比: 1/ 1768< 梁的容许挠跨比: 1/ 180-----PK11 计算结束-----。

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直径1.4m圆柱计算书
1，基本情况
1.1该圆柱模高7.8米，直径1.4米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约 25℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用厚12mm，宽100 mm的圆弧肋板，间距400mm；
竖肋采用普通10#槽钢，间距353mm，
2.荷载计算
2.1混凝土侧压力
（1）新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:
其中c——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.000h；
T ——混凝土的入模温度，取25.000℃；
V ——混凝土的浇筑速度，取3.000m/h；
H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取
7.800m；
1——外加剂影响修正系数，取1.200；
2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=63.100kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=0.9×63.100=56.790kN/m2
考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×3.000=2.700kN/m2。

（2）进行荷载组合
F´=56.790+2.700= 59.49KN/㎡
3板面计算：圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。

3.1计算简图
3.2挠度计算
按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0595*10=0.595N/mm
根据lX/lY=0.9,查表得
ωmax=0.00258ql4/k
k=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000
V-钢的泊桑比=0.3
ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求
4竖肋计算
4.1计算简图：
竖肋采用10#槽钢间距353 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面
板与竖肋共同宽度应按353 mm计算
4.2截面惯性距
组合截面的形心计算：
板和竖肋在X轴心与组合形心重合
y¯´=S/A
式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³
式A =1274+353*6=3394mm ²
y¯´=71.2 mm
由平行公式得：
I=I1+A1y²+I2+A2y²
=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²
=46.93*105（㎜4）
4.3挠度计算
ωmax=ql4/384EI
=21.0*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mm
ωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求
5.横肋计算
5.1计算简图
5.2荷载计算：圆弧形横肋采用100 mm宽，10 mm厚的钢板。

间距为400 mm.将竖肋做用在横肋上的集中荷载转化成线性荷载q=0.0595*400=23.8N/横肋=23.8K N/m
圆弧形横肋端头拉力计算依据（路桥施工计算手册）213页T= Qd/2=23.8*1.4/2=16.66 K N
5.3圆弧形横肋端头拉力强度计算
横肋材料为A3钢ft=140N/mm²
F=ftA=140*100*10=140 K N
F>T 故横肋抗拉强度符合要求
6法兰及连接螺栓强度计算
6.1法兰抗剪承载力计算：
法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径22 mm连接螺栓为M20*60
单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N
2τ=192.26KN>T=16.66KN
故法兰符合抗剪承载力要求
6.2连接螺栓强度计算
在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M20*60查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径16.75 mm
单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4
=16.75²*3.1415*110/4=24.24KN
2F=48.48KN>T=16.66KN 故螺栓抗拉承载力符合要求。