0号块托架结构检算报告
0‘支撑托架检算
附件一： 东扎沟大桥连续梁0、0’号梁段支撑托架检算书、已知条件1、0、0'号梁段及其相应墩顶结构尺寸分别见图 1、图2所示、3、4号墩0 '号梁段墩顶结构尺寸示意图、5号墩0号梁段墩顶结构尺寸示意图800165470165110250110「r1150275600275130340130I :111070侧面说明：1、本图尺寸均以cn 计；2、图中未 示防撞（护）墙、避车台及接触网支架平 台；3、避车台尺寸每侧超出箱梁100cm 接触网支架平台尺寸每侧超出箱梁50cm 两者均位于墩顶厚度（即墩顺桥向宽度） 范围内，对墩前后两侧托架计算无关系。
正面1505001501502001501 !即150500150275600 275110380110"T60X 30 — 1/0 -230260丄 2301/01060 -200620200侧面■ '15 1101101101651707013^600^r °60X 30 ■—800L1150此加宽值基本 上位于墩顶顺 桥向宽度范围 、内，对墩前后两侧托架计算2、托架支撑及预埋钢板情况见图3、图4,托架型钢材料均采用普通的A3钢，E=2.15X 10MPa [ (T]=140MPa [ (T w]=145MPa [ T ]=0.6[ (T]=85MP C LJL■—[}G ^—B G1——G2G2G2G3iB —icEZLi■0G1_ 矢丁G1&LiIG2 G2十十I 卜—('111:讯G5■己忙此瞬al|Ri桥墩0、O '号梁段托架及预埋钢板示意图A3预埋钢板40X 26X 2cmU 形锚固钢筋4 20mm 托架水平杆工字钢 I28a60cm钢筋© 25mm一4桥墩顶帽钢板条10X5X2cm7cm 6cm6cm | 7cm>Xt板托架水平杆 I28a26cm立面示意图钢板条10X5X2cm焊缝高度h=10mmU 形锚固钢筋4 20mm侧面示意图预埋钢板G1构造示意图A3预埋钢板38X 26X 2cm托架斜撑双槽钢2[20aL形锚固钢筋© 25mm10X5X2cm托架斜撑2[20a 75cm钢筋© 25mm焊缝高度h=10mm钢板条10X5X2cm L形锚固钢筋© 25mm桥墩托盘立面示意图侧面示意图预埋钢板G2构造示意图I形锚固钢筋© 20mm托架斜撑2[14a托架斜撑双槽钢2[14a立面示意图预埋钢板侧面示意图G3构造示意图L形锚固钢筋© 20mm 托架水平杆工字钢114'm u m 1 托架水平杆I14L形锚固钢筋© 20mm 立面示意图侧面示意图预埋钢板G4构造示意图托架斜撑双槽钢2[14a托架斜撑2[14a立面示意图侧面示意图预埋钢板G5构造示意图0 '号梁段预埋钢板示意图、计算模型所受荷载按梁体钢筋混凝土自重的1.25倍计算。
连续梁悬臂法施工0号段托架设计验算书
鹤壁至辉县高速公路工程南水北调大桥(70＋120＋70)m连续梁悬臂浇筑0号、1号段现浇托架验算书施工单位:中城交建鹤辉高速公路项目部计算:江光军2015年“五、一”整理上传目录1.计算依据 (1)2.主要技术参数 (1)3.托架设计 (2)4.托架建模 (5)4.1荷载计算 (5)4.2托架建模 (8)5.托架强度验算 (9)5.1查看施工阶段1结构最大应力 (9)5.2查看施工阶段2结构最大应力 (10)5.3腹板拉杆钢筋锚固长度计算 (13)6.托架变形（挠度）验算 (14)鹤辉高速公路南水北调大桥0号、1号段现浇托架验算1.计算依据(1)鹤壁至辉县高速公路工程两阶段施工图设计；（2）对应的托架设计图纸；（3）《公路桥涵施工技术规范》JTG_TF50-2011；（4）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）;（5）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002) ；（6）《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008；（7）电算软件： Midas Civil（迈达斯）。
2.主要技术参数由根据相应的的设计、施工等技术规范，各类计算参数选定如下：（1）人群及机具荷载取2.5 KN/m2。
（2）钢筋砼比重取值为26KN/m3；（3）考虑预压新浇混凝土荷载系数取1.2；（4）弹性模量钢材：E＝2.1×105MPa；（5）容许应力弯应力[σ]=145×1.3 =188Mpa (Q235)拉应力[σ]=200×1.3 =260Mpa (HRB335)剪应力[τ]=85×1.3=110Mpa(Q235)注:1.3为临时性结构提高系数, 见《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）表1.2.10（6）托架最大变形值，参考挂篮允许最大变形：20mm；（7）构件容许挠度值： 1/400；（8）模板容许挠度值：1.5mm；（10）计算复核的荷载组合混凝土重×荷载系数+挂篮自重+施工荷载（11）电算单位：统一为KN、m。
高墩现浇梁0号块托架设计检算
高墩现浇梁0号块托架设计检算摘要：文中重点介绍了高墩挂篮施工悬壁工程的施工0号块托架的设计与检算技术性，根据采用当场原材料自主生产加工0号块托架，可极大节省项目成本和施工工期。
关键字：高墩桁梁；0号块；托架设计方案检算1项目概况某桥采用挂篮施工浇筑悬壁工程的施工连续箱梁施工工艺，孔跨设为40 64 40米，主墩：相对高度没有限制。
桥桩顶帽顺桥向长短A（4.40≤A≤5.80）米，横桥向长短B（9.20≤B≤10.00）米。
0#块段的长度为9米，0#块混泥土为162.431 m3，每方混凝土结构按经验2.6T测算，总重量422吨。
本例为墩身比较高属超高处作业，支架法没法执行，根据方案比选采用托架法工程施工比较经济实惠行得通。
2托架计划方案本例中，现浇砼桁梁0号块一侧悬臂长度为2.3米，托架种类采用三角形托架牛腿柱铺装。
2.1 托架预埋件在浇制墩顶混泥土前，由梁分隔线与此同时向两侧相对应位置预埋12根1.2米高双拼别墅电焊焊接[22槽无缝钢管预埋60cm，露出60cm（这里为节省原材料也可以采用墙件厚钢板）及围绕墩顶上的7根11米高I36b工型钢做为侧梁（这里为节省原材料能够预埋PVC防水套管，采用Φ25精扎螺钉钢对拉得方式），间隔由梁轴线各自向两侧间隔为1.90m、1.30m、0.8m。
2.2 托架结构构造三角托架的抛撑为[16双电焊焊接槽无缝钢管，抛撑与垂线间的交角为45度，因为墩作为圆端形，因而抛撑长短不一样。
三角架底支撑点为预埋[22双拼别墅焊透槽无缝钢管，槽无缝钢管顶宽22cm,槽无缝钢管于水泥内预埋60cm，露出60cm。
抛撑底端彻底电焊焊接在[22槽钢管的联接边沿上，抛撑顶端与预埋I36b工型钢侧梁接边焊透。
承重梁采用I45b工型钢，横摆放于三角架上，承重梁长短14m，间隔为0.6m与预埋I36b工型钢侧梁底端电焊焊接（或采用U形锁扣）连为整体，提升抗倾覆可靠性。
2.3 底模模板支撑体系底模支撑点应用I20b工型钢做为夹棍，出模的时候直接氧割取代沙盒卸架，夹棍以前采用斜撑提升抗倾覆可靠性。
挂篮0#段施工托架解算
悬浇0#段托架验算书一、托架概况：托架为墩顶梁段施工的承重体系，主要由附着牛腿、三角托架、纵横大梁、钢管支撑、模板分配梁、模板组成。
在墩身正、背面（宽7m）各设5个三角托架、左右两侧面各设1个三角托架，一个墩（双肢墩）共设24个附着位置点预埋牛腿。
三角托架在悬臂端及墩身间的采用I40a作上平杆，一端与上牛腿焊接，一端与由2[20b槽钢加工的斜撑杆销接。
斜撑杆除上端与上平杆悬臂端销接外，另一端则与下牛腿进行销接。
横梁采用I36b，间距110cm布设。
底模分配梁采用I20b，再通过横向布置方木作为模板的背肋，用硬木楔调整标高，底模采用墩身大块钢模板拼成。
托架布置详见图纸。
作业平台采用悬伸出的工字钢形成伸臂式平台担梁，再在担梁上铺设5cm厚木板、1米高围栏、挂安全网形成封闭式平台。
二、托架受力解算：1、牛腿I40b工字钢梁力学检算根据荷载集度分部情况的分析，最不利位置为两支墩中间部位，该部分所有荷载由5个托架承担。
⑴．荷载计算①砼重：17.7×26KN/ m3 =460.2KN/ m②模板重量Ⅱ-Ⅱ模板、方木重量取0.75 KN/ m 2，0.75 KN/m 2×(12.25+7+7.3×4) m 2=36.34KN/m ③立杆承受的钢管支架自重工字钢上支架钢管Φ48，厚3mm ，每米重量0.033KN ，架高8m 计算，水平杆7层0.68KN×2根/0.81m 2×12.25m=20.56 KN/m ④施工荷载施工荷载取为3 KN/ m 2×12.25=36.75kN/m ⑤工字钢重：20b 、32b 工字钢(18×6×31.06+15×5×57.74)/6=12.81 kN/m 40b 工字钢0.74 KN/ m ⑥腹板下每根工字钢均布总荷载q=(460.2×1.2+36.34+20.56+36.75+12.81)/5+0.74=132.5KN/m3m5.6m工字钢梁荷载图⑵．基本参数 I40b 工字钢截面面积A=94.112 cm 2;惯性矩I x =22781cm 4,截面模量W X =1139cm 3, 面积矩S X =671.2cm 3 弹性模量E=2.1×105MPa; EI=2.1×105×2.2781×108 允许应力［б］=145 MPa; 允许剪应力［τ］=85 MPa 。
0号块及边跨托架设计检算书解析
中铁十八局田桓铁路T H-2标姜家堡子大雅河特大桥（32+48+32m）连续梁0号块及直线段现浇支架设计计算书设计：复核：二○一五年六月目录一、0号块支架设计检算书 (1)(一)、工程概况 (1)(二)、检算依据 (1)(三)、参数选择 (2)(四)、底模板横向方木计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2 强度计算 (4)4.3刚度计算 (4)(五)、托架支撑结构计算 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 模型建立 (6)5.3 结果分析 (7)(六)、三角托架焊缝计算 (9)(七)、结论 (12)二、直线段支架设计检算书 (14)(一)、工程概况 (14)(二)、底模方木计算 (14)2.1荷载计算 (14)2.2 强度计算 (15)2.3刚度计算 (15)(三)、托架支撑结构计算 (16)3.1 荷载计算 (16)3.2 模型建立 (18)3.3 结果分析 (19)(四)、配重计算 (20)(五)、三角托架顶部预埋纵梁锚固计算 (23)(六)、三角托架焊缝计算 (23)(七)、结论 (27)一、0号块支架设计检算书(一)、工程概况田桓铁路TH-2标姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34（32m+48m+32m）连续梁，中心里程为：DK72+862.21，起始里程：DK72+773.21～DK72+919.31，全桥共分4个桥墩，全桥所有基础均为挖井基础，空心墩，最大墩高39m，最小墩高37m。
为了便于安装挂篮，施工采用0号块及1号块同时现浇方案，三块全长12m，由于墩身高度较高，托架采用三角形结构，墩顶通常预埋托架顶梁，斜支撑焊接与墩身预埋钢板上，两侧共设置12个三角托架，其中中间四个采用I40b组焊而成，两侧采用K型布置，采用I20a组焊，托架顶部设置I20a横向分配梁，横梁顶部梁底部分采用[14a焊接三角桁架做纵向支撑，翼缘板部分采用I20a，纵梁顶满铺10x10cm方木，10mm竹胶板做面板，侧模采用桁架式定型钢模板；托架布置如图1所示：图1 0号块托架布置图(二)、检算依据1、《姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34连续梁32+48+32m，图号：桥施A0698》2、《铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）》；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》5、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月。
站台梁0#块托架检算资料
站台梁0#块托架简算书计算：复核：审核：0#块托架简算单一、设计依据1、站台梁桥墩托架安装图；2、《钢结构设计规范》 GB50017-2003 ；3、《建筑施工手册(第四版)》；4、材料力学。
二、支架结构形式根据0#块实际情况，0#块施工拟采用墩顶托架现浇施工方法。
主要结构形式如下图：图（1）托架正视及俯视布置图三、荷载计算1、箱梁钢筋混凝土自重：26.5KN/m3；2、施工人员及一般施工设备的自重：3KN/m2；3、箱梁腔内內模支架及內模重：20KN；4、振捣混凝土时产生的荷载：对水平面模板为2KN/m2 ；5、模板重：1KN/m2；6、站台梁0#块顺桥向长12m，砼方量240.93m3，重638.46t。
其中底板厚80cm，腹板厚80cm，顶板厚40cm。
0#块单侧悬臂重量为189吨，加上施工荷载，0#块单侧悬臂总重量为1.3×189=245.7吨，0#块托架为三角托架形式，由型钢组成，混凝土浇注时，混凝土荷载及施工荷载首先传给木方，再传给三角托架，最后由预埋件传给墩身混凝土，现分别验算各构件受力是否满足要求。
四、支撑托架验算三角托架及横梁的验算底板横梁采用25#工字钢，间距0.7m,三角托架采用32#及25#工字钢组成，间距1米，详见图纸；根据施工图以及梁体重，可计算得出顺桥向三角托架承受荷载情况：0#块单侧悬臂重量为245.7吨（不含两侧翼板重量）底板由6榀三角托架支撑；托架编号依次J1至J6； P1为靠近桥墩侧及外侧空心段线荷载， P2为悬臂实心段线荷载。
托架J1承受线荷载G1=P1 +P2+P1=57+117+57托架J2承受线荷载G2=P1 +P2+P1=57+117+57托架J3承受线荷载G3=P1+P2+P1=57+117+57托架J4承受线荷载G4=P1+P2+P1=57+117+57托架J5承受线荷载G5=P1+P2+P1=57+117+57托架J6承受线荷载G6=P1+P2+P1=57+117+57设托架与预埋钢板焊接处为固定端，MIDAS软件受力分析模型如下：整体反力模型(KN)三角托架位移模型(mm)三角托架应力模型(N/mm2)整体轴力模型（KN）由位移模型可得三角托架的最大变形是2.86mm，小于4720/400=11.8mm,变形符合使用要求。
75 2×135 75m连续梁0号块托架检算报告
江山港特大桥75+2×135+75m连续梁悬臂浇筑0号块模板托架检算报告二〇一一年三月三十日目录1.工程概况 ----------------------------------------------------------------------------- 11.1 工程概况--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.托架检算 ----------------------------------------------------------------------------- 52.1 荷载计算--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.2 三角托架检算--------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.2.1 三角桁架上桁水平拉杆检算 --------------------------------------- 52.2.2 斜撑杆－钢管检算 --------------------------------------------------- 62.2.3 托架墩身铰接预埋件2根[40b钢焊缝检算--------------------- 62.3 销轴检算--------------------------------------------- 错误！未定义书签。
2.3.1 销轴抗剪检算 --------------------------------------------------------- 72.3.2 销轴抗弯检算 --------------------------------------------------------- 82.3.3 孔壁承压检算 --------------------------------------------------------- 82.4 托架墩身铰接预埋件2[40b检算 ---------------------------------------- 82.4.1 A点预埋件检算 ------------------------------------------------------- 82.4.2 B点预埋件检算 ------------------------------------------------------- 82.5 横向分配梁（贝雷梁）检算--------------------- 错误！未定义书签。
0#段托架受力检算书
3.2、贝蕾桁架受力计算
根据贝蕾桁架受力特点，其受力检算分两个内容，即：①抗弯能力计算；②能力计 算；③桁架挠度计算。 分析一： 根据受力分析，把贝雷桁架所受荷载平均分配到承受 0#段梁桁架上。
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托架受力检算书
q=176.42KN/m
则贝蕾桁架受力可以简化如下图所示： 3.2.1、抗弯能力计算
横梁挠度图如下图所示：
计算可得：由图知 f max 0.1mm ≤[l/400]=3.3 mm （满足要求）
综上可得： I40a 工字钢弯曲应力检算、剪应力检算以及挠度检算满足受力要求。
3.1.2、牛腿 I25a 工字钢斜撑及其连接螺栓检算
检算内容包括：斜撑正应力检算、螺栓强度检算。
I25a 工字钢的横截面特性：
M max 285.8( KN.M )
根据有关资料，双排单层贝蕾桁架容许弯矩［M］=1576.4 KN.M。 Mmax≤［M］，故桁架抗弯能力满足要求。 3.2.2、抗剪能力计算 剪力图如下图所示：
N max
1 1 ql 176.42 4.6 405.77 KN 2 2
根据有关资料，普通双排单层贝蕾桁架容许剪力［N］=490.5 KN 此时 Nmax≤［N］，故桁架抗剪能力满足要求
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托架受力检算书
工 40a 总长 277.6 米，重为:277.6×67.6(每延米重,kg/m)×9.8＝183.9KN ⑸、模板的重量： 根据计算,受托架支撑的模板的总面积约为 680m2，按每平方米模板（含支撑分配 梁）重 120kg 进行计算，模板总重量为：680×120×9.8＝800KN 综合⑴～⑸项， 总的静载重量为： 4217.18+343.2+142.23+183.9+800＝5686.5KN
0#块支架模板方案验算
0#块支架模板方案验算一、模板箱梁底模拟采用δ＝10 mm的钢模，侧模采用δ＝4 mm的钢模，内膜采用δ＝15 mm的竹胶板。
钢模板容许应力 [σ0]=140MPa,弹性模量E=2.06*105MPa。
二、纵横向方木纵向方木截面尺寸为15×15cm，放置于顶托上。
横向方木截面尺寸为10×10cm，放置于纵向方木上，腹板和底板处间距为20cm，翼缘板处为30cm。
方木的力学性能指标按《木结构设计规范》GB 50005-2003中的TC13A类木材按乘以相应的条件折减系数取值，则：[σ0]=12*0.9=10.8MPa，E=10*103*0.85=8.5×103MPa容重取6KN/m3。
三、支架采用碗扣式脚手架，碗扣支架钢管为φ48、d=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=215MPa。
详细数据可查表1。
表1 碗扣支架钢管截面特性支架布置：横距为：腹板下600mm，箱室底板和翼缘板处900mm；纵距为：腹板和底板处600mm，翼缘板处900mm，横杆步距1200mm，剪刀撑每三道设置一道。
四、计算假定a、翼缘板砼（Ⅰ区）及模板重量由板下支架承担；b、Ⅱ、Ⅳ区顶板、底板及腹板砼及模板重量由底板模板承担，底板面积按实际底板面积加上腹板垂直投影面积；c、Ⅲ区顶板砼通过内模由底板模板承担；d、支架连接按铰接计算；e、荷载按下图分解。
0号块截面分为两部分，一部分为墩顶截面，长度为4m，梁高5m，另一部分为悬臂端截面，截面长度两侧各为4m，所以计算分为三块，墩顶截面（除翼缘板外）和悬臂端的腹板为一块，高度为5m；墩顶截面的翼缘板和悬臂端的翼缘板为一块，悬臂端底板为一块；墩顶截面上的人孔因尺寸较小，支架布置按实心截面考虑。
计算悬臂端截面时，因根部截面重量最大，故取根部截面进行验算五、荷载计算1、新浇混凝土自重荷载q1:钢筋砼容重γ=26kN/m32、模板及方木q2=1.0kN/ m 23、施工人员、施工料具荷载按均布施工荷载q3=2.5kN/m24、混凝土振捣时产生的荷载q4=2kN/ m 25、混凝土振捣时产生的冲击荷载q5=2kN/ m 2按上图计算荷载翼缘区（Ⅰ区）：q1=13kN/m 2腹板区（Ⅱ、Ⅳ区）：130kN/m 2底板区Ⅲ区：49.4kN/m 2根据《路桥施工计算手册》，验算强度时，荷载组合为1—5，验算刚度时，荷载组合为1、2,荷载分项系数，混凝土自重荷载和模板荷载取1.2，其余荷载取1.4。
0号块支架验算
0号块支架验算目录一、工程概况 (2)二、支承方法与设备 (2)三、力学分析 (2)1.荷载分析 (2)⑴、荷载取值 (2)⑵、纵桥向每延米荷载计算 (2)2. 主墩各部受力、强度与刚度分析 (3)⑴、0号块第一阶段施工 (3)①墩柱外横梁 (3)②墩柱内横梁 (4)⑵、0号块第二阶段施工 (4)①墩柱外侧纵桁梁 (4)②砂筒和砂筒座梁 (5)③牛腿 (6)四、方案设计图0.支架构件数量及重量统计表1～2.大海子大桥箱梁0号块施工方案布置图3.牛腿键盒立面布置图4.牛腿键盒平面布置图5.牛腿上键盒构造图6.牛腿下键盒构造图7～14.斜腿构造图15.砂筒组装图16.砂筒上件构造图17.砂筒下件构造图18.斜腿限位件构造图19.砂筒座梁构造图20.螺旋筋构造图21.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（一）22.大海子大桥箱梁0号块支架预压方案图（二）23.大海子大桥箱梁0号块支架拆除方案图一、工程概况大海子大桥上部结构为4x30m先简支后连续箱梁+（81+150+81）m预应力砼连续刚构+9x40m先简支后连续箱梁，主桥箱梁为单箱单室断面，箱梁顶宽12.0m，箱梁底宽6.5m，箱梁顶面设单向2.0%的横坡（左右幅相反），两侧翼缘各宽2.75m，0#块件箱梁高度为9.2m，长度为13m，其中桥墩外悬出2.0m，内悬部分（两片墩间净距）4.2米，混凝土标号为C55，单个0号块数量为445.8m3，重约1159.1吨。
二、支承方法与设备由于大海子大桥箱梁采用桁式斜拉挂篮悬臂浇筑，所以考虑该桥0号块支承方案亦采用挂篮的构件作为支架进行施工。
0号块支承方案如下：1、预先在墩柱横桥向两侧外壁预埋螺旋钢筋及键盒，安装牛腿、用精轧螺纹钢筋将牛腿锚固于墩柱上，在牛腿平梁上安放砂筒（两组纵桁梁共需12个砂筒）。
2、在两侧平梁砂筒上各安装一组纵桁梁，每组由三列贝雷桁架组成，用桁式斜拉挂篮的水平桁架作为纵桁梁。
3、在两墩柱横桥向内侧铺设内横梁（分配横梁），用桁式斜拉挂篮的滑梁（Ⅰ56a，6根）作为内横梁，两侧均支承于外侧两组纵桁梁上。
64m连续梁0号块三角托架检算
新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月新建北京至沈阳铁路客运专线JSJJSG-5标滦河3号特大桥（40+64+40）m及（40+64+64+40）m 连续梁0#块三角托架检算书检算：复核：审核：兰州交通大学土木工程学院二0一五年九月目录1.工程概况 (1)1.1设计概况 (1)1.2 三角托架结构 (2)2.托架检算 (4)2.1 检算依据 (4)2.2 检算工况 (4)2.3工况一检算（0号块浇筑） (4)2.4工况二检算（1号块浇筑） (10)3.施工注意事项 (17)4.附图 (18)1.工程概况1.1设计概况滦河3号特大桥位于河北省承德市开发区和双桥区境内，起止里程为DK188+252.80～DK189+491.55，中心里程DK188+872.175，桥梁全长为1238.75米。
本桥12#～16#墩桥梁上部结构设计为（40+64+64+40）m 连续梁，其中13#～14#墩之间（DK188+738.18-DK188+802.18）跨越规划承秦高速公路立交；14#～15#墩（DK188+802.18- DK188+866.18）之间跨越101国道。
连续梁主墩为13#、14#及15#墩，其中13#墩墩高24.5m，14#墩墩高22.5m，15#墩墩高21m，墩身形式为圆端形实体墩。
本桥17#～20#墩桥梁上部结构设计为（40+64+40）m 连续梁，连续梁主墩为18#及19#墩，其中18#墩墩身高度为20m，19#墩墩身高度为22m，墩身形式为圆端形实体墩。
连续梁均采用挂篮悬臂浇筑法施工。
0号块梁段结构尺寸为：梁长9m，梁底宽6.7m（墩顶支座处宽7.7m）,梁顶宽12.6m（翼板宽2.95m），梁体采用单箱单室变高度直腹板箱型截面，腹板及底板按变截面设置，墩顶处梁高6.035m（6.05m），顶板厚38.5cm（40cm），腹板厚90cm(80cm)，底板厚80cm。
0号块及边跨托架设计检算书解析
中铁十八局田桓铁路T H-2标姜家堡子大雅河特大桥（32+48+32m）连续梁0号块及直线段现浇支架设计计算书设计：复核：二○一五年六月目录一、0号块支架设计检算书 (1)(一)、工程概况 (1)(二)、检算依据 (1)(三)、参数选择 (2)(四)、底模板横向方木计算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2 强度计算 (4)4.3刚度计算 (4)(五)、托架支撑结构计算 (5)5.1 荷载计算 (5)5.2 模型建立 (6)5.3 结果分析 (7)(六)、三角托架焊缝计算 (9)(七)、结论 (12)二、直线段支架设计检算书 (14)(一)、工程概况 (14)(二)、底模方木计算 (14)2.1荷载计算 (14)2.2 强度计算 (15)2.3刚度计算 (15)(三)、托架支撑结构计算 (16)3.1 荷载计算 (16)3.2 模型建立 (18)3.3 结果分析 (19)(四)、配重计算 (20)(五)、三角托架顶部预埋纵梁锚固计算 (23)(六)、三角托架焊缝计算 (23)(七)、结论 (27)一、0号块支架设计检算书(一)、工程概况田桓铁路TH-2标姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34（32m+48m+32m）连续梁，中心里程为：DK72+862.21，起始里程：DK72+773.21～DK72+919.31，全桥共分4个桥墩，全桥所有基础均为挖井基础，空心墩，最大墩高39m，最小墩高37m。
为了便于安装挂篮，施工采用0号块及1号块同时现浇方案，三块全长12m，由于墩身高度较高，托架采用三角形结构，墩顶通常预埋托架顶梁，斜支撑焊接与墩身预埋钢板上，两侧共设置12个三角托架，其中中间四个采用I40b组焊而成，两侧采用K型布置，采用I20a组焊，托架顶部设置I20a横向分配梁，横梁顶部梁底部分采用[14a焊接三角桁架做纵向支撑，翼缘板部分采用I20a，纵梁顶满铺10x10cm方木，10mm竹胶板做面板，侧模采用桁架式定型钢模板；托架布置如图1所示：图1 0号块托架布置图(二)、检算依据1、《姜家堡子大雅河特大桥DK72+667.34连续梁32+48+32m，图号：桥施A0698》2、《铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）》；3、《铁路桥梁钢结构设计规范（TB10002.2-2005）》；4、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范(JTJ025-86)》5、《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社江正荣2006年4月。
0号块三角托架检算
0号块三⾓托架检算⽬录第⼀章⼯程简介 (1)1.1 ⼯程概述 (1)1.2 现浇⽀架⽅案 (1)第⼆章各相关参数确定 (3)2.1 检算内容 (3)2.2 参考资料 (3)2.3 参数取值 (3)2.3.1 材料参数 (3)2.3.2 构件参数 (3)第三章结构的受⼒计算及验算 (4)3.1 检算荷载 (4)3.2 横梁双层I32a⼯字钢验算 (6)3.2.1 荷载计算 (6)3.2.2 建模验算 (6)3.3 三⾓托架2I32a⼯字钢验算 (8)3.4三⾓托架整体稳定性验算 (10)3.5剪⼑撑验算 (12)3.6三⾓托架上节点对拉钢筋验算 (12)3.7三⾓托架下节点2I32a⼯字钢验算 (12)第四章结论 (15)第⼀章⼯程简介1.1 ⼯程概述某特⼤桥 40+64+40m连续梁悬臂浇筑 0号块三⾓托架⾃上⽽下的结构为：底模下横向铺设两层 I32a⼯字钢（横向布置），布置间为 40cm；三⾓托架纵梁采⽤ I32a⼯字钢，斜撑采⽤ I32a⼯字钢；剪⼑撑采⽤[22a槽钢。
1.2 现浇⽀架⽅案结合⼯程概述，0#块现浇段⽀架具体布置如图1.1~1.2所⽰。
图1.2 横断⾯布置图第⼆章各相关参数确定2.1 检算内容某特⼤桥40+64+40m连续梁悬臂浇筑0号块三⾓托架检算。
2.2 参考资料1、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯质量验收标准》（TB10752-2010）；2、《铁路预应⼒混凝⼟连续梁（刚构）悬臂浇筑施⼯技术指南》（TZ324-2010）；3、《⾼速铁路桥涵⼯程施⼯技术规程》(Q/CR9603-2015)；4、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；5、《钢结构设计⼿册》（第⼆版）；6、《路桥施⼯计算⼿册》（2001.5）；7、现场提供的资料：施⼯图纸等资料。
2.3 参数取值2.3.1 材料参数A3钢(Q235)：（1）弹性模量E=210GPa；（2）抗拉、抗压和抗弯强度设计值[]f=215MPa；（3）抗剪强度设计值[]v f=125MPa；PSB830直径25mm精轧螺纹的抗拉强度设计值按530MPa。
0‘支撑托架检算
附件一：东扎沟大桥连续梁0、0′号梁段支撑托架检算书一、已知条件1、0、0′号梁段及其相应墩顶结构尺寸分别见图1、图2所示。
侧面正面两者均位于墩顶厚度（即墩顺桥向宽度）范围内，对墩前后两侧托架计算无关系。
图1 2、3、4号墩0′号梁段墩顶结构尺寸示意图侧面正面图2 1、5号墩0号梁段墩顶结构尺寸示意图2、托架支撑及预埋钢板情况见图3、图4，托架型钢材料均采用普通的A3钢，E=2.1×105MPa，[σ]=140MPa，[σw]=145MPa，[τ]=0.6[σ]=85MPa。
G1G1G1G1G1G2G2G2G2G2预埋钢板及编号G4G5'G4G4G4G5'G5'G5'预埋钢板及编号G5G5G5G4G4G4 G1G1G1G1G1G1G1G3G3G2G2G2G2G2图3 桥墩0、0’号梁段托架及预埋钢板示意图立面示意图侧面示意图A3预埋钢板4×26×2cm预埋钢板G1构造示意图立面示意图侧面示意图U形锚固钢筋φ25mm 预埋钢板G2构造示意图侧面示意图预埋钢板G3构造示意图立面示意图侧面示意图A 3预埋钢板24×22×2c m预埋钢板G4构造示意图立面示意图侧面示意图预埋钢板G5构造示意图图4 0、0’号梁段预埋钢板示意图二、计算模型所受荷载按梁体钢筋混凝土自重的1.25倍计算。
梁段计算横断面见图5所示。
4560×3090×30901150275275110380110204060520580q1q2q3q2q11.1m 21.1m 26.4m 26.4m 22.0m 23.6m 260×3090×301150275275204060520580q1q2q3q2q11.1m 21.1m 27.6m 27.6m 22.6m 23.0m 20号段计算截面0’号段计算截面图5 0、0’号梁体计算截面（尺寸单位：cm ）上图（图5）中，各分块面积为混凝土截面面积。
0号块托架结构检算报告
托架结构检算报告2012年10月托架结构检算报告2012年10月II0号块托架结构检算报告目录1、工程概况及计算依据 (2)1.1 工程概况 (2)1.2 计算依据 (2)2、计算荷载与材料参数 (3)2.1 计算荷载 (3)2.2 钢材参数 (3)2.3 竹胶板及方木材料参数 (3)3、托架检算 (4)3.1托架模型 (4)3.2工字钢纵梁检算 (8)3.3斜撑检算 (8)I1、工程概况及计算依据1.1 工程概况图1-1为0号块托架设计立面图。
图1-2为0号块托架设计侧面图。
图1-3为0号块托架设计平面图。
图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm）图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm）图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm）1.2 计算依据（1）**************；（2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)；（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)；（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；（6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）；（7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；（8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；（9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；2、计算荷载与材料参数2.1 计算荷载计算荷载：（1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t；（2）施工荷载5kpa；（2）荷载安全系数取1.3。
2.2 钢材参数纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140w Mpaσ=，[]85Mpaτ=。
临时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182w Mpaσ=，[]110Mpaτ=。
托架检算报告--20110725
贵阳至广州线贵阳至贺州段贵阳枢纽DK5+058 圣泉1号双线特大桥(40+6×80+40)m刚构-连续组合梁0#节段托架检算报告 GGS(2011) 桥施专02号-结构检算报告土木工程学院 桥梁工程系二〇一一年七月目 录1 概述 (1)2 计算依据 (1)3 托架方案检算 (1)3.1 托架布设方案 (1)3.2 计算荷载 (4)3.3 计算结果 (4)3.3.1 荷载分析 (5)3.3.2 纵向方木检算 (6)2.3.3 横向工字钢检算 (8)3.3.4 脚手架立杆受力检算 (10)3.3.5 托架顶32b工字钢检算 (10)4托架检算（4榀方案） (11)4.1 原方案检算结果 (12)4.2 建议加强方案检算结果 (17)5 托架检算（5榀方案） (21)6 焊缝检算 (26)6.1 4榀方案焊缝检算 (26)6.1.1 角焊缝方案 (26)6.1.2 对接焊缝方案 (28)6.2 5榀方案焊缝检算 (28)6.2.1 对接焊缝方案 (29)7 墩顶翼缘三角形托架检算 (30)7.1 三角托架检算 (30)7.2 对接焊缝检算 (32)8 结语及建议 (33)圣泉1号特大桥托架计算复核报告我单位根据项目部提供的圣泉1号双线特大桥零号块施工方案、相关设计图纸以及相关技术规范，对现浇托架进行了较为详细的检算，并形成本报告。
1 概述圣泉1号双线特大桥#7墩~#15桥台的梁体为（40+6×80+40）m刚构-连续组合梁结构。
其中，#7、#8、#9、#13、#14、#15墩梁为铰结，#10、#11、#12墩梁为刚结。
由于#8~#13墩的墩身高度较高，其上的0#节段施工均采用在墩顶预埋安装托架形成施工平台，然后立模施工0#块混凝土。
另外，刚结#10、#11、#12墩，墩顶4m段须和0#节段同时施工。
2 计算依据1）《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》[2005]160号2）《铁路混凝土工程施工质量验收补充标准》[2005]160号3）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》TZ213-20054）《铁路工程设计技术手册桥涵地基和基础》5）《铁路工程施工安全技术规程》J259-20036）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》》（JGJ130-2001）7）《木结构设计规范<GB 50005-2003>》8）《路桥施工计算手册》9）其他相关公路、铁路设计施工技术规范10）施工项目部提供的施工方案及图纸11）施工项目部提供的水文地质资料和其他有关资料3 托架方案检算3.1 托架布设方案由于主墩较高，0#块采用落地施工支架方案比较困难，因此拟采用墩旁托架一次现浇，现浇长度均为12m。
0#段托架方案及验算
一、托架方案**连续梁40+64+40m 0#段长9m，83#墩高15m，84#墩高14m，0#块托架采用桥墩每侧布置2榀三角托架，杆件均由2[40b的槽钢组成，托架上部设横向分配梁2I45a，横梁上方设分配纵梁 I32a,上设纵、横向方木、底模、侧模等。
纵向方木间距30cm，横向方木间距30cm。
梁体重量通过底模、纵横方木传递给分配纵梁，然后由分配纵梁传递给横梁，再由横梁传递给托架。
托架安装完成后应进行预压，预压荷载为浇筑混凝土重量的1.2倍，以检验结构的承载能力和安全性，消除非弹性变形，并获得结构的荷载-变形曲线，为立模提供依据。
钢材焊接满足施工规范要求，焊缝高度不小于所焊接钢板的厚度。
托架支点处预埋钢板与墩身主筋连接。
预埋钢板采用2厘米厚钢板，锚固钢筋直径20毫米,锚固长度不小于80厘米。
支架所使用的材料应为满足国家相关标准和规范的材料，材料等级:托架销轴直径为υ95mm，材质为45号铸钢，其他除标注外，均为Q235钢材。
托架等预压试验进行完毕后，应对所有焊接部位进行检查，对有裂缝的焊缝进行补焊或加强。
二、托架验算详见附件：0#块现浇托架强度计算。
三、托架预压支撑体系安装完成进行加载预压，预压荷载为梁体砼重量的120%，按实际荷载分布加载，加载预压主要消除支撑体系非弹性变形，以及支撑结构的弹性变形量。
0#段梁体混凝土117.57立方米，作用于支架上梁体重量为182.88吨，即预压荷载为：182.88*1.2=219.46吨。
变形观测点布置图荷载分布按下图布置：加载顺序为：0#块两端以及两侧腹板对称加载，第一次加载60%，第二次加载100%，第三次加载至120%。
各级加载后静停1h测量竖向及横向变形值。
第一次加载完成后进行变形观测，并做好记录；然后进行第二次加载，完成后进行第二次变形观测，做好记录；第三次加载完成后每12小时进行一次观测，预压时间以连续两天日沉降量1～2mm/d为卸载依据。
卸荷载时要分层、对称进行，防止偏载，造成失稳破坏。
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托架结构检算报告2012年10月
托架结构检算报告
2012年10月
II
0号块托架结构检算报告
目录
1、工程概况及计算依据 (2)
1.1 工程概况 (2)
1.2 计算依据 (2)
2、计算荷载与材料参数 (3)
2.1 计算荷载 (3)
2.2 钢材参数 (3)
2.3 竹胶板及方木材料参数 (3)
3、托架检算 (4)
3.1托架模型 (4)
3.2工字钢纵梁检算 (8)
3.3斜撑检算 (8)
I
1、工程概况及计算依据
1.1 工程概况
图1-1为0号块托架设计立面图。
图1-2为0号块托架设计侧面图。
图1-3为0号块托架设计平面图。
图1-1 0号块托架设计立面图（单位：cm）
图1-2 0号块托架设计侧面图（单位：cm）
图1-3 0号块托架设计平面图（单位：cm）
1.2 计算依据
（1）**************；
（2）《铁路桥涵设计基本规范》(TB 10002.1-2005)；
（3）《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB 10002.2-2005)；（4）《铁路桥涵地基和基础设计规范》(TB10002.5-2005)；
（5）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）；
（6）《铁路桥涵施工技术规范》（TB 10203-2002）；
（7）《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ213-2005）；
（8）《铁路混凝土工程施工技术指南》（铁建设[2010]241号）；
（9）《路桥施工计算手册》,人民交通出版社；
2、计算荷载与材料参数
2.1 计算荷载
计算荷载：
（1）0号块总重量：G1=228.1×2.65=604.5t；
（2）施工荷载5kpa；
（2）荷载安全系数取1.3。
2.2 钢材参数
纵梁、横梁、托架工字钢均为A3钢，根据《铁路桥梁钢结构设计规范》及
《路桥施工计算手册》，其基本容许弯曲应力为[]140
w Mpa
σ=，[]85Mpa
τ=。
临
时结构容许应力提高系数为 1.3，则[]182
w Mpa
σ=，[]110Mpa
τ=。
弹性模量5
2.110
E Mpa
=⨯。
2.3 竹胶板及方木材料参数
（1）竹胶板：规格：1220×2440×15mm
弹性模量：104MPa
弯曲强度：［σ］=55MPa
（2）方木：落叶松容许抗弯应力：［σ］=14.5MPa，
弹性模量：E=11×103MPa
允许剪应力：［τ］=2.0Mpa
3、托架检算
3.1托架模型
纵梁、斜撑均采用I25a 工字钢，其参数：A=48.5cm2、g=38.1kg/m 、竖向惯性矩45020x I cm =，截面模量3401.6x W cm =。
回转半径10.2x i cm =， 2.4y i cm =。
0号块两端外伸1.8m 部分全部由外部托架承担，腹板下工字钢纵梁间距60cm ，则承担的均布荷载为：
()10.6 6.326.50.65 1.3134/q kN m =⨯⨯+⨯⨯=
底板下工字钢纵梁间距90cm ，其承担的均布荷载：
()20.9 1.7826.50.95 1.361/q kN m =⨯⨯+⨯⨯=
若翼缘板荷载全部由一根工字钢纵梁承担，则其承担均布荷载：
()30.50.2170.626.5 2.95 1.332.9/q kN m =⨯+⨯+⨯⨯=⎡⎤⎣⎦
检算腹板下纵向工字钢托架，其受力有限元模型见图3-1。
图3-2～图3-8分别为托架内力应力、变形图及反力图。
计算结果压应力为负值，拉应力为正值。
图3-1 托架计算模型
图3-2 托架弯矩图（kN.m）
图3-3 托架轴力图（kN）
图3-4 托架剪力图（kN）
图3-5 托架挠度图mm
图3-6 托架弯曲应力图MPA
图3-7 托架轴向应力图MPa
图3-8 托架反力图kN
3.2工字钢纵梁检算
由上述计算结果可知，贯穿主墩的I25a 工字钢纵梁最大弯曲应力为：
[]6350.61087.71000=144.1184401.6104850
w X M N Mpa Mpa W A σ⨯⨯+=+=<=⨯σ，满足。
纵梁固定端最大剪力：max 140.1Q kN = 最大剪应力：[]140.1100078.21102248
Mpa Mpa τ⨯==<=⨯τ 最大跨中挠度： 1.11800/400 4.5f mm mm =<=。
3.3斜撑检算
斜撑为压弯杆件，需计算其稳定性。
斜撑中间设置横向连结杆件。
因此： 长细比：264/2552.4
y l i λ===，查表得：待查0.74ϕ=。
最大压应力：[]=
59.30.74135100X M N Mpa Mpa W A ϕσ+=<=⨯=σ，满足。
0号块托架结构检算报告 9 最大剪力：max 7.8Q kN = 最大剪应力：[]7.81000 4.31102248
Mpa Mpa τ⨯==<=⨯τ，满足。