空冷器各单元强度计算)

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空冷式冷凝器设计计算

空冷式冷凝器设计计算解：(1).有关温度参数及冷凝热负荷确定，有关温度的数值取冷凝温度k t =50℃，进口空气干球温度1a t =35℃，出口空气干球温度2a t =43℃，进出口空气温差1a t -2a t =8℃对数平均温差θm =2112lna k a k a a t t t t t t ---=10.5℃查的R134a 在k t =50℃，0t =5℃是的冷凝负荷系数Co=1.31 （2）.选择?10mm ×0.5mm 的紫铜管为传热管,选用的翅片厚度δf =0.15mm 的波纹形整张铝制套片。

取翅片节距S f =2mm ，迎风面上管中心距s 1=25mm ，管簇排列采用正三角形叉排。

每米管长各有关的传热面积分别为a f =2（s 1s 2-4πd b ）/S f =0.4579㎡/ma b =πd b （s f -δf ）/s f =0.0299㎡/mof a =a f +a b =0.4878㎡/ma i =πd i =0.0283㎡/m取当地大气压P B =98.07KPa ，有空气热物理性质表，在空气平均温度下t m =39℃条件下，c pa =1013J/（kg ·K ），νa=17.5×610-㎡/s ，空气密度取ρa=1.1095kg/m 3 冷凝器所需的空气体积流量q v =)t -(t C ρa1a2pa a kQ =0.73m 3/s选取迎面风俗w y =2.5m/s,则迎风面积Ay=yvw q =0.43㎡取冷凝器迎风面宽度即有效单管长l=0.93m ，则冷凝器的迎风面高度 H=1s Ay=0.462m 迎风面上管排数 N=211-s H =12排（3).进行传热计算，确定所需的传热面积of A ，翅片管总长L 及空气流通方向上的管排数n 采用整张波纹翅片及密翅距的叉排管蔟的空气侧传热系数由式（3-10)乘以1.1再乘以1.2计算预计冷凝器在空气流通方向上的管排数n=4，则翅片宽度 b=) δ()()δ)((21f 1-+---f b f b s d s s d s =0.0033m最窄截面风速max w =)δ)((f 11--f b fs d s s s =4.6m/s因为ed b=26.24 f Re =amax νed w =867.4查表3-18和3-19，求得Ψ=0.15，n=0.623，c=1.152，m=-0.211，则空气侧表面系数of α =m ef d bn )(Re d λc Ψe a ×1.1×1.2=62.06W/（㎡·K ）查表3-11，R134a 在k t=50℃的物性集合系数B=1424.9，氟利昂在管内凝结的表面传热系数由式（3-17）计算αki=)(1555.025.025.0t t dw k iB ---翅片相当高度由式3-15计算＇h =+-dsds d n oo c11ln 35.01)1(2=0.01m 取铝片热导率λ=203W/(m ·K) 由式3-14计算翅片参数m 即：δαλfof m 2==61.64由式3-13计算翅片效率ηf=hh m m th '')(=0.88表面效率由式3-12计算=ηoaa a a bfbff++η=0.892忽略个有关污垢热阻及接触热阻的影响，则t wi =t wo =t w ,将计算所得的有关各值代入3-20即)()(0t t a t t a m w of of w k i ki -=-ηαα经整理得)39(372.0)49(75.0-=-t t w w解上式的t w =44.2℃，则R134a 在管内的凝结表面传热系数==---)(125.025.0555.0t t d w k iB ki α2388*(50-t wi )-0.25=1654.5取管壁与翅片见接触热阻r b =0.004㎡·K/W 、空气侧尘埃垢层热阻r 0=0.0001。

冷凝器强度计算

A1=(B-d)(δe-δ)-2(δnt-C)(δe-δ)(1-fr)
=(414-207)×(6.75-3.31)-2×(8-2)×(6.75-3.31)×(1-0.81)
=704.3mm2
2)接管多余金属面积A2
接管计算厚度δt = Pd /((2 [σ]φ) - P)
= 1.4×207/((2×137×1)-1.4)=1.06mm
= 2×22.5×(5-0.52-1.625)×0.81+2×0×(4.5-1.562-1)×0.81=104.1mm2
∵A1+A2=344+104.1=448> A =340
∴筒体和接管多余金属面积大于需补强面积，无需另行补强。
∵A1+A2=519.4+117.3=636.5> A =509.1
∴筒体和接管多余金属面积大于需补强面积，无需另行补强。
圆筒开孔补强计算——20-φ108×5
钢管腐蚀裕量C2=1 mm，焊缝高度=5mm
接管外伸高度h1=234mm，接管内伸高度h2=0 mm
接管名义厚度δnt =5mm，接管许用应力[σ] = 137MPa
=101.25×3.31+2×3.31×(5-1.625)×(1-0.81)
=340mm2
3.有效补强范围
1)有效宽度B
B=2d=2×101.25=202.5
B=d+2δn+2δnt=101.25+2×8+2×5=127.25
取大值,B=202.5mm
2)有效高度
a.外伸有效高度h1
h1=sqr(dδnt)=sqr(101.25×5)=22.5
有效厚度δe =δn－C = 8－1.25 =6.75 mm

空气冷却器热工性能校核计算（转）.doc

空气冷却器热工性能校核计算(转)概述表面空气冷却器的计算方法，曾经是80年代我国空调设计的热门课题之一。

进入90年代后，该课题已很少有人问津，普遍认为课题已趋成熟；与之相对应的情况是：我国空调工业进入90年代后高速发展，国内空调系统末端生产企业一直为如何准确计算表面空气冷却器的换热性能而大伤脑筋，因为现有的计算方法，对表面空气冷却器进行计算时，冷量计算误差大于10%，甚至有的超过30%，部分状态点，还无法计算，为安全起见，生产企业不得不增大配置的表面空气冷却器的面积，结果，使生产成本提高，浪费了国家的有色金属材料和能源。

（一）国内外情况分析由于表面空气冷却器（以下简称表冷器）是空调机组的核心部件，表冷器的性能直接影响到空调机组的性能。

因此，国内外对表冷器的热工计算方法十分重视，先后提出的计算方法已不下几十种之多，这些方法各具特色。

国内从70年代末期，开始进行表冷器热工计算方法研究，提出了热交换效率法（也称干球温度效率法），湿球温度效率法，干球温度-析湿系数法，图解法，焓效率法，线性方程组求解法，当量温差法，传热单元数法等。

目前国内外空调设计手册和教科书中所采用的表冷器计算方法有两类：设计型和校核型，对不同的方法计算结果分析表明，已有的计算方法不能达到当对表面空气冷却器进行实验时，计算的冷量与实测的冷量结果误差小于5%。

（二）问题的提出从上面介绍可以看出，用目前国内外空调设计手册和教科书中采用的几种主要的表冷器热工计算方法进行计算时各有利弊，虽然依据表冷器试验结果进行的分析表明，热交换效率法是目前阶段较理想的一种计算方法，但该方法在进行冷量校核计算时，依然不能较全面和准确计算表冷器的冷量。

如干工况无法计算，部分湿工况误差较大。

在现阶段，由于表冷器的数值计算方法尚未达到实用化的阶段，表冷器的热工校核计算方法仍然需要建立在准确的试验数据的一致性，另外，由于计算工具的进步，为准确计算起见，已没有必要为了避免试算，而采取这样或那样的近似措施。

制冷空调常用计算公式含工程计算

制冷空调常用计算公式一、商业和公共建筑物的空调设计参数（水机国家规范）注: 医院采用全新风二、建筑物冷负荷分解概算指标此设计参数的冷量估算为水机的设计参数，氟系统中央空调的冷量估算可以参照水机的参数。

三、建筑物热负荷的估算a-修正系数例：有一住宅建筑面积为30平方米（有效面积为25平方米），高度为2.9米。

冬季房间温度要求达到20℃，室外供暖计算温度为-5℃。

根据方程①计算出建筑物墙壁供暖热负荷：Qn=a.v.qn(t-tn)---------------- ①代入数值：Qn=1.15*（30*2.9）*0.7*（20+5）=1751w根据方程②计算出建筑物通风热负荷：Qf=a.v.qf (t-tf)------------------②代入数值：Qf=1.15*（30*2.9）*0.25*（20+5）=625.3w住宅建筑物总的供暖热负荷为：1751w+625.3w=2376.3w如果考虑到房间的朝向和墙壁上的门、窗失热问题，总供热负荷应为2376w*1.4=3327w。

1）中央空调如果采用水系统，则风机盘管可选用FP-5.0。

FP-5.0参数：风量500m3 / h 、制冷量：2800w、制热量：4200w对于25平方米的房间来说，制冷配置为：2800w / 25平方米=112w / 平方米（96大卡）制热配置为：4200w / 25平方米=168w / 平方米（145大卡）2）如果采用氟系统的室内机与水系统风机盘管同样的风量、制冷量，则制热量就相差很大。

如：RPI-28FSG1Q风量780m3 / h 、制冷量：2800w、制热量：3200w ，制冷配置为：2800w / 25平方米=112w / 平方米（96大卡）制热配置为：3200w / 25平方米=128w / 平方米（110大卡）水机与氟机在相同的制冷量前提下，显然氟机不能满足冬季供热的需要。

因为水机的制热量要比氟机的制热量大出1.31倍。

空冷器综合温度计算公式

空冷器综合温度计算公式空冷器是一种用于降低空气温度的设备，通常用于工业生产和空调系统中。

空冷器的综合温度是一个重要的参数，它可以帮助我们了解空冷器的性能和效率。

在本文中，我们将介绍空冷器综合温度的计算公式，并讨论如何使用这个公式来评估空冷器的性能。

空冷器综合温度的计算公式可以通过以下步骤得出：步骤一，首先，我们需要确定空冷器的入口温度和出口温度。

入口温度是空气进入空冷器的温度，出口温度是空气离开空冷器后的温度。

这两个温度可以通过传感器或其他测量设备来获取。

步骤二，接下来，我们需要计算空冷器的冷却效果。

这可以通过入口温度减去出口温度来得出。

例如，如果入口温度为30摄氏度，出口温度为20摄氏度，那么冷却效果就是30-20=10摄氏度。

步骤三，然后，我们需要计算空冷器的冷却效率。

这可以通过冷却效果除以入口温度减去环境温度来得出。

例如，如果入口温度为30摄氏度，环境温度为25摄氏度，冷却效果为10摄氏度，那么冷却效率就是10/(30-25)=2。

步骤四：最后，我们可以使用以下公式来计算空冷器的综合温度：综合温度 = 入口温度 (冷却效率 (入口温度环境温度))。

通过这个公式，我们可以得出空冷器的综合温度，这个温度可以帮助我们评估空冷器的性能和效率。

综合温度越低，空冷器的性能越好，效率越高。

除了计算公式外，还有一些其他因素会影响空冷器的综合温度。

例如，空冷器的设计和材料、空气流速、环境温度等都会对综合温度产生影响。

因此，在评估空冷器性能时，我们还需要考虑这些因素。

另外，空冷器的综合温度还可以用于优化空调系统和工业生产过程。

通过监测和调整空冷器的综合温度，我们可以提高空调系统的能效比，降低能耗，减少生产成本，提高生产效率。

总之，空冷器的综合温度是一个重要的参数，它可以帮助我们评估空冷器的性能和效率。

通过计算公式和其他因素的影响，我们可以更好地了解空冷器的工作原理，并优化空调系统和工业生产过程。

希望本文对您有所帮助，谢谢阅读！。

飞机环控系统空冷器的热力计算

P r= 0. 719 P r2/ 3 = 0. 803 雷诺数为: 热侧
GH = W H/ A C, H = 27. 4 kg / ( s·m2)
Re = 4rh, H·GH/ #H
= 4 041. 9 冷侧
GC = W C, H/ A C, C
= 23. 1 kg / ( s·m 2) Re = 4rh, C ·GC/ #C
蒋福伟, 汤勇, 岳丹婷
( 大连海事大学轮机工程学院, 辽宁大连 116026)
摘要: 为保证飞机环控系统的设计准确和使用安全, 必须对其空冷器进行准确的热力性能计算. 应用传热单
元法对飞机环控系统的空冷器热力性能, 如表面特性、换热系数、传热单元数和换热器有效度等进行了理论计算, 并将计算结果与实际实验数据进行比较, 证明了理论计算的正确性. 为换热器的设计提供了一种评价方法.
第 28 卷第 1 期 2002 年 2 月
大连海事大学学报 Journal of Dalian Maritime Universi ty
文章编号: 1006-7736( 2002) 01-0108-05
飞机环控系统空冷器的热力计算
V ol. 28, N o. 1 Feb. , 2002
Cp ,C = 1. 008 kJ/ ( kg ·K ) 计算得出冷边出口温度 t = 6. 9 ℃; 若以 t = 8 ℃ 计算, 则可推出 t = 7. 8 ℃. 因为后者假设与计算结果十分接近, 故以后者为准. 查空气物性表, 认为:
空冷器热侧
#H= 1. 89×10- 5 P a·s
P r= 0. 709 P r2/ 3 = 0. 795 空冷器冷侧 #H= 1. 69×10- 5 P a·s

空冷器计算过程

空冷器计算过程空冷器空冷器换热效果好，结构简单，节约水资源，没有水污染等问题，比水冷更经济，故选用空冷器。

1．计算依据（1）进出空冷器的流量和组成：组分（2）设计温度40℃（3）进空冷器温度420℃，出空冷器温度80℃（4）进出口压力0.06MPa（表压）（5）换热量Q=2.37×106KJ/h2．设计计算（参考资料《化工装置的工艺设计》）查《化工装置的工艺设计》表9-31得轻有机物的传热系数为10英热单位/英尺2.h.换算为国际单位制：K=10×0.86×4.18=204.25KJ/m2.h.℃假设空气温升15.3℃按逆流：△t1=420-55.3=364.7℃△t2=80-40=40℃△tm1=146.91℃取温差校正系数Φ=0.8△tm=△tm1.Φ=146.91×0.8=117.53℃则所需普通光管的表面积：A0=Q/K.△tm（4—1）=2.37×106/(204.25×117.53=98.73m2由(T2-T1)/K=1.86查《化工装置的工艺设计》图9-120得：最佳管排数为n=6又由n=6查表9-33得迎面风速FV=165米/分表面积/迎风面积=A0/F2=7.60则：F2=A0/7.60=98.73/7.60=12.99m2由F1= Q/(t2-t1)FV17.3 （4—2）式中Q—换热量,Kcal/h(t2-t1)—空气温升FV—迎面风速，米/分代入数据F1=2.37×106/(15.3×165×17.3=12.98m2取ξ=0.01F2-F1=12.99-12.98=0.01≤ξ即空气出口温度假设合理以光管外表面为基准的空冷器的换热面积为98.73m2参考鸿化厂选φ377×12的换热管管长L=98.73×4/π×0.3532=1010米管内流速u=143.07×22.4×4/π×0.3532=2762.5m/h=9.2m/su=9.2m/s符合换热管内流速范围15—30米/秒，故换热管选择合理空冷器规格及型号：φ377×1010F=98.73m2评价，未作翅片面积核算。

空冷冷凝器和常规换热器计算

空冷式冷凝器计算1、设计参数冷凝温度t k=64.5℃ ,过冷度△t=5℃,过热度△t g=10℃环境温度t1=50℃出风温度59℃大气压力: Pa=101320Pa【出风温度和冷凝温度的确定：由于制冷模块中制冷压缩机使用的最高环境温度为+50℃，根据经验，冷凝温度比空气进口温度一般高～15℃，则最高冷凝温度为t k=50℃+15℃=+65℃。

由于冷凝温度取得愈高，压缩机制冷量下降，电机功率增加，但冷凝面积减少。

为解决制冷模块中压缩机制冷量偏小和功率大的主要矛盾，用增加冷凝面积的方法降低冷凝温度，来达到增加压缩机制冷量和降低功率的目的。

但是另一方面，空气进出空冷式冷凝器的温差一般为8℃～10℃，空气进出温差愈大，风量愈小，风机功率也愈小，出风温度愈高，对数平均温差愈小，冷凝面积愈大。

综合传热面积、制冷量和功率等技术经济指标等因素，取进出风温差为9℃和冷凝温度为64.5℃较为合理，此时出风温度为59℃。

】2、确定冷凝器热负荷及空气流量根据制冷循环的热力计算确定冷凝器冷凝热负荷由资料[1] P137式(1.4.2.1)Q k = i2−i4i1−i4×Q0 = ξk Q0kW式中：Q0——制冷压缩机的热负荷，kW Q0 =392kWξk——制冷压缩机冷凝负荷，无因次i2——制冷剂开始冷凝器的比焓（kJ/kg）i2 = 453.97 kj/kgi4——制冷剂过冷结束时的比焓（kJ/kg）i4 = 286.52 kj/kgi1——制冷剂进入压缩机的比焓（kJ/kg）i1 = 414.65 kj/kgQ k = i2−i4i1−i4×Q0 = 453.97−286.52414.65−286.52×392 = 512.3kW由《Solkane Solvay Fluor GmbH》公司选型软件表可得，冷凝器热负荷为513.3kW，与上述计算基本接近，以下计算取计算值。

空气流量——Va空气流量计算：由资料[2] P149式（7-12）Va =Q kρa×γ(t a0−t ai)m3/h式中：Q k—— kW，冷凝器热负荷，Qk =512.3kW =1844280kJ/ht ao ——空气出风温度，取59℃t ai ——空气进风温度，取50℃ρa——空气的定压比热，kJ/（kg·℃）。

空冷式冷凝器的核定计算

成品空冷式冷凝器的核定计算输入冷凝器的结构参数和物理参数:输入工况数据:查表选择相应参数:表1几种氟利昂的物性集合系数 B (注，此系数非线性）tk/℃2030405060R121447.91392.31344.112751197R134ɑ1671.51593.81516.31424.91326.2R221658.415571447.11325.4-t k确定值下制冷剂的物性集合系数B=物性集合系数B=1325.4b/de=53.05803 Ref＝（ωmɑx*de）/νa=2599.44表2系数b/de；ψ；指数ｎ三者的关系表b/de8121620242832ψ0.3580.2960.2440.2010.1660.1370.114ｎ0.5030.5290.5560.5820.6080.6350.661表3雷诺数R e f；系数С；指数m三者关系表Ref50060070080090010001100С 1.24 1.216 1.192 1.168 1.144 1.12 1.096m-0.24-0.232-0.224-0.216-0.208-0.2-0.192查上表得:ψ=0.08n=0.65C=0.976m=-0.152一;对数平均温差θm=(t a2-t a1)/ln((t k-t a1)/(t k-t a2))=10.49676℃二;冷凝热负荷Q k=3100Ｗ三;冷凝器所需空气体积流量 m³/sq v=Qκ/(ρα*C Pα(tα2-tα1))=0.344774m³/s=1241.188m³/h四;当管族排列采用正三角形叉排时冷凝器的结构尺寸计算: 1,每米管长翅片侧面面积m²/m：αƒ=２*（S1*S2-（ｄb）²π/4）/S f=0.375694m²/m 2,每米管长翅片间管面面积m²/m：αb＝π*dь*（Ｓf－δf）/Ｓf＝0.028331m²/m3,每米管长翅片侧总面积 m²/m:αof=αf+αь=0.404025m²/m4,每米管内壁面积 m²/mα¡=πdī=0.028023m²/m5,计算迎风面面积 m²Ay=H*ι=0.04998m²6,核算迎风面实际需要的风速 ωуωу=q v/Aу= 6.898246m/s7,冷凝器的实际传热面积 A o fAof=αof*ι*N*n=7.636078m²五;传热计算:2,微元最窄截面的当量直径　（m m）d e=（２*（Ｓ１﹣dь）*（Ｓf﹣δf））/（（Ｓ１﹣dь)+(Ｓf﹣δf))＝ 3.496222mm＝0.003496m ３，计算最窄截面风速　（m/ｓ）ωmɑx＝（(Ｓ1*Ｓf)/（（Ｓ1﹣dь）*（Ｓf﹣δf）））*ωy＝13.01125m/s ４，计算空气侧表面传热系数a o fa of'=С*ψ(λα/de)*(R e f^n)*((b/d e)^m)注:此为整套平片顺排管族的计=53.52389W/(m²·K)整套波纹片叉排管族的冷凝器空气侧表面传热系数:a o f=a of'*1.2*1.1=70.65154W/(m²·K)5,计算氟利昂在管内凝结的表面传热系数a kia ki=0.555*B*(d i^-0.25)*((t k-t wi)^-0.25)求解上式时先做如下计算从而求得t wi值①;计算翅片当量高度:h´=d o/2(S1/d o-1)(1+0.35L n(C*S1/d o))=0.009582m需要注意;上式中系数C在正方形顺排时 C=1.145 在等边三角形叉排时C=1.063②;计算翅片参数 MM=((2*a o f)/(λL*δf))^(1/2)=58.99467(m^-1)③;计算翅片效率 ηfηf=(th(Mｈ＇))/(Mｈ＇)0.905531④;计算翅片管的表面效率ηoηo=(αf*ηf+αь)/(αf+αь)=0.912155⑤;计算管内壁温度 t wi忽略有关污垢热阻及接触热阻的影响,则 t wi=t wo=t w 即a ki*αi(t k-t w)=a o f*ηo*αo f(t w-t m)2388*0.0283*(50-t w)^0.75=62.06*0.887*0.4878*(t w-39)(50-t w)^0.75=0.397*(t w-39)解得tw=twi=46.05℃则R22在管内的凝结表面传热系数为:a ki=0.555*B*(d i^-0.25)*((t k-t wi)^-0.25)=1697.851W/(m²·K)6,计算冷凝器的总传热系数 KoK o=1/((1/a ki)*(αof/αi)+(δG/λT)*(αof/αm)+r o+r b+1/(a of*ηo)=35.563W/(m²·K)六;风机选择计算:2850.4891,动压ΔP′=(ρα*ωy²)/2=26.39822Pα2,静压ΔP″=0.108*(b/d e)*(ρɑ*ωmax)^1.7=536.0847PαΔΡ3,全压ΔΡ=ΔP′+ΔP″=562.4829Pα3,电机功率传动效率ηm=1全压效率ηfɑn=0.6P=((q v*(ΔP′+ΔP″))/(ηfɑn*ηm))=323.2161W36400.0950.080.6880.71412001300140015001600 1.072 1.048 1.02410.976 -0.184-0.176-0.168-0.16-0.152)+(Ｓf﹣δf))顺排管族的计算值)+r o+r b+1/(a of*ηo))。

制冷空调常用计算公式含工程计算

制冷空调常用计算公式一、商业和公共建筑物的空调设计参数（水机国家规范）注: 医院采用全新风二、建筑物冷负荷分解概算指标参数。

三、建筑物热负荷的估算20℃，室外供暖计算温度为-5℃。

根据方程①计算出建筑物墙壁供暖热负荷：①代入数值：Qn=1.15*（30*2.9）*0.7*（20+5）=1751w根据方程②计算出建筑物通风热负荷：②代入数值：Qf=1.15*（30*2.9）*0.25*（20+5）=625.3w住宅建筑物总的供暖热负荷为：1751w+625.3w=2376.3w如果考虑到房间的朝向和墙壁上的门、窗失热问题，总供热负荷应为2376w*1.4=3327w。

1）中央空调如果采用水系统，则风机盘管可选用FP-5.0。

如：RPI-28FSG1Q风量780m3 / h 、制冷量：2800w、制热量：3200w，制冷配置为：2800w / 25平方米=112w / 平方米（96大卡）制热配置为：3200w / 25平方米=128w / 平方米（110大卡）水机与氟机在相同的制冷量前提下，显然氟机不能满足冬季供热的需要。

因为水机的制热量要比氟机的制热量大出1.31倍。

中央空调如果采用氟系统，冬季环境温度-5℃时，系统的制热功率将衰减到0.72。

这就要求制热配置在168w的基础上增加28%，为215w /平方米。

这样氟机的制热配置就要比水机制热配置大出1.59倍。

即215w/平方米*25平方米=5375w（4623大卡）因此，这个25平房的建筑物选用氟系统中央空调就制热而言，要获得与水机同样的制热效果，制冷配置为：4634w / 25平方米=185w/ 平方米（159大卡）制热配置为：5375w / 25平方米=215w/ 平方米（185大卡）室内机要选用RPI-50FSG1。

空冷冷凝器计算说明书

课设题目：空冷冷凝器一、设计条件：某空调制冷机组采用空气冷却式冷凝器，要求制冷剂冷凝液过冷度5℃，压缩机在蒸发温度5℃，冷凝温度45℃时的排气温度为80℃,压缩机实际排气量为160kg/h；冷凝器空气进口温度为35℃。

二、其他参数1、制冷剂采用R134A2、采用肋片管式空冷冷凝器3、传热管采用紫铜套铝片，参数自定，正三角形排列（错排）三、完成内容1.确定冷凝器热负荷，并进行冷凝器设计计算2.提交计算程序以及计算说明书3.相关工程图纸一、计算冷凝器热负荷由所给条件画出压焓图1.根据tk=50℃和排气温度tdis=80℃,以及过冷度dt=5℃在 R134A压焓图上可以查出hdis=460kj/kg以及过冷液体要求hc=250kj/kg.所以冷凝器热负荷为qmr*(hdis-hc)/3600=9.333kw2.取进出口空气温差为8℃，则定性温度为39℃，可求出空气流量qv2=1.029 m3/s4.单位管长肋片面积Af2=0.5294肋间基管表面积 Ab2=0.03肋管外总表面积 A2=Af2+Ab2=0.5594二、冷凝器的初步规划及有关参数选择管排方式采用错排，正三角形排列。

管间距s1=25.4mm 排间距s2=22mm紫铜管选用10*0.7，翅片厚度df=0,12mm,肋片间距sf=1.8mm,沿气流方向管排数n=2排。

三，设计计算流程图四、计算程序#include<iostream.h> #include<math.h>#define qmr 160#define pi 3.14void main(){double _tk=45, _tdis=80, _tc=5,_t2=35,_t3=43,tm;double _hdis=460,_hc=250,Pk;double _p2=1.128,_cp2=1.005,_v2=0.00001687,_r2=0.02751,qv2;double_d0=0.01,_df=0.00012,_df1=0.0007,_s1=0.0254,_s2=0.022,_sf=0.0018,_di=0.0086,_n= 2,_nb=18,db,Af2,Ab2,A2,A1,bt,bt1,ib,de; //3.结构设计double _r14=19.9238,_Bm=74.8481,_r0=0.0001;tm=(_t2+_t3)/2;Pk=qmr*(_hdis-_hc)/3600;cout<<"冷凝器热负荷为："<<Pk<<"kw";qv2=Pk/(_p2*_cp2*(_t3-_t2));cout<<"空气流量为"<<qv2<<endl;db=(_d0+2*_df);Af2=2*(_s1*_s2-pi*db*db/4)/_sf;Ab2=pi*db*(1-_df/_sf);A2=Af2+Ab2;A1=pi*_di;bt=A2/A1;bt1=A2/(A1+A2);ib=(_s1-db)*(_sf-_df)/(_s1*_sf);de=2*(_s1-db)*(_sf-_df)/((_s1-db)+(_sf-_df));double a1,C1,C2,Re, L,m,n,wf,wmax,L2,wf2,L1,H; //4.空气侧换热系数 double nf2,n02,rh,rh1,rf=203,z,h1;rh=_s1/db;rh1=1.27*rh*pow(0.7,0.5);h1=db*(rh1-1)/2*(1+0.35*log(rh1));L=_n*_s2;for(wf=2.0;wf<=4.5;wf+=0.1){wmax=wf/ib;Re=wmax*de/_v2;C1=1.36-0.24*Re/1000;C2=0.518-0.02314*(L/de)+0.000425*(L/de)*(L/de)-3*pow(10,-6)*(L/de)*(L/de)*(L/de );m=0.45+0.0066*(L/de);n=-0.28+0.08*(Re/1000);a1=C1*C2*(_r2/de)*pow(L/de,n)*pow(Re,m);z=pow(2*a1/rf/Re,0.5); //5.计算翅片效率及表面效率nf2=tanh(m*h1)/m/h1;n02=1-Af2/A2*(1-nf2);double a2,tw=43.5; //6.计算管内换热系数???????a2=0.683*_r14*_Bm*pow((45-tw),-0.25)*pow(0.0086,-0.25);// 计算传热系数及传热面积double Kof,at,A0;Kof=1/(bt/a2+_df1*bt1/rf+_r0+1/a1/n02);at=(_t3-_t2)/log((_tk-_t2)/(_tk-_t3));A0=Pk/(Kof*at)*1000;L=A0/A2;double Ay,e,e1; //确定空冷冷凝器尺寸L1=L/(_nb*_n);H=_nb*_s1;L2=_n*_s2;Ay=L1*H;wf2=qv2/Ay;e=(wf2-wf)/wf;e1=fabs(e);if(e1<=0.01)break;}cout<<"迎面风速为wf2="<<wf2<<"m/s"<<"\n";cout<<"假设迎风风速wf="<<wf<<"\n";cout<<"有效长度L1="<<L1<<"\n";cout<<"高H="<<H<<"\n";cout<<"深L2="<<L2<<"\n";double ap2,pz,Pst; //空气阻力及风机选择ap2=9.81*0.0113*(L2/de)*pow(_p2*wmax,1.7);cout<<"ap2="<<ap2<<"Pa"<<"\n";cout<<"根据ap2选取Pst的值";cin>>Pst;pz=Pst+_p2*wf2*wf2/2;cout<<"全压为pz="<<pz<<"\n";}五、程序运行结果六、结果分析在设计计算中，需要先假设一个迎面风速，算出管内外换热系数和传热系数传热面积后会得出实际迎面风速。

冷凝过程有过冷却要求的空冷器计算

空冷器冷凝过程过冷却的方案设计和计算―炼油厂节能减排措施的设计思路哈尔滨空调股份有限公司：尚立新在化工生产中介质的常压冷凝一般要求要有一定程度的过冷却，因为采用空冷方式进行换热的介质，其泡点温度大多数在100℃以下，在冷凝液抽出体系中，过冷可以防止介质出现闪蒸，因为冷后液体用泵抽出时发生闪蒸会产生气阻现象，对泵的操作有影响，以往采用空冷只能达到冷凝的目的，因为在空冷器过冷段的换热系数非常低，需要较大的换热面积才能实现，而且，只有在环境空气温度相对较低的时候才能达到一定程度的过冷却，常常在空冷器的后面加后水冷器来解决过冷却的要求。

而后水冷在环境空气温度相对较低的时候使用率又不高，采用对空冷器进行改造、取消后水冷达到冷却要求成为许多化工生产厂家节能减排的首选方案。

通过对换热机理的研究，我们不难发现，影响换热的因素－换热量Q－主要取决于传热系数K和对数平均温差△T，见下面的公式①，-----------①一△Tm大小取决于管内介质的进出口温度T1和T2及环境空气的进出口温度t1和t2（见下面的公式②）；这几个参数是工艺要求不能改变的，那么，只有提高传热系数K 才能有效的增加单位换热面积的换热量，所以换热系数就成为表征换热器换热效率的关键参数。

空冷器总传热系数K 的计算主要由管内膜传热系数hi 、管外膜传热系数k 0和污垢热阻总和的算术平均值求得（见公式③），t p o o o to r r r d d r h h K +++⋅++=11111 -------------③ 式中 K —总传热系数，W /㎡·K ；h io —以基管外表面积为基准的管内膜传热系数，W /㎡·K ；r i —管内壁污垢热阻，㎡·K/W ；r 0 —管外壁污垢热阻，㎡·K/W ；r p —翅片热阻，㎡·K/W ；r p —翅片接触热阻，㎡·K/W 。

管外膜传热系数k 0由空冷器主要换热元件翅片管和风速决定（见公式④），⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⎪⎭⎫ ⎝⎛⋅⋅⋅⋅=01296.01333.0718.00Pr Re 1378.0A A h s d h a a r a λ ④式中 h o —以光管外表面积为基础准的管外膜传热系数，W /㎡·K ； d r —翅根直径，m ；λa —空气的导招数系数，w /m ·k;Re a —空气通过翅片管束的雷诺数， a r a G d μm a xRe ⋅=s p n a a njr a N N B L U W U B W G ⋅⋅⋅⋅⋅=⋅=⋅ρmaxPr a ——— 空气的普兰特数，a apa a C λμ⋅=Pr ；G max ———窄隙流通截面的空气质量流速，kg /㎡· s ；W a ———标准状态下的空气流量，kg/s;B jr ———窄隙流通面积与迎风面积比，见表3-6；μa ———空气的动力粘度，Pa ·s ； ρu ———空气密度，kg /m 3。

工业烟气空气冷却器设计和计算 excel

文章标题：深度探讨工业烟气空气冷却器设计和计算excel在工业生产过程中，烟气空气冷却器扮演着至关重要的角色。

它们不仅可以有效地降低烟气排放的温度，减少对环境的影响，还可以为工业生产提供所需的热量和能量。

设计和计算excel是在烟气空气冷却器行业中不可或缺的工具。

一、工业烟气空气冷却器的基本原理1.1 工业烟气空气冷却器的作用工业烟气空气冷却器主要用于降低烟气的温度，以保护下游设备不受高温烟气的侵蚀，在环保排放中也有着重要的作用。

1.2 空气冷却器的结构和工作原理空气冷却器通常由换热管束、外壳、支撑和导流板等部件组成，通过外界空气对换热管束进行冷却，从而使烟气温度下降。

二、工业烟气空气冷却器设计的重要性2.1 设计参数与工艺要求的匹配在设计工业烟气空气冷却器时，需要充分考虑工艺要求和设计参数的匹配，以确保其正常运行和高效工作。

2.2 关键设计要素的分析和优化换热面积、气体流速、冷却介质等关键设计要素的分析和优化，对于提高空气冷却器的性能至关重要。

三、工业烟气空气冷却器计算excel的应用3.1 excel在设计过程中的优势excel作为一种强大的计算工具，可以快速、准确地进行烟气空气冷却器的设计计算，大大提高设计效率和准确性。

3.2 计算excel的具体应用通过excel可以进行换热面积的计算、冷却介质的选择、流速的计算等，从而得出最佳的设计方案。

四、个人理解和观点在工业烟气空气冷却器设计和计算excel的过程中，我深切体会到了其在工业生产中的重要性。

只有通过合理的设计和准确的计算，才能确保空气冷却器的高效工作，并为工业生产提供所需的热量和能量。

excel作为设计工具，不仅提高了设计效率，还为设计人员提供了更多自主性和灵活性。

总结回顾工业烟气空气冷却器设计和计算excel的文章是以简单到复杂的方式，全面探讨了烟气空气冷却器的基本原理、设计的重要性，excel在设计中的应用，个人理解与观点等方面。

基于ansys的空冷排汽管道强度计算及优化

来越完善，并已广泛的应用在工程结构分析、强度计算与结构设计中。本文应用大型通用有限元
度负偏差，管子和零件的壳体厚度在进行强度校
单元号
Ｓｈｅｌｔ６３
一 …
单元类型
单元数量
２边界条件
２．１约束排汽管道受到排汽装置和蒸汽分配管对其平移和旋转方向的约束，安装工况下相当于固定，在有温度载荷工况下会对排汽管道产生一个热位移。压力平衡肘各安装位置施加各对应的约束。为方便提取约束位置支反力，约束施加均为
施加约束采用的坐标系：Ｘ一轴：与蒸汽流动方向相反；ｖ一轴：竖直向上；
图２局部有限元模型
ｚ一轴：Ｚ轴与ｘ、Ｙ轴构成右手坐标系。
图４压力平衡肘约束位置及支座位置刚性杆连接
盈医蜀圉■■一
置同样如此处理。这样整个排汽管道成为一个密闭容器，根据经典力学理论，一个封闭容器存内
压作用下应该是自平衡的。因此，对其进行压力平衡测试，求解后它的约束端的各反力分量和为零，表明该有限元分析模型是压力自平衡的，以此来证明管道模型的正确性。

【收藏备用】空气调节常用计算公式

【收藏备用】空气调节常用计算公式序名称单位计算公式计算单位1 总热量Q T Kcal/h QT=QSQT空气冷却：QT=0.24*∝*L*(h1-h2)QT—空气的总热量QS—空气的显热量QL—空气的潜热量h1—空气的最初热焓kJ/kgh2—空气的最终热焓kJ/kgT1—空气的最初干球温度℃T2—空气的最终干球温度℃W1—空气的最初水份含量kg/kgW2—空气的最终水份含量kg/kgL—室内总送风量CMHQ1—制冷量KW△T1—冷冻水出入水温差℃△T2—冷却水出入水温差℃2 显热量Q S Kcal/h 空气冷却：Q S=Cp*∝*L*(T1-T2)3 潜热量Q L Kcal/h 空气冷却：Q L=600*∝*L*(W1-W2)4 冷冻水量V1L/s V1= Q1/(4.187△T1)5冷却水量V2L/sV2=Q2/(4.187△T2)=(3.516KW/TR)TR其中Q2=Q1N=TR*3.516 KW/TR*TR=（3.516 KW/TR）*TR6 制冷效率—EER=制冷能力（Mbtu/h）/耗电量（KW）COP=制冷能力（KW）/耗电量（KW）7 部分冷负荷性能NPLVKW/TRNPLV=1/(0.01/A0.42/B0.45/C0.12/D)8 满载电流（三相） FLA AFLA=N/√3 UCOSφ Q 2—冷凝热量 KWEER —制冷机组能源效率 Mbtu/h/KW COP —制冷机组性能参数A —100%负荷时单位能耗 KW/TRB —75%负荷时单位能耗 KW/TRC —50%负荷时单位能耗 KW/TRD —25%负荷时单位能耗 KW/TR N —制冷机组耗电功率 KW U —机组电压 KVCOSφ—功率因数 0.85~0.92 N —房间换气次数次/h V —房间体积 m 3Cp —空气比热（0.24kcal/kg℃） ∝—空气比重（1.25kg/m 3）@20℃L 1—风机风量 L/s H1—风机风压 mH 2O V —水流速 m/s n 1—风机效率 n 2—传动效率（直连时n 2=1，皮带传动n 2=0.9） L 2—水流量（L/s ） H 2—水泵压头（mH 2O ） r —比重（水或所用液体）9新风量 LCMHLo=nV10 送风量L CMH 空气冷却：L=Qs/〔Cp*∝*(T 1-T 2)〕11 风机功率N1 KW N 1=L 1*H 1/(102*n 1*n 2) 12 水泵功率N 2KW N2= L 2*H 2*r/(102*n 3*n 4) 13 水管管径DmmD=√4*1000L 2/(π*v)觉得不错，请在页尾点赞哦...。

空冷器计算表格

项目名称单位数值项目单位数值项目单位数值介质名称并联片数4构架宽度m流体质量流率kg/h 115000管排数4通风型式鼓风式入口温度℃90管程数4风机叶片类型L 叶片出口温度℃50管束宽m 2.5风机直径m3.9入口压力mpa 0.4管子布置正三角形每跨风机数目4允许压降kpa 30管长m 12翅片热阻m 2·℃/w0.000352结垢热阻m 2·℃/w0.000352管内径mm 20基管材料20空气设计温度℃37管外径mm 25翅片材料铝标准迎风面流速m/s 2.8翅跟直径mm 26风机叶片材料铸铝大气压力kpa 101.3翅片间距mm 2.309叶轮转数rpm 290海拔高度m 0翅片高度mm 15.5空气侧结垢热阻m 2·℃/w0.000352翅片厚度mm 0.28设计最低温度℃-10管心距mm63.5密度kg/m3980单管束管子数152导热系数w/(m ·℃）0.66光管换热面积m2568粘度mpa ·ｓ0.442翅化比23.4比热容kJ/(kg·℃）4.25迎风面积比0.481项目名称单位数值单位数值热负荷Q=W ·Ｃp ·(t 2-t 1)kw5430.56Nm 3/h 302400雷诺数R e =d i ·Ｇi /μiD 121079.21m 3/h 319916普兰特数Pri=(C p ·μ/λ）iD 2.85m/s 7.03传热因子J Hi268.03kg/m 3 1.139管内传热膜系数h i0=λiD /d 0·ＪHi ·Ｐri1/3w/(m 2·℃）10027.90kpa 28.17流速m/s2.73kpa118.38摩擦系数f i 0.02040.119流动压力降ΔＰi kpa 178.690.028回弯压力降ΔＰrkpa 58.45查表14°管程压力降ΔＰt =Δｐi +ΔＰrkpa 315.94查表0.65密度标态kg/m 31.205查表9.E-03质量流量标态kg/s 405.00kw26.74估算出口温度t 出=t 设+30℃670.99温度平均值℃520.90比热容kJ/(kg·℃）1.00600.95计算出口温度℃50.30.65热侧空气侧热侧介质物性操作条件管程传热计算空气出口温度计算风机效率海拔高度修正F L电机效率传动效率叶片效率η1轴功率系数N'风机轴功率N 0风量系数V'风压系数H'叶片夹角Φ进口温度下的空气密度ρb 动压差ΔＰst 全风压H 通过每台风机的风量V ao 每台风机的实际风量V 空气离开风机时的风速U b 操作条件和介质物性结构参数表类型传热计算风机计算类型类型项目名称。

空冷器风机的性能换算

空冷器风机的性能换算空冷器风机的性能换算一、风机的主要性能参数1 风量—单位时间内流经风机（或管束）的空气容积；2 压力—升压（相对于大气压力），即气体在风机内压力升高值，或者说是风机进出口处气体压力之差。

它有静压、动压、全压之分；静压—空气流经空冷器需克服的阻力；动压—风机出口空气的速度损失；全压—静压与动压之和。

3 轴功率—驱动风机叶轮所需的功率，或者说是单位时间内传给风机轴的能量；4 全压效率—风机所做的有用功（风量与全压的乘积）与输入功的比值。

二、风机的标准进口状态我国规定风机进口的标准状态是指：工质为空气，压力为101325Pa （760mmHg），温度为293K（20℃），相对湿度为50%的湿空气状态，其密度为1.2kg/m3。

三、风机性能的计算1 标准状态下的性能计算根据工艺条件的要求，风机的性能计算是在已知风机直径、风量及管束静压损失的情况下进行的，计算公式如下：V=4Q/πD2P=P d+P jP d=0.6V2N s=QP/1000ηN m=1.2~1.4N s式中：V—风机的出口风速，m/s；Q—风量，m3/s;D—风机直径，m；P—风机全压，Pa；P d—动压，Pa；P j—静压，Pa；N s—风机的轴功率，kw；η—风机的全压效率，叶片不同其全压效率不同。

粗略计算时全压效率按以下数值选取：TW型叶片取0.75；TB型叶片取0.80；TD型叶片取0.85；N m—电机功率，kw。

根据计算结果按照国家标准的电机功率分级向上靠，选取标准值。

国家标准电机的功率分级为11 kw 、15 kw 、18.5 kw 、22 kw、30 kw 、37 kw 、45 kw等。

式中1.2~1.4是电机的储备系数。

有关标准规定电机的储备系数为1.05~1.2，考虑到风机使用过程中温度的变化，工艺条件的改变及管束翅片间的堵塞，新设计的空冷器风机的储备系数一般取1.2~1.4。

大功率风机取小值，小功率风机取大值。

(最新整理)空调冷负荷计算公式

(完整)空调冷负荷计算公式编辑整理：尊敬的读者朋友们：这里是精品文档编辑中心，本文档内容是由我和我的同事精心编辑整理后发布的，发布之前我们对文中内容进行仔细校对，但是难免会有疏漏的地方，但是任然希望（(完整)空调冷负荷计算公式）的内容能够给您的工作和学习带来便利。

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本文可编辑可修改，如果觉得对您有帮助请收藏以便随时查阅，最后祝您生活愉快业绩进步，以下为(完整)空调冷负荷计算公式的全部内容。

空调冷负荷计算公式一。

基本气象参数:1。

地理位置：天津市天津2.台站位置：北纬 39.100 东经 117.1603.夏季大气压： 1004.80 kPa4.夏季室外计算干球温度： 33。

40 ℃夏季空调日平均： 29。

20 ℃夏季计算日较差： 8。

10℃5.夏季室外湿球温度: 26。

90 ℃6。

夏季室外平均风速: 2.60 m/s一、外墙和屋面传热冷负荷计算公式外墙或屋面传热形成的计算时刻冷负荷Qτ（W），按下式计算：Qτ=KFΔtτ—ξ（1。

1)式中 F—计算面积,㎡;τ-计算时刻,点钟；τ-ξ-温度波的作用时刻，即温度波作用于外墙或屋面外侧的时刻，点钟；Δtτ—ξ—作用时刻下，通过外墙或屋面的冷负荷计算温差,简称负荷温差，℃。

注：例如对于延迟时间为5小时的外墙，在确定16点房间的传热冷负荷时，应取计算时刻τ=16，时间延迟为ξ=5,作用时刻为τξ=16-5=11。

这是因为计算16点钟外墙内表面由于温度波动形成的房间冷负荷是5小时之前作用于外墙外表面温度波动产生的结果。

当外墙或屋顶的衰减系数β〈0。

2时，可用日平均冷负荷Qpj代替各计算时刻的冷负荷Qτ：Qpj=KFΔtpj (1.2）式中Δtpj-负荷温差的日平均值,℃。

二、外窗的温差传热冷负荷通过外窗温差传热形成的计算时刻冷负荷Qτ按下式计算:Qτ=KFΔtτ (2。

1)式中Δtτ—计算时刻下的负荷温差，℃;K-传热系数。