压弯构件计算表格
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拉弯和压弯构件计算
当截面出现塑性铰时, 根据力平衡条件可得轴心 压力与弯矩的相关方程, 绘出曲线, 为简化计算且偏 于安全, 采用直线作为计算依据。
2、强度公式
N + M =1 Np Mpn
拉弯和压弯构件计算
N或M 单独作用
N ≤ Np 或 N/Np =1 M ≤ M pn
N p —无弯矩作用时，全部净截面屈服的承载力 Np = fy An
b
t
x
hw
（2）直接承受动力荷载时，不考虑截面塑性发展； （3）对格构式构件，对绕虚轴作用的弯矩，不能发展塑性，
对绕实轴作用的弯矩，可考虑发展塑性。
二、刚度
拉弯和压弯构件的允许长细比[λ]同轴心受力构件
拉弯和压弯构件计算
6.3 压弯构件的稳定 一、弯矩作用平面内的稳定
y
y
X
X
X
y
y
Mx X拉弯和压弯构件计算
（1）悬臂构件， mx = 1.0
（2）框架柱和两端有支撑的构件
①无横向荷载 m=x 0.65+0.35M M12
M1
M1和M2为端弯矩，使构件件产生同向曲率取同号， N
使构件产生反向曲率时取异号 M1 M2
N
② 有端弯矩和横向荷载
使构件产生同向曲率时， mx = 1.0
使构件产生反向曲率时， mx = 0.85
匀弯矩作用时的等效弯矩系数，箱形截面的截面影响 系数以及抗力分项系数
拉弯和压弯构件计算
第七章 拉弯和压弯构件
N + txMx f
y A
bW1x
y ——弯距作用平面外轴心受压构件的稳定系数； M x ——所计算构件段范围内的最大弯距设计；
η ——截面影响系数，箱形截面取0.7，其他截面取1.0
压弯构件验算表格
偏压混凝土构件
Mk＝ Nk＝ Mc= ys＝ bf'＝ hf'＝ Ate＝ γ f'＝ η s＝ e＝ z＝ σ ss＝ d＝ ρ ＝ C1= C2= C3= ω max＝ ρ
real＝
(mm) 压筋直径 φ ' φ '＝ 32 As'＝ 239666 (mm2) 压筋面积 As'=n'*(Pi*φ '^2/4) 判别大小偏压，计算相对受压区高度： b＝ 大偏压二次方程一次项 b -0.8646 c＝ 大偏压二次方程常数项 c -0.1124 ξ ＝ 大偏压相对受压区高度 ξ 0.9793 ξ>ξb，属于小偏压！ b'= 小偏压二次方程一次项 b -0.6224 c'= 小偏压二次方程常数项 c -0.2415 ξ '＝ 小偏压相对受压区高度 ξ 0.8929 σ s= -68.658 (N/mm2) 小偏压拉筋应力 σ s 计算承载力： x＝ (mm) 受压区高度 x 4410.845 Nu＝ 1337285.6 (kN) 截面承载力 Nu Mu＝ 3750483.8 (kN-m) 截面承载力 Mu 计算校核： γ 0Nd= (kN) 221586.2 γ 0 Nde= 621449.5 (kN-m) 满足 轴力 抗压校核 满足 弯距 抗弯校核 小偏压下，γ 0 Nde'验算 Mu'＝ 3820501.8 (kN) γ 0 Nde'= 459891.2 (kN-m) 弯距 说明： 满足 抗弯校核
顺桥向基本组合验算 钢筋和混凝土指标
C fcd＝ ftd＝ Ec＝ HRB fsd＝ Es＝ α 1＝ β 1＝ ξ b＝ α E＝ ρ min= ε cu＝ β＝ 40 18.4 1.65 32500 400 330 200000 1.00 0.80 0.53 6.15 0.23 0.0033 0.80 C?(20,25,30,35,40,45,50,55) 混凝土等级 (N/mm2) 混凝土抗压强度设计值 fck (N/mm2) 混凝土抗拉强度设计值 ft (N/mm2) 混凝土弹性模量 Ec HRB(235,335,400) 纵筋强度等级 (N/mm2) 纵筋抗拉压强度设计值 fy (N/mm2) 1.0<C50<内插<C80<0.94 0.8<C50<内插<C80<0.74 ξ b＝β 1/(1+fy/0.0033Es) α E＝Es/Ec 受拉侧最小配筋率 混凝土极限应变 矩形受压区和实际高度的比值
弯矩挠度表格new
4.39 5.83 7.33 10.44 10.79 15.4 8.78 14.67
26.13 31.62
I--惯性矩 （cm*4)
I--惯性矩 （cm*4)
0.869468442 mm 5 mm
槽钢类型 Iy（cm*4） Iz (cm*4) E=2.1×10e5MPa
公式： fc=p*l^3/(48*E*I)( 注意单位换算） 公式：允许扰度 =l/200
简支梁（承受 满布均布荷 载）
l--梁长（m） q--均布荷载（KN/m）
q
A
请输入： q= l= E I 计算结果
lC
fc--中点C处的挠度（mm）
E--弹性模量 (N/mm*2)
B
1 KN/m 1m 210000 N/mm*2 7.33 cm*4
fc= 允许挠度=
0.845893155 mm 5 mm
公式： fc=5*q*l^4/(384*E* I)(注意单位换算） 公式：允许扰度 =l/200
悬臂梁（承受 集中荷载) l--梁长（m） p--集中荷载值（KN） a--集中荷载 离左端点A的 距离（m)
公式： fb=q*l^4/(8*E*I)( 注意单位换算） 公式：允许扰度 =l/150
I--惯性矩 （cm*4)
MQ-21
MQ-31 MQ-41 MQ-41/3 MQ-52 MQ-72 MQ-21D MQ-41D MQ-52-72D MQ-124XD
0.2 2.6 5.37 7.02 11.41 28.7 4.98 30.69 115.41 118.04 （常用）
Байду номын сангаас
悬臂梁（承受 满布均布荷 载） l--梁长（m） q--均布荷载（KN/m）
excel计算大全-钢结构计算表格-稳定计算
1
44181000
1 539411.8
My
Ney（欧拉临界力）
44181000
结果2 tx 9021597.493 93.25869
Mx
1
W1x 64590000 0.97526106 1605882
bx
Mx
Nex（欧拉临界力）
64590000
My
结果2 ty 18294709.82 42.78956
bx
Mx
Nex（欧拉临界力）
My
by
64590000
My
1
44181000
Mx
W1y 1.4 539411.8 W1x 1.4 1605882
Ney（欧拉临界力）
bx
1
1
1
向地震作用
Mx Nex（欧拉临界力）
结果2
ty
My
by
W1y
64590000
18294709.82 42.78956
x
实腹式单向压弯构件平面内的稳定计算
结果1 x 0.879 128.7627
mx
12016
1.05
W1x 1 1605882.4
y N A 53.28623 1360000
y
实腹式单向压弯构件平面外的稳定计算
结果1 tx 0.754 150.1093
Mx
b
12016
1 91800000 0.9752611
y
12016
x
结果1 y 0.754 151.5221 结果1 x 0.754 151.5221 结果1 y 0.754 0.00011
双向板弯矩计算表格
0.0784*7.6*1.82=1.93kN·m/m
0.0676*7.6*4.22=9.06kN·m/m
0.1146*7.6*1.82=2.82kN·m/m
区格
17
3.6/3.6=1
跨
内
计图算简
(0.0227*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.49kN·m/m
(0.0168*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.02kN·m/m
(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*4.22=3.47kN·m/m
1.69+0.2*1.88=2.07kN·m/m
3.79+3.47*0.2=4.48kN·m/m
1.88+0.2*1.69=2.22kN·m/m
3.47+0.2*3.79=4.23kN·m/m
支
座
计算简图
0.0716*7.6*2.82=4.27kN·m/m
2.49+0.2*2.02=2.89kN·m/m
2.02+2.49*0.2=2.52kN·m/m
支
座
计算简图
0.06*7.6*3.62=5.91kN·m/m
0.055*7.6*3.62=5.42kN·m/m
2.2.3板的配筋计算
各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚 ，取截面有效高度 ， ，即按 计算钢筋截面面积， 板内钢筋采有HPB235，查表得 ，C30的混泥土，
截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm，取250mm，
故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×350mm
（３）框架柱:
又根据公式： 其中 为轴压比限值，一般取
0.0676*7.6*4.22=9.06kN·m/m
0.1146*7.6*1.82=2.82kN·m/m
区格
17
3.6/3.6=1
跨
内
计图算简
(0.0227*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.49kN·m/m
(0.0168*6.2+0.0368*1.4)*3.62=2.02kN·m/m
(0.0223*6.2+0.0353*1.4)*4.22=3.47kN·m/m
1.69+0.2*1.88=2.07kN·m/m
3.79+3.47*0.2=4.48kN·m/m
1.88+0.2*1.69=2.22kN·m/m
3.47+0.2*3.79=4.23kN·m/m
支
座
计算简图
0.0716*7.6*2.82=4.27kN·m/m
2.49+0.2*2.02=2.89kN·m/m
2.02+2.49*0.2=2.52kN·m/m
支
座
计算简图
0.06*7.6*3.62=5.91kN·m/m
0.055*7.6*3.62=5.42kN·m/m
2.2.3板的配筋计算
各区格板跨内及支座弯矩已求得，板厚 ，取截面有效高度 ， ，即按 计算钢筋截面面积， 板内钢筋采有HPB235，查表得 ，C30的混泥土，
截面宽度：b=（1/2~1/3）h=116mm~175mm，取250mm，
故次要框架梁初选截面尺寸为：b×h=250mm×350mm
（３）框架柱:
又根据公式： 其中 为轴压比限值，一般取
新规范桥梁构件计算表格汇总(2020版)
截面半径r (mm):
600截面换算高度h (mm):1200截面纵向配筋半径r s (mm):
500g=r s /r=
0.8333截面有效高度h 0(mm):
1100
构件计算长度l 0(mm):
2000荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ1:0.649ξ1计算值是否大于1NO 荷载偏心率对截面曲率影响系数ξ2:
1.000ξ2计算值是否大于1
YES 偏心距增大系数η:
1.008偏心距增大后数值ηe 0(mm):
184
构件混凝土强度等级f cu,k (Mpa):30混凝土轴心抗压设计强度f cd (Mpa):
13.8混凝土材料极限压应变εcu :0.0033普通钢筋弹性模量E S (MPa): 2.00E+05受拉钢筋设计强度f s d (MPa):330受压钢筋设计强度f's d (MPa):
330结构重要性系数γ0
1.10承载极限状态设计轴向压力N d (kN):1641γ0N d (kN):1805承载极限状态设计偏心弯矩M d (kN.m):300γ0M d (kN.m):
330
轴向力对截面重心轴的偏心距e 0(mm)：
183
圆形截面偏心受压钢筋混凝土构件配筋计算
几何信息
材料信息
设计荷载
20-11.70
22-9.67不同钢筋直径对应配筋根数
25-7.49
28-5.97
32-4.57。
钢结构工程施工单元5 拉弯和压弯构件计算
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５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• 《钢结构设计规范》（ＧＢ５００１７—２００３）中的计算公式：
•
N M f
An Wn
（５-１）
• （２）对于直接承受动力荷载的实腹式拉弯、压弯构件，截面塑性发
展后的性能研究还不够成熟，因此《钢结构设计规范》（ＧＢ５００
１７—２００３）规定以截面边缘屈服状态作为强度极限状态。对于
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５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• ５.２.１ 拉弯、压弯构件的强度
• 拉弯构件和不致整体及局部失稳的压弯构件，其最不利截面（最大弯 矩截面或有严重削弱的截面）最终将形成塑性铰而达到承载能力极限。
• 以简单的矩形截面构件来讨论这一问题。图５-５所示为一受轴力N和
弯矩M共同作用的矩形截面构件。设N为定值而逐渐增加M。当截面边
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５．３ 实腹式压弯构件的整体稳定性
• ５.３.１ 压弯构件在弯矩作用平面内的稳定 性
• 实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的抗弯刚度较大，或截面抗扭刚度 较大，或有足够的侧向支承可以阻止弯矩作用平面外的弯扭变形时， 将发生弯矩作用平面内的失稳破坏。确定压弯构件弯矩作用平面内稳 定承载能力的方法很多，可分为两类：一类是边缘屈服准则的计算方 法，一类是极限承载能力准则的计算方法。
缘纤维最大应力
N M An Wn
f y时，截面达到边缘屈服状态。当M继续增加，
最大应力一侧的塑性区将向截面内部发展，随后另一侧边缘达到屈服
并向截面内部发展，最终以整个截面屈服形成塑性铰而达到强度承载
能力极限。
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５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• 由于拉弯、压弯构件的截面形式和工作条件不同，故其强度计算方法 所依据的应力状态亦分为如下两种：
５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• 《钢结构设计规范》（ＧＢ５００１７—２００３）中的计算公式：
•
N M f
An Wn
（５-１）
• （２）对于直接承受动力荷载的实腹式拉弯、压弯构件，截面塑性发
展后的性能研究还不够成熟，因此《钢结构设计规范》（ＧＢ５００
１７—２００３）规定以截面边缘屈服状态作为强度极限状态。对于
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５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• ５.２.１ 拉弯、压弯构件的强度
• 拉弯构件和不致整体及局部失稳的压弯构件，其最不利截面（最大弯 矩截面或有严重削弱的截面）最终将形成塑性铰而达到承载能力极限。
• 以简单的矩形截面构件来讨论这一问题。图５-５所示为一受轴力N和
弯矩M共同作用的矩形截面构件。设N为定值而逐渐增加M。当截面边
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５．３ 实腹式压弯构件的整体稳定性
• ５.３.１ 压弯构件在弯矩作用平面内的稳定 性
• 实腹式压弯构件在弯矩作用平面外的抗弯刚度较大，或截面抗扭刚度 较大，或有足够的侧向支承可以阻止弯矩作用平面外的弯扭变形时， 将发生弯矩作用平面内的失稳破坏。确定压弯构件弯矩作用平面内稳 定承载能力的方法很多，可分为两类：一类是边缘屈服准则的计算方 法，一类是极限承载能力准则的计算方法。
缘纤维最大应力
N M An Wn
f y时，截面达到边缘屈服状态。当M继续增加，
最大应力一侧的塑性区将向截面内部发展，随后另一侧边缘达到屈服
并向截面内部发展，最终以整个截面屈服形成塑性铰而达到强度承载
能力极限。
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５．２ 拉弯、压弯构件的强度和刚度
• 由于拉弯、压弯构件的截面形式和工作条件不同，故其强度计算方法 所依据的应力状态亦分为如下两种：
钢筋混凝土结构计算表格
钢筋弹性模量和混凝土弹性模量的比值αE=Es/Ec
换算截面重心至受压边缘的距离y0=(0.5+0.425αEρ)h(mm)
换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/(h-y0)(mm3)
γmαctf tkW 0= 满足抗裂要求
3621778719
2.裂缝开展宽度计算
砼拉应力限制系数αct
0.85
（1按.7《05规范SL191-2008》附录C规定：矩形截
1.78
度设计值f'y(N/mm2)
300
钢筋抗拉强度设计值fy(N/mm2)
300
40
受压钢筋截面重心至受拉区边缘距离a's（mm）
相对界限受压区计算高度ξb=0.8/(1+fy/0.0033*Es)
0.55
对高度ξ=1-(1-2*αS）^0.5= 最小配筋率 0.002
0.44
<
ξb=
0.55
(按SL 191-2008水工混凝土结构设计规范表9.
换算截面受拉边缘的弹性抵抗矩W0=I0/(h-y0)=
γmαctf tkA0W 0/(e0A0-W 0)= 不截面满足抗裂要求 2.裂缝开展宽度计算
#REF! ( <Nmax=
l0/h=
#DIV/0!
<
取ηs=
1截.0 面重心至纵向受拉钢筋合力点的距离ys
纵向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离#Re EF!
混凝土弹性模量Ec 25500 钢筋弹性模量Es 200000 40
210
相对界限受压区计算高
2、承载能力极限状态验算
截面矩抵抗系数αs
0.343
受拉区钢筋面积AS=fcξbh0/fy(mm2)
压弯构件的计算长度、格构式压弯构件的稳定性计算(PPT-27)
在缀件平面内取缀条相邻节点中 心间的距离或缀板间的净距。
V Af f y 85 235
在缀件平面外取侧向支承点之间的距离。
（一） 单层等截面框架柱
基本假定：横梁没有轴力或轴力很小，且各柱同时失稳。 1、单层单跨框架
（1）无侧移框架 横梁两端转角大小相等，方向相反
（2）有侧移框架
有侧移失稳的变形是反对称的，横梁两端的转角θ大小 相等方向相同。
横梁线刚度i1=I1/L与柱线刚度i=I/H的比值为K1=I1H/IL= i1/ i
H01 H 2.076 800 1661cm
强度
（2）求边柱的承载能力
弯距作用平面内稳定
N
mxM x
f
N
Mx
xA
f
xWx 1 0.8 N NEX
An xWn x
（2）求边柱的承载能力 边柱的截面特性
A = 36 1+2 301.2 =108cm2
Wx = 28800/19.2 =1500cm3
由N
mxM x
f
x A xWx 1 0.8 N NEX
P103
1.0 0.384P 106
0.546108102 1.051500103 1 0.8 P 2133.4
f 215N / mm2
P 461.5kN
由 N Mx f
An xWn x
P 103 108 102
0.384 P 106 1.05 1500 10
215 N / mm2
P 475kN
P的最小值为381.8kN， 边柱和中柱的承载能力分别为 381.8kN和763.6kN， 由中柱的稳定承载能力决定。
三、 格构式压弯构件的稳定性计算
结构设计计算EXCEL全集
钢结构
支撑系统---ST梁，墙面斜撑，风拉杆计算 工型拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算 箱形拉（压）弯构件强度及稳定性校核计算 工字型、T型、箱型截面斜撑计算 框架柱计算长度（有侧移及无侧移） 砼-钢组合梁计算 钢梁（工字型、箱型）受扭计算 工型梁加劲肋计算 简支钢梁计算 高强度螺栓连接计算 端板厚度计算系统 端板连接节点计算 吊车反力/牛腿受力 计算 吊车梁整体稳定性计算 柱脚计算 报价系统
结构常用计算表格汇编
钢筋混凝土
矩形截面单双筋--抗弯抗剪验算 单筋T形截面--抗弯验算 深梁与短梁--抗弯验算 矩形截面受弯剪扭--抗扭验算 剪力墙边缘构件的体积配箍率计算 框架梁板尺寸初定 框架柱尺寸初定 板配筋计算 荷载统计表 墙体荷载计算 楼面荷载计算 楼梯间荷载计算 剪力墙墙肢稳定计算 牛腿设计 受弯构件斜截面承载力计算表 水池侧壁及底板配筋计算 柱体积配箍率计算 雨蓬板配筋裂缝计算 雨蓬梁配筋裂缝计算 地下室外墙计算 墙高厚比验算 螺旋楼梯计算 板式楼梯计算 三折楼梯计算 一字形剪力墙配箍计算 L形剪力墙配箍计算 无翼墙L形剪力墙配箍计算 次梁附加钢筋计算 梁裂缝宽度、挠度计算 大偏心柱计算 抗压-偏压-混凝土柱计算 抗压-轴压-钢管混凝土柱计算 螺旋箍筋柱承载力计算 轴压混凝土柱承载力计算
砌体结构
砌体结构梁端局部受压计算
备
注
2018/6/27
更加完善，助我们结构工程师一臂之力！
常用资料
材料参数 每米板宽内钢筋截面面积表 纵筋单排最大根数（2010新规范） 钢筋计算截面面积及公称质量表 配箍率（双肢箍、三肢箍、四肢箍） 框架梁受拉钢筋最小配筋率 梁截面配筋率 梁柱受力钢筋最小配筋率 双吊钩桥式起重机参数资料 LH型电动葫芦起重机参数资料 不锈钢天沟落水管 彩板天沟落水管 预应力计算
小偏心受压(对称配筋)计算表格
结构重要性系数 1.1弯矩设计值235KNm轴向力设计值3000KN轴向力偏心距78mm截面高度600mm受压较小边钢筋保护层厚度40mm受压较大边钢筋保护层厚度40mm截面有效高度560mm截面宽度400mm构件计算长度4500mm混凝土轴心抗压强度设计值11.5Mpa截面最小回转半径115.5mm构件的长细比39.0，要考虑纵向弯曲影响荷载偏心率对截面曲率的影响系数0.578构件长细比对截面曲率的影响系数1偏心距增大系数 1.16691mm1.281>0.56按照小偏心受压构件设计351mm混凝土的极限压应变0.0033钢筋弹性模量200000Mpa钢筋抗压强度设计值280Mpa截面受压区矩形应力图高度与实际受压区高度的比值0.80.829>0.560γ=d M =d N =0ddM e N ==0h =h =0100.2 2.7e h ς=+=02 1.150.01lh ς=-=0l =201200111400l e h h ηςς⎛⎫=+= ⎪⎝⎭0l i =0e η=00dcd N f bh γξ==cd f =b =b ξ=a =02e e h a η=+-=b ξ=s E =cu ε=β=()()002000'00.43d b cd b d cd cd b s N f bh N e f bh f bh h a γξξξγβξ-=+=-+--'sd f ='s a =i =属于小偏心构件464.4mm第i层钢筋截面重心至受压较大边缘的距离560mm 受压较小边钢筋应力-23.4Mpa 对称布置钢筋钢筋直径25mm 单边根数5钢筋面积2454.4mm 23300>2881.01159.4>=1057.6KNm不满足要求通 过1oi si cu s h E x βσε⎛⎫=-= ⎪⎝⎭oi h =()()002000'00.43d b cd b d cd cd b s N f bh N e f bh f bh h a γξξξγβξ-=+=-+--0x h ξ==()'''''cd sd s pd po p s s p p f bx f A f A A A σσσ++---=0d N γ=d =n ='s s A A ==0d N e γ=()()()'''''''0002cd sd s s pd po p p x f bx h f A h a f A h a σ⎛⎫-+-+-- ⎪⎝⎭。
拉弯、压弯构件计算
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拉弯、压弯构件
四、局部稳定验算 1.受压翼缘宽厚比
b b tw r 50 5 8 7.4 13 235 13,满足
t
t
5
fy
2.腹板
[ h0 ] (13 0.17) 235 (13 0.17 100) 235 30
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拉弯、压弯构件
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压弯、拉弯构件
1 实腹式构件强度与刚度
2 实腹式构件平面内整体稳定
3 实腹式构件平面外整体稳定
4
实腹式构件局部稳定
5
格构式构件
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拉弯、压弯构件
一、实腹式压弯构件的强度与刚度 1、强度
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拉弯、压弯构件
【解】 一、截面属性 计算长度l0x=10m,l0y=5m,构件截面对x轴屈曲属于a类截面，
对y轴屈曲时属于b类截面。 构件无横向荷载作用，故弯矩作用平面内的等效弯矩ห้องสมุดไป่ตู้数：
mx
0.65 0.35 M 2 M1
0.65 0.35
0 M1
例题1：验算如图所示水平放置双角钢T形截面压弯构件。截 面无削弱，节点板厚12mm。承受的荷载设计值为：轴心 压力N=38kN，均布线荷载q=2.8kN/m。构件长 l=3m，两端铰接，无中间侧向支承，材料采用Q235-B 钢。
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拉弯、压弯构件
【解】
一、截面属性
计算长度l0x=loy=l=3m
弯矩作用在一个主平面：N M x f
钢结构压弯构件验算计算书
λ=34.28 腹板高厚比限值：
0 ≤α0≤1.6 [h0/tw]=(16*α0+0.5*λ+25)*CF=(16×0.0799+0.5×34.28+25)×
பைடு நூலகம்
0.825=35.83 (b0/t)/([b0/tf])=(24.5/1.6)/12.38=1.24 (h0/tw)/([h0/tw])=(46.8/1)/35.83=1.31
σmax=|N|/An+|M3|/(γ3*Wn3)+|M2|/(γ2*Wn2) =851.12×103/206.8×102+10.52×106/(1×4091.14×103) +381.82×106/(1.2×1333.49×103) =282.34 N/mm2≤310N/mm2 满足
3 杆中M3最大验算： 控制内力：
钢结构压弯构件验算计算书
一. 基本资料
类型：柱；编号：16； 首节点编号：16；坐标：(12000，12000 ,4900)； 尾节点编号：28；坐标：(12000，12000，12100)； 长度：7.2m 截面：500*500*10*16 设计依据：
钢结构设计规范 GB 50017-2003 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001
=0.734 3轴轴压稳定系数：
b类截面 α1=0.65 α2=0.965
α3=0.3 正则化长细比：λn3=(fy/E)0.5*(λ/π)=(345/20600)0.5×(39.24/3.14)=0.511 λn3=0.511>0.215 ψ3=1/(2λn2){(α2+α3λn+λn2)-[(α2+α3λn+λn2)2-4λn2]0.5}
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5016.353862 250
5266.353862 8946.353862
0.43 0.8 0.046013505 360 0.518 13245.66572
9.14063E+13
截面面积A（mm2）
19500000
回转半径i（mm）
2165.063509
截面曲率修正系数ζc
1
弯矩增大系数ηns
1.003270772
假定柱上下端弯矩M1=M2=M
构件端截面偏心距调节系数Cm
1
（考虑偏心距增大系数） 130000 26000 2600 7500 23.4 70 70 7430
70 70 7430 5000 250 5250 8930
轴压比μN 抗震承载力调整系数γRE 相对受压区高度ξ
0.306 0.8 0.046Fra bibliotek13505纵向受力钢筋强度（MPa）
360
界限相对受压区高度ξb 受力钢筋面积As（mm2）
0.518 13117.28395
柱高度H(mm)
13000
截面轴惯性矩I（mm4）
压弯构件配筋面积计算（柱类）
弯矩M（KN*m）
130000
轴压力N（KN)
26000
截面宽度b(mm)
2600
截面高度h（mm）
7500
混凝土抗压强度（MPa）
23.4
受拉钢筋保护层as（mm） 受压钢筋保护层a´s（mm） 截面有效高度h0（mm） 计算偏心距e0（mm) 附加偏心距ea（mm） 初始偏心距ei（mm） 压力偏心距e（mm）
5266.353862 8946.353862
0.43 0.8 0.046013505 360 0.518 13245.66572
9.14063E+13
截面面积A（mm2）
19500000
回转半径i（mm）
2165.063509
截面曲率修正系数ζc
1
弯矩增大系数ηns
1.003270772
假定柱上下端弯矩M1=M2=M
构件端截面偏心距调节系数Cm
1
（考虑偏心距增大系数） 130000 26000 2600 7500 23.4 70 70 7430
70 70 7430 5000 250 5250 8930
轴压比μN 抗震承载力调整系数γRE 相对受压区高度ξ
0.306 0.8 0.046Fra bibliotek13505纵向受力钢筋强度（MPa）
360
界限相对受压区高度ξb 受力钢筋面积As（mm2）
0.518 13117.28395
柱高度H(mm)
13000
截面轴惯性矩I（mm4）
压弯构件配筋面积计算（柱类）
弯矩M（KN*m）
130000
轴压力N（KN)
26000
截面宽度b(mm)
2600
截面高度h（mm）
7500
混凝土抗压强度（MPa）
23.4
受拉钢筋保护层as（mm） 受压钢筋保护层a´s（mm） 截面有效高度h0（mm） 计算偏心距e0（mm) 附加偏心距ea（mm） 初始偏心距ei（mm） 压力偏心距e（mm）