单端反激变换器变压器设计
单端正反激通用变压器设计经验公式
此公式应用时不需要追求电感量的准确,公式如下:
Np=Vs*Ton*100/(ΔB×Ae)
Ns=Vout*Np*1.32/Vs
Vout=Vo*1.1+1.8
参数说明:Np—初级线圈匝数
Ns—次级线圈匝数
Vs—初级侧输入电压
Vout—变压器次级输出平均电压
Vo—电源输出电压
Ton—电源一个工作周期的导通时间(单位:us)
ΔB—磁芯的磁通量(单位:mT)注:一般我取1800
Ae—磁芯截面积(单位:cm²)
使用说明:
1、磁芯的选择可以查找资料,一般资料上有该磁芯在特定频率下输出的最大功率,选磁芯时不超过最大值的80%,且线圈可以绕下就可.
2、反激变换器使用时Ton取一个开关周期的60%,多路输出使用时,副路匝数可与主输出匝数按比例计算,实验时略作调整.变压器气隙量可以不计算,而是先开一定的气隙,实验时再作调整.当变压器输出功率在50%~60%时,变压器次级输出波形刚刚变为方波即可.
3、正激变换器使用时Ton取一个开关周期的25%~35%.用实验对初级匝数略作调整,使电源满功率输出时,在标准输入电压下的导通时间、退磁时间、死区时间各占一个开关周期的1/3,低端输入时基本就能满足要求.
4、关于驱动供电匝数的计算.反激变换器与次级主路输出匝数成正比例,正激变换器与初级匝数成正比例.。
单端反激式开关电源中变压器的设计
单端反激式开关电源中变压器的设计变压器作为单端反激式开关电源中的关键部件，在一定时间内具有不变的变换特性，因此具有较强的可靠性。
变压器的设计方案的选择对单端反激式开关电源的工作稳定性和效率都有很大的影响，因此变压器的设计步骤和要求都需要非常精细地考虑。
一、变压器设计步骤1、选择基本参数：在变压器设计中，首先要根据单端反激式开关电源的功率、输入电压、输出电压、铁芯材料、匝数及其他参数等，确定变压器的基本参数。
2、磁材和匝组设计：根据变压器的基本参数，确定变压器的磁芯材料，以及计算求出的空心铁芯的尺寸，以此作为变压器的磁材和匝组设计的参考。
3、选择变压器结构形式：根据变压器的功率大小，以及其应用环境的实际情况，选择工作最稳定的变压器结构形式。
4、绕组设计：针对上述选择的变压器结构形式，根据变压器的基本参数，选择合适的绕组几何参数，并根据电流要求以及其他条件，采用不同的工艺技术完成绕组的设计。
5、振荡线圈设计：由于单端反激式开关电源较复杂，为了实现对电压幅值、相位和线性度的控制，可能要设计振荡线圈。
因此，在实际的设计中，需要根据电路的实际要求，进行振荡线圈的合理设计。
1、电气特性要求：变压器的电气特性包括变换率、耐压要求、绝缘耐压要求、额定功率、工频噪声。
变压器应能满足额定电压比、额定电流、绝缘耐压、额定功率等要求，而且应保持满足所需的线性度要求，并具有良好的耐辐射和抗干扰能力。
2、机械特性要求：机械特性包括尺寸、外形和结构特性。
变压器的结构特性要求包括安装大小、安装方式、绝缘要求、电正性要求等，并要求可以长时间稳定的运行，在正常工作情况下，满足高强度，无变形。
3、热效应要求：在变压器设计中还应考虑高效率、低损耗要求，其中尤其需要考虑到热效应。
热效应要求变压器的绝缘材料具有高的热稳定性；并且磁芯的结构设计要考虑到磁芯材料的热导性和热抗性；另外，还要考虑到电磁绕组材料的空气隙、绕组物理结构等造成的损耗，以确保变压器的热效应稳定可靠。
单端反激式开关电源中变压器的设计
２ 反 激 式 变 压 器 的 设计 步 骤
经 逐 渐 取 代 了 传 统 的线 性 电源 ， 电 子 、 在 电气 设 备 和 家 电 领 域 等
方 面 得 到 了广 泛 的 使用 。 端 反 激 式 拓 扑结 构 的 变 压 器 ， 多 路 单 在 输 出情 况 下 电 路 简单 ， 本 较低 且具 有效 率 高 等优 点 ， 越 来 越 成 被 多地 应 用 在 中 小 功率 的开 关 电源 中 。
１ 反激 式 变 压 器 工作 原 理
设 计 的 变 压 器 要 求 在 交 流 输 入 电 压 为 １ ５ ２ ５ 的 开 关 ６ Ｖ￣ ６ Ｖ 电 源 中能 够 提 供 八 路 电 压输 出 。这 八 路输 出参 数 分 别 为 ： 共 ２路 地 输 出 ± ４ ／ ．Ａ； 路 独 立 地 １ Ｖ ０２ １路 独 立 地 １ ｖ １ ｖ ０２ ３ ５ ／ ．Ａ， ５／ ０５ ２路 独 立 地 ￣ Ｖ ２ ． Ａ； ５ ／ Ａ。设 计 变 压 器 工 作 在 Ｃ ＣＭ 模 式 下 ， 具 体步骤如下 。 （） １ 已知 参 数 的 确定 根 据 设 计 要 求 和 电 路 特 点确 定 以下 参 数 ：输 入 直 流 电压 范 围 Ｖ ～ ． ， 作 频 率 ｆ ６ ｋ ， 望 效 率 １ ０８ ， 组 输 出 ． Ｖ ～ 工 ＝ ６ Ｈｚ 期 １ ．５ 多 ＝ 电 压值 Ｖ ， 出 功率 Ｐ ＝ ０ ， 关 管 导 通 压 降 Ｖｓ ０ 。 因为 ０输 ￣ ５Ｗ 开 ｄ ＝１ Ｖ 变 压 器 要 求 有 八 路 输 出 ，所 以 选 择 窗 口长 宽 比 例 较 大 的 Ｅ 磁 Ｉ 芯 ， 便 绕组 绕 制 。 据 功 率 要 求选 取 Ｐ ４ 方 根 Ｃ ０材 质 的 Ｅ４ ｌ ０磁 芯 ， 磁 芯 窗 口面 积 Ａ ＝１８ 。 ４ ｍｍ０骨 架 窗 口面积 Ａ ＝ ｍｍ 它 最 大 ， １Ｏ １ ，
单端反激开关电源变压器方案设计书
单端反激开关电源变压器设计开关电源功率变压器的设计方法作者：编辑：admin 发布时间：2006-9-27 QQ群交流:查看群号|医药黄页|资料下载无忧新闻摘要:1开关电源功率变压器的特性功率变压器是开关电源中非常重要的部件，它和普通电源变压器一样也是通过磁耦合来传输能量的。
不过在这种功率变压器中实现磁耦合的磁路不是普通变压器中的硅钢片，而是在高频情况下工作的磁导率较高的铁氧体磁心或铍莫合金等磁性材料，其目的是为了获得较大的励磁电感、减小磁路中的功率损耗，使1开关电源功率变压器的特性功率变压器开关电源中非常重要的部件，它和普通电源变压器一样也是通过磁耦合来传输能量的。
不过在种功率变压器中实现磁耦合的磁路不是普通变压器中的硅钢片，而是在高频情况下工作的磁导率较高的铁氧体磁心或铍莫合金等磁性材料，其目的是为了获得较大的励磁电感、减小磁路中的功率损耗，使之能以最小的损耗和相位失真传输具有宽频带的脉冲能量。
图1（a）为加在脉冲变压器输入端的矩形脉冲波，图1（b）为输出端得到的输出波形，可以看出脉冲变压器带来的波形失真主要有以下几个方面：图1脉冲变压器输入、输出波形（a）输入波形（b）输出波形（1）上升沿和下降沿变得倾斜，即存在上升时间和下降时间；（2）上升过程的末了时刻，有上冲，甚至出现振荡现象；（3）下降过程的末了时刻，有下冲，也可能出现振荡波形；（4）平顶部分是逐渐降落的。
这些失真反映了实际脉冲变压器和理想变压器的差别，考虑到各种因素对波形的影响，可以得到如图2所示的脉冲变压器等效电路。
图中：Rsi——信号源Ui的内阻Rp——一次绕组的电阻Rm——磁心损耗（对铁氧体磁心，可以忽略）T——理想变压器Rso——二次绕组的电阻RL——负载电阻C1、C2——一次和二次绕组的等效分布电容Lin、Lis——一次和二次绕组的漏感Lm1——一次绕组电感，也叫励磁电感n——理想变压器的匝数比，n=N1/N2图2脉冲变压器的等效电路将图2所示电路的二次回路折合到一次，做近似处理，合并某些数，可得图3所示电路，漏感Li包括Lin和Lis，总分布电容C包括C1和C2；总电阻RS包括Rsi、RP和Rso；Lm1是励磁电感，和前述的Lm1相同；RL′是RL等效到一次侧的阻值，RL′=RL/n2,折合后的输出电压U′o=Uo/n。
单端反激式开关电源变压器的设计
· ５９ ·研制开发单端反激式开关电源变压器的设计顾伟康（国网浙江省电力有限公司 湖州供电公司，浙江文章针对开关电源变压器设计中存在公式繁多，参数计算困难等问题，提出了一种简单实用的设计方法。
该方法统一了变压器工作在电流连续模式和断续模式下的计算公式，有效解决了原边电感值、线圈匝数、线径、磁芯大小等参数的设计，降低了设计难度，提高了设计效率，并给出了设计实例。
开关电源；反激式变压器；参数Design of Single-Ended Flyback Transformers in Switching Power SupplyGU WeikangHuzhou Power Supply Company of State Grid Zhejiang Electric Power Co.The paper puts forward a simple and practical design method for there are many issues such as various parameter calculation difficulty in switching power supply transformer. This method unified the formulas of current continuous mode and current discontinuous mode ，effectively solved the original side inductance value core size and so on ，reduced the design difficulty 图1 单端反激式变压器原理图2 单端反激式变压器的设计单端反激式变压器设计流程图如图2所示。
根据下面步骤设计合适的变压器。
2.1 确定系统要求V acmax ，V acmin ，U max ，U min ，V o ，P o ，η等参数值的确定。
单端反激式开关电源变压器设计
单端反激式开关电源变压器设计首先是参数的确定。
设计单端反激式开关电源变压器时，需要确定其输入和输出电压、输出功率、工作频率等参数。
根据实际应用需求和性能要求，确定合理的参数是设计的第一步。
接下来是线圈绕制。
根据确定的参数，计算出合适的线圈匝数和绕线方法。
线圈绕制时，需要注意绕线的密度均匀性和固定性，以避免绕线过松或过紧，影响线圈的性能和寿命。
然后是磁芯选择和计算。
磁芯的选择与设计密切相关，它直接影响到电源变压器的效率、功率损耗和体积等。
根据输入输出电压和功率的关系，可以选择适当的磁芯材料和规格。
同时，需要根据工作频率和磁芯的特性计算线圈的匝数和绕制方法。
绝缘和耐压设计也是单端反激式开关电源变压器设计的重要环节。
电源变压器在工作时会有高电压和高频的信号通过，因此需要进行良好的绝缘和耐压设计。
合理的绝缘材料和绝缘结构可以保证电源变压器的安全可靠性。
在设计过程中，还需要考虑电源变压器的散热和冷却。
电源变压器在工作时会产生一定的热量，需要通过散热和冷却措施来保持合适的温度。
合适的散热风扇和散热片等可以有效地降低电源变压器的温度，提高其效率和寿命。
最后，还需要进行电磁兼容性设计。
电源变压器在工作时会产生一些电磁干扰信号，需要采取适当的电磁屏蔽和滤波措施，以防止其对周围电子设备和系统产生干扰。
综上所述，设计单端反激式开关电源变压器是一个比较复杂的工程，需要综合考虑各个方面的问题，并进行合理的计算和设计。
只有在合理选择参数、绕制线圈、选择磁芯、考虑绝缘和耐压、散热和冷却、以及电磁兼容性等问题时进行综合考虑和设计，才能设计出高效、稳定、可靠的单端反激式开关电源变压器。
单端反激变压器设计简单计算
单端反激变压器设计简单计算实例讲解电源高频变压器的设计方法开关电源高频变压器设计高频变压器是电源设计过程中的难点，下面以反馈式电流不连续电源高频变压器为例，向大家介绍一种电源高频变压器的设计方法。
设计目标：电源输入交流电压在180V~260V之间，频率为50Hz，输出电压为直流5V、14A，功率为70W，电源工作频率为30KHz。
设计步骤：1、计算高频变压器初级峰值电流Ipp由于是电流不连续性电源，当功率管导通时，电流会达到峰值，此值等于功率管的峰值电流。
由电感的电流和电压关系V=L*di/dt可知：输入电压：Vin(min)=Lp*Ipp/T c取1/Tc=f/Dmax，则上式为：Vin(min)=Lp*Ipp*f/Dmax其中：V in：直流输入电压，VLp：高频变压器初级电感值，mHIpp：变压器初级峰值电流，ADmax：最大工作周期系数f：电源工作频率，kHz在电流不连续电源中，输出功率等于在工作频率下的每个周期内储存的能量，其为：Pout=1/2*Lp*Ipp2*f 将其与电感电压相除可得：Pout/Vin(min)=Lp*Ipp2*f*Dmax/(2*Lp*Ipp*f)由此可得：Ipp=Ic=2*Pout/(Vin(min)*Dmax)其中：Vin(min)=1.4*Vacin(min)-20V(直流涟波及二极管压降)=232V，取最大工作周期系数Dmax=0.45。
则：Ipp=Ic=2*Pout/(Vin(min)*Dmax)=2*70/(232*0.45)=1.34A当功率管导通时，集极要能承受此电流。
2、求最小工作周期系数Dmin在反馈式电流不连续电源中，工作周期系数的大小由输入电压决定。
Dmin=Dmax/[(1-Dmax)*k+Dmax]其中：k=Vin(max)/Vin(min)Vin(max)=260V*1.4-0V(直流涟波)=364V，若允许10%误差，Vin(max)=400V。
单端反激开关电源中功率变压器的主要设计参数
单端反激开关电源中功率变压器的主要设计参数
单端反激开关电源的变压器实质上是一个耦合电感，它要承担着储能、变压、传递能量等工作。
下面对工作于连续模式和断续模式的单端反激变换器的变压器设计进行了总结。
①传输功率：将一个电源的能量瞬时地传输到负载。
②电压变换：通过改变初级与次级匝比，获得所需要的输出电压;可获得不同的多路输出电压;
③绝缘隔离：为了安全，要求离线供电或高压和低压不能共地，变压器方便地提供安全隔离。
CCM模式：(连续模式)在连续模式下，初级开关电流是从一定幅度开始的，然后上升到峰值，再迅速回零;在连续模式下储存高频变压器的能量在每一个开关周期内并未全部释放掉，所以下一个开关周期具有一定的能量。
在采用连续模式可减少初级峰值电流IP和有效值电流IRMS，从而降低MOS 的功耗;但连续模式要求增大初级电感受量LP，导致高频变压器的体积增大。
MOS管的峰值电流相对较小，但存在副边二极管的反向恢复问题，需要给二极管加吸收电路。
DCM模式：(不连续模式)在不连续模式下，初级开关电流是零开始上升到峰值，再回零。
在不连续模式下储存高频变压器的能量在每一个开关周期内全部释放掉，在不连续模式下的IP和IRMS值较大，但所需要的LP较小，高频变压器的体积可以相应减小。
适用于较小功率，副边二极管没有反向恢复的问题，但MOS管的峰值电流相对较大;
连续模式和不连续模式的设定
设在最大占空比时：初级电流Ip1。
DCDC单端反激式变换电路设计实验
实验四十八DC/DC单端反激式变换电路设计实验(信号与系统一电力电子学一检测技术综合实验)实验原理1.单端反激变换电路基本原理在基本的直流/直流变换器中引入隔离变压器，可以实现变换器的输入端和负载端的电气隔离，从而提高运行的安全可靠性和电磁兼容性。
同时当电源电压输出电压V o相差较大时，也不会导致占空比置多个二次绕组输出几个不同的直流电压。
D接近1或0。
而且引入变压器后，可以设图48-1 隔离式单端反激电路的原理图48-1是单端反激变换电路原理图。
电路仅有一个开关管，隔离变压器的磁通只能单方向变化。
当有正向偏压加在开关晶体管T的基极上时，T导通，当集电极一发射极间的电压达到饱和电压V C E ( sat )时，输入电压加在变压器的初级绕组上的电压。
同时，在变压器的次级绕组中感应岀反极性的电压，次极的二极管D中没有电流流过，次级绕组处于开路状态。
这时变压器内部并没有能量传递，电源提供给初级绕组的能量全部存储在变压器中。
开关管断开时，电源停止向初级绕组提供电能，同时变压器绕组产生反向电动势，次级电路的二极管D导通。
变压器内存储的能量向输出侧释放出来，给负载供电，因此该电路称为单端反激变换电路。
2.自激式单端反激变换器原理及其设计图48-2是一种常见的自激式单端反激变换电路，简称RCC电路(Ringing Choke Converter)，广泛应用于50W以下的开关电源，它不需要专门的振荡电路，结构简单，由输入电压与输入、输岀电流改变频率。
(1)自激原理RCC电路的电压和电流波形如图48-3所示。
输入电压V1是输入交流电压经整流的直流电压。
当V1加到输入端时，V1通过电阻R B和晶体管VT1的基—射级给VT1的基极一个正的偏置电压，使VT1导通，变压器T1的初级绕组流过励磁电流，而此时感应到次级的电V s和负载所需的即为斜率为V i / L 的直线，如图 48-3(a)所示。
由于t on 期间能量全部积聚在变压器中，所以初级绕组电流持续增加，并激励磁通增 加。
单端反激式开关电源变压器
单端反激式开关电源变压器变压器的使用在升压和降压电源中很常见，开关电源根据不同的输出要求采用不同的变压器拓扑电路，同样的电源也采用不同的变压器拓扑实现。
在所有拓扑中反激式变压器构成的升压式开关电源具有电路简单、元器件最少的优点，在小功率开关电源中经常采用。
而变压器的设计需要技术人员根据一些经验参数来进行变压器的设计和绕制。
会出现经验设计多于准确的参数设计，而且在高频条件下变压器的设计和制作不同于普通的工频变压器，更加需要实际经验和理论设计两者相互结合。
本文结合实际设计和制作变压器的经验，提出一种工作于断续电流模式(DCM)下的反激式变压器设计方案，并给出相关参数设计方法。
1 反激式变压器的基本工作原理图1(a)为反激式变压器的工作原理图，其中，开关管VT1的导通和截止使得原边绕组线圈产生交变电流信号。
当原边绕组导通期间，次级绕组输出电压为上负下正，整流二极管VD1和VD2截止，输出电容Co和Cf放电；当原边绕组截止时次级输出电压为上正下负，整流二极管VD1和VD2导通，输出电容Co和 Cf充电，与正激式电路充放电过程相反。
可以从输入输出电压、电流波形关系图1(b)中得出DCM模式下的工作过程。
其中PWM、UDS、 IDl，IF1、Io1、Uo2分别为开关管VT1栅极脉宽调制信号、漏源极电压、整流二极管VD1和VD2电流、负载输出端Co正极性端电压波形、反馈输出端Cf正极性端电压波形。
查看原图（大图）2 单端反激式变压器设计单端反激式变压器设计流程，首先根据逆变升压模块前后电路的需要，列出输入电压、输出电压参数、开关频率、额定输出功率等整个系统需要变压器完成的参数要求，包括Uin(min)、Dmax、F、Po(max)分别为输入直流电压最小值10 V、最大占空比、开关频率10kH-z、输出最大功率15W等参数，然后再按照下面步骤设计合适的开关变压器。
2．1 选定工作点最低的交流输入电压，对应于最大的输出功率，由原边电感电流在开关管导通和截止期间电流的峰值相等和电磁感应定理得到：式中，Uor为原边反激电压，单位为V；L为原边电感，单位为H。
单端反激式DC-DC开关电源变压器的设计全过程
单端反激式DC/DC 开关电源变压器的设计全过程，xuguoping 分享与世纪电源网的网友 变压器的参数计算：（1） 变压器的设计要求：输出电压：10V ～3KV ，8mA （变压器输出之后三倍压）输入电压：24 1V±工作频率：50KHZ最大占空比：45％变换效率：80％（2） 基本参数计算：输入最小电压：min IN V =－IN V V ＝24－1－0.5＝22.5V输出功率：OUT OUT OUT P U I =30000.00824()W =×=输入功率：OUT IN P P η=2430()0.8W == （3） 选择磁芯：由于输出功率为24W ，需要留有一定的余量，选择磁芯的型号为：EI-28。
其具体参数如下：材料：PC40；尺寸：28.0*16.75*10.6（mm）；P A ：0.6005（）；：86 4cm e A 2mm W A ：69.83； ：4300；2mm L A 2/nH N S B ：500mT （） 390mT （10） 25o C 0o C 使用时为防止出现磁饱和，实取磁通密度m B = 250 mT（4） 粗略估计匝数比以及最大占空比（通过实际计算）min (1)OUT MAX IN MAX V D N V D −= 30000.5522.50.45×=× 162.9=（求出结果后然后取整为Nm ）因为匝数比可以根据设计理念修正为M N ＝165，从而可以产生新的MAX Dmin OUT MAX M IN OUT V D N V V =+ 300022.51653000=×+44.7%=（5） 计算初级平均电流，峰值电流和电流的有效值由于输出功率为24W ，用电流连续模式（CCM ）比较适合。
这里取为0.6RP K .min min IN OUT P AVG IN IN P P I V V η== 240.822.5=×1.333A =.1[1]2P AVG P RP MAX I I K D =− 1.333(10.50.6)0.447=−××4.26A=.P RMS P I I ==2.054A =.P RMS I －电流有效值，P I －峰值电流，.P AVG I －平均电流，（RP K R RP PI K I =）电流比例因数，MAX D －最大占空比； 利用Krp 的值可以定量描述开关电源的工作模式，若Krp=1.0，即峰值电流和脉动电流相等，开关电源工作在断续模式；若Krp<1.0,峰值电流大于脉动电流，开关电源工作在连续模式。
单端反激式变压器的三个设计公式
关于单端反激式变压器的三个设计公式Three design dormulas of flyback transformer摘要：对三个设计公式的不同表述形式，进行分析和必要的推导，弄清其关系及正确与否。
关键词：初级（临界）电感磁芯气隙初级绕组设计公式设计变压器离不开公式，有时发现几本著作的表述不完全一样。
这就使一些刚入门的设计人员，无所适从，摸不着头脑。
不同的表述，有的是所采用的参数不同，实际结果是一样的。
但是，也有却是错的，不宜采用。
现在，就以本人手头的三本书中，关于开关电源单端反激式变压器的三个主要的设计公式：求初级（临界）电感、计算磁心气隙和求初级绕组匝数，对它们的不同表述进行分析和必要的推导。
这三本书为：《电子变压器手册》、《现代高频开关电源实用技术》和《集成开关电源的设计制作调试与维修》。
（以下分别简写为<手册>、<技术>和<制作>。
）第一组公式：求初级（临界）电感①<手册>p.387.②<技术>p.76.③<制作>p.108.第二组公式：计算磁心气隙④<手册>p.388.⑤<技术>p.75.⑥<技术>p.75.⑦<制作>p.109.第三组公式：求初级绕组匝数⑧<手册>p.389.⑨<技术>p.77.⑩<制作>p.109.由于对各参数的单位进行了统一，上列各公式与原文相比作了一些变动。
各参数的单位如下：Up1、Up2、E、Vi、V o-V，T-μs，P-W，B-Gs，RL-Ω，g-cm，Ip-A，AL--nH/N2，Lp-μH。
公式中参数关系有：n=ETon/V oToff，E=Vi=Up1，V o=Up2。
其中E、Vi、Up1指输入直流电压减去电路压降。
公式计算均忽略了变压器效率。
现在，先对第一组公式进行分析和推导。
根据可以得到：（1-1）根据2PoT=LpIp2可以得到:，（1-2）由（1--1）可知：LpIp=ViδT=ViTon，（1-3）由（1--2）和（1--3）可以得到：，（1-4）将（1--4）代入（1--1）：，（1-5）用E、D取代Vi、δ即为公式②右端。
单端反激电子变压器的设计
单端反激电子变压器的设计2007年12月06日01:44来源: 《国际电子变压器》P112作者：绵阳开元磁性材料有限公司张忠仕汪伟陈文李卫1 引言开关电源的应用日趋广泛，作为开关电源“心脏”的DC/DC变换器类型多种多样，其中的单端反激变换器使用元件少，电路也较简单。
所以，在功率不太大的情况下，单端反激变换器的使用相当广泛。
关于单端反激变换器的论述众多，所有观点也基本一致。
关于单端反激变压器的设计理论我们是在徐德高老师的专著《脉宽调制变换器稳压电源》一书上首先看到的。
随后又面世的多部有关开关稳压电源的专著中，涉及到反激式变压器时都没有提出一点新的不同理论。
我们对反激式变压器的工作过程作出详细的分析，并提出一些与现时的有关文献不一致的新见解，供业内同行、专家参考。
不正确之处，也恳请读者指正。
本文为了简洁，除非特殊说明一律使用国际单位制的基本单位，各公式中的物理量不再注明使用单位。
（国际单位制的基本单位：SI制或MKS制，即米－千克－秒）2 单端反激变换器的工作原理单端反激变换器的原理电路如图1所示。
其工作原理十分简单，当开关管BG1导通时，高频变压器B1的原边上有电流i1通过，磁心被磁化，由于副边整流二极管D1是反接，所以次级回路形不成电流。
当BG1关断时，在次级绕组N2上产生的感应电动势反向，D1导通。
B1中储存的磁能向负载释放。
3 反激变压器工作模式与其初级电感L1的关系单端反激变换器的运行，实质上就是储能和释放能量的过程。
如果每个周期内，高频变压器把它储存的能量都完全释放给次级回路，可称为完全能量传递方式。
如果每个周期内没有把储存的能量释放完就又开始储能，可称为不完全能量传递方式。
但是，不完全能量传递方式仍遵守能量守恒定律，也就是说，如果不考虑磁心的损耗，变压器在每个周期内储能的增加量应等于它释放给次级回路的能量，存留在磁心中的能量应是不变的。
如果把高频变压器当作一个储能电感来分析，当BG1导通时，初级绕组N1中有电流i1通过，初级电感L1开始储能，当BG1关断后，通过次级电感L2向次级回路释放能量，释放过程就是有i2流动。
单端反激式开关电源高频变压器设计
单端反激式开关电源高频变压器设计
设计单端反激式开关电源高频变压器需要考虑以下几个方面：
1.功率需求：根据要供电设备的功率需求确定变压器的功率等级。
功
率等级的选择可以根据所需的输出电压和电流来确定。
2.材料选择：变压器的高频特性对材料的选择提出了更高的要求。
一
般来说，变压器的磁芯可以选择铁氧体材料，而线圈通常采用绝缘导线或
绝缘线圈。
3.匝数计算：根据所需的变比和功率计算变压器的匝数。
变压器的变
比决定了输入电压与输出电压之间的关系。
4.磁芯设计：根据功率需求和工作频率选择合适的磁芯。
对于高性能
的单端反激式开关电源变压器，常用的磁芯材料是高磁导率的铁氧体。
磁
芯的选择应该考虑到磁芯的饱和磁通密度和磁滞损耗。
5.线圈设计：线圈的设计需要考虑到功率损耗和电流密度。
线圈的匝
数和截面积应该经过适当的计算，以确保所需的功率传输和高频特性。
6.耦合系数：在单端反激式开关电源高频变压器设计中，耦合系数是
一个非常重要的参数。
耦合系数的选择影响变压器传递功率的能力和工作
效率。
7.绝缘层设计：绝缘层是为了保护线圈和磁芯，防止绝缘电流的泄漏。
绝缘层的设计需要考虑到工作频率、工作温度和绝缘强度。
8.浪涌保护：在设计变压器时，还需要考虑到浪涌保护的问题。
使用
合适的浪涌抑制器可以有效地保护变压器免受浪涌电流的破坏。
以上是单端反激式开关电源高频变压器设计的一些关键方面。
在实际设计中，还需要进行详细的计算和仿真，以确保设计符合要求并能够实现高效率和高性能的电源变压器。
单端反激式开关电源变压器设计
单端反激式开关电源变压器设计输入Vacmin Vacmax 电源功率(W) Pout 预设效率(%) η 工作频率(KHz) f MOS耐压(V) Vmosmax 连续模式输入断续模式输入输入电压(V) 磁芯预选：磁芯型号磁芯截面(mm2) Ae 磁感应强度(T) Bw 输出电压(V) 输出电流(A) 辅助电压(V) 辅助电流(A) Vout Iout Va Ia 86.00 265.00 45.00 87.00 70.00 600.00 0.50 1.00 0.50 EE13 EE13 17.20 0.20计算结果Vdcmin Vdcmax 反射电压(V) Vf 周期μ s T 最大导通时间( μs) t 最大占空比Dmax 输入功率(W) Pin 初级电流Ip 最大电感量(mH) Lp 初级次级匝数比n 磁芯气隙(cm) lg 输入电压(V) 初级匝数(Turn) 初级线径(mm) 次级匝数(Turn) 次级线径(mm) 辅助匝数(Turn) 辅助线径(mm) Np Dp Ns Ds Na Da次级参数：26.00 1.40 18.00 0.10使用说明: A,首先输入表格左侧已知参数，则相应数据会在右侧对应栏中得出B,变压器磁芯必须预选，Ae,Bw查磁芯规格书。
EE磁芯可以参考下表C,连续模式输入0.5,断续模式输入1 D,使用的时候请按照顺序输入，否则会打乱运算步骤。
附：EE磁芯参数表单端反激式开关电源变压器设计依据MOS管耐压的变压器设计初级参数输入Vacmin输入电压（V）Vacmax电源功率（W）Pout预设效率（%）η工作频率（KHz）fMOS耐压（V）Vmosmax连续模式输入断续模式输入磁芯预选：磁芯型号磁芯截面（mm2）Ae磁感应强度（T）Bw输出电压（V）输出电流（A）辅助电压（V）辅助电流（A）VoutIoutVaIa86.00265.0045.0087.0070.00600.000.501.000.50*****317 .200.20计算结果Vdcmin输入电压（V）Vdcmax反射电压（V）Vf周期μsT最大导通时间( μs)t最大占空比Dmax输入功率（W）Pin初级电流Ip最大电感量（mH）Lp初级次级匝数比n磁芯气隙（cm）lg初级匝数（Turn）初级线径（mm）次级匝数（Turn）次级线径（mm）辅助匝数（Turn）辅助线径（mm）NpDpNsDsNaDa次级参数：26.001.4018.000.10 使用说明:A,首先输入表格左侧已知参数，则相应数据会在右侧对应栏中得出B，变压器磁芯必须预选，Ae，Bw查磁芯规格书。
单端反激电子变压器的设计
单端反激电子变压器的设计单端反激电子变压器是一种广泛应用于电源输送系统中的电子变压器，可以将高压变换为低压或低电流变向高电流。
单端反激电子变压器具有升压、降压、隔离、变频、阻态等多种功能，其应用范围广泛，包括电力电子技术、电源输送系统、电气驱动、轨道交通等领域。
电子变压器由磁性芯体、绕组和外套等部分组成，其设计原则包括功率密度、效率、尺寸、重量、成本等因素。
在设计单端反激电子变压器之前，需要先确定电源系统的电压、频率、波形和电流等参数，根据这些参数进行变压器的设计。
1. 磁性芯体设计变压器的磁性芯体主要用于集中储存传感电流的磁场能量，因此磁性芯体具有较高的磁导率、低磁滞、低损耗和较高的韧性。
常用的磁性芯体包括微晶合金、铝镍铁、硅钢片、纳米晶等材料。
在选择磁性芯体时，需要考虑到其对高频信号的影响，因此应选择经过溅射、氧化等处理的磁性芯体，以提高其电磁兼容性。
2. 绕组设计绕组是变压器电磁场变化的容器，其品质直接影响到变压器的功率密度和效率。
绕组的设计主要包括导线材料、制作工艺和匝数等因素。
常用的导线材料包括铜、铝、镀银铜线等，其中铜导线的导电性能最佳，但成本较高。
在绕制过程中，需要注意绕线间隙的控制，以避免短路和局部过热现象的发生。
绕组的匝数与输入输出电压之比为变压器的变比，根据实际需求进行设计。
3. 外套设计外套是变压器绕组的包装材料，既可以保护绕组不受机械和环境损坏，又可以减少电磁辐射和噪声。
常用的外套材料包括聚氯乙烯、聚苯乙烯、玻璃纤维等，需要选择符合检测标准和安全规定的材料。
在外套的设计中，还需要考虑到通风散热、重量、体积等因素，以保证变压器的正常运行。
4. 控制电路设计单端反激电子变压器采用反馈调节控制电路进行控制，其调节电路包括电压反馈和电流反馈两种方式。
电压反馈按照输出电压进行调节，一旦输出电压高于或低于设定值，就会自动调整控制器的开合时间，以达到稳定输出电压的目的。
电流反馈则按照输出电流进行调节，一旦输出电流过大或过小，就会自动调整控制器的开合时间，以保证输出电流的稳定性。
反激变换器中变压器的设计.
单端反激开关电源变压器设计单端反激开关电源的变压器实质上是一个耦合电感, 它要承担着储能、变压、传递能量等工作。
下面对工作于连续模式和断续模式的单端反激变换器的变压器设计进行了总结。
1、已知的参数这些参数由设计人员根据用户的需求和电路的特点确定, 包括:输入电压 Vin 、输出电压 V out 、每路输出的功率 P out 、效率η、开关频率 f s (或周期 T 、线路主开关管的耐压 V mos 。
2、计算在反激变换器中,副边反射电压即反激电压 V f同时还要留有一定的裕量 (此处假设为 150VV f =VMos -V inDCMax -150V反激电压和输出电压的关系由原、副边的匝比确定。
原、副边的匝比了。
N p /Ns =Vf /Vout变压器的磁平衡,可以有下式:V inDCMin • D Max =Vf • (1-DMaxI ,当开关管关断时,原边电流上升到 I p2。
若 I p1为 0有下式:1/2• (Ip1+Ip2 • D Max • V ηL p • V=2Ip1;对于断续模式, ΔI p =Ip2 。
可由 A wA w A e =(Lp • I 104w • K 0• K j 1.14在上式中, A w 为磁芯窗口面积,单位为 cm 2A e 为磁芯截面积,单位为 cm 2L p 为原边电感量,单位为 HI p2为原边峰值电流,单位为 AB w 为磁芯工作磁感应强度,单位为 TK 0为窗口有效使用系数,根据安规的要求和输出路数决定,一般为 0.2~0.4 K j 为电流密度系数,一般取 395A/cm2根据求得的 A w A e 值选择合适的磁芯,一般尽量选择窗口长宽之比比较大的磁芯,这样磁芯的窗口有效使用系数较高,同时可以减小漏感。
有了磁芯就可以求出原边的匝数。
根据下式:N p =Lp • I p2• 104/Bw • A e再根据原、副边的匝比关系可以求出副边的匝数。
有时求的匝数不是整数, 这时应该调整某些参数,使原、副边的匝数合适。
单端反激电子变压器的设计
单端反激电子变压器的设计2007年12月06日01:44 来源：《国际电子变压器》2007.12 P112作者：绵阳开元磁性材料有限公司张忠仕汪伟陈文李卫1引言开关电源的应用日趋广泛，作为开关电源“心脏”的DC/DC变换器类型多种多样，其中的单端反激变换器使用元件少，电路也较简单。
所以，在功率不太大的情况下，单端反激变换器的使用相当广泛。
关于单端反激变换器的论述众多，所有观点也基本一致。
关于单端反激变压器的设计理论我们是在徐德高老师的专著《脉宽调制变换器稳压电源》一书上首先看到的。
随后又面世的多部有关开关稳压电源的专著中，涉及到反激式变压器时都没有提出一点新的不同理论。
我们对反激式变压器的工作过程作岀详细的分析，并提岀一些与现时的有关文献不一致的新见解，供业内同行、专家参考。
不正确之处，也恳请读者指正。
本文为了简洁，除非特殊说明一律使用国际单位制的基本单位，各公式中的物理量不再注明使用单位。
（国际单位制的基本单位：SI制或MKS制，即米—千克—秒）2单端反激变换器的工作原理单端反激变换器的原理电路如图1所示。
其工作原理十分简单，当开关管BG1导通时，高频变压器B1的原边上有电流i1通过，磁心被磁化，由于副边整流二极管D1是反接，所以次级回路形不成电流。
当 BG 1关断时，在次级绕组 N2上产生的感应电动势反向，D1导通。
B1中储存的磁能向负载释放。
3反激变压器工作模式与其初级电感L1的关系单端反激变换器的运行，实质上就是储能和释放能量的过程。
如果每个周期内，高频变压器把它储存的能量都完全释放给次级回路，可称为完全能量传递方式。
如果每个周期内没有把储存的能量释放完就又开始储能，可称为不完全能量传递方式。
但是，不完全能量传递方式仍遵守能量守恒定律，也就是说，如果不考虑磁心的损耗，变压器在每个周期内储能的增加量应等于它释放给次级回路的能量，存留在磁心中的能量应是不变的。
如果把高频变压器当作一个储能电感来分析，当BG 1导通时，初级绕组 N1中有电流i1通过，初级电感 L1开始储能，当 BG1关断后,通过次级电感L2向次级回路释放能量，释放过程就是有 i2流动。
高频开关电源单端反激变压器的原理与设计方法
高频开关电源单端反激变压器的原理与设计方法
吕利明 1 肖建平 2 钟智勇 1 石 玉 1
1. 电子科技大学 微电子与固体电子学院 四川成都 610054 2. 中电科技集团 29 所 四川成都 610034
摘 要： 针对小功率电源的设计 详细介绍了单端反激变压器中连续电流模式(Continuous Current Mode,
CCM)和断续电流模式(Discontinuous Current Mode, DCM)下变压器的工作原理 论述了采用面积乘积法 AwAe 设计反激式主功率变压器的方法
关键词： 单端反激变压器 连续电流模式 断续电流模式 设计
中图分类号 TM433
文献标识码 B
文章编号 1001-3830(2006)01-0036-03
DCM/CCM 都能稳定工作 但在设计上是比较困难
的 通常我们可以 DCM /CCM 临界状态作为设计
基准 并配以电流模式控制 PWM 此法可有效解
决 DCM 时的各种问题 但在 CCM 时没有消除电
路固有的不稳定问题 可用调节控制环增益偏离低
频段和降低瞬态响应速度来解决 CCM 时因传递函
数 右半平面零点 引起的不稳定 因此
反激周期三极管断开 (toff)中都转移到输出端 2 连续电流模式 CCM 或称 不完全能量转换
储存在变压器中的一部分能量在三极管断开 toff 末保留到下一个三极管导通 ton 周期的开始
DCM 和 CCM 在小信号传递函数方面是极不
相同的 其波形如图 2 所示 实际上 当变压器输
入电压 Uin 或负载电流 IL 在较大范围内变化时 必 然跨越这两种工作方式 因此反激式变压器要求在
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3 单端反激变压器的设计
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一、确定电源输入与输出参数：
1、输入最小交流电压：( V )≔ACmin 90
2、输入最大交流电压：( V )≔ACmax 265
3、输出直流电压：( V )≔Vout 12
4、输出直流电流：( A )≔Iout 10
5、芯片VCC 电压：( V )≔Ic_Vcc 18
6、输出直流电流：( A )≔Ic_i 0.01
7、预设效率：( 100% )≔η%80
8、工作频率(KHz)≔fsoc 65
9、模式K 系数（K ）≔K 0.510、导线电流密度（A ）≔Iu 8导线电流密度：5-10范围
11、开关管耐压值（V ）≔Vds 60012、二极管压降值：（V ）≔Vf 0.614、磁芯参数：(PQ:3525)a.磁芯中柱截面积：（cm²）≔Ae 0.196
窗口长度：（mm²）
≔Wl 13.5
b.磁芯中柱截面积：（mm²）
≔Bw 0.2备注：PC40选0.2，PC45选0.15
二、计算：
输入最小DC 电压：( V )≔Dcmin =⋅⋅ACmin ‾‾20.911513、估算漏感反射电压（V ）≔Vlr 150
输入最大DC 电压：( V )≔Dcmax =⋅ACmax ‾‾2375输出功率：( W)≔Po =⋅Vout Iout 120输入功率：( W)≔Pin =――Po η
150
最小滤波电容：( uF)≔Mincap =⋅1.3Po 156计算最小反射电压容量（V ）
≔Vor =−−Vds Dcmax Vlr 75
周期时间：( us)≔t =⋅――1fsoc
100015.385
最大占空比：≔Dmax =―――――Vor
+Dcmin Vor
0.396
最大导通时间：( us)
≔Tonmax =⋅t (−1Dmax )9.286
原边最大峰值电流（A ）
≔Ip =――――――⎛⎜⎝―――――Po
⋅Dmax Dcmin ⎞⎟⎠0.45 5.872
原边电感量：（mH ）
≔Lp =―――――⋅Dmax Dcmin ⋅⋅fsoc Ip K 0.238
≔N =――――Vor
+Vout Vf 5.971
原边与副边匝比：
原边匝数：
≔Np =――――(⋅⋅Lp Ip K )(⋅Bw Ae )17.82
副边匝数：≔Ns =――Np N 2.98
匝数取整：
≔Ns 3根据副边重算原边匝数：≔Np2=⋅Ns N 17.91取值：
≔Np218
新的匝比：
≔N2=――Np2Ns
6
依据匝比和余量计算Vor:
≔Vor2=⋅⋅N2(+Vout Vf )2151.2原边线径：(mm)
≔Dwp =――――‾‾‾‾‾‾2
⎛⎜⎜⎝――⎛⎜⎝―Ip Iu ⎞⎟⎠⎞⎟⎟⎠
0.75
0.645原边绕线股数：≔Npturn 5
每股线径（mm ）
≔Dwp2=2‾‾‾‾‾‾‾‾‾⎛⎜⎜⎝―――⎛⎜⎝――Dwp 2⎞⎟⎠2Npturn ⎞⎟⎟⎠
0.288副边峰值电流:
≔Is =――――⋅2Iout
−1Dmax
33.14
副边线径：（mm ）
≔
Dws =‾‾‾‾‾‾2
4――⎛⎜⎝―Is Iu ⎞
⎟⎠ 2.3
副边绕线股数：
≔Nsturn 5
副边线径：（mm ）
≔Dws2=2
‾‾‾‾‾‾‾‾‾⎛⎜⎜⎝―――⎛⎜⎝――Dws 2⎞⎟⎠2Nsturn ⎞⎟⎟⎠
1.03VCC 辅助绕组匝数：
≔Nv =⋅―――Ic_Vcc Vout
Ns 4.5
VCC 匝数取整：
≔Nv24
三、参数映射结果：
开关管MOS 电流：
≔IDmos =⋅Ip 2.816.443开关管MOS 耐压包含余量：
≔Vmos_ds =+Dcmax Vor2526输出二极管Vmf 值：
≔Vmf =――――――(+Vout Dcmax )
⋅0.85N2
75.837
四、输出结果：
原边匝数：T
副边匝数：T
=Np218=Ns 3原边电感量：mH =Lp 0.238
辅助绕组匝数：T
=Nv24MOS 管电流值：A
=IDmos 16
MOS 管耐压值：V ≔Vmos =Vmos_ds 526
二极管方向耐压值：V
=Vmf 76二极管电流值：A
≔Idio =⋅1.2Is 40。