25m预应力连续T梁通用图计算书
25m箱梁预应力张拉计算书
125m 箱梁预应力张拉计算书第一章 设计伸长量复核丹江特大桥K162+957;K163+405箱梁，设计采用标准强度fpk=1860Mpa 的高强低松弛钢绞线，公称直径Ф15.2mm ，公称面积Ag=139mm ²；弹性模量Eg=1.95×105Mpa 。
为保证施工符合设计要求，施工中采用油压表读数和钢绞线拉伸量测定值双控。
理论伸长量计算采用《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2002附表G-8预应力钢绞线理论伸长值及平均张拉力计算公式。
一、计算公式及参数：1、预应力平均张拉力计算公式及参数：()()μθμθ+-=+kx e p p kx p 1 式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）P —预应力筋张拉端的张拉力（N ）2X —从张拉端至计算截面的孔道长度（m ）θ—从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ）k —孔道每米局部偏差对摩檫的影响系数，取0.0015 μ—预应力筋与孔道壁的摩檫系数，取0.252、预应力筋的理论伸长值计算公式及参数： ()P P p E A l p l =∆式中：P p —预应力筋平均张拉力（N ）L —预应力筋的长度（mm ）A p —预应力筋的截面面积（mm 2），取139 mm 2E p —预应力筋的弹性模量（N/ mm 2），取1.95×105 N/ mm 2二、伸长量计算：1、N1束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力P=0.75×1860×139=193905NX直=11.322m；X曲=1.018mθ=4×π/180=0.0698radk X曲+μθ=0.0015×1.018+0.25×0.0698=0.019P p=193905×（1-e-0.019）/0.019=192074NΔL曲= P p L/（A p E p）=192074×1.018/（139×1.95×105）=7.2mm ΔL直= PL/（A p E p）=193905×11.322/（139×1.95×105）=81mm (ΔL曲+ΔL直)*2=(7.2mm+81mm)*2=176.4mm与设计比较（176.4-172）/172=2.56%2、N4束一端的伸长量：单根钢绞线张拉的张拉力3。
25m预应力混凝土简支T形梁设计
桥梁工程课程设计（25m预应力混凝土简支T形梁设计）一．设计资料+⨯1．桥面净宽：净—9.02 1.0m2．荷载：汽车—超20级挂车—120人群—23.5/kN m 人行道每侧重4.1/kN m 3． 跨径及梁长：标准跨径25b L m = 计算跨径24.5L m = 主梁全长24.96L m '= 4． 材料（1） 钢筋及钢材：预应力筋：采用15.24jmm φ=钢绞线 标准强度1860b y R Mpa = 设计强度1480y R Mpa =普通钢筋：I 、II 级钢筋 钢板：16Mn 或A3钢 锚具：锚具为夹片锚群（2） 混凝土：主梁：50#人行道及栏杆：30# 桥面铺装：30#5． 施工工艺：预应力筋采用后张法施工 6． 技术规范：《公路桥涵设计通用规范》（JTJ021—89）《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ023—85） 二．桥梁尺寸拟定1． 主梁高度： 1.75h m =2． 梁间距：采用5片主梁，间距2.2m 。
预制时中梁宽1.6m ，留0.6m 后浇缝以减轻吊装重量，并能加强横向整体性，桥面板按连续板设计。
3． 横隔梁：采用六片横隔梁，间距为4.63 5.0 4.6m m m +⨯+。
4． 梁肋：跨中厚度为16cm ，在梁端一个横隔梁间距内逐渐加厚，由16cm 加厚至40cm 5． 桥面铺装：分为上下两层，下层为30#砼，中厚8.7cm ，边厚2.0cm ；上层为沥青砼， 厚4.0cm 。
桥面采用1.5%横坡。
6． 桥梁横断面及具体尺寸：（见作图） 三．截面特性计算 1． 截面几何特性预制时翼板宽度为1.6m ，使用时为2.2m （或2.5m ），分别计算二者的截面特性，采 用分块面积计算。
毛截面面积：m iA A =∑各分块面积对上缘的面积矩：i i i S A y =毛截面中心至梁顶的距离：i s iS y A =∑毛截面惯性矩计算用移轴公式：2[()]m iiisI I A y y =+-∑∑主梁跨中毛截面（预制）几何特性如下图所示注：24[()]22129482.19iiisI I A y y cm=+-=∑∑成桥阶段跨中横截面 支座截面汇入下表：注：24[()]24544835.78iiisI I A y y cm =+-=∑∑2． 检验截面效率指数ρ上核心矩：622.131034.05812(17562.977)m s i s I K cm A y ⨯===⨯-∑下核心矩：622.131060.5581262.977m x i sI K cm A y ⨯===⨯∑截面效率指标34.060.50.540.5175s x K K h ρ++===> 对预应力混凝土T 形梁，取0.45~0.55ρ=，表明初拟截面合理四．主梁恒载内力计算1． 主梁预制时的自重1g （第一期恒载）此时翼板宽1.6m 。
25m预应力混凝土简支T梁桥
1
1 正截面混凝土压应力验算 .....................................................................................3..7.. 2 预应力拉应力验算 .................................................................................................3..9.. 3 截面混凝土主压应力验算 .....................................................................................4..0.. 四、短暂状况构件的应力验算 .........................................................................................4..1.. 五、刚度验算 ....................................................................................................................4..2...
一、计算模型 ....................................................................................................................1..1... 二、恒载作用效应计算 .....................................................................................................1..1..
跨径25米预应力简支T梁桥计算课程设计
跨径25米预应力简支T梁桥计算课程设计1.上部结构1.1 .1设计内容设计标准桥梁全长：125m；主梁全长：24.96m；计算跨径：24.00m；设计荷载：公路I级；双向4车道。
横坡设计：1.5％γ=1.01.1.2设计资料1、上部结构普通受力钢筋：采用HRB400级钢筋；抗拉强度标准值fsk=400Mpa，抗拉强度标准值fsd=330Mpa。
预应力钢筋：采用标准低松弛钢绞线（1X7标准型），抗拉强度标准值fpk=1860Mpa，公称直径d=15.2mm，公称面积140mm2，弹性模量Ep=1.95X105Mpa；锚具采用夹片式群锚。
混凝土：预制T梁、横隔梁、湿接缝、封锚端及桥面现浇混凝土均用C50，Ec=3.45×10^4Mpa，抗压强度标准值fck=32.4Mpa，抗压强度设计值fcd=22.4Mpa；抗拉强度标准值fck=2.65Mpa，抗拉强度设计值fcd=1.83Mpa；容重γ=26KN/m3锚具：预制T梁正弯矩钢束采用15——8型，15——9型和15——10型系列锚具及其配件，预应力管道采用圆形金属波纹管。
1.1 .3结构选型及构造跨径布置桥梁总跨越长度为125m，根据设计要求，要采用简支梁形式，由于简支梁跨域能力较小，故每跨跨径不易过长，可将桥梁分五等跨布置，这样布置可将五跨设计成相同规格，这样即可简化设计，又可方便施工。
根据D60桥梁跨径分类，此桥为大桥，安全等级为二级，结构重要性系数γ=1.0。
上部结构选型主梁：简支梁桥只承受正弯矩，承受单向弯矩最合适的截面形式为T型截面，梁作成这样上大下小的T形并在下缘配筋便充分利用了混凝土的大和钢筋的高进而比矩形梁桥节省了材料，减轻了自重。
且设置马蹄后有利于布置预应力钢筋。
桥面铺装：桥面铺装采用沥青混凝土。
沥青铺装层为80mm，三角垫层150mm，容重为26KN/m3两侧栏杆的总重：10.65kN/m。
支座选择：选择板式橡胶支座，不仅技术性能优良，还具有构造简单、价格低廉、方便养护、易于更换，有良好的隔振作用，可减少活载与地震对建筑物的冲击作用。
25m后张法预应力混凝土连续T形梁通用图计算书
25m后张法预应力混凝土连续T 形梁通用图计算书25m后张法预应力混凝土连续T形梁通用图计算书1.概况与基本数据1.1概况（1）上部构造形式采用5梁式（2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.70米。
明确8厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
（3）混凝土强度等级：C50（4）边梁悬臂长度120厘米。
（5）T梁两端及顺桥向采用单支座。
（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
（7）适用于直线桥。
（8）T形梁结构连续3～5孔一联。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁（2）计算跨经：25米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标3.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标3.3 钢筋表3 钢筋主要指标4.主要材料选用（1）沥青混凝土：桥面铺装。
（2）C40混凝土：桥面铺装。
（3）C50混凝土：预制T形梁、现浇连续段。
（4）mm钢绞线：预制T形梁及顶板束。
5．活载横向分布系数与汽车冲击系数T形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
活载横向分布系数按空间结构分析计算。
汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。
计算结果见表4。
表4 活载横向分布系数及汽车冲击系数6．结构分析说明6.1 T形梁施工阶段简支T形梁（1-25米及2-25米）施工阶段共划分为5个，各阶段工作内容见表5。
连续T形梁（3-25米）施工阶段共划分为8个，各阶段工作内容见表6-1；连续T形梁（5-25米）施工阶段共划分为14个，各阶段工作内容见表6-2。
25m预应力混凝土简支T梁桥设计ddd
标准跨径 Lb=25m
计算跨径 L =24.5m
主梁全长 L’=24.96m
4．材料
（1）钢筋与钢材
预应力筋：采用φj15.24mm钢绞线
标准强度 Ryb=1860MPa
设计强度 Ry=1480MPa
普通钢筋：HPB335级和HRB400钢筋
钢板：Q345或Q235钢
锚具：锚具为夹片群锚
式中的 为正常使用极限状态按作用短期效应组合计算的弯矩值；由表6可得
设预应力筋截面重心距截面用但至截面重心轴的距离为：
T梁跨中毛截面面积为：
惯性矩为：
截面弹性抵抗矩为：
则有效预加力为：
现取 ，预应力损失总和近似假定为20%张拉预应力来估算，则所需预应力钢筋截面积 为：
可变作用（汽车）标准效应:
可变作用（汽车）冲击效应：
可变作用（人群）效应：
图7-3 支点截面作用效应计算图示
八、主梁内力组合
据《桥规》4.1.6~4.1.8规定，根据可能同时出现的作用效应选择了三种最不利的效应组合：短期效应组合、标准效应组合和承载能力极限状态基本组合，见表6。
表6 主梁作用效应组合
设单位荷载P=1作用在 号梁轴上( )，则任意 号主梁所分担的荷载的一般公式为：
式中 —主梁的片数；
— 号梁距桥横断面中心线的距离；
— 号梁距桥横断面中心线的距离，所求出的影响线即为 号梁的横向分布影响线；
，对于已经确定的桥梁横断面，它是一常数。
式中 — 号主梁的荷载横向分布影响线在 号梁处的竖标值。
可变作用（汽车）标准效应：
可变作用(汽车)冲击效应：
可变作用(人群)效应：
（2）求四分点截面的最大弯矩和最大剪力
25m预应力混凝土简支T梁桥设计
桥梁工程课程设计25m预应力混凝土简支T梁桥设计学院（系）：建设工程学部 ________专业：土木工程（英语强化）学生姓名： ____________ 兴宇 _________学号： _______ 200959039 _______完成日期：2014年3月3日理工大学Dalia n Uni versity of Tech no logy土木工程专业《桥梁工程》课程设计第一章设计依据 (3)1基本参数 (3)2•方案简介及上部结构主要尺寸 (3)3. .................................................................................................................................................. 设计规 (4)第二章桥梁尺寸拟定 (4)第三章截面特性计算 (5)第四章主梁恒载力计算 (7)1永久集度 (7)2. 永久作用效应 (8)第五章桥面板力计算 (8)1悬臂板荷载效应计算 (8)2. .................................................................................................................................................. 连续板荷载效应计算.. (9)第六章主梁横向分布系数 (11)第七章主梁活载力计算 (15)1冲击系数 (15)2. 车道荷载取值 (15)3. 活载作用计算 (15)第八章荷载力组合 (19)第九章配置主梁预应力筋 (19)（一）预应力筋配置 (20)1. 预应力筋估算 (20)2. 预应力筋布置 (21)3. 预应力钢筋半跨布置 (21)（二）计算主梁截面几何特性.......................................... .. (23)1. 截面面积及惯性矩计算.......................................... (23)2. 截面几何特性汇总 (24)第十章主梁挠度及预拱度计算 (25)1.汽车和在引起的跨中挠度 (25)2.恒载引起的跨中挠度 (25)第十一章支座设计 (26)1.选定支座的平面尺寸 (27)2.确定支座的厚度 (27)3. ............................................................................................................................... 验算制作的偏转 (28)4. 验算支座的抗滑性 (28)参考文献2925m 预应力混凝土简支T 梁桥设计一、设计资料1．桥面宽度总宽12m ，其中车行道宽度9.0 ，两侧人行道宽度各1.5m2 ．荷载汽车荷载：公路－I 级人群荷载：3.5kN/m 2 人行道荷载：每侧重4.1kN/m3 ．跨径及梁长标准跨径L b=25m计算跨径L =24.5m主梁全长L' =24.96m4 ．材料（1）钢筋与钢材预应力筋：采用衣15.24mm钢绞线标准强度R y b=1860MPa设计强度R y =1480MPa普通钢筋：HPB335 级和HRB400 钢筋钢板：Q345 或Q235 钢锚具：锚具为夹片群锚（2）混凝土主梁：C50 人行道及栏杆：C30桥面铺装：总厚度18cm,其中下层10cm为C40 ,上层为8cm 沥青混凝土5．施工工艺主梁采用预制安装施工，预应力筋采用后法施工6. 设计规《公路桥涵设计通用规》(JTG D60-2004 )《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规》(JTG D62-2004 )1.主梁高度：h=1.75m梁间距：采用5片主梁，间距2.4m 。
25m预应力混凝土t梁预拱度计算
公路25m预应力混凝土T梁上拱度计算(截面特性采用AutoCAD查询)预应力T型梁在预加应力作用下，在纵轴线方向由于受到编心压力的作用而产生上拱度。
下面计算预施应力阶段在扣除自重作用后的上拱度。
一、截面几何特性计算计算简图如下：采用AutoCAD查询结果见下表25mT梁截面特性部位净截面积(m2) 钢绞束重心距梁底(m)净截面重心距梁底(m)净截面惯性矩(m4)L/2 0.717206 0.1350 1.118833 2.62687349E-01 3L/8 0.717206 0.145692 1.11859187 2.62975709E-01 L/4 0.717206 0.225843 1.11686433 2.65010176E-01 L/8 0.933265968 0.42789161 1.01314914 3.37768111E-01 端部 1.062926196 0.7000 0.96960186 3.55175884E-01二、有效预应力值的计算1、张拉控制应力σcon=0.75*1860=1395Mpa2、摩擦损失平均弯起角θ=(+/4=0.095995radl=（24744+24762+24699*2）/4/2=12363mmσl1=σcon[1-e－（μθ+κχ）]=1395*[1- e－（0.25*0.095995+0.0015*12.363）]=58.1Mpa3、锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失E筋=3.5*105 Mpaσl2==1.95*105*6/12363=94.6Mpa4、砼弹性压缩损失σl3=αEPΔσpcE砼=3.25*104 MpaαEP=1.95*105/3.25*104=6.0计算截面取在l/4跨度，先张拉钢筋重心处，由于后张拉一根钢筋产生的砼法向应力一根钢束(每束6根钢绞束) 预加应力cosαn=（2*cos6.5。
+2*cos4.5。
）/4=0.995245N y=（1395-58.1-94.6）*140*6*0.995245=1038570N=1038.6kNe=1.11686433-0.225843=0.89102133mW0=2.65010176E-01/0.89102133=0.297423m3Δσpc ==1038.6/(0.717206)+( 1038.6*0.89102133)/( 0.297423) =4560kN/m2=4.5 Mpaσl3=αEPΔσpc=6.0*4.5*(4-1)/2=40.5Mpa5、钢束有效预应力σy=σcon-σl1-σl2-σl3=1395-58.1-94.6-40.5=1202.0Mpa三、上拱度计算预应力T型梁在预加应力作用下，在纵轴线方向由于受到编心压力的作用而产生上拱度。
25m简支T梁计算（24.5m）
25m简支T梁计算（24.5m）25m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“25JZ3.OUT”和“25JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的25mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为175cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高185cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置a,x至梁底的距离为：然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置aa=(0.29x0.42x0.29/2+1.36x0.2x(1.36/2+0.29)+1.98x0.2xx(0.2/2+1.36+0.29))/(0.29x0.42+1.36x0.2+1.98x0.2)=1.234m I=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.234-0.29/2)2)+(0.2x1.363/12+0.2x1.36 x(1.234-1.36/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.75-1.234) 2 )=0.3129(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.85mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/1.85=0.108，取α=0.310桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=0.310x1.85x0.203+0.309x1.78x0.203=0.00899 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.36m。
25M预应力T梁设计计算书
课程名称：结构设计原理学院：科技学院专业：土木工程学号：********** 年级：10级学生姓名：豹哥指导教师：***目录（一）设计题目： (2)（二）基本资料： (2)（三）设计内容： (2)（四）主要资料参考： (3)（五）主梁尺寸 (3)（六）主梁全截面几何特征值 (5)（七）钢筋面积的估算及钢束布置 (10)(八)主梁截面几何特性计算 (18)(九）持久状况截面承载能力极限状态计算 (26)（十）钢束应力损失 (28)（十一）应力验算 (35)(十二)抗裂性验算 (39)（十三）主梁变形计算 (42)致谢词 (44)（一）设计题目：25m预应力混凝土装配式T形梁设计。
（二）基本资料：（1）、简支梁跨径：标准跨径Lb=25m，计算跨径L=24.12m。
（2）、设计荷载：公路一级，人群荷载为3.5KN/m2，结构重要性系数r=1.0（3）、环境：桥址位于野外一般地区，一类环境，年平均相对湿度75％。
（4）、材料：预应力钢筋采用ASTM A416—97a标准的低松弛钢绞线（1×7标准型），抗拉强度标准值fpk =1720MPa，抗拉强度设计值fpd=1170 MPa，公称直径15.24mm，公称面积140mm2。
弹性模量Ep=1.95×105MPa，锚具采用夹片式群锚。
非预应力钢筋：受力钢筋采用HRB335级钢筋。
抗拉强度标准值fsk=335MPa，抗拉强度设计值fsd =280MPa。
钢筋弹性模量为Es=2.0×105MPa。
构造钢筋采用R235级钢筋，抗拉强度标准值fsk =235MPa，抗拉强度设计值fsd=195MPa。
钢筋弹性模量为Es=2.1×105MPa。
混凝土：主梁采用C50，Ec =3.45×104MPa，抗压强度标准值fck=32.4MPa，抗压强度设计值fcd =24.4MPa，抗压强度标准值ftk=2.65MPa，抗拉强度设计值ftd=1.83MPa。
预应力连续T梁通用图计算书2
7.2简支T梁边梁使用阶段验算（1）正常使用极限状态验算●正常使用极限状态作用长期效应组合下简支边梁拉应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态作用短期效应组合下简支边梁拉应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态作用简支边梁压应力:仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（9＃节点）及半跨（16号节点）处计算结果（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）●正常使用极限状态简支T形梁边梁截面验算边梁为C50预应力混凝土结构。
按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.3.1条、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：法向压应力限值： 0.5＝0.5×32.4=16.2 Mpa法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7＝0.7×2.65=1.855 Mpa主压应力限值： 0.6＝0.6×32.4=19.44 Mpa主拉应力限值（短期效应组合）： 0.7=0.7×2.65=1.855 Mpa由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。
使用荷载作用下，简支边梁各束预应力钢绞线最大拉应力值为1171Mpa ，小于按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.1.5条，7股钢绞线最大拉应力限值0.65pk f ＝0.65×1860＝1209 Mpa ，满足要求● 正常使用极限状态简支T 梁边梁竖向挠度验算在短期效应组合作用下，跨中16#节点最大竖向挠度为mm f 5.25max =（↑）。
风雨桥25米T梁张拉计算书
风雨桥25mT 梁预应力筋张拉计算书一、计算依据1、本桥采用低松驰高强度预应力钢绞线，单根钢绞线为15.24mm （钢绞线面积Ap=139mm 2），标准强度R b y =1860Mpa,弹性模量E p =1.95×105Mpa 。
锚下控制应力：σcon=0.75R b y =0.75*1860=1395Mpa 。
3、张拉时采用预应力筋的张拉力和预应力筋的伸长量双控，并以预应力筋的张拉力控制为主。
4、《禄劝县掌鸠河风雨桥施工图设计25米装配式预应力混凝土T 梁通用图》4、《公路桥涵施工技术规范》JTG/TF50-2011。
二、张拉程序1、为防止张拉时主梁侧弯，按以下张拉顺序张拉：N1100% 50%N2 100%N3 100%N2 。
采用两端对称、均匀张拉，不得集中张拉。
2、张拉程序 0—σ0（15%σcon）—50%σcon—σcon-103%σcon（持荷2min 锚固）N2钢束先张拉50%的张拉力，待N3钢束张拉完成后， 再将N2钢束的张拉力补足。
三、张拉力和油表读数对应关系 预应力筋控制张拉力P=σcon×A y ×n ，（n 为每束钢绞线根数）千斤顶张拉力和对应油表读数计算： 以中跨中梁N1束为例:N1N2N3一、钢绞线的张拉控制应力：9根钢绞线束：P= R y b×0.75×Ap×n=1860×0.75×139×9=1745.15KN8根钢绞线束：P= R y b×0.75×Ap×n=1860×0.75×139×8=1551.24KN 二、（1#）号千斤顶0653、1# 号油表13.01.19.811;(2#)号千斤顶0661、2#油表13.05.17.6192：千斤顶回归方程：1# Y=0.022086 X+0.3519942# Y=0.0223 X-0.67571式中：Y——油压表读数（MP a）X——千斤顶拉力（KN）(1#)15%σcon=261.77kN 时：Y=0.022086*1745.15*0.15+0.351994 =6.13MP a(1#)50%σcon=872.58kN 时：Y=0.022086*1745.15*0.5+0.351994 =19.62MP a(1#)100%σcon= 1745.15kN 时：Y=0.022086*1745.15*1+0.351994 =38.90Mp a（1#）103%σcon= 1797.50kN 时Y=0.022086*1745.15*1.03+0.351994 =40.05Mp a张拉力和油表读数对应关系见附表千斤顶编号钢绞线根数15%σcon50%σcon100%σcon103%σcon0653（1#）9 6.13 MP a19.62 MP a38.90 MP a40.05 MP a 8 5.49 MP a17.48 MP a34.61 MP a35.64 MP a0661(2#) 9 5.16 MP a18.78 MP a38.24 MP a39.41 MP a 8 4.51 MP a16.62 MP a33.92 MP a34.95 MP a四、伸长量计算（1）、预应力筋的理论伸长值计算式如下：△L= P P ·L/ A P · E P式中：L ∆—预应力筋理论伸长值( mm )；P P —预应力筋的平均张拉力( N )； L —预应力筋的长度( mm )， A P —预应力筋截面面积( mm 2); E P —预应力筋的弹性模量( MPa )。
25m简支T梁计算(24.5m)
25m简支T梁计算目录（24.50m路基宽）一. 说明书⒈设计概况⒉计算依据⒊计算荷载⒋计算方法⒌计算结果二. 计算过程⒈施工程序⒉荷载计算⒊运用桥梁综合程序进行主梁计算⒋各阶段应力值⒌T梁主拉应力计算⒍变形验算及预拱度的设置⒎结构吊装验算⒏支座反力⒐压杆稳定验算三. 部分电算结果输出四. 附图地震烈度：6度4. 计算方法及计算工具采用《公路桥梁综合计算程序》（二次开发版本）进行电算，利用电算结果采用手算进行强度复核等。
5. 计算结果及分析评价计算结果见“25JZ3.OUT”和“25JB3.OUT”文件，计算结果证明拟订的25mT梁结构尺寸（见图二）合理，拟订的施工程序合理，预应力束配束（见附图）恰当。
本计算共分5个阶段，即4个施工阶段加1个使用阶段，各阶段情况见下表：注：预制T梁时，梁高为175cm，T梁安装就位后，再在翼缘板上现浇10cm厚C40砼，最终梁高185cm。
2.荷载计算2.1桥梁荷载横向分布系数计算主梁横向分布计算按《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）中刚接T 梁桥横向计算方法计算。
①主梁抗弯惯矩I主梁截面见图二。
近似取翼板的平均厚度0.2m，先求截面的形心位置a,x至梁底的距离为：然后求抗弯惯矩I。
截面的形心位置axa=(0.29x0.42x0.29/2+1.36x0.2x(1.36/2+0.29)+1.98x0.2xx(0.2/2+1.36+0.29))/(0.29x0.42+1.36x0.2+1.98x0.2)=1.234mI=(0.42x0.293/12+0.42x0.29x(1.234-0.29/2)2)+(0.2x1.363/12+0.2x1.36 x(1.234-1.36/2-0.29) 2 )+(1.98x0.23/12+1.98x0.2x(1.75-1.234) 2 )=0.3129(m4)②主梁抗扭惯矩IT将T梁划分为1.85mx0.20m的梁肋部分和1.78mx0.20m的桥面板部分，然相加后将两IT梁肋部分α=0.2/1.85=0.108，取α=0.310桥面板部分α=0.2/1.78=0.112，取α=0.309(α查《公路桥梁荷载横向分布计算》（第二版）P22表3-1)因此主梁抗扭惯矩：I=cbt3=0.310x1.85x0.203+0.309x1.78x0.203=0.00899 m4T③求内横梁（横隔板）截面和等刚度桥面板的抗弯惯矩内横梁翼板宽度取内横梁间距5m，翼板厚取0.21m，腹板厚0.16m，腹板高1.36m。
某25米t梁台座设计计算书_secret
25mT梁台座台座设计一、台座受力情况分析1、施工过程中情况分析在T梁未张拉前，受力状态为均布荷载作用，最不利工况为：浇筑砼后梁长25m的情况，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
2、张拉后最不利工况分析T梁张拉后台座受力状态由均布荷载转化为集中荷载，最不利荷载是集中荷载作用在端头附近时，该工况下，弯矩、剪力均为最大值。
二、施工过程中受力分析1、荷载计算(1)T梁每延米重量q1=21.5m3×2.5t/ m3×10×10m3/25m=21.5KN/m(2)T梁台座及底座重量q2=（1×0.5+0.47×0.5）×23.5=17.27（KN/m）（台座基础梁尺寸1×0.5m，台座砼尺寸0.47×0.5m）(3)T梁模板重量q3=200/25=8KN/m（T梁模板重20t）(4)施工人员及小型机具荷载q4=2.5KN/m(5)倾倒砼冲击荷载q5=4.0KPa×1m=4KN/m(6)振捣砼荷载q6=2KPa×1m=2 KN/m(7)角钢型号采用75×50×5重量q7=4.808KN/m合计均布荷载q=21.5+17.27+8+2.5+4+2+4.808=60.078 KN/m2、具体台座受力结构图如下：三、除端头外截面布筋截面计算分析台座基础采用1.0×0.5m矩形截面，C25砼，Ⅱ级钢筋根据已知材料，根据已知材料，γ0=1.0，f cd=11.9，f sd=300，ξb=0.55，f t=1.27。
采用绑扎钢筋骨架，按布置一层钢筋，设a=75mm，则有效高度h0=500-75=425mm1、正弯矩布置（1）由式γ0M d≤f cd bx（h0-x/2）,解得x=73.65mm≤ξb h0=234mm；（2）求所需钢筋数量As：As=f cd bx/f sd=11.9×1000×73.65/300=2921mm2（3）考虑一层布筋，按6根φ25（A g=2945 mm2）（4）计算承受最大弯矩承载力设计值：将x= f sd As/f cd b=300×2945/（11.9×1000）=74.24mm代入以下公式，求得截面承受的最大弯矩承载力设计值为：M du= f cd bx（h0-x/2）=11.9×1000×74.24×（425-74.24/2）=343.56KN.m＞γ0M d=340.2 KN.m 该构件正截面承载力满足要求。
25m箱梁预应力张拉伸长量计算详细
K32+189.6大桥25m 中跨箱梁伸长量计算书根据图纸将半个预应力筋分为四段如下图所示.X 1段为锚外端X 2为直线段X 3段为曲线段X 4为直线段.根据△L=PL/AyEg [1-e -(kl+μθ)/kL+μθ]或△L=PL/AyEgP=P*[1-e-(kl+μθ)/kL+μθ]P=&k*Ag*n*1/1000*b N 1钢绞线由图可知N 1为3股，所以A y =3×140=420mm 2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa 。
（1） 根据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X 1=45cm ；θ1=0rad 。
故P=0.75×1860×420=585.9KN ， 所以ΔL 1=PX 1/AgEg=3.129mm 。
（2） 由图纸算出X 2=350.8cm ；θ2=0rad 。
P 1=585.9KN ，由公式得P 平均=P[1-e -（k X2+μθ）]/( k X 2+μθ)=584.36KNP 2=582.82KN所以ΔL 2=25.030mm 。
（3） 图纸算出X 3=610.9cm ；θ3=0.123rad 。
X 1X 2 X 3X 4P1=582.82KN，由公式得P平均 =572.22KNP2=561.62 KN所以ΔL3=42.68mm（4）图纸算出X4=267.3cm；θ4=0rad。
P1=561.62KN，由公式得P平均 =560.50KNP2=559.38KN所以ΔL4=18.29mm∑ΔL=ΔL1+ΔL2+ΔL3+ΔL4=89.22mm×2=178.44mm。
N2钢绞线由图可知N2为4股，所以A y=4×140=560mm2；查表得K=0.0015；μ=0.225。
Ep=195×105Mpa。
（1）据锚具的工作长度,按经验得：锚外段 X1=45cm；θ1=0rad。
25米预应力简支T梁桥设计
郑州航空工业管理学院毕业论文（设计）2014 届土木工程（道桥方向）专业 1009052 班级题目25m预应力混凝土简支T梁桥设计（中梁）姓名某某某学号1009052xx指导教师某某某职称教授二О一四年五月二十七日本次设计的题目是《25m跨径预应力混凝土T型梁设计（中梁）》。
根据相关技术规范要求，通过设计任务书、开题报告给出的基本数据，设计上部构造形式、横截面相应宽模度、预置高度、边梁悬臂长度、截面尺寸等本设计采用的是后张法预应力混凝土的简支T型梁桥，25mT梁的计算跨径是24.16m，梁长24.96m，主梁为变截面T型梁。
路基全宽24m，半幅桥梁宽12m，两侧采用混凝土护栏宽度各0.5m，不设人行道；桥面铺装采用10cm沥青混凝土8cm水泥混凝土；车道数为双向4车道；汽车荷载是公路－Ⅰ级。
上部构造形式采用6梁式；梁宽模数为B=2.0m，T 梁预制高度为1.6m。
具体包括以下几个部分：桥型布置，结构各部分尺寸拟定；选取计算结构简图；恒载内力计算；活载内力计算；荷载组合；预应力钢束的估算及其布置；配筋计算；预应力损失计算；截面强度验算；截面应力及变形验算；行车道板的计算。
使用的工具有：“CAD”绘图软件、“MathType”数学公式编辑器、“Midas”计算软件。
关键词后张法;预应力混凝土;内力计算The design of 《a bridge 25m post-tensioned prestressed concrete simplysupported T beam bridge structure design》. According to the relevant technical specifications, through the design plan, opening report gives the basic data, design the form of superstructure, the corresponding cross-section width of Modular, preset height, beam, cantilever length, section size, etc.This design uses a post-tensioned priestess’s concrete simply supported T-beam bridge, 25mT calculations span beam is 24.16m, beam length 24.96m, the main beam for the variable cross-section T-beam. Sub grade full width26m, half of the bridge width 12.75m, on both sides of the width of the rigid barrier 0.5m, with no sidewalks; asphalt concrete pavement8cm by 10cm cement concrete; Drive number of two-way 4 Drive; car load highway - Ⅰlevel. Superstructure forms a 6 beam; beam width modulus B = 2.0m, T precast beam height1.6m.Specifically include the following components: bridge layout, structural dimensions of various parts of the development; select the calculation structure diagram; dead load of the internal force calculation; Live Load calculation; load combination; prestressed steel beam and the layout of the estimation; reinforcement calculation; prestress loss calculation; strength calculation section; section stress and deformation of checking; lane board calculations.Use the tools: "CAD" drawing software, "MathType" mathematical formulaeditor, "Midas" calculation software.Key WordsPost-tensioned；priestesses concrete,；Internal force calculation目录摘要 (1)Abstract (2)1计算依据与基础资料........................................................................ - 1 -1.1 设计标准及采用规范........................................................... - 1 -1.1.1 标准........................................................................... - 1 -1.1.2 采用规范................................................................... - 1 -1.1.3 参考资料................................................................... - 1 -1.2 主要材料............................................................................... - 1 -1.3 设计要点............................................................................... - 2 -2 结构尺寸及截面特征....................................................................... - 2 -2.1 T梁翼缘板有效宽度计算 ................................................... - 3 -3 汽车荷载横向分布系数、冲击系数计算....................................... - 3 -3.1 汽车荷载横向分布系数计算............................................... - 3 -3.1.1 车道横向折减系数................................................... - 3 -3.1.2 跨中横向分布系数................................................... - 4 -3.1.3 支点横向分布系数：............................................... - 5 -3.2 汽车荷载冲击系数............................................................... - 6 -3.2.1 汽车荷载总想整体冲击系数................................... - 6 -3.2.2 汽车荷载的局部加载的冲击系数........................... - 6 -4 作用效应组合................................................................................... - 7 -4.1 作用的标准值....................................................................... - 7 -4.1.1 永久作用标准值....................................................... - 7 -4.1.2 汽车荷载效应标准值............................................... - 8 -4.2 作用效应组合....................................................................... - 9 -4.2.1 基本组合................................................................... - 9 -4.2.2 作用短期效应组合................................................... - 9 -4.2.3 作用长期效应组合.................................................- 10 -4.3 截面预应力钢束估算及荷载特性计算.............................- 10 -4.3.1 全预应力混凝土受弯构件受拉区钢筋面积估算 - 10 -4.3.2 截面几何特性计算.................................................- 14 -5 持久状态承载能力极限状态计算.................................................- 14 -5.1 正截面抗弯承载能力.........................................................- 14 -5.2 斜截面抗剪承载力验算.....................................................- 14 -5.2.1 确定斜截面抗剪计算截面的位置.........................- 14 -5.2.2 验算受弯构件抗剪截面尺寸是否需进行抗剪强度计算.................................................................................................- 16 -5.2.3 箍筋设置.................................................................- 17 -5.2.4 斜截面抗剪承载力验算.........................................- 18 -6 持久状况正常使用极限状态计算.................................................- 19 -6.1 预应力钢束应力损失计算.................................................- 19 -6.1.1 张拉控制应力.........................................................- 19 -6.1.2 各项预应力损失.....................................................- 19 -6.2 温度梯度截面上的应力计算.............................................- 23 -6.3 抗裂验算.............................................................................- 24 -6.3.1 正截面抗裂验算.....................................................- 24 -6.3.2 斜截面抗裂验算.....................................................- 26 -6.4 挠度验算.............................................................................- 27 -6.4.1 汽车荷载引起的跨中挠度.....................................- 27 -6.4.2 预制梁是否设置预拱值的计算.............................- 28 -7 持久状态和短暂状况构件应力验算.............................................- 30 -7.1 使用阶段正截面法向应力验算.........................................- 30 -7.1.1 受压区混凝土的最大压应力.................................- 30 -7.1.2 受拉区预应力钢筋的最大拉应力.........................- 30 -7.2 使用阶段混凝土主压应力、主拉应力计算.....................- 31 -7.3 施工阶段应力验算.............................................................- 32 -8 桥面板计算.....................................................................................- 33 -8.1 边梁内翼缘配筋计算.........................................................- 33 -8.1.1 荷载标准值计算.....................................................- 33 -8.1.2 荷载效应组合计算.................................................- 36 -8.1.3 极限状态承载力计算.............................................- 37 -8.1.4 抗裂验算.................................................................- 38 -8.2 边梁外翼缘根部配筋计算.................................................- 39 -8.2.1 荷载标准值计算.....................................................- 39 -8.2.2 极限状态承载力计算.............................................- 40 -8.2.3 抗裂验算.................................................................- 41 -9 横隔梁计算.....................................................................................- 42 -9.1 作用于横隔梁上的计算荷载.............................................- 42 -9.2 跨中横隔梁的内力影响线.................................................- 43 -9.2.1 绘制弯矩影响线.....................................................- 43 -9.2.2 绘制剪力影响线.....................................................- 44 -9.2.3 车辆荷载影响系数.................................................- 45 -9.3 跨中横隔梁的内力计算.....................................................- 45 -9.4 跨中横隔梁的配筋计算.....................................................- 45 -9.4.1 截面特征.................................................................- 45 -9.4.2 配筋计算.................................................................- 46 -9.4.3 裂缝计算.................................................................- 47 -10 下部结构计算设计资料................................... 错误！未定义书签。
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25米后张法预应力混凝土连续T形梁通用图计算书1.概况与基本数据1.1概况（1）上部构造形式采用5梁式（2）梁宽模数B=2.4米，板梁预制高度为1.70米。
明确8厘米现浇混凝土铺装不参与受力。
（3）混凝土强度等级：C50（4）边梁悬臂长度120厘米。
（5）T梁两端及顺桥向采用单支座。
（6）适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。
（7）适用于直线桥。
（8）T形梁结构连续3～5孔一联。
1.2基本数据（1）结构：后张法预应力混凝土连续T形梁（2）计算跨经：25米（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米（4）车道数：双向4车道（5）汽车荷载：公路－Ⅰ级2. 技术规范2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）2.3《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.材料主要指标3.1混凝土表1 T形梁混凝土主要指标3.2 预应力钢绞线表2 钢绞线主要指标3.3 钢筋表3 钢筋主要指标4.主要材料选用（1）沥青混凝土：桥面铺装。
（2）C40混凝土：桥面铺装。
（3）C50混凝土：预制T形梁、现浇连续段。
（4）24.15j mm 钢绞线：预制T 形梁及顶板束。
5．活载横向分布系数与汽车冲击系数T 形梁采用平面杆系有限元程序进行计算。
按平面杆系有限元计算，考虑活荷载横向分布系数，进行影响线加载。
活载横向分布系数按空间结构分析计算。
汽车冲击系数按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）4.3.2条计算。
计算结果见表4。
表4 活载横向分布系数及汽车冲击系数6．结构分析说明 6.1 T 形梁施工阶段简支T 形梁（1-25米及2-25米）施工阶段共划分为5个，各阶段工作内容见表5。
连续T 形梁（3-25米）施工阶段共划分为8个，各阶段工作内容见表6-1；连续T 形梁（5-25米）施工阶段共划分为14个，各阶段工作内容见表6-2。
表5 简支T形梁施工阶段划分说明表6-1 连续T梁（3-25米）施工阶段划分说明表6-2 连续T梁（5-25米）施工阶段划分说明6．2 T形梁计算模型（1）25米简支T形梁计算模型见图1。
划分为26个单元27个节点。
图1简支T形梁计算模型（2）3-25米连续T形梁计算模型见图2。
划分为82个单元83个节点。
图2 3-25米连续T形梁计算模型（3）5-25米连续T形梁计算模型见图3。
划分为138个单元139个节点。
图3 5-25米连续T形梁计算模型说明：根据结构试算结果及以往计算经验结果，在连续梁状态下，3-25米及5-25米结构比较典型，故本计算采用（1） 25米简支（2） 3-25米连续（3） 5-25米连续三种模式进行计算。
6．3 T形梁横断面(1) T形梁边梁横截面图7 T 形梁边梁横截面（单位：cm ）(2) T 形梁中梁横截面图8 T 形梁中梁横截面（单位：cm ）6．4预应力筋计算参数（1） 预应力锚下张拉控制应力为Mpa R by k 139575.0==σ（2） 两端张拉，每束锚具变形及钢束回缩总变形值为12mm 。
（3） 预应力筋与管道壁摩擦系数23.0=μ（4） 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015 （5） 1000小时钢绞线松驰率3.0％6．5预应力筋构造图9预应力筋构造（单位：cm）6．6温度效应考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。
非线形温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条规定执行。
6.7 预应力配置7．简支T梁计算结果验算7．1 简支T梁边梁施工阶段验算(1)第1施工阶段场内预制T形梁并张拉正弯矩预应力束。
●第1施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)计算结果摘录跨中14＃节点节点号 = 14位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 -2.446e-003 -2.446e-003 -2.446e-003 -2.446e-003 -2.446e-003 -2.446e-003竖向位移 2.251e-002 2.251e-002 2.251e-002 2.251e-002 2.251e-002 2.251e-002转角位移 -5.979e-010 -5.979e-010 -5.979e-010 -5.979e-010 -5.979e-010 -5.979e-010注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值●第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支承中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果主截面:单元号节点号上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小最大主压最大主拉2 2 2.44 2.44 3.82 3.82 3.82 -0.0319 8 8 0.668 0.668 11.1 11.1 11.1 -0.0562 13 14 0.319 0.319 12.3 12.3 12.3 -3.13e-005(2)第2施工阶段预制场存梁20天●第2施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)计算结果摘录跨中14＃节点节点号 = 14位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 -3.009e-003 -3.009e-003 -3.009e-003 -3.009e-003 -3.009e-003 -3.009e-003竖向位移 2.609e-002 2.609e-002 2.609e-002 2.609e-002 2.609e-002 2.609e-002转角位移 -7.465e-010 -7.465e-010 -7.465e-010 -7.465e-010 -7.465e-010 -7.465e-010 注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值●第2施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）本阶段由于对应力影响较小故组合应力省略(3)第3 施工阶段预制场累计存梁40天●第3施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)计算结果摘录跨中14＃节点节点号 = 14位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 -3.342e-003 -3.342e-003 -3.342e-003 -3.342e-003 -3.342e-003 -3.342e-003竖向位移 2.796e-002 2.796e-002 2.796e-002 2.796e-002 2.796e-002 2.796e-002转角位移 -8.213e-010 -8.213e-010 -8.213e-010 -8.213e-010 -8.213e-010 -8.213e-010 注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值●第3施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）本阶段由于对应力影响较小故组合应力省略(4)第4 施工阶段预制场累计存梁60天●第4施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)计算结果摘录跨中14＃节点节点号 = 14位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 -3.575e-003 -3.575e-003 -3.575e-003 -3.575e-003 -3.575e-003 -3.575e-003竖向位移 2.912e-002 2.912e-002 2.912e-002 2.912e-002 2.912e-002 2.912e-002转角位移 -8.620e-010 -8.620e-010 -8.620e-010 -8.620e-010 -8.620e-010 -8.620e-010 注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值●第4施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果主截面:单元号节点号上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小最大主压最大主拉2 2 2.38 2.38 3.73 3.73 3.73 -0.0285 8 8 0.752 0.752 10.4 10.4 10.4 -0.0474 13 14 0.461 0.461 11.4 11.4 11.4 -3.25e-005(5)第5 施工阶段安装预制梁，现浇防撞护墙和桥面铺装●第5施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)计算结果摘录跨中14＃节点节点号 = 14位移性质最大水平最小水平最大竖向最小竖向最大转角最小转角水平位移 -3.737e-003 -3.737e-003 -3.737e-003 -3.737e-003 -3.737e-003 -3.737e-003竖向位移 1.949e-002 1.949e-002 1.949e-002 1.949e-002 1.949e-002 1.949e-002转角位移 -8.745e-010 -8.745e-010 -8.745e-010 -8.745e-010 -8.745e-010 -8.745e-010 注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值●第5施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果主截面:单元号节点号上缘最大上缘最小下缘最大下缘最小最大主压最大主拉2 2 2.37 2.37 3.73 3.73 3.73 -0.001428 8 2.34 2.34 7.13 7.13 7.13 -3.31e-005 13 14 2.54 2.54 7.11 7.11 7.11 -5.45e-005第5施工阶段支承反力累计值（单位：KN）阶段支承反力汇总:支承反力组合结果:节点号 = 2内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 5.624e-011 5.624e-011 5.624e-011 5.624e-011 5.624e-011 5.624e-011竖向力 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000节点号 = 26内力性质水平最大水平最小竖向最大竖向最小弯矩最大弯矩最小水平力 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000竖向力 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002 5.464e+002弯矩 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 0.000e+000 （3）施工阶段应力验算边梁为C50的预应力混凝土结构。