300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算
[工学]火电厂原则性热力系统变工况计算
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摘要火电厂热系统工况发生变动时，将会引起整个热系统和全厂的热经济性指标发生变动。
本设计主要内容为某300MW凝汽式机组全厂原则性热力系统变工况计算，根据给定的热力系统及其数据，在热力系统常规计算方法的基础下，计算额定功率下，切除2＃高压加热器H2时的系统中各点汽水参数、流量和热经济指标，以及分析其经济性。
根据设计工况与变工况两组数据的计算结果作为运行和调控的依据。
关键词：原则性热力系统变工况常规法AbstractThermal power plant thermal system conditions (parameters) change will cause the entire thermal system and heat the whole plant changes in economic indicators. The main elements of the design for a 300MW unit condensing steam plant thermal system in principle calculation of variable condition, according to a given thermal system and its data to calculate the rated power, when the removal of the high-pressure heater system H2 stem-water all parameters, flow and thermal economic indicators. By ordinary methods and equivalent enthalpy drop method to compare the calculation of the two conditions of thermal economy, in order to provide the basis for the operation and regulation.Key words ：Principle Thermal System Variable Conditions Conventional Method目录第一章绪论 (1)第二章热力系统原则性计算原理 (2)1.1常规计算法 (2)1.2等效焓降法 (3)第三章机组全厂原则性热力系统计算 (5)3.1 热力系统与计算原始资料 (5)3.2 辅助计算 (6)3.3高压加热器组抽汽系数计算 (7)的计算及检验： (9)3.4汽轮机凝汽系数c第四章机组全厂原则性热力系统变工况计算 (11)4.1原始工况计算 (12)4.2 第一次迭代的预备计算 (15)4.3 第一次迭代计算 (20)4.4 第二次迭代计算 (26)4.5第三次迭代计算 (35)4.6全厂热经济指标计算 (36)第五章结论 (38)谢辞 (39)参考文献 (40)第一章绪论火电厂热系统的变工况是指系统的工作条件（参数）发生变动，偏离设计工况或都偏离某一基准工况。
毕业设计(论文)-某300mw凝汽式汽轮机机组热力系统设计[管理资料]
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目录第1章绪论 (1)热力系统简介 (1)本设计热力系统简介 (1)第2章基本热力系统确定 (3)锅炉选型 (3)汽轮机型号确定 (4)原则性热力系统计算原始资料以及数据选取 (6)全面性热力系统计算 (7)第3章主蒸汽系统确定 (15)主蒸汽系统的选择 (15)主蒸汽系统设计时应注意的问题 (17)本设计主蒸汽系统选择 (17)第4章给水系统确定 (19)给水系统概述 (19)给水泵的选型 (19)本设计选型 (22)第5章凝结系统确定 (23)凝结系统概述 (23)凝结水系统组成 (23)凝汽器结构与系统 (23)抽汽设备确定 (26)凝结水泵确定 (26) (28)回热加热器型式 (28)本设计回热加热系统确定 (33) (35)旁路系统的型式及作用 (35)本设计采用的旁路系统 (38) (39)工质损失简介 (39)补充水引入系统 (39)本设计补充水系统确定 (40) (41)轴封系统简介 (41)本设计轴封系统的确定 (41)致谢 (42)参考文献 (43)外文翻译原文 (44)外文翻译译文 (49)毕业设计任务书毕业设计进度表第1章绪论发电厂的原则性热力系统就是以规定的符号表明工质在完成某种热力循环时所必须流经的各种热力设备之间的系统图。
原则性热力系统具有以下特点：（1）只表示工质流过时状态参数发生变化的各种必须的热力设备，同类型同参数的设备再图上只表示1个;（2）仅表明设备之间的主要联系，备用设备、管路和附属机构都不画出；（3）除额定工况时所必须的附件（如定压运行除氧器进气管上的调节阀）外，一般附件均不表示。
原则性热力系统主要由下列各局部热力系统组成: 锅炉、汽轮机、主蒸汽及再热蒸汽管道和凝汽设备的链接系统，给水回热系统，除氧器系统，补充水系统，辅助设备系统及“废热”回收系统。
凝汽式发电厂内若有多种单元机组，其原则性热力系统即为多个单元的组合。
对于热电厂，无论是同种类型的供热机组还是不同类型的供热机组，全厂的对外供热的管道和设备是连在一起的，原则性热力系统较为复杂。
燃煤电厂凝汽式汽轮发电机组基本热力计算及主要动力设备的选择
1.管道压损如(表1-3)
表1-3 管道压损表
管段
名称
主汽门和调节汽门
再热器
中压联合汽门
抽汽管
小汽轮机进汽管
中低压管
压损
△P(%)
5
11
3.5
5
6
3
2.各加热器出口端差如表1-4
表1-4 各加热器出口端差
加热器
编号
H1
H2
H3
H4(HD)
H5
H6
H7
H8
端差θ
(℃)
-1.67
0
0
Key word:turbine boiler heating power system
前言……………………………………………………………………………………………1
第一章概述………………………………………………………………………………2
第一节本次设计的相关数据资料……………………………………..………..……2
(3) 300MW火力发电机组主要动力设备的选择计算，包括磨煤机、主要泵及风机等。
二、本次设计涉及到的主要数据
(一)汽轮机组的型式及基本参数
1.机组型式:国产N300—16.67/537/537型一次中间再热、冲动凝汽式汽轮机。
2.机组参数
主蒸汽压力：p0=16.67MPa， ℃
再热蒸汽参数：
高压缸排汽(再热器冷端) MPa，trh=321.1℃
摘要
机组容量初步确定思路：发电厂容量确定后，汽轮机单机容量和台数即可以确定。大型电网中主力发电厂应优先选用大容量机组，最大机组容量宜取电力系统总容量的8 % ~10 %，国外取4% ~6％。我国超过25000MW容量的大电网有四个，都可装600MW及以上的大机组，但由于大型发电厂的厂址很不容易选到，燃料运输量大，供水量多，灰渣排放多等因素给厂址的选择带来很大困难。容量大的电力系统，应选用高效率的300MW、600MW机组。根据我国汽轮机现行规范，单机容量25MW供热机组、50 MW以上凝汽式机组宜采用高参数，125~200MW凝汽式机组或供热抽汽机组宜采用超高参数，300MW、600MW凝汽式机组宜采用亚临界参数或超临界参数。
300MW机组进行原则性热力系统计算
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MW机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。
机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化(各级抽汽量发生变化)，汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标(热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等)都发生相应的变化。
本文选取了5个再热蒸汽喷水量(0、5、10、15、25)t／h 变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1.前言 (1)2. 汽轮机概况 (2)2.1机组概况 (2)2.2机组的主要技术参数 (3)2.3额定工况下机组各回热抽汽参数 (4)3.锅炉概况 (5)3.1锅炉设备的作用及构成 (5)3.2本锅炉设计有以下特点 (5)3.3锅炉型式和参数 (6)3.4其他数据整理 (6)4. 机组原则性热力系统求解 (7)4.1额定工况下的原则性热力系统计算 (8)4.1.1整理原始数据 (8)4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数 (8)4.1.3 全厂物质平衡 (8)4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量Dj 和凝汽流量Dc (9)4.1.5 热经济指标计算 (16)4.2非额定工况下的原则性热力系统计算 (17)4.2.1再热蒸汽喷水流量为Dzp (17)4.2.2 工况二再热蒸汽喷水流量Dzp=5t/h (25)4.2.3 工况三再热蒸汽喷水流量Dzp=10t/h (27)4.2.4 工况四再热蒸汽喷水流量Dzp=15t/h (29)4.2.5 工况五再热蒸汽喷水流量Dzp=25t/h (31)5. 计算结果汇总与分析 (33)5.1各项汽水流量的计算结果 (33)5.2再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量 (34)5.3对系统热经济性的影响 (35)6.结论与建议 (36)致谢 (37)参考文献 (38)1.前言喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。
300MW火电机组性能计算原理说明书(锅炉)
第一部分 锅炉系统性能计算锅炉系统性能计算包括运行工况下的锅炉毛效率计算、煤耗量计算和空预器漏风及效率计算。
锅炉热力系统热平衡图如下所示。
一、输入输出法（正平衡法）效率1．燃料的输入热量（KJ/kg 燃料）燃料的输入热量包括燃料(煤)应用基低位发热量和燃料(煤)的物理显热。
rx yD W r Q Q Q += （1）式中：yDWQ ——燃料(煤)应用基低位发热量，KJ/kg 燃料 rx Q ——燃料(煤)的物理显热，KJ/kg 燃料。
由（2）式计算。
)(0t t C Q r r rx -= （2）式中：r C ——燃料的比热，KJ/kg.℃。
由（3）式计算。
r t ——燃料的温度，℃。
0t ——基准温度，℃。
1001868.4100100yy grr W W C C ⨯+-⨯= （3）式中：g r C ——煤的干燥基比热，KJ/kg.℃。
由（4）式计算。
y W ——燃料(煤)应用基水分，%。
)]100([01.0y r y h g r A C A C C -+= （4）式中：h C ——灰的比热，KJ/kg.℃。
由（5）式计算。
y A ——燃料(煤)应用基灰分，%。
r C ——可燃物质的比热，KJ/kg.℃。
由（5’）式计算。
h h t C 41002.571.0-⨯+= （5） )130)(13(1068.3784.06r r r t v C ++⨯+=- （5’）式中：h t ——灰的温度，℃。
r ν——燃料(煤)的可燃基挥发分，%。
2．锅炉热负荷（KJ/kg 燃料）BQ Q b b '= （6）)()()()()()("'"''gs bs pw gs bq bq zj zq zj zq zq zq gj gq gj gs gq gs b h h D h h D h h D h h D h h D h h D Q -+-+-+-+-+-=（7）式中，'bQ ——总锅炉热负荷 B ——燃料消耗量，T/hgs D ——省煤器给水流量，T/hgq h ——主蒸汽焓（炉侧），KJ/kg gs h ——给水焓，KJ/kggj D ——过热器减温水流量，T/h gj h ——过热器减温水焓，KJ/kg'zqD ——再热器入口蒸汽流量，T./h "zqh ——热再热汽焓（炉侧），KJ/kg 'zqh ——冷再热汽焓（炉侧），KJ/kg zj D ——再热器减温水流量，T/hzj h ——再热器减温水焓，KJ/kg bq D ——汽包饱和蒸汽抽出量，T/h bq h ——汽包饱和蒸汽焓，KJ/kg bs h ——汽包饱和水焓，KJ/kgpw D ——排污水流量，T/h3. 输入输出法效率（正平衡效率）：%1001，⨯=rbb Q Q η （8） 实用中，（8）用来计算实际燃煤消耗量B 和标准煤耗量B 0：h T Q Q B r b b/,1002'⨯=η （9）h T Q Q B r b b/,10002'0⨯=η （10）式中，2b η为由热损失法计算得到的锅炉效率，Q r0为标准煤的低位发热量：kg KJ Q r /292700=二、热损失法（反平衡法）效率1. 排烟热损失2q ，%10022⨯=rQ Q q （11） OH gy Q Q Q 2222+= （11’） 式中：gy Q 2——干烟气带走的热量，KJ/kg 燃料。
300MW火电机组热力系统选择资料
300MW火电机组热力系统选择摘要300MW级燃煤机组是我国在近阶段重点的火力机组，由于300MW发电机组具有容量大，参数高，能耗低，可靠性高，对环境污染小等特点，今后在全国将会更多的300MW级发电机组投入电网运行。
本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。
本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。
通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。
本次设计的目的是通过对300MW火力发电厂热力系统局部的初步设计，掌握火力发电厂热力系统初步设计的步骤、计算方法及设计过程中设备的选择方法，熟悉热力系统的组成、连接方式和运行特性。
本文分为四部分，对锅炉燃烧系统及其设备进行选择,进行原则性热力系统的拟定计算、全面性热力系统的拟定和汽机主要辅助设备的确定。
通过一些给定的基本数据和类型进行科学的计算，来选配发电机组所需的各种设备，使其达到优化。
关键词：火力发电厂；热力系统；初步设计；设备选择目录摘要 (I)前言 (1)1 锅炉辅助设备的选择 (2)1.1燃烧系统的计算 (2)1.2 磨煤机选择及制粉系统热力计算 (2)2 发电厂主要设备的选择 (5)2.1 汽轮机型式、参数及容量的确定 (5)2.2 锅炉型式和容量的确定 (5)3 热力系统辅助设备的选择 (6)3.1 给水泵的选择 (6)3.2 凝结水泵的选择 (7)3.3 除氧器及给水箱的选择 (9)3.4连续排污扩容器的选择 (9)3.5定期排污扩容器的选择 (10)3.6 疏水扩容器的选择 (11)3.7 工业水泵的选择 (11)3.8 循环水泵的选择 (12)4 原则性热力系统的拟定 (14)4.1 除氧器连接系统的拟定 (14)4.2 给水回热连接系统的拟定 (15)5全面性热力系统的拟定 (18)5.1 选择原则 (18)5.2 主蒸汽管道系统 (18)5.3 再热蒸汽旁路系统 (19)5.4给水管道系统 (20)5.5回热加热系统 (20)5.6 除氧器及给水箱管道系统 (21)5.7 其他一些系统 (21)结论 (23)致谢 (24)参考文献 (25)前言电力工业，是我国经济不断发展的基础。
毕业设计：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析(终稿)-精品
**工程学院毕业设计说明书（论文）题目：国产300MW机组热力系统的拟定计算及分析指学生姓名：班级： **动*** 班指导老师： ***时间： 2007.11.4～2007.12.1论文摘要本设计的内容为国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定、计算、及火电厂热经济性分析。
本设计从原则性热力系统的拟定、计算、汽轮机耗量及各项汽水流量的计算；热经济性指标计算；全面性热力系统的拟定分板及计算，对电厂热力系统经济性分板方面进行阐述。
目录毕业设计任务第一章原则性热力系统的计算第二章汽轮机汽热量及各项汽水流量计算第三章热经济指标计算第四章全面热力系统的分板建议小结附图一、二、三毕业设计任务题目：国产N300MW机组发电厂原则性热力系统的拟定，计算与分析（额定工况）内容及要求：一、根据给定条件拟定发电厂的原则性热力系统。
二、用热平衡法理行额定工况的热力系统计算，求出系统各部分的汽水流量，发电功率及主要经济指标。
三、根据计算结果分析拟定系统的可靠性、经济性。
主要原始资料（一）、锅炉型式及有关数据1、型号：DG1000/170—Ⅰ型2、额定蒸发量：1000t/h3、一次汽压力：16.76Mpa，温度555℃4、二次汽压力（进/出）3.51/3.3 Mpa5、温度（进/出）335℃/555℃6、汽包压力：18.62 Mpa7、锅炉热效率：90.08%8、排污量：D pw=5t/h（二）汽轮机型式及额定工况下的有关数据：1、汽轮机型式：N300—16.18/550/550型中间再热凝汽式汽轮机、四缸四排汽、汽缸及轴封系统情况见附图。
2、额定功率：300MW3、主汽门前蒸汽压力：16.181Mpa，温度550℃4、中压联合汽门前蒸汽压力：3.225 Mpa，温度550℃5、额定工况给水温度：262.5℃6、额定工况汽机总进汽量：970T/H。
7、背压：0.0052 Mpa，排汽焓2394.4KJ/kg。
8、各级抽汽参数如下表9、加热器散热损失：高加1%，除氧器4%，低加0.5%，轴加4%。
300mw机组原则性热力系统计算
1、汽轮发电机组型号：N300-16.8/550/550 实际功率：300MW初参数：16.18Mpa，550℃；再热汽参数：〔3.46Mpa，328℃〕/〔3.12 Mpa 550℃〕Mpa x=9%给水泵出口压力：17.6 Mpa，给水泵效率：η凝结水泵出口压力：1.18 Mpa除氧器工作压力：0.588 Mpa机组效率：ηmη不考虑回热系统的散热损失，忽略凝结水泵焓升。
锅炉效率：ηb=0.925 管道效率：η3、全厂汽水损失：DD B 〔D B为锅炉蒸发量〕轴封漏汽量：Dsg=1.01Do 〔Do为汽轮机新汽量〕轴封漏汽焓：h sg=3049kJ/kgMpa汽轮机进汽节流损失为：4%中压联合汽门压损：2%各抽汽管道压损：6%小汽机机械效率：η设计：根据数据，与水蒸汽焓熵图，查出各抽汽点焓值后，作出水蒸汽的汽态膨胀线图如下：二、计算新汽流量与各处汽水流量1、给水泵焓升：〔假设除氧器标高为35m〕△hpu=1000〔P入-P出〕V/η=21.56〔kJ/kg〕给水泵出口焓值h=h入+△〔kJ/kg〕2、大机与小机排汽焓：h c=xh¹+〔1-x〕h¹¹〔kJ/kg〕3、根据所知参数知道，#1、2、3GJ疏水为未饱和水除氧器为饱和水，#1、2、3、4DJ疏水为饱和水轴加、凝结器为饱和水。
由以上特点与设计参数查未饱和水特性表、饱和水与饱和蒸汽表、查汽轮机总汽耗量为D¹那么 D¹=Do+Dsg=1.01 Do 即α¹锅炉蒸发量D B= D¹D BD B=1.01 Do即α锅炉给水量Dgs ： Dgs= D B=1.0202 Do 即αh 〕α1=αgs 〔h12-h11〕/〔 h1-h1s 〕=1.0202*〔1129.3-1029〕/〔3133.3-1065〕〕=αgs 〔h22-h21〕 α2=[αgs 〔h22-h21〕-α1〔h1 s –h2s 〕]/〔 h2-h2s 〕=1.0202*〔1029-824.5〕-0.04947*〔1065-853〕/〔3049.6-853〕6、#3GJ 列热平衡式：α3、h31+α2〕〔h2 s –h3s 〕=αgs 〔h32-h31〕α3=[αgs 〔h32-h31〕-〔α1+α2〕〔h2 s –h3s 〕]/〔 h3-h3s 〕〔824.5-688.8〕-〔0.04947+0.09020〕*〔853-706.8〕/〔3341.9-706.8〕7、αxj ： αxj △Hxj ηm=αgs △hpu αxj=αgs △hpu /△Hxj η/8、除氧器： 列物质平衡式：α4、αn4=αgs-〔α1+α2+α3〕-α4 〕-α4 4h 4+αn4h d42=αgs h ¹cy αα α α9、#4DJ ：α5、h5h5- h ¹bh4〕、αgs α5=αn4〔h D42- h D41〕/〔 h5- h ¹bh4〕3049.6-623.8〕¹bh3〕- h D31〕gs〕-α5〔h ¹bh4- h ¹bh3〕/〔 h6- h ¹bh3〕537.1-376.07〕-0.02909*〔623.8-542.7〕/〔2933.1-542.7〕= 0.05483列热平衡式：〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕+α7〔h7- h ¹bh2〕=αn4〔h D31- h D21〕α7=[αn4〔h D31- h D21〕-〔α5+α6〕*〔h ¹bh3- h ¹bh2〕]α5+α6、h ¹bh3α7=0.82815*〔376-223.9〕-〔0.02909+0.05483〕*〔542.7-387.5〕/〔2714-387.5〕12、SG αsg 、hsgαn4、h D21h¹bh列热平衡式：αn4〔h D21- h n〕=αsg〔h sg - h¹bh〕h D11=αsg〔h sg - h¹bh〕/αn4+ h n=0.01*〔3049-236.5〕/0.82815+=170.6〔kJ/kg〕13、#1DJα8、h8αn4、h D12αn4、h D11〔α5+α6+α7〕、h¹列热平衡式：αn4〔h D12- h D11〕=α8〔h8 - h¹bh1〕+〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕α8=[αn4〔h D12- h D11〕-〔α5+α6+α7〕〔h¹bh2- h¹bh1〕]/〔 h6- h¹bh3〕=[0.82815*〔223.9-170.6〕-〔0.02909+0.05483+0.04854〕*〔387.5-236.5〕]/〔2607.5-236.5〕14、凝结器：列物质平衡式：αn4=αsg+αxj+〔α5+α6+α7+α8〕+αnαn=αn4-αsg-αxj-〔α5+α6+α7+α8〕=0.82815-0.01-0.03173-〔0.02909+0.05483+0.04854+0.0101〕15、计算抽汽作功不足系数：y1=〔h1-hn〕/〔h0-hn〕=〔3133.3-2342.3〕/〔3435.7-2342.3〕=791/y2=〔h2-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y3=〔h3-hn〕/〔h0-hn〕=〔3341.9-2342.3〕/y4=〔h4-hn〕/〔h0-hn〕=〔3165.8-2342.3〕/y5=〔h5-hn〕/〔h0-hn〕=〔3049.6-2342.3〕/y6=〔h6-hn〕/〔h0-hn〕=〔2933.1-2342.3〕/y7=〔h7-hn〕/〔h0-hn〕=〔2714.1-2342.3〕/y8=〔h8-hn〕/〔h0-hn〕=〔2607.5-2342.3〕/αααα〔α5+αααα∑α机组无回热时的汽耗量Dd：Dd=3600Nd/[〔h0-hz1〕+〔hz2-hn〕]ηmη=3600*300000/[〔3435.7-3049.6〕+〔3565.8-2342.3〕]*=691600=691.600〔t/h〕机组有回热时的汽耗量DoDo= Dd/〔1-∑α/〔1-0.22875〕=896.726〔t/h〕各段抽汽量：D1=α1 Do=0.04947*896.726=44.359〔t/h〕D2=α2 Do=0.09020*896.726=52.529〔t/h〕D3=α3 Do=0. 0.04479*896.726=40.163〔t/h〕D4=α4 Do=0.00759*896.726=6.806〔t/h〕D5=α5 Do=0.02909*896.726=26.085〔t/h〕D6=α6 Do=0.05483*896.726=49.166〔t/h〕D7=α7 Do=0.04854*896.726=43.526〔t/h〕D8=α8 Do=0.01018*896.726=59.128〔t/h〕Dzr=αzr Do=337*896.726=〔t/h〕Dxj=αxj Do=0.03173*896.726=28.5〔t/h〕其它各汽水流量：Do¹Do=1.01*896.726=905.667〔t/h〕Dgl=αgl Do=1.0202*896.726=914.813〔t/h〕Dn=αn1025*896.726=547.235〔t/h〕Dsg=αsg Do=0.01*896.726=8.967〔t/h〕Dl D B=0.01*914.813=9.148〔t/h〕汽轮机功率校核:N1=D1(ho-h1)ηmη/3600=7593(kw)N2=D2(ho-h2)ηmη/3600=5466(kw)N3=D3(h¹¹zr-h3)ηmη/3600=2423(kw)N4=D4(h¹¹zr –h4)ηmη/3600=734(kw)N5=(D5+Dxj)h¹¹zr–h5)ηmη/3600=7594(kw)N6=D6(¹¹zr–h6)ηmη/3600=8383.4(kw)N7=D7(h¹¹zr–h7)ηmη/3600=9990(kw)N8=D8(h¹¹zr–h8)ηmη/3600=2357(kw)Nn=Dn(h¹¹zr-hn)ηηg/3600=547235/3600=180368(kw)Nzr=Dzr(ho-¹zr)ηmηg/3600=747619/3600=77877(kw)∑N=302756(kw)σ=(∑N-N)/N=(302756-300000)/300000*100%=0.92%<1%所以，误差在允许围，计算结果符合要求。
某300MW机组供热改造轴向推力计算模型
某300MW机组供热改造轴向推力计算模型管伟诗1，梁志伟1，党丽丽2（1.哈尔滨电气集团电站服务事业部，哈尔滨150028；2.哈尔滨汽轮机厂有限责任公司，哈尔滨150046）摘要：300MW等级火电机组实施供热改造后，汽轮机部分通流级数承受压差改变，因此会对汽轮机转子的推力产生较大影响。
为保证机组的安全，在改造前建立正确的力学模型，进行分析核算。
文中以国内某300MW机组由纯凝机组改造为回转隔板供热抽汽为例，介绍了供热改造后汽轮机推力计算分析模型。
关键词：汽轮机；通流；供热；推力计算中图分类号:TK263.1文献标志码:A文章编号：1002-2333（2021）06-0155-03 Introduction of Axial Thrust Calculation Model for a300MW Unit Heating TransformationGUAN Weishi1,LIANG Zhiwei1,DANG Lili2(1.Power Station Services Division of Harbin Electric Corporation,Harbin150040,China;2.Harbin Turbine Works Co.,Ltd.,Harbin150040,China)Abstract:After the implementation of heat supply reform for300MW Thermal power units,the pressure difference of some flow passage stages of steam turbine changes,which will have a great impact on the thrust of steam turbine rotor.In order to ensure the safety of the unit,this paper establishes the correct mechanical model and carried out analysis and calculation before the transformation.Taking a300MW unit transformed from a pure condensing unit into a rotary diaphragm heating and extraction unit as an example,the calculation and analysis model of steam turbine thrust after heat supply transformation is introduced.Keywords:steam turbine;through flow;heating thrust;calculation0引言随着我国经济的迅速发展，工业及民用电负荷的不断增长。
300MW供热机组热力经济性分析
300MW供热机组热力经济性分析我国社会经济的快速发展，带动了各个行业的经济发展，对电力的需求也越来越大。
因此，汽轮机的系统、结构等不断改善，逐渐向大容量发展。
若机组设备在多种因素影响下出现故障，则会降低其预期功能，降低其经济性，甚至对整个机组的安全运行带来较大影响。
所以，机组经济性性和安全性具有密切关系，只有确保机组运行的稳定性，才能提高其经济性。
文章主要对300MW供热机组热力经济性进行了分析。
标签：300MW供热机组；热力经济性；分析经济全球化的不断发展，促使我国经济得到了快速发展，经济发展对电力的需求逐渐增加，火力发电比例非常大。
大部分火力发电机组投入生产后，不仅在很大程度上提高了机组运行效率，也节省了自然资源，改善了生态环境，也减少了劳动力，降低了投资成本。
对于大型火力发电机组而言，在发展过程中必须着重考虑的是发电对不可再生资源、环境等带来的影响。
因此，为了实现可持续发展，就要采取措施提高发电技术。
只有确保了机组运行的稳定性，才能提高其生产的经济效益。
由于机组热力系统的安全性与经济性彼此互相影响，对机组运行状况进行实时监测，并分析其经济性具有重要意义。
1 300MW供热机组热力系统热经济性分析方法简介对火力发电机组的运行性能、热力系统性能等进行分析意义重大。
通过分析，可以对机组循环中的各项热力参数、流量平衡性等有充分的了解，利于机组各项热经济指标的计算。
目前采用的热力系统经济计算方法比较多，比如常规热平衡法、循环函数法、矩阵法以及等效热降法等。
1.1 常规热平衡法此方法应用比较广泛，是采用流量平衡与能量的方法。
在计算过程中主要用两种方法，即并联、串联。
常规热平衡发电原因是以物质平衡关系为基础，通过对热力系统的热经济性展开计算，可以计算出研究对象的N个热量平衡式、流量方程式，从而获得N+1个流量值，并根据得到的系统水、蒸汽的流量值、参数值，用吸热方程进行计算，就能获得系统热经济性指标。
这种方法应用比较方便，但要根据系统变化不断变化，适用性比较差。
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR 毕业设计
N300MW汽轮机组热力系统分析- TMCR本科生毕业设计开题报告2010 年月日学生姓名学号专业热能和动力工程题目名称N300MW汽轮机组热力系统-TMCR课题目的及意义目的：汽轮机是高等院校热能和动力工程专业的一门专业课程，是现代化国家重要的动力机械设备。
通过本次设计，可以使我进一步深入学习汽轮机原理，基本结构等相关知识，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
通过这次设计，还可以培养我的实践技能，总结合巩固已学过的基础理论知识，培养查阅资料、使用国家有关设计标准规范，进行实际工程设计，合理选择和分析数据的能力，锻炼提高运算、识图计算机绘图等基本技能，增强工程概念，培养了我对工程技术问题的严肃、认真和负责的态度，并在实践过程中吸取新的知识。
意义：基于300MW汽轮机热力系统分析提高了我对本专业知识的理解，设计中要用到许多本专业的课程，不仅是知识的巩固，更重要的是通过设计使我提高了对已有知识的使用能力，也提高了我对未知知识的求知欲望，同时也为我以后的工作打下了良好的理论基础。
所以本次毕业设计让我们理论使用于实际，使我们受益匪浅。
本系统N300MW汽轮机是亚临界中间再热两缸两排汽凝汽式机。
有八级抽汽供给三台高压加热器，一台除氧器和四台低压加热器。
主要参数：主蒸汽压力： 16.67MPa主蒸汽温度： 538 ℃再热蒸汽温度：538 ℃排气压力：0.00539Mpa主要内容根据华北水利水电学院《热能和动力工程毕业设计任务书》的规定，此次设计包括几个阶段，基本内容如下：第一部分 N300MW汽轮机概述1．了解汽轮机工作的基本原理2．掌握汽轮机各组成部分的工作原理及结构特点。
主要包括汽缸、隔板和隔板套、转子、动叶片等第二部分热力系统的设计设计并绘制以下各系统图1．主再热蒸汽系统2．主给水系统3．凝结水系统4．抽汽及加热器疏水系统5．轴封系统6．高压抗燃油系统，润滑油系统7．本体疏水系统8．发电机水冷系统9．绘制原则性热力系统图10．调节保安系统图第三部分热力系统的计算热力系统的计算有传统的常规计算方法、简捷计算、等效热降法等。
300MW机组进行原则性热力系统计算解读
摘要针对某大型机组利用再热蒸汽喷水减温的不正常运行方式，本文对300MW机组进行原则性热力系统计算，定量分析了该调温方式使机组主要热经济指标的降低幅度，分析了再热蒸汽喷水减温对机组运行的重要性。
机组定负荷稳定运行工况下的再热蒸汽喷水，改变了系统中工质总量，使系统各计算点上工质焓降发生了变化(各级抽汽量发生变化)，汽轮机高、中压缸和低压缸发电功率进行了重新分配，系统热经济指标(热耗率、绝对电效率、系统热耗率、标准煤耗率等)都发生相应的变化。
本文选取了5个再热蒸汽喷水量(0、5、10、15、25)t／h 变化工况点进行了计算，获得了系统各项热经济指标及再热蒸汽喷水量变化时的变化量并验证了其线性变化规律，从而得出采用喷水减温对再热蒸汽进行调节将使机组的热经济性受到了影响。
关键词：再热机组；热力系统计算；再热蒸汽；喷水减温；效率；热经济性目录1.前言 (1)2. 汽轮机概况 (2)2.1机组概况 (2)2.2机组的主要技术参数 (3)2.3额定工况下机组各回热抽汽参数 (4)3.锅炉概况 (5)3.1锅炉设备的作用及构成 (5)3.2本锅炉设计有以下特点 (5)3.3锅炉型式和参数 (6)3.4其他数据整理 (6)4. 机组原则性热力系统求解 (7)4.1额定工况下的原则性热力系统计算 (8)4.1.1整理原始数据 (8)4.1.2 整理过、再热蒸汽及排污扩容器计算点参数 (8)4.1.3 全厂物质平衡 (8)4.1.4 计算汽轮机各段抽汽量Dj 和凝汽流量Dc (9)4.1.5 热经济指标计算 (16)4.2非额定工况下的原则性热力系统计算 (17)4.2.1再热蒸汽喷水流量为Dzp (17)4.2.2 工况二再热蒸汽喷水流量Dzp=5t/h (25)4.2.3 工况三再热蒸汽喷水流量Dzp=10t/h (27)4.2.4 工况四再热蒸汽喷水流量Dzp=15t/h (29)4.2.5 工况五再热蒸汽喷水流量Dzp=25t/h (31)5. 计算结果汇总与分析 (33)5.1各项汽水流量的计算结果 (33)5.2再热蒸汽喷水引起系统各项汽水的相对变化量 (34)5.3对系统热经济性的影响 (35)6.结论与建议 (36)致谢 (37)参考文献 (38)1.前言喷水减温是将水直接喷入过热蒸汽中，水被加热，汽化和过热，吸收蒸汽中的热量，达到调节汽温的目的。
300MW汽轮机热力计算 (1)
300MW汽轮机热力计算一、热力参数选择1.类型：N300-16.67/537/537机组形式为亚临界、一次中间再热、两缸两气1.额定功率：Pel=300MW;高压缸排气压力prh=p2=3.8896MPa;中压缸排汽压力p3=p4=0.7979Mpa;凝汽器压力Pc=0.004698Mpa;汽轮机转速n=3000r/min;2.其他参数给水泵出口压力Pfp=凝结水泵出口压力Pcp=机械效率ƞni=发电机效率ƞg=加热器效率ƞh=3、相对内效率的估计根据已有同类机组相关运行数据选择汽轮机的相对内效率：高压缸，ƞriH= ;中压缸，ƞriM= ；低压缸ƞriL=4、损失的估算主汽阀和调节汽阀节流压力损失：Δp0=再热器压损ΔPrh=0.1Prh=中压缸联合气阀节流压力损失ΔP‘rh=0.02 Prh=中低压缸连通管压力损失Δps=0.02ps=低压缸排气阻力损失Δpc=0.04pc=一、汽轮机热力过程线的拟定1、在焓熵图上，根据新蒸汽压力p0= 和新蒸汽温度t= ,可确定汽轮机进气状态点0（主汽阀前），并查的该点的比焓值h0= ,比熵s= ,比体积v=2、在焓熵图上，根据初压p0= 和主汽阀和调节气阀节流压力损失Δp= 以确定调节级级前压力p‘0= p-Δp= ，然后根据p‘和h的交点可以确定调节级级前状态点1，并查的该店的温度t‘0= ，比熵s’= ，比体积v‘=3、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和s= 可以确定高压缸理想出口状态点为2t，并查的该点比焓值hHt = ,温度tHt= ,比体积vH=4、在焓熵图上，根据高压缸排气压力prh = 和再热器压损Δprh= 可以确定热再热压力p’rh =prh-Δprh= ,然后根据p’rh和再热蒸汽温度tth= 确定中压缸进气状态点为3（中压缸联合气阀前），并查的该点的比焓值h’rh = 比熵3‘rh= ,比体积v’rh=5、在焓熵图上，根据热再热压力p’rh = 和中压缸联合气阀节流压力损失Δp’rh= ，可以确定中压缸气阀后压力p’’rh =p’rh-Δp’rh= 然后根据p’’rh与h’rh的交点可以确定中压缸气阀状态点4，并查得该点的温度t’’h = ,比熵s’’rh= 比体积v’’rh=若将中、低压缸的热力过程线分别用直线画出，则进行如下步骤：①在焓熵图上，根据中压缸排气压力ps = 和s’rh= 可以确定中压缸理想出口状态点5t,并查得该点比焓值hmt = ,温度tMt= ,比体积vMt= ,由此可以得到中压缸理想比焓降ΔHt M=h’rh-hmt= ,进而可以确定中压缸实际比焓降ΔHi M=ΔHtM-ƞriM= ,再根据h’rh、ΔHiM和ps可以确定中压缸实际出口状态5，并查得该点比焓值hs = ，温度ts= ,比体积vs= ss=②在焓熵图上，根据中压缸排汽压力Ps= 和中低压缸连通管压力损失Δps = ;可以确定低压缸进气P’s=Ps-Δps= ,然后根据P’s和中压缸排汽比焓hs 可以确定低压缸进气状态点6，并查得该点的温度t’s= ,比熵t’s= ,比体积v’s=③在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和低压缸排气阻力损失Δpc=可以确定低压缸排气压力p’c =pc+Δpc=④在焓熵图上，根据凝汽器压力pc = 和ss= 可以确定低压缸理想状态出口状态点7t，并查得该点比焓值hct = ,温度tct= ，比体积vct= ，干度x ct = 。
原则性热力系统的计算
一、原则性热力系统拟定及数据整理1、设计题目本次工程选择的主机是上海汽轮机厂生产的引进优化型亚临界300MW机组，该300MW汽轮机为上海汽轮机厂引进美国西屋公司的技术制造的亚临界、中间再热、双缸双排汽、高中压合缸、单轴、反动、凝汽式汽轮机。
型号：N300MW-16.7/538/538-1型；额定功率：300MW转速：3000r/min；给水回热：八段不调整抽汽（3个高压加热器+1个除氧器+4个低压加热器），其中高压缸2段，中压缸2段，低压缸4段；额定背压：0.0049 MPa；额定冷却水温度：20℃；2、额定工况（TRL）下的热力参数1）额定功率：300MW，外供热量见任务书2）新蒸汽：（高压主汽阀前）主汽压力p0=16.7MPa；主汽温t0=538℃；再热蒸汽：（中压联合汽阀前）p zr=3.41MPa；再热汽温t zr=538℃3）排汽压力p n=11.8 kPa；排汽焓h n=2427.6kJ/kg4）系统补水率3%5）各级抽汽参数：见下表亚临界压力 300MW 凝汽式机组蒸汽膨胀过程二、全厂热力系统工质平衡汽轮机总耗汽量锅炉蒸发量D' = D0D b = D’ +D l = D 0 +0.03D bD b =1.0309D 0锅炉给水量D fw=D b+D bl=1.0309D0+0.03D b=1.061827D01)扩容排污排污量D bl =3%D b排污扩容器和排污水冷却器的热效率ηf，ηf为98%。
取汽包压力p=1.12p 0，p 0 =18.704MPa,p=18.704MPa下饱和水的焓值h bl，查水蒸气表得：h bl =1763.232kJ/kg。
p 扩=p ,4 (1+3%)=0.80731MPa。
p 扩下饱和水和饱和蒸汽的焓h f ' 、h f "。
查水蒸气表得h f' =722.84 kJ/Kg，h f " =2769.23 kJ/Kg由扩容排污器物质平衡得：D bl = D f + D 'bl （2-1）由扩容排污器热平衡得：D bl h blηf = D f h f '' + D bl' h f' （2-2）由公式（2-1）和（2-2）得D f =0.01519D 0，D bl =0.015737D 0D fw =D b +D bl =1.0309D 0 +0.03D b =1.061827D 0故化补水量D ma =（D l + D ' ）+100000=0.046664D 0 +100000扩容排污冷却器取化补水温度为15℃，则化补水焓值h w,ma =4.1818×15=62.727kJ/kg环境参数为90kPa，t hj =15℃，排入地沟的水温度为40℃。
国产300MW机组热力系统图
国产300MW机组热力系统图本文档介绍了国产300MW机组的热力系统图，包括热力系统的主要组成部分、工作原理和流程。
通过对系统图的详细解析，我们可以更好地理解该机组的热力工作过程。
1. 系统概述国产300MW机组热力系统主要由锅炉、汽轮机和辅助设备组成。
其工作原理是将燃烧产生的热能转化成机械能，再通过发电机转化为电能，从而实现发电过程。
下图为国产300MW机组热力系统图的示意图：热力系统图热力系统图2. 系统组成2.1 锅炉锅炉是热力系统的核心设备，其主要功能是将燃烧产生的热能转移到工质上。
国产300MW机组采用的是燃煤锅炉，具有高效、低污染的特点。
燃煤锅炉主要由炉膛、过热器、再热器和空气预热器等组件组成。
2.2 汽轮机汽轮机是将锅炉传递给工质的热能转化成机械能的设备。
国产300MW机组采用的是双背压汽轮机系统，包括高压缸、中压缸和低压缸。
汽轮机通过旋转运动将蒸汽的热能转化成机械能，进而驱动发电机输出电能。
2.3 辅助设备辅助设备包括给水系统、冷却水系统和烟气系统等。
给水系统用于补充锅炉中的给水，冷却水系统用于却冷锅炉和汽轮机的冷却介质，烟气系统用于处理燃烧过程中产生的排气。
3. 系统工作原理与流程国产300MW机组热力系统的工作原理如下：1.锅炉烧煤产生高温烟气，烟气通过过热器进行余热回收和热量增加。
2.过热的蒸汽经过再热器进行再加热，提高蒸汽温度和能量。
3.经过加热的蒸汽进入汽轮机的高压缸，蒸汽的压力推动汽轮机的转子旋转。
4.高压蒸汽从高压缸出口排出，进入中压缸进行再次膨胀。
5.中压蒸汽从中压缸出口排出，进入低压缸进行最后的膨胀和推动力。
6.最后的膨胀过程产生的低压蒸汽排出，进入凝汽器进行冷凝，形成水循环。
7.冷凝水通过给水泵送回锅炉进行再次加热，循环往复。
通过以上工作流程，国产300MW机组实现了将燃烧产生的热能转化成机械能的过程，最终输出电能。
4. 总结国产300MW机组热力系统图的详细解析为我们提供了深入了解该机组工作原理和流程的机会。
300MW汽轮机组热力性能计算
300MW汽轮机组热力性能计算摘要：节能的核心是中国能源战略和政策。
火力发电厂是能源供应的中心和资源消耗和环境污染和温室汽体排放、的主要部门，提高经济效益的电厂设备运行的经济性和可靠性,减少污染物的排放,已成为全球关注的重大问题。
热效率代表了火力发电厂热能源利用、功能转换技术的进步和运作的经济性,是电厂的基础经济评价。
合理的计算和分析燃煤电厂的热效率是基于保证机组安全运行的基础上,是提高作业水平和科学管理有效手段。
火力发电厂的设计在国内和国外技术改造、运行优化和研究大型火力发电厂性能监视、运行偏差分析等都需要热力系统热平衡的计算,计算出热经济指标作为决策的依据。
所以发电厂热力系统计算是关键技术来实现上述任务,直接反映了经济效率的协调,针对发电厂节能是有重要意义的。
本文设计的300MW凝汽式汽轮机。
了解其工作原理及其它组件的工作原理。
设计这个汽轮机每个热力系统,并使用计算机绘制图纸。
最后,热力系统设计为经济指标的计算,分析温度、压力等参数如何影响效率。
本设计采用了三种计算方法——常规计算方法、简捷计算、等效热降法。
关键词：节能、热经济性分析、热力系统300MW Steam Turbine Thermal PerformanceCalculationAbstract：Energy conservation is the core of China's energy strategy and policy. Coal-fired power plant is the center of the energy supply, improve the economic benefit of power plant equipment operation and reliability, reduce pollutant emissions, has become the world focus on the major issue.Represents the thermal power plant economics of energy use, advanced thermal conversion technology functions and running economy is the thermal power plant based on economic evaluation. Rational calculation and analysis of the Thermal Power Plant is to increased operating and running an effective means of scientific management based on ensure the safe operation of generating units. Power plant design, technological innovation, optimization and operation of large thermal power plants at home and abroad Performance Monitoring, running deviation analysis require thermal power plant system on a detailed calculation of heat balance. Thus the plant system calculation is an important technique to achieve these tasks based on and it is a direct reflection of the economic benefits of the whole plant. It is important to energy power plant.This article aims to design a 300MW Condensing Steam Turbine. Firstly, I understand the components of the turbine and its working principle. Secondly, design the turbine of the thermal system and hand-drawn maps of each system. Finally, I design thermal system on the economic index calculation,and analyze how parameters such as temperature and pressure affect the efficiency. This design uses three methods conventional method, simple calculation, the equivalent enthalpy drop method.Keywords: energy saving；economic analysis of thermal thermal system目录中文摘要 (i)英文摘要..................................................................................................................... i i 1 绪论.. (1)1．1毕业设计的目的 (1)1．2国内外研究综述 (1)2 300MW汽轮机组结构与性能 (3)2.1汽轮机工作的基本原理 (3)2.2汽轮机各部分的工作原理及结构特点 (3)3 热力系统的设计 (7)3.1主、再热蒸汽系统 ........................................................... 错误！未定义书签。
300MW机组原则性热力系统的热经济性计算分析
本 文 以 引进 型 3 0 0
典 型 机 组 为例 全 面
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发电厂原则性热力系统计算
发电⼚原则性热⼒系统计算发电⼚原则性热⼒系统计算: 已知条件1. 汽轮机形式和参数制造⼚家：哈尔滨汽轮机⼚型号：Ｎ300—16.７/５3８/53８型型式：亚临界、⼀次中间再热、单轴、双缸、双排汽、反动凝汽式汽轮机额定功率: 300MW 最⼤功率： 33０ＭW 初蒸汽参数：=0p 16.67ＭP ａ，=0t ５38C再热蒸汽参数：冷段压⼒==inrh p p 2 3.65３MPa ,冷段温度=in rh t 320.６C 热段压⼒=out rh p ３.288MP ａ，热段温度=outrh t 538C低压缸排汽参数:=c p 0．0299M Ｐa ，=ct 32．1C , =c h 2329.8kJ/kg给⽔泵⼩汽轮机耗汽份额:=st α0.0４32机组发电机实际发出功率:='e P 30０ＭW给⽔泵出⼝压⼒:=pu p ２０.81M Ｐa凝结⽔泵出⼝压⼒：１．７8MPa 机组机电效率: ==g m mgηηη０.98加热器效率： =hη０.９9额定排汽量: 543.８ｔ／ｈ给⽔温度：２73.6℃冷却⽔温度： 20℃最⾼冷却⽔温度: 34℃额定⼯况时热耗率: (计算)793６.2Ｋj ／KW ．h (保证）795５Kj/K Ｗ.h 额定⼯况时汽耗率 3．043K ｇ/KW .h 主蒸汽最⼤进汽量: 1025t/h⼯作转速： 3000r/min旋转⽅向：顺时针(从汽轮机向发电机看）最⼤允许系统周波摆动: ４８．5—５0.５Hz 空负荷时额定转速波动: ±１r/m ｉｎ噪⾳⽔平: 90ｄb 通流级数: 3６级表(１）机组回热加热器参数２. 锅炉形式和参数型号: ＨG —１0２5/18.2—Y Ｍ11型型式亚临界、⾃然循环、中间⼀次再热、燃煤汽包锅炉、单炉膛紧闭。
最⼤连续蒸发量: =bD 10２５t/h过热蒸汽出⼝参数:=b p 1８.2M Ｐａ ,=b t ５41C再热蒸汽进⼝参数： =in b rh p )(3．9２MPa，=inb rh t )(3２0C再热蒸汽出⼝参数： =o b rh p )( 3.7２ＭP ａ，=o b rh t )(541C省煤器进⼝给⽔参数: ='fw p ２7．５MP ａ ,='fw t 2７8.9C ，='fw h 1234.００KJ ／kg1D ,1b D ,d D 按《电⼒技术管理法规（试⾏)》的规格选取，即b D D %)5.3~%5.1(1=,b b D D %)5~%1(1=，0%)3~%1(D D d =相应选取结果如下:锅炉连续排污量:bb D D 02.01= 全⼚汽⽔损失:b D D 03.01=⾄锅炉减温⽔量:0015.0D D d =，kg kJ h d /594=解：1. 整理原始数据的计算点汽⽔焓值机组发电机功率='e p 300MW表（2）机组回热系统计算点汽⽔参数根据p ，t 查⽔蒸汽表得新蒸汽焓值kgkJ h /75.33960=，排汽焓值kg kJ h c /8.2329=,kg kJ h in rh/55.3025=,kg kJ h out rh /10.3537= kg kJ h h q inrh out rh rh /55.51155.302510.3537=-=-=２,全⼚物质平衡汽轮机总耗⽓量 0'0DD =锅炉蒸发量b b D D D D D 03.001'0+=+=0030928.1D D b =锅炉给⽔量01051547.102.102.0D D D D D D D b b b b b fw ==+=+=锅炉连续排污量01020619.002.0D D D b b ==未回收排污⽔量 01'1020619.0D D D b b ==补充⽔量11'11051547.005.002.003.003.0D D D D D D D D D b b b b b b ma ==+=+=+= 3，计算回热抽汽系数与凝汽系数（1）⾼压加热器H1: 由H1热平衡式求1α()21111w w h dw h h h h -=?-ηα()()071297.057.109107.313899.092.105437.119911211=--=--=dw h w w h h h h ηαH1的疏⽔系数071297.011==ααd（2）⾼压加热器H2:()()[]32211222w w h d w d w d d w h h h h h h-=?-+-ηαα()()dw d w d w d h w w h h h h h h 22211322----=αηα()()082487.077.89655.302577.89657.1091071297.099.033.86792.1054=--?--=H2的疏⽔系数 153784.0082487.0071297.0212=+=+=αααd d再热蒸汽系数rh α 846216.0153784.01121=-=--=αααrh（3)⾼压加热器H3先计算给⽔泵焓升puw h ?。
300MW电站锅炉热力系统和燃烧器系统设计
300MW电站锅炉热力系统和燃烧器系统设计300MW电站的锅炉热力系统和燃烧器系统是电站发电过程中重要的组成部分。
锅炉热力系统主要负责将燃料燃烧产生的热能转化为蒸汽能量，再经由汽轮机转化为电能。
燃烧器系统则负责燃料的燃烧过程，确保燃烧效率和排放标准的达到。
锅炉热力系统设计主要包含以下几个方面：锅炉燃烧系统、锅炉蒸汽系统、锅炉热传递系统和锅炉控制系统。
锅炉燃烧系统是指供给锅炉燃料进行燃烧的部分，主要包含燃料供给系统、点火系统和调节系统。
在燃料供给系统中，首先将燃料从燃料仓库中输送到锅炉燃料燃烧室，通常采用输送带、螺旋输送机等方式。
然后通过点火系统，在燃料燃烧室中点火，使燃料开始燃烧。
最后通过调节系统，控制燃烧过程的供氧量和燃料供给量，以维持合适的燃烧状态。
锅炉蒸汽系统是指将燃烧产生的热能转化为蒸汽能量的部分，主要包含蒸汽发生器、蒸汽分离器和蒸汽再加热器。
在蒸汽发生器中，燃烧室的高温烟气与水进行传热交换，使水被加热并蒸发为蒸汽。
然后蒸汽进入蒸汽分离器，将其中的水分离出去，以获得干燥的蒸汽。
部分蒸汽还可以进入蒸汽再加热器，再次被加热增加温度。
最后，蒸汽通过蒸汽主管道输送到汽轮机进行功率转化。
锅炉热传递系统是指将燃料燃烧产生的热能传递给水的过程，主要包含燃烧室结构、传热表面和传热介质。
在燃烧室结构中，通过合理的结构设计和燃烧室壁面材料的选择，使烟气与水之间的温度差最大化，以提高传热效率。
传热表面则是指将燃烧室中的高温烟气与水进行传热的部分，通常采用管束或板换方式。
传热介质则是指传热表面中的水，它在燃烧室中被加热蒸发为蒸汽。
锅炉控制系统是指对锅炉热力系统进行监控和调节的部分，主要包含控制仪表和自动化系统。
控制仪表主要用于测量和检测锅炉运行参数，如温度、压力和流量等。
自动化系统则根据测量的参数，通过控制阀门、启停设备等方式，对锅炉进行自动调节，以确保锅炉在安全稳定的运行状态。
在燃烧器系统设计中，为了实现高效燃烧和低排放，通常采用一些先进的燃烧技术，如低氮燃烧技术、煤粉燃烧技术和循环流化床燃烧技术等。
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1、设计任务书：（一）、课程设计的任务热力发电厂课程设计的主要任务是按照给定的设计条件，完成300MW凝汽式汽轮发电机组原则性热力系统计算；完成300MW机组全面性热力系统图、300MW机组原则性热力系统图的绘制。
通过以上设计计算工作，要求掌握300MW汽轮发电机组全厂热力系统计算方法，确定全厂的热经济性。
掌握300MW机组全面性热力系统图的绘制方法。
（二）、课程设计的内容及主要要求热力发电厂课程设计包括发电厂原则性热力系统计算。
热力系统设计的主要内容和设计过程包括（详细计算方法参考文献1）：1．整理原始资料根据给定的已知条件（全厂电功率、全厂原则性热力系统图、计算用汽水参数等），求得计算点各处的汽水焓值（查h-s图），并确定某些辅助设备的汽水流量和效率。
2．进行全厂物质平衡。
3．进行回热系统计算。
4．汽轮机组及全厂热经济指标计算。
5．计算结果汇总表。
6．完成300MW机组原则性热力系统图（3号图纸）、全面性热力系统图绘制（1号图纸），将计算出的数据标在原则性热力系统图上。
7．最终提交课程设计纸质文本的纸型：A4纸质文本组成：封面、任务书、目录、正文。
（三）、原始资料1．热力系统结构及参数见附图。
机组型号 N300－16.17／535／535额定工况 Nd＝300MW2．锅炉参数Pb＝16.66MPa；tb=540℃汽包压力Pbq＝19.67MPa3．其他参数主汽门压损 2％再热器系统压损 12％中低压联通管压损 2％小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％锅炉排污量: Dbl=0.01Db 全厂汽水损失 Dl=0.01Db锅炉效率ηb=0.92机械、电机效率ηmηg=0.98加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 tma＝20℃排污扩容蒸汽压损△Pbl=0.06MPa4. 各加热器上、下端差如下：（四）、参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，20032．冯慧雯，汽轮机课程设计参考资料，水利电力出版社，19913．沈士一等，汽轮机原理，水利电力出版社，19924. 叶涛，热力发电厂，中国电力出版社，20092、原始资料整理1、已知全部参数（1）汽轮机机组形式 N300－16.17／535／535新蒸汽参数 P0=16.17 Mpa，t0=535℃，h0=3394.601318 kJ/kg再热蒸汽参数高压缸排汽t2=324.66℃，Prh=3.59 Mpa，h2=3041.232178 kJ/kg中压缸进汽trh=535℃，p'rh=3.1592 Mpa，hrh=3532.881592 kJ/kg排气压力 Pc=0.0051 Mpa，hc=136.110840 kJ/kg（2）锅炉型式和参数主蒸汽参数 Pb＝16.66MPa；tb=540℃，hb=3402.948486 kJ/kg 汽包压力 Pbq＝19.67MPa再热蒸汽出口温度trh=535℃锅炉效率ηb=0.92（3）回热抽气八级回热抽气给水温度给水泵焓升=30.584 kj/kg计算中的选用数据锅炉排污量 Dbl=0.01Db全厂汽水损失 Dl=0.01Db加热器及除氧器效率ηh=0.99排污扩容器效率ηf=0.98补充水温度 tma＝20℃，hm=84.141739kJ/kg连续排污扩容压力 0.75Mpa（扩容蒸汽进入除氧器），见表1计算工况下机械电机效率ηmηg=0.98小汽机抽汽管道及阀门压损 8％各加热器抽汽管道及阀门压损 6％表1 排污扩容器计算点汽水参数2、全部计算结果（1）整理原始资料，按照简捷计算焓值如下再热焓升qrh=491.649414 kJ/kg各加热器出口焓值见表2表2 各加热器进出口焓值加热抽汽焓进口疏水焓出口疏水焓进口水焓出口水焓器序号1 2482.763671 221.488403 139.24736 208.943588 69.696228 2261.2752682 2688.982666 531.954285 208.943588 363.459869 154.516281 2480.039078 323.0106973 2901.481934 618.108643 531.954285 363.459869 523.444824 159.984955 2369.527649 86.1543584 3017.977783 618.108643 523.444824 618.108643 94.663819 2399.869145 3122.179932 750.717041 618.108643 694.284485 76.175842 2504.071289 132.6083986 3300.3396 855.891357 750.717041 724.284485 832.050476 107.765991 2549.622559 105.1743167 3047.026611 1066.688599 855.891357 832.050476 1039.765015 207.714539 2191.135254 210.7972428 3128.09082 1066.688599 1039.765015 1153.940474 114.175459 2061.402221.（2）全厂物质平衡计算全厂汽水损失 Dl=0.01Db=0.01*1.0101D0=0.010101D0锅炉蒸发量 Db=D0+D1=D0+0.010101D0=1.010101D0锅炉连续排污量 Dbl=0.01Db=0.010101D0给水量 Dfw=Db+Dbl=1.010101D0+0.010101D0=1.020202D0 轴封漏气量1 Dsg1=0.00608D0轴封漏气量2 Dsg2=0.000263D0轴封漏气量3 Dsg3=0.00233D0轴封漏气量4 Dsg4=0.0012D0轴封漏气参数见表3表3 轴封漏气参数序号流向1 0.00608 2276.411401 3343.1 1号高加2 0.000263 2721.902959 3472.62 3号高加3 0.00233 2423.051357 3041.16 除氧器4 0.0012 2467.511597 2689 4号低加由排污扩容器热平衡计算Df,D'bl0.00521234805D0未回收的排污水量补充水量（3）回热加热器抽汽系数计算①高压加热器GJ1计算②高压加热器GJ2计算③高压加热器GJ3计算No7的疏水量再热蒸汽量高压加热器GJ3抽汽量高压加热器No6的疏水量④除氧器CY计算进入除氧器的抽汽量小汽轮机的抽汽量除氧器的抽汽量DJ1级回热加热器的出口水量⑤低压加热器DJ1计算⑥低压加热器DJ2计算低压加热器DJ2抽汽量低压加热器N03的疏水量⑦低压加热器DJ3计算低压加热器DJ3抽汽量DJ4级回热加热器的出口水量⑧低压加热器DJ4计算⑨凝气流量计算正平衡计算：反平衡计算：（4）计算D0由汽轮机功率方程：可得：各加热器抽汽及轴封漏气份额和焓值如表4表4 D和h数据D0 1 3394.601318 Dzr 0.847883633 3532.881592 D1 0.020031401 2482.763671 D2 0.0397 2688.982666 D3 0.054202315 2901.481934 D4 0.032357837 3017.977783 D5 0.082 3122.179932 D6 0.037082038 3300.3396D7 0.0922 3047.026611 D8 0.050295004 3128.09082 Dsg1 0.00608 3343.1Dsg2 0.000263 3472.62Dsg3 0.00233 3041.16Dsg4 0.0012 2689Dc 0.58226 2380.51 将上表数据代入公式得：D0=945.3397632t/h回热系统的各项汽水流量见表5 表5 各项汽水流量①正平衡计算单位新蒸汽的循环内功为代入数据解得：1166kJ/h单位新蒸汽的循环吸热量为代入数据解得：2695.2kJ/h则循环内效率为0.4326②反平衡计算单位新蒸汽在一个循环中所损失的热量为代入数据解得：1529kJ/h则循环效率为：0.4326正反平衡计算完全一致，说明热系统计算正确。
（5）热经济型指标计算①汽轮机机组热耗=2505039.654kJ/h8350.132179kJ/(kwh)0.4311309②锅炉热负荷2547856607kJ/h管道效率0.983194912③全场经济性指标0.3899748519231.364519kJ/(kwh)315.404954g/(kwh)（6）参考文献1．严俊杰等，发电厂热力系统及设备，西安交通大学出版社，20032. 黄新元主编，热力发电厂课程设计，中国电力出版社，2004。