t吊具计算方案
吊装简易计算
100
107.0754641
Q=K1*(Q1+Q2+Q3)
计算结果
主吊
动载系数 K1
设备重Q1
吊索具Q2
1.1
88
2
额定起重
量
122
吊钩Q3ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2.8
102.08 83.67%
参考距离 16.39125
与吊臂距离 3.466099374
反正切 26.56505
45
SUMSQ 平方和 power 多次方 sumx2my2 平方差
风载的计算
w=c*p*A
风力系数 c
基本压力 p
迎风面积A/m2
计算结果 /t
1.2 0.625V*V 40.85
0.553
110.5563
设备质量 /t
88
arctanθ 0.006284
倾角θ
0.36
起重机负载率
钢丝绳校核 设备长/mm
9065 设备重/t
31.8
宽/mm 4545
空间4根 钢丝绳长 /mm
参考距离 24.85387
与吊臂距离 1.582669591
正弦
余弦 正切
0.5 0.866025 0.57735
0.8660254 0.5 1.732051
数值 0.5
1
反正弦 30 90
反余弦 60 0
卡杆问题 吊臂长
114
吊臂回转 偏移距离 1.5
中心
高度
2.5
被吊装设备 吊装半径 吊装高度 24 113.6114
障碍物 吊装半径 22.5
高度 此位置吊臂高
钢丝绳与 设备夹角
10000 5070.287221 59.533884
起重机起升计算
制动器制动扭矩>=(Nm) 制动器安全系数Kz 联轴器传递扭矩>=(Nm) 联轴器重要程度系数k1 联轴器角度偏差系数k3
1151.3382 1.5 5500.8 1.8 1
入,绿色为中间计算值
初算卷筒转速r/min
6.733478476
初算钢丝绳直径mm 初算卷筒直径mm
28 1012
初算减速机传动比i 卷筒实际扭矩T=Nm
147.0265337 147217.7778
红色为最终计算值(供选型用),蓝色为提供值/初选值/额定值必须输入,绿色为中间计算值
最终值 最终起升速度m/min 5.511227894
最终电动机额T=Nm 最终卷筒转速r/min 最终减速机额定功率P=Kw 最终减速机额定传动比i 最终减速机扭矩计算值T=Nm 减速机过载倍数
132 990 3 1273.333333 6.747224437
146.727 186832.38 1.26908844
FZQ2200主起升 提供值 额定起重量T 初选起升速度m/min 估算吊具重量T 设计值 单联或双联 走几 滑轮组效率 机构总效率
100 5.5 4
初算值 倍率m 单绳拉力N 卷筒总出绳拉力N
4 141555.5556 283111.1111
2 8 0.9 0.85
初算电动机功率P=Kw
109.9137255
250t门式起重机计算书
ME125+125/32t门式起重机计算说明书西南交通大学机械工程研究所2010年10月目录1 概述 (1)2 125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数 (1)2.1主要设计参数 (1)2.2主要验算项目、方法和目的 (2)3 机构计算 (2)3.1主起升机构 (2)3.1.1钢丝绳 (2)3.1.2卷筒尺寸与转速 (2)3.1.3电动机 (3)3.1.4速比与分配 (3)3.1.5制动器选择 (3)3.2副起升机构 (4)3.2.1钢丝绳 (4)3.2.2卷筒尺寸与转速 (4)3.2.3电动机 (4)3.2.4速比与分配 (5)3.2.5制动器选择 (5)3.3小车行走机构 (5)3.3.1行走轮压计算 (5)3.3.2车轮组选择 (6)3.3.3电动机 (6)3.3.4速比与分配 (8)3.3.5制动器 (8)3.4大车行走机构 (8)3.4.1行走轮压计算 (8)3.4.2车轮组选择 (9)3.4.3电动机 (9)3.4.4速比与分配 (11)3.4.5制动器选择 (11)4 125+125/32t-37.435m门式起重机结构有限元计算 (11)4.1门架载荷计算 (11)4.2结构有限元计算 (13)4.2.1刚度验算 (13)4.2.2强度验算 (14)4.3门式起重机结构刚度和强度判定 (19)4.3.1静刚度计算讨论 (20)4.3.2强度计算讨论 (20)5 总体稳定性计算 (21)5.1总体稳定性计算 (21)6 结论 (22)7 参考书目 (22)1概述西南交通大学机械工程研究所依据委托方提供的参数，设计了125t+125/32t双小车门式起重机。
依据起重机设计规范（GB 3811–2008）、钢结构设计规范（GBJ 17-88），及《起重机设计手册》，对门机机构进行计算选型及校核，对门架结构的强度和刚度进行审核验算，并对整机的抗倾覆稳定性进行了校核计算。
2125+125/32t-37.435m门式起重机主要参数2.1主要设计参数125t+125/32t双小车门式起重机整机外型和主要参数如图2.1-1和表2.1-1所示：图2.1-1 125t+125/32t双小车门式起重机整机外型起升机构技术特性主起升机构副起升机构工作级别M5 M5额定起重量双小车125t+125t 32t起升速度 2.3m/min 9.2m/min卷筒直径Φ950mm Φ650mm滑轮倍率 6 4钢丝绳28NAT 6×19W+IWR 1870 ZS 521 318 20NAT 6×19W+FC 1670 ZS 220 147电动机YZR280M-8,55+55kW,725r/min YZR280M-8,55kW,725r/min减速器QJYD34-560-160 III C,i=160 ZQ-850-II-3CA,i=40.17制动器YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m YWZ5-400/125,制动力矩:1600N.m运行机构技术特性大车运行机构小车运行机构工作级别M5 M5行走速度20m/min 16m/min主/从动轮数16/16 4/4车轮直径Φ630mm Φ630mm轨道型号P50 QU80轨距37.435m 3.6m减速电机KDK10-143.47-YZRE3.7-4P-M4-J1-A(B)-T KDK12RF08-166-YZRE5.5-4P-M4-J1-A(B)-T制动器电机自带,制动力矩:50N.m 电机自带,制动力矩:50N.m1）门机机构选型计算依据125t+125/32t双小车门式起重机的设计图纸，根据工作参数，对门机的起升、运行机构进行选型及校核。
平衡梁吊具计算书
【屈服应力】 =367.5MPa . K=367.5/61.6=5.965﹥(K)安全
三：钢丝绳计算：
吊具安装吊装作业时采用 双股钢丝绳双吊索选用双绳兜吊。吊具由四个支座即四个吊点承载160T.每个吊点承载40T(4000000N).
钢丝绳破断拉力=40*6=240T(安全载重系数取值为6)
平衡吊具计算书
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校对
审核
一 现场采用二组吊具同时平稳起吊。吊具计算公式按单组平衡吊具计算。
如图一
单组吊具图（二）
二：荷载：
横梁吊耳板尺寸
39m箱梁重160T分配至每端为80T(800000N);按最重者验算受力。考虑1.2倍安全系数储备，800000N*1.2=960000N.单组吊具则要求吊具具备负重96T的能力。
轴截面惯性矩：W=0.1* =172800mm(销轴直径 )
轴最大弯曲应力： =M/W=80850000/172800=467.88MPa
抗拉强度：【 】=1080MPa/467.88MPa=2.3﹥【K】安全
钢丝绳破断拉力总和=240/0.82=292.6（换算系数取值0.82）
钢丝绳破断拉力总和：S破=292.6吨，动载系数1.05偏载系数1.1钢丝绳计算拉力:Smax=40t*动载系数*偏载系数=46.2t钢丝绳安全系数：n≧6，钢丝绳使用系数：0.92 机械效率：0.98. 实际安全系数：n=292.6*0.92*0.98*2/46.2=11.4﹥【6】安全
根据现场使用受力尺寸：四根销轴承载力为160T每根销轴承载40T,根据机动起重销轴类设计规定安全系数值K=1.75按单根销轴需承载P=40*1.75=70T
P=70T=700000N
2300t桥面板吊具的设计
４９ ．— ． ． —
ｆ — 由扭矩 引起 的剪 应力 ，ｆ＝ — Ｏ
西 ７ ３ ７× 西 ０ ｌ６ ０×２
由于梁体 正 压 力 方 向 通 过 梁 体 中 心 ，此 处 只 有 重力产 生 的弯矩 。 （ ） Ａ— １ Ａ截 面强度计 算
Ｍ ＝ １ ２ ５ ×５ ０ ８ ＝４． ３ × １ Ｎ ．ｍｍ ３． ６６ ７ ０ ５０ ／ ２ ０
佩
图 ２ 下 吊点 受 力 分 析
设 ４个 主 吊钩 ，吊钩 间距 １ ｍ。要求 桥 面 板 ９ｍｘ ６ 垂 直起 吊 ，吊具 高 度 小 于 ２ ０ ｍ， 自重 小 于 ３ ０ ｔ ０ ，
设计 、制 作周 期 ２个 月 。
由于 吊具 自重 要 求 轻 ，周 期 短 ，考 虑 将 吊 具 设计 成 软索 具 与 支 撑 粱 相 结 合 的形 式 以 降低 吊具 自重 。为缩短 周期 支撑 梁 主体 不 采 用桁 架 式 结 构 ， 而采 用制 作 周 期 更 短 的螺 旋 焊 接 钢 管 ，索 具 用 钢
丝绳 索具 。 主 吊索拉 力
， ，
式
吊具 呈 梯 形 结 构 ， 由 ４根 主 吊索 、２根 长 拉
索 、２根 短 拉 索 、２根 支 撑 梁 、２根 支 撑 杆 组 成 。
，，
Ｆ ＝—— ８￣＝７ ９１ ５ ｋ ４． Ｎ ｓｎｇ ｉ ４８ ｎ ｓ ｉ
．
３ 受 力 计 算
支 撑梁 设 计依 据起 重机 设计 手册 和 Ｃ Ｓ ２ ０ Ｃ － ０７
由于 载荷 较 大 ，主 吊索 、长 拉 索 由钢 丝 绳 绕 制 而
成 ，见 图 １ 。
《 船舶 与 海 上设 施 起 重 设 备 规 范 》 。支 撑 梁 主 体采
盾构机吊装计算书
附件6：计算书1.单件最重设备起吊计算（1）单件设备最大重量：m=120t。
（2）几何尺寸：6240mm×6240mm×3365mm。
（3）单件最重设备吊装验算图1中盾吊装示意图工况：主臂（L）=30m；作业半径（R）=10m额定起重量Q=138t(参见性能参数表)计算：G=m×K1+q=120×1.1+2.5=134.5t式中：m=单件最大质量；K1=动载系数，取1.1倍；q=吊索具质量，吊钩2t+索具0.5t；额定起重量Q=138t＞G=134.5t（最大）故：能满足安全吊装载荷要求。
为此选择XGC260履带式起重机能满足盾构机部件吊装要求。
2钢丝绳选择与校核图2钢丝绳受拉图主吊索具配备：（以质量最大120t为例）主吊钢丝绳规格：6×37-65.0盾构机最大重量为120t，吊具重量为2.5t.总负载Q=120t+2.5t=122.5t主吊钢丝绳受力P：P=QK/(4×sina)=34.57ta=77°（钢丝绳水平夹角），K-动载系数1.1钢丝绳单根实际破断力S=331t钢丝绳安全系数=331/34.57=9.575，大于吊装规范要求的8倍安全系数，满足吊装安全要求。
（详见《起重机设计规范》（GB/T3811-2008）符合施工要求）。
3.吊扣的选择与校核此次吊装盾构机，选用了6个55T的“?”型美式卸扣连接盾构机前盾、中盾的起吊吊耳与起吊钢丝绳，设每个卸扣所承受的负荷为H’，则H’=K1×Q÷4式中K1：动载系数，取K1=1.1，Q：前盾的重量。
则H’=K1×Q÷4=1.1×120÷4=33T<55T 因此所选用的6个该型号“?”型美式卸扣工作能力是足够的，可以使用。
吊装器具选择如下：（1）美式弓型2.5寸55t卸扣6只。
（2）6×37+1-∮65钢丝绳4根，2根用于主钩吊装，两根用于辅助翻身。
起重吊装、常用吊具简易计算
起重吊装、常用吊具简易计算
(一)骑马式绳卡使用数量的计算
n=T∕2N∙(fl+f2)=2.5∙T∕N
式中TT冈丝绳上所受的拉力，N;
N-拧紧绳卡螺帽时,螺栓上所受的力(可查表求得)；
任一钢丝绳与钢丝绳之间的摩擦系数,为安全起见取仕=0。
F2T冈丝绳在绳卡卡箍上的摩擦系数，f2=0.2o
拉力值N是以用长0.2米的螺帽扳手双手用力拧紧螺帽为前提,一般使用三个,最后一个加旁弯,以便观察其是否有松动。
(二)、卸扣计算：
卸扣的承载能力与弯环部位直径的平方成正比，对直环形螺旋式卡环的允许承载按下式枯算。
P=40χd2平均N
式中P—允许承载荷重，N;
d平均T肖轴与弯环直径的平均值，即d平均二d÷dl/2mm
【例题】按表选用卸扣,己知销轴直径为12mm,弯环直径为Iomm,试确定其允许荷重为多少？
【解】：代入以上公式d平均=d+d1/2=12+10/2=11mm
P=40×d2平均=40χll2=4840N
答：查表允许负荷为5000N,与计算基本相吻合。
（三）、链条计算
按用途不同链条可分为焊接链条、片状链条两种,用于挠性传动构件或挠性起重构件。
其拉力按下式计算。
F=b∙9.81∙W∙m∕nN
式中b一链与垂直线形成夹角白时的受力系数，查表。
W—构件或设备的重量Kg;
m—安全系数,m=5;
nT连条根数。
预制梁板起重吊具设计验算计算书
吊具设计设计及受力验算荷载：30m梁重为91t，分配到每端为45.5t；40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
按最重者验算受力，考虑1.2的安全系数储备，则要求吊具具备负重85t的能力。
吊具端部销接点距离设计为200cm。
横吊梁强度验算根据设计横吊梁类似于受集中荷载的简支梁，则：P=85t，L＝2mM＝1/4*850*2＝425KN〃m［σ］＝1.2*145＝174MPa吊具采用两块δ＝3cm厚的钢板组焊而成，跨中部分计算高度取值为45cm，两端部分高度为24.5cm，则跨中截面抵抗距为：W=bh2/3＝2*3*45*45/3＝4050cm3σ=M/ W =425*106/4050*1000=104.9MPa<［σ］强度验算满足要求。
连接销受力验算主吊点受力850KN，销子直径为100mm，分力销板按照40mm厚配置，则承受压应力为850000/2/100/40＝106.25MPa，小于140 MPa的容许应力值；销子所受最大剪力为Q＝425KN，销子的容许剪应力［τ］＝125MPa（45号钢），τ＝4/3×Q/A=4/3×（425×103）/（3.14159×502）＝72.2Mpa＜［τ］，剪力验算满足要求。
端部两个副吊点受力为425KN，销子直径选用80mm，剪力验算同样满足要求。
另外，注意施工中做好吊板（6号板）与主板（1号板）之间的焊接连接，要求双面均施焊、焊缝饱满。
钢丝绳选用计算设计及受力验算40m梁重为143t，分配到每端为71.5t。
钢丝绳破断拉力＝715*6＝4290KN（安全载重系数取值为6.0）钢丝破断拉力总和＝4290/0.82＝5232KN（换算系数取值为0.82）钢丝总断面面积＝5232000/1700＝3078mm2（钢丝绳的公称抗拉强度为1700MPa）则在每端提升71.5t的重物须钢丝绳的总断面面积为3078mm2，选用双绳兜吊，则每绳需要断面面积为3078/4＝767 mm2，查阅相关手册得出，选用公称抗拉强度为1700MPa，6×37（股为1+6+12+18，绳纤维芯），直径47.5mm、丝径2.2mm以上规格的钢丝绳（钢丝总断面面积为843.47 mm2）可以满足使用要求。
吊车主要参数及钢丝绳检算
吊机主要参数及钢丝绳受力分析计算1.吊机主要参数：T梁起吊高度的计算：H= h1+h2+ h3+ h4h1------梁高度（m）；h2------索具高度（m）；h3------桥墩高度（m）；h4------吊装时的工作间隙（m）。
H= h1+h2+ h3+ h4=2.5+13+8+1.5 =25m（取最高墩身8米计算）汽车吊机吊臂的长度计算：L=[(H+B-C)2+R2]1/2L-----所需起重臂的长度（m）；H-----所需的起吊高度（m）；B-----吊钩至吊臂顶部的距离，估1m；C-----吊机回转台至地面的高度，估2.5m；R-----吊机吊臂的回转半径。
160T汽车吊机吊臂长度计算：L=[(25+1-2.5)2+92]1/2=25.16m所以选用吊机吊臂长为：27m。
吊机工作状态：220T汽车吊机：回转半径：R≤11m；吊臂长度：L=27m. 2. 钢丝绳受力分析计算（1）吊装载荷Q＇T梁自重；Q=111.3t；动载系数；K1=1.05风载系数：K3=1.3基本风压W0=17.5kg/m2 S——迎风面积S=2.5×32.6=81.5m2W= K3×W0×S=1.3×17.5×81.5/1000=1.85tQ计=Q ×K1 +W=111.3×1.05+1.85=114.2t吊索具重量：q1=0.5t(估)吊钩重量：q2=1t(估)Q’= Q计+ q1+ q2=114.2+0.5+1=115.7t旋转半径为11米时，吊机额定起重量：G=60.2t＞115.7/2=57.8t，故安全；（2）钢丝绳的选用吊索拉力：P拉=QJ/Nsin850QJ=k动×G设钢丝绳破断力：P= P拉×k其中：P拉--------吊索拉力；QJ--------计算载荷；k动-------动载荷系数1.1；G设-------T梁重量为111.3t+吊钩和钢丝绳重量1.5t=112.8t；N---------吊索分支数，为4；P---------钢丝绳破断力；K---------安全系数6；P拉=QJ/Nsin85°=1.1×112.8/4sin85°=31.14tP= P拉×k =31.14×6=186.84t钢丝绳公称抗拉强度：1700MPa查钢丝绳参数表选6×37，φ=65.0mm的钢丝绳；其破断力为266.6t> P=186.84t；故安全。
160t-32t×28m门式起重机计算书
上海石化机械制造有限公司160/32t-28m门式起重机计算书无锡工力工程机械厂2002-11-3160/32t 门式起重机计算书一、技术参数及技术要求： 1. 技术参数：1.1 额定起重量 主起升 160t 副起升 32t 1.2 跨度 Lk=28m 1.3 数量 1台1.4 起升高度 主钩 16m 副钩 18m 1.5 工作级别 A5主起升 M5 副起升 M5 小车运行 M5 大车运行 M5 1.6 速度 主起升 2m/min 副起升 6.3m/min 小车运行 20m/min 大车运行 20m/min 1.7 工作场所 室外 1.8 环境温度 45℃1.9 电源 交流三相380V ，50Hz 大车滑线提供 1.10 大车轨道 QU100 1.11 操作控制方式： 司机操作1.12 起吊物： 两腿之间应能通过直径11米的园形筒体。
二、大车运行机构的计算：1. 技术参数：起重机总重：312t （包括吊具、电气），小车总重：55t大车运行速度：20m/min大车运行机构采用四角驱动，车轮总数为6×4＝24。
1.1 轮压的确定： )(286)(6.289.177.1012160552455312max kN t P ==+=++-=)(107)(7.102455312minkN t P ==-=计算轮压P c ： )(3.22632minmax KN P P P c =+⨯=选主动车轮 TZQ7127.11A D600 从动车轮 TZQ7128.11A D6001.2 电动机的选型： 电动机的静功率:)(43.159.06020009.081.94726081.9KW VK G P f j =⨯⨯⨯⨯=⨯⨯⨯=η电动机的惯性功率: P g =1.1×G ×a=1.1×472×0.058=30.1(KW)坡道阻力和风阻力:F f =1.4×1×1×25×（44×2.6+45）=5579Kg=55.79(KN) 风阻功率:P f =55.79×20×0.009/(60×0.9)=0.186(KW) 风载体型系数: 有凸出翼缘或筋板的梁 1.4 高度修正系数: 工作风压时：1，非工作风压时：1.13 标准风压值（公斤/米^2):迎风面积F=Ψ×F 轮F 轮：起重机组成部分的轮廓面积在垂直于风向平面上的投影（米^2) Ψ：起重机金属结构或机构的充满系数，即结构或机构的净面积与其轮廓面积之比。
75-20t-桥式起重机设计计算书-secret.
75/20T 桥式起重机设计计算书1. 主要技术参数1.1. 主起升机构起重量 75t（750kN）起升速度 4.79m/min起升高度 16m工作级别 M51.2. 副起升机构起重量 20t（200kN）起升速度 7.16m/min起升高度 18m工作级别 M51.3. 小车行走机构行走速度 32.97m/min工作级别 M5轮距 3.3m轨距 3.4m1.4. 大车行走机构行走速度 75.19m/min工作级别 M5轮距 5.1m轨距 16.5m2. 机构计算2.1.主起升机构主起升机构为单吊点闭式传动，卷筒按螺旋绳槽、双联卷筒、单层缠绕设计。
2.1.1. 钢丝绳A. 钢丝绳最大拉力S max ：S max = 1.02Q α q ηh = 1.02×7500002×5×0.97= 78868 N式中，Q ——额定起升载荷，Q = 750000 N ；α —— 进入卷筒的钢丝绳分支数，对于双联卷筒，α = 2； q —— 滑轮组倍率，q = 5； ηh —— 滑轮组效率，ηh =0.97。
B. 钢丝绳最小直径d min ：d min = C S max = 0.1×78868 = 28.08 mm 式中，C —— 钢丝绳选择系数，C = 0.1； C. 钢丝绳选择按6×19W+FC -28-170-I -光-右交型钢丝绳，d = 28mm ，σb = 1700MPa （钢丝绳公称抗拉强度）， 钢丝破断拉力总和S 0= 492500N ，钢丝绳实际安全系数：n = S 0S max = 49250078868 = 6.24> 5，通过。
钢丝绳型号为：6×19W+FC -28-170-I -光-右交 GB1102-74 2.1.2. 卷筒尺寸与转速 A. 卷筒直径卷筒最小直径D min ≥（e-1)d=17×28=476mm ， 式中，e —— 筒绳直径比， e = 20； 取D 0=800mm （卷筒名义直径），实际直径倍数e s = 80028 = 28.57> 18，满足。
吊点吊具计算书
重庆东水门长江大桥钢梁吊耳、吊具计算书计算：复核：审批：中铁大桥局股份有限公司重庆东水门长江大桥项目经理部2012年3月目录一、工程概述 (1)二、容许应力参数 (1)三、结构设计 (2)四、结构承载力验算 (3)4.1荷载计算 (3)4.2吊耳A1结构承载力验算 (3)4.3吊耳A2结构承载力验算 (5)4.4吊耳A3结构承载力验算 (7)4.5吊具A结构承载力验算 (8)4.6吊具B结构承载力验算 (10)4.7吊具C结构承载力验算 (12)五、结论 (14)一、工程概述重庆东水门长江大桥主桥为222.5+445+190.5m的双塔单索面斜拉桥。
主塔采用混凝土塔，P1墩高172.6m，P2墩高162.5m；主梁采用钢桁梁。
每塔设置斜拉索9对，全桥斜拉索共18对36根。
重庆东水门长江大桥杆件吊重及吊具分类统计表二、容许应力参数主要材料容许应力参数《钢结构设计规范GB50017-2003》三、结构设计1、耳板A1结构尺寸设计如图1。
图1 吊耳A1构造图2、耳板A2结构尺寸设计如图2。
图2 吊耳A2构造图3、耳板A3结构尺寸设计如图3。
图3 吊耳A3构造图4、吊具A和吊具B结构尺寸设计如图4。
图4 吊具A和吊具B构造图3、吊具C结构尺寸设计如图5。
图5 吊具C构造图四、结构承载力验算4.1荷载计算根据构造需要吊绳与桥面板之间的角度α大于°，由于钢梁重力是确定的，每个吊耳或者吊具的竖向分力N也是确定的，现在按最不利情况考虑取α等于°。
4.2吊耳A1结构承载力验算最重下层桥面板和上层加宽段边桥面板为74666.8kg，每个吊耳平均承受竖向力=186.67kN，水平分力=186.67×0.577=107.77kN。
1、吊耳A1焊缝强度验算耳板E1和加劲板E2与桥面板焊接采用坡口焊，弯矩、水平剪力和竖向轴力由耳板和加劲板共同承受。
焊缝质量为二级，坡口焊不采用引弧板施焊弯矩焊缝截面有效长度：耳板 E1加劲板E2A、剪力V沿耳板E1平行方向如下图所示。
130T吊车 吊装方案
吊装施工方案江苏华伟建设集团有限公司2019 年 12 月 09 日目录一、工程概况 (1)（一）工程简述 (1)（二）吊装工序流程图 (1)（三）现场平面图 (1)二、吊装工作组织网络图 (2)三、特种作业人员名单、上岗证编号 .................... 错误!未定义书签。
四、吊装前准备工作 (2)五、吊装工艺流程 (3)（一）变幅操作 (3)（二）臂架伸缩操作 (3)（三）起升操作 (4)（四）回转操作 (5)六、吊装设备选型 (6)（一）吊装设备的规格、型号 (6)（二）钢丝绳、卸扣的规格、型号及选型计算 (7)（三）吊装作业中所需工具、材料的种类数量 (8)七、安全技术措施 (8)一、工程概况（一）工程简述本工程使用最大吨位130t汽车吊，用于吊装淮安国瑞化工罐区贮罐，该贮罐重11t，中心吊距14-15米。
（二）吊装工序流程图（三）现场平面图二、吊装工作组织网络图项目经理安全员起重指挥起重机司机三、吊装前准备工作吊装前对吊装区域设立警戒区和警戒人员维持吊装秩序，并对吊装人员进行工序交底，统一吊装信号，通过信号以保证各操作岗位动作协调一致，达到安全施工。
指挥信号应贯彻执行《起重吊运指挥信号》（GB5082-85）的规定。
起重吊装时起重工用手势进行吊装作业指挥，指挥信号传递程序为：作业人员、岗位指挥、操作者。
起重司机登机后要检查作业条件是否符合要求，查看影响起重作业的障碍因素，检查配重状态，确定起重机各工作装置的状态良好；查看吊钩、钢丝绳及滑轮组的倍率与被吊物体是否匹配；检查起重机技术状况，特别应检查安全防护装置的工作台状态，装有电子力矩限制或安全负荷指示器的应对其功能进行检查。
只有确认各操作杆在中立位置以后，才能进行起动，对于设有蓄能器的应检查其压力是否符合规定的要求，项目经理安全员起重指挥起重机司机置有离合器的起重机，应利用离合器操纵手柄检查离合器的功能是否能正常工作。
同时，推入离合器以后一定要锁定离合器。
大角区间右线350t吊车吊装安全性计算
大角区间右线吊装安全性计算1吊车选择校核验算1）吊装最大重量106t （包含吊钩与吊具）查350t汽车吊吊装曲线，选择吊杆长23.6米，作业幅度10米，满足吊装要求。
2）160吨吊车时吊装最大重量为TM625PMX-12四号台车21t。
实际重量：G=21t×1.1+2=25.1t，查160t汽车吊吊装曲线，选择吊杆长22.4米，作业幅度12米，满足吊装要求。
图1.TEREX350T吊车尺寸示意图2最大支反力计算目前角门东车站主体顶板施工完毕，土方回填（约2.8m ）、压实完成，并做好了场地的硬化工作（300mm 素混凝土板）。
1） 350t 吊车占位及支腿分布见附图：Z1在围护结构冠梁上，Z2在围护结构上，Z3及Z4支在主体结构顶梁上。
由于角门东站暗挖出入口现已经进入施工阶段，暗挖段内围护桩现已凿出。
350t 汽车吊地基承载力按起重最大量（106t ）时计算，若起吊106t 重物地基承载力满足要求，则其余均满足。
350t 汽车吊自重72t ，配重142t按350吨吊车起吊106吨重物时计算，350吨吊车支腿全伸如图下图所示，B=8.5 ，l=8.5。
支座反力最大值可按下列公式计算cos sin 422M AX T M M R Blαα=++其中T P Q =+，P 吊车自重+配重，Q 为起重量，α为吊臂仰角，按最小仰角68°计算，M Q R =⋅，吊装半径R 按最大10m 计算。
得1611.7KN M AX R =。
施工过程中采用2.5×2.5m 路基箱，覆土回填厚度为2.8m 。
支腿处局部产生的压强P=F/S=1611700N/6.25m 2=257KPa吊车坐落位置路面采用C25混凝土硬化30cm ，硬化混凝土路面按照扩大基础考虑，以路基箱每侧扩大30cm 计算，承力面积为9.6m 2，顶板承力面积为（2.5+0.3×2+2.8×2）2=75.69m 2。
t25m 门吊计算书
80t×25m 门式起重机设计计算书（LM80）编写_________审核_________批准_________------------机械厂2007年8月目录一、设计计算依据及参考文献．．．．．．．．．２二、主要技术参数．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．３三、小车部分计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．４～９四、门架部分的计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．１０～２１五、整机稳定性验算………………………22～23一、设计计算的依据及参考文献1.80t×25m门式起重机的技术规范书及技术协议2.GB3811-83《起重机设计规范》—————参书㈠3.《起重机设计手册》中国铁道出版社出版———参书㈡4.《起重运输机金属结构设计》教材机械工业出版社——参书㈢二、主要技术参数按照80t×25m门式起重机技术规格书，主要技术参数如下：起重量：80T起升高度：14.5m(+14.5m/-4m)。
跨度：25m无悬臂大车路轨：QU70工作级别：A6起升速度：4.5m/min小车运行速度：14m/min大车运行速度：36m/min大车最大轮压：Pmax=20t工作环境: 室外,最高40℃,最低-10℃.小车自重: G XC=20060kg小车轨距: L XC=3000mm,小车基距: B=3800mm主钩倍率: m=5.80t吊具质量: 1800kg三.机构计算(a).起升机构的计算：1.本机构额定载荷 G n=80t，2.滑轮倍率 m=53.吊具重量 1800kg①.选择钢丝绳、滑轮：钢丝绳安全系数：n=6钢丝绳选用6X29Fi+Fc1770钢芯钢丝绳，其最大拉力：S max=Gn/(2mηη1η2)=(80000+1800)/(2×5×0.98×0.985×0.97) =8737kgf钢丝破断拉力总和：∑S b=S max·n=8737×6=52422kgf选28NAT6X29Fi+IWR1770,最小钢丝破断拉力总和∑S s=1.321×457=603.7KN>∑S b=524.3KN，故合格。
20t吊具计算方案
精心整理
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20t 吊具计算书
一、 吊具横梁的计算
吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t 重物为例进行计算。
1. 载荷G=20t=2000kg ，计算载荷Q=n.G ，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,
2. 载荷刚度校核弯矩
3. 计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、 吊具上方吊轴的计算
1. 吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg ，L=230mm=23cm,截面抗弯截面系数Wz=149.311 cm 3。
2. 计算过程如下：
集中载荷F 15000 kg
精心整理
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支点距离L 230 mm
弯矩M 8452500 Kg.mm
轴颈d 115 mm
抗弯截面系数Wz 149311.5514
工作应力σ MPa
许用应力[σ] 710（材质40Cr ） MPa
安全系数n
3. 销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、 其他件的强度计算书。
供。
400t吊装施工方案
目录1 工程概况 (2)2 施工程序 (3)3施工方法 (3)4 进度计划 (6)5 人力计划安排 (6)6 主要施工设备 (7)7主要施工手段用料计划 (7)8 质量保证措施 (8)9 安全保证措施 (9)10附图 (10)1 工程概况1.1工程简介1.1.1本工程为喀土穆炼油厂的扩建项目，一期建设的100万吨/年延迟焦化装置区共有静设备20台，塔类设备为5台，其中需要大型机具（400t履带吊）吊装的大型设备、结构如下表：主要设备参数表序号名称规格重量数量备注1 分馏塔φ4400×56569×（3+16）/(3+18)161t 1 分4段吊装2 再吸收塔φ1600×31656×1634 t 1 整体吊装3 干气脱硫塔φ1400×32803×（3+10）28t 1 整体吊装4 溶剂再生塔φ1600×32551×（3+10）/(3+8)30t 1 整体吊装5 原料油缓冲罐φ4200×29312×12/1648t 1 整体吊装6 冷换框架6000×8700×1500040t7 分框吊装注：1、考虑减少高空作业，提高效率，各设备、框架的总重量包含部分必要的劳动保护重量。
2、构架上的部分换热器、空冷器管束等由于就位标高高，吊装位置远，也需要大型机具吊装。
1.1.2由上表知，最大的设备为分馏塔，其规格为φ4400×56569×（3+16）/(3+18)，筒体材质为316L+20R。
根据分馏塔组对方案，由于大型塔器运输困难，只能采取由供货厂家分片预制运至现场后再进行现场组对、焊接。
根据现场机具情况，采用400t 履带吊分4段吊装的施工方法。
设备最重的为第一段，重约51t。
详细的分段情况另见《分馏塔组焊施工方案》。
1.1.3考虑施工整体进度和现场HSE要求，设备的梯平栏、部分内件及附塔管线等尽可能于地面安装后再吊装；构-2、构-6可根据现场条件，每2榀组成立体方形框架后整体吊装，这些给吊装增加很大难度。
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t吊具计算方案Prepared on 21 November 2021
20t吊具计算书
一、吊具横梁的计算
吊具供有3种工况，以对横梁最不利的横梁中间钩头起吊20t重物为例进行计算。
1.载荷G=20t=2000kg，计算载荷Q=n.G，其中n=1.5为实验载荷系数，则Q=30000kg,吊点间距
L=5000mm=500cm；横梁中部截面如图1所以（不考虑补强板），截面惯性矩Ix=615474.66cm4,梁中心高Z
=470mm=47cm。
1
2.计算过程如下
梁的校核
刚度校核
截面惯性矩Jx 615474.66 cm^4
支撑点间距L 500 cm
载荷Q 30000 kg
弹性模量E 2100000 kg/cm^2
刚度f 0.06 cm
校核8271.98
强度校核
中心高Z147 cm
抗弯截面系数
13095.20553
Wx=Jx/Z1
弯矩M=GL/4 3750000
弯曲应力σ=M/Wx 286.3643485 kg/cm^2
弯曲应力σ=M/Wx Mpa
其中刚度f=8271.98,远大于800（起重机设计规范规定的主梁刚度值），
弯曲应力σMpa＜345MPa(Q345B板材的屈服强度)
3.计算结果，吊具横梁具有足够的刚度和强度，可以满足招标文件要求的工况。
二、吊具上方吊轴的计算
1.吊具上方2侧各有1个吊轴，则单个吊轴的受力为Q1=Q/2=15000kg，L=230mm=23cm,截面抗弯
截面系数Wz=149.311 cm3。
2.计算过程如下：
集中载荷F 15000 kg
支点距离L 230 mm
弯矩M 8452500 Kg.mm
轴颈d 115 mm
抗弯截面系数Wz 149311.5514
工作应力σMPa
许用应力[σ] 710（材质40Cr）MPa
安全系数n
3.销轴的安全系数足够，强度计算通过。
三、其他件的强度计算书。
其余件的计算方法与上述两种工件的计算类似，可根据贵公司需要，在发货时提供。