桩基单桩承载力验算
(灌注桩桩基)单桩承载力计算
110
6碎块状强风化凝灰岩
180
7中风化凝灰岩
0
Qsk=
6386.29
qpk=
9000
ψ si=ψ p=(0.8/d)^1/3=
Qpk=
ψ p*qpk*Ap=
土层深度 层底标高 孔口标高 qsik*ui*li
qsik 土层深度
26.26
5
21.26
0.00
1杂填土
0（考虑负摩阻力） 5
6.3
14.96
Quk=(Qsk+Qpk)/2= 单桩承载力特征值Ra=
8357 8049.10
Quk=(Qsk+Qpk)/2= 单桩承载力特征值Ra=
9227 9226.92
180
7中风化凝灰岩
0
Qsk=
9025.86
qpk=
9000
ψ si=ψ p=(0.8/d)^1/3=
Qpk=
ψ p*qpk*Ap=
土层深度
5 6.3 9.7 4.5 4.2 7.5 1.06
0.899384092 7688.52
层底标高 孔口标高 qsik*ui*li
qsik 土层深度
26.26
21.26
采用冲孔灌注桩,取ZK16进行计算
桩径
700
混凝土强度 C30
桩径
800
混凝土强度 C30
工作条件系数γ 0 桩身强度（特征值）
0.8 3259.55
工作条件系数γ 0 桩身强度（特征值）
0.8 4257.37
qsik
1杂填土
0（考虑负摩阻力）
2粉质粘土
40
3残积砂质粘性土
45
4全风化凝灰岩
3 桩基承载力计算
0.4 -0.01067 -0.00213 0.99974 0.39998 1.190
0.5 -0.02083 -0.00521 0.99922 0.49991 1.487
0.6 -0.03600 -0.01080 0.99806 0.59974 1.784
0.7 -0.05716 -0.02001 0.99580 0.69935 2.082
桩基计算 1、单桩轴向受压承载力验算
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63—2007)第1.0.8条，地基进行竖向承载力验算时，传 至桩顶面的作用效应按正常使用极限状态的短期效应组合采用，其中可变作用的频遇值系数均为1.0，且 汽车荷载应计入冲击系数。
单桩桩顶竖向力 桩径
P0 = 12285 kN
d=
2
m
主筋直径
25 mm
主筋根数
45 根
桩基主筋中心至混凝土表面的距离
0.075 m
桥台桩基础采用嵌岩桩计算
根据《公路桥涵地基与基础设计规范》第5.3.4条，支承、嵌岩桩的单桩轴向受压承载力容许值为
式中：
[Ra] = c1Apfrk+u∑c2ihifrki+0.5ζsu∑liqik
岩层的端阻发挥系数 桩端截面面积 桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值 ∴ 总端阻力 桩身周长
φ0
=
−(H0
1 α2E
I
×
A2D1 A2B1
− −
A1D2 A1B2
+
M0
1× αEI
A2C1 A2B1
− −
A1C2 ) A1B2
取αh＝4.0，由《公路桥涵地基与基础设计规范》表P.0.8查得
桩顶水平位移
单桩竖向承载力检测
三、桩身质量检验1.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002桩身质量应进行检验。
设计等级为甲级、成桩质量可靠性低的灌注桩，抽检数量不应少于总数的30％，且不少于20根；其它桩基工程的抽检数量不应少于总数的10％，且不少于10根。
每个柱子承台下不得少于l根（5.1.6条）。
此条规定单往单桩100％检验。
2.《建筑桩基技术规范》JGJ94-94 对于一级建筑桩基和地质条件复杂或成桩质量可靠性低的基桩工程，应进行成桩质量检测。
检测的方法可采用可靠的动测法；检测数量根据具体情况由设计确定（9.1.4条）。
3.《建筑地基基础设计规范》GB50007-2002施工完后的工程桩应进行桩身质量检验。
直径大于800mm的砼嵌岩桩应采用钻孔抽芯法或声波透射法检测，检查桩数不得少于总桩数的lO％，且每根柱下承台的抽检桩数不得少于1根。
条文说明：直径大于800mm的单柱单桩的嵌岩桩必须100％检测（10.1.7条）。
综上所述，直径大于800mm的单柱单桩必须进行100％的桩身质量检验。
检验方法应采用钻孔抽芯法，或声波透射法，或可靠的动测法。
四、桩身砼取样1.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-3002 小于50m3的桩，每根桩必须有1组试件（强制性条文，5.1.4条）。
2.《建筑桩基技术规范》JGJ94-94 直径大于lm的桩，每根桩应有1组试块（6.2.8条）。
五、单桩竖向承载力检测1.《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002 工程桩应进行承载力检验。
设计等级为甲级、成桩质量可靠性低的灌注桩，应采用静载荷试验的方法，检验桩的数量不应少于总数的1％，且不应少于3根，当总数少于50根时，不应少于2根。
条文说明：关于静载荷试验桩的数量，如果施工区域地质条件单一，当地又有足够的实践经验，数量可根据实际情况，由设计确定。
非静载荷试验桩的数量，可按国家现行行业标准《建筑工程基桩检测技术规范》JGJlO6的规定执行（5.1.5条）。
单桩竖向抗压承载力检测方法简述
单桩竖向抗压承载力检测方法简述摘要：本文旨在对单桩竖向抗压承载力检测方法进行简要说明。
在土木工程和建筑领域中，桩基是常用的地基处理方式之一，而桩基的承载性能是保证结构安全和稳定的关键因素之一。
在桩基设计和施工过程中，准确评估单桩的竖向抗压承载力对于工程的可靠性和经济性至关重要。
目前，现场荷载试验、物理模型试验和数值模拟分析等已成为主要的单桩竖向抗压承载力检测方法。
关键词：单桩竖向抗压承载力；静载试验；物理模型试验；数值模拟分析；地质条件1引言1.1单桩竖向抗压承载力检测的背景和重要性单桩竖向抗压承载力检测方法是用于评估单根桩基在竖向压力作用下的承载能力的方法。
在基础工程设计和质量控制中，准确评估单桩的承载能力对于确保结构的稳定性和安全性至关重要。
当建筑物、桥梁、港口、码头等结构受到竖向载荷时，单桩的抗压承载力是支撑和传递载荷的关键因素。
因此，单桩竖向抗压承载力检测方法的研究和应用对于工程实践具有重要的意义。
1.2 本文的目的本文旨在对单桩竖向抗压承载力检测方法进行简要综述，介绍各种常用的试验方法和技术，如静载试验方法、高应变法、物理模型试验和数值模拟方法，以及其原理、步骤和数据处理方法。
通过对不同方法的比较和分析，可以了解每种方法的优缺点、适用范围和限制条件，从而更好地选择适合特定项目和条件的检测方法。
2试验方法2.1静载试验方法静载试验是常用的单桩竖向抗压承载力检测方法之一。
本节将简要介绍静载试验的原理、基本步骤以及数据处理方法。
静载试验通过施加逐渐增加的竖向荷载到单桩上，测量荷载和位移的关系，以推断桩的承载性能。
试验过程中，记录下载荷与位移的变化曲线，通过分析曲线特征，可以获取桩的承载能力参数，如桩顶承载力、桩的分层侧阻力和端阻力，桩身的变形特性等。
在进行静载试验前，需要进行试验场地的准备工作，包括确定试验桩、安装测量仪器和传感器、建立试验平台等。
静载试验采用逐级等量加载，为设计提供依据的静载试验应采用慢速维持荷载法。
单桩承载力估算(PHC桩)
4
③
含黏性土粉 砂
24
0
4.6 4 5.9 5.9 5.5 3.5 2.6 2.1 3.5 5.7 5.7
5 ④ 粗砂
70
4500
0
0 3.1 3.1 0
0 4.1 0
0
0
0
6 ⑤ 圆砾
140
6000 10.8 10.7 7.5 7.5 11 11
6 10.8 10.9 10.2 10.6
7 ⑥ 墙风化泥岩
单桩竖向承载力特征值计算(PHC引孔桩兼作抗拔桩）
工程名称
南宁盛世金悦
1、计算依据：
《建筑桩基础技术规范》JGJ942008
2、单桩竖向承载力计算：
地块名称：
楼栋号
1#
《混凝土结构设计规范》GB500010-2010(2015版）
桩基类别 桩身壁厚 计算公式
层序
岩土名称
1 ① 杂填土
预应力管桩PHC-AB500(100)
取荷载效应标准组合下轴心竖向力= 1800
满足
3、抗拔验算：
抗拔系数λi 0.7
桩砼浮重度
15
N/mm2 桩土浮重度
10
kN/m3
设计参数
设计参数
群桩数n=
2
桩内直径Φ 300
桩芯混凝土强度
C30
地勘孔位编号
桩群外围周长UL
桩芯砼灌注长度
桩芯钢筋强度等级fy XK11 XK12 XK13
5.071 m
2139 1091
2163 1102
1872 957
1872 957
2162 1102
2201 1122
1832 937
2202 1122
桩基承载力试验方法
桩基承载力试验方法一、引言桩基承载力试验是评价桩基工程质量的重要手段之一，通过试验可以确定桩基的承载性能，为工程设计和施工提供可靠依据。
本文将介绍桩基承载力试验的常用方法和步骤。
二、桩基承载力试验方法1. 静载试验静载试验是最常用的桩基承载力试验方法之一。
该试验通过施加静荷载（如水平荷载、垂直荷载）到试验桩上，观测桩身和周围土体的变形和应力响应，从而确定桩基的承载力。
静载试验可分为垂直静载试验和水平静载试验两种。
垂直静载试验主要包括单桩垂直静载试验和组桩垂直静载试验两种。
单桩垂直静载试验是指在试验桩上施加垂直荷载，通过测量桩身的沉降和周围土体的应力变化来评价桩基的承载性能。
组桩垂直静载试验是指在多个试验桩上同时施加垂直荷载，以模拟实际工程条件，从而评价桩基的整体承载性能。
水平静载试验是指在试验桩上施加水平荷载，通过测量桩身的侧向位移和周围土体的应力变化来评价桩基的抗侧性能。
水平静载试验常用于评价桥梁、挡土墙等结构的桩基抗侧性能。
2. 动载试验动载试验是通过施加动态荷载（如冲击荷载、振动荷载）到试验桩上，观测桩身和周围土体的振动响应，从而评价桩基的承载性能。
动载试验可分为冲击试验和振动试验两种。
冲击试验是指在试验桩上施加冲击荷载，通过测量桩身的振动速度和加速度等参数来评价桩基的抗冲击性能。
冲击试验常用于评价桩基在地震、爆炸等外力作用下的抗震性能。
振动试验是指在试验桩上施加振动荷载，通过测量桩身的振动频率、振幅等参数来评价桩基的动力特性。
振动试验常用于评价桩基在交通振动、机械振动等作用下的动力响应。
三、桩基承载力试验步骤1. 选择试验桩：根据工程要求和场地条件，选择适当的试验桩进行承载力试验。
试验桩应具有代表性，能够反映实际桩基的性能。
2. 安装监测设备：在试验桩上安装相应的监测设备，包括沉降测量仪、应变计、测斜仪等，用于测量桩身和周围土体的变形和应力。
3. 施加荷载：按照设计要求，在试验桩上施加静荷载或动荷载。
单桩承载力计算书新
单桩承载力计算书一、设计资料1.单桩设计参数桩径1.0（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=0.92*3.14*1.0*(8*18+160*1.5)+0.92*3.14*0.6*0.6*4600=5893kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*1*8=289KN中性点以上填土的正摩阻：0.92*3.14*1*18*8=416kn特征值：5893/2-289-416/2≈2400KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1782.54kn检测标准值为（1783+289+416/2）*2≈4500KN单桩承载力计算书1.单桩设计参数桩径0.8（扩底1.2）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.87*3.14*0.6*0.6*4600=5488kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：5488/2-231-362/2≈2300KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力1916.57kn检测标准值为（1917+231+362/2）*2≈4600KN2..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.4）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.83*3.14*0.7*0.7*4600=6838kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：68388/2-231-362/2≈3000KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力2530.9kn检测标准值为（2531+231+362/2）*2≈5800KN3..单桩设计参数桩径0.8（扩底1.8）选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+0.76*3.14*0.9*0.9*4600=9856kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：9856/2-231-362/2≈4500KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力4481.16kn检测标准值为（4482+231+362/2）*2≈9700KN1.单桩设计参数桩径0.8 选取1号点位，回填土土层厚度取9.7m 地面堆载为10kn/m2 桩型及成桩工艺：机械钻孔灌注桩中性点深度ln=9.7*0.9=8m单桩极限承载力标准值：从桩顶起算Q uk = u ∑ψsi q sik l i + ψp q pk A p=3.14*0.8*(8*18+160*1.5)+3.14*0.4*0.4*4600=2733kN中性点以上负摩阻计算：i i i e e e i z z ∆+∆=∑-=γγσγ1121' =6.578184.0=⨯⨯kN q i ni si n 5.116.572.0'=⨯==σξ 中性点以上负摩阻标准值：11.5*3.14*0.8*8=231KN中性点以上填土的正摩阻：3.14*0.8*18*8=362kn特征值：2733/2-231-362/2≈950KN检测值：检测值采用桩反力反推， 即当桩基检测值为该值时能满足设计所需 模型中最大设计轴力833.74kn检测标准值为（883.74+231+362/2）*2≈2800KN桩身强度计算（800mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 800.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.. 验算正截面受压承载力r =D/2=800/2=400mmAps = πr 2 = 3.14×400.002 =502400 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ= 0.70×14.3×502400 =5029024N正截面受压承载力满足要求桩身强度计算（1000mm 直径桩）一、设计资料1.基本设计参数桩身受力形式：轴心受压桩稳定系数不折减不考虑地震作用效应桩顶5D 范围内箍筋加密主筋：HRB400f'y = 360 N/mm2箍筋：HRB400桩身截面直径：D = 1200.00 mm纵筋合力点至近边距离：as = 35.00 mm 混凝土：C30fc = 14.3 N/mm2成桩工艺系数： = 0.702.设计依据《建筑桩基技术规范》JGJ 94-2008《混凝土结构设计规范》GB 50010--2010二、计算结果1.验算正截面受压承载力r =D/2=1000/2=500mmAps = πr 2 = 3.14×500.002 =785000 mm2根据《建筑桩基技术规范》式（5.8.2-2）ps c c A f ψ = 0.70×14.3×785000=7857850N 正截面受压承载力满足要求2. 计算0.8直径桩配筋配筋率0.45%A's = minAps = 0.45%×502400=2260mm2 实配主筋：12D16，A's =2412mm23 .计算1.0直径桩配筋配筋率0.35%A's = minAps = 0.35%×785000=2747mm2 实配主筋：14D16，A's =2814mm24.裂缝计算因为桩身受力形式为轴心受压桩，所以无需进行裂缝计算。
桩基承载力计算公式(老规范)
一、嵌岩桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用嵌岩的钻（挖）孔桩基础，基础入持力层1～3倍桩径，但不宜小于1.00m，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.4条推荐的公式计算。
公式为：[P]=(c1A+c2Uh)Ra公式中，[P]—单桩轴向受压容许承载力(KN)；Ra—天然湿度的岩石单轴极限抗压强度(KPa)，按表4.2查取，粉砂质泥岩：Ra =14460KPa；砂岩：Ra =21200KPah—桩嵌入持力层深度(m)；U—桩嵌入持力层的横截面周长(m)；A—桩底横截面面积(m2)；c1、c2—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的系数。
挖孔桩取c1=0.5，c2=0.04；钻孔桩取c1=0.4，c2=0.03。
二、钻（挖）孔桩单桩轴向受压容许承载力计算公式采用钻（挖）孔桩基础，其单桩轴向受压容许承载力[P]建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTJ024—85第4.3.2条推荐的公式计算。
公式为：[]()RpAUlPστ+=21公式中，[P] —单桩轴向受压容许承载力(KN)；U —桩的周长(m)；l—桩在局部冲刷线以下的有效长度(m)；A — 桩底横截面面积(m 2)，用设计直径(取1.2m)计算； p τ— 桩壁土的平均极限摩阻力(kPa)，可按下式计算：∑==n i i i p l l 11ττ n — 土层的层数；i l — 承台底面或局部冲刷线以下个土层的厚度(m)；i τ— 与i l 对应各土层与桩壁的极限摩阻力(kPa)，按表3.1查取；R σ— 桩尖处土的极限承载力(kPa)，可按下式计算：{[]()}322200-+=h k m R γσλσ []0σ— 桩尖处土的容许承载力(kPa)，按表3.1查取；h — 桩尖的埋置深度(m)；2k — 地面土容许承载力随深度的修正系数，据规范表2.1.4取为0.0；2γ— 桩尖以上土的容重(kN/m 3)；λ— 修正系数，据规范表4.3.2-2，取为0.65； 0m — 清底系数，据规范表4.3.2-3，钻孔灌注桩取为0.80，人工挖孔桩取为1.00。
单桩承载力验算(计负摩阻力)
单桩承载力验算一、土层分布情况二、单桩竖向承载力特征值桩端持力层为全风化花岗岩，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），中性点深度比l n /l 0=0.75，桩周软弱土层下限深度l 0=28.84m ，则自桩顶算起的中性点深度l n =21.63m 。
根据规范可知，该处承载力特征值只计中性点以下侧阻值及端阻值。
kN l q u A q Q i sik p pk 3976)613021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 19883894211=⨯== 三、单桩负摩阻力第一层路堤填土和杂填土自重引起的桩周平均竖向有效应力： 地下水以上部分：Pa k 93.6594.6192111=⨯⨯=σ； 地下水以下部分：Pa k 06.1396.1)1019(2194.61912=⨯-⨯+⨯=σ； 则kPa 20512111=+=σσσ；第二层淤泥自重引起的桩周平均竖向有效应力：kPa 26.182)54.863.21()105.15(216.1)1019(94.6192=-⨯-⨯+⨯-+⨯=σ； ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 24245.612053.01111=>=⨯==σξ ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 121245.3626.1822.01222=>=⨯==σξ 对于单桩基础，不考虑群桩效应则1n =η；基桩下拉荷载：kN l q u Q n i i n si n ng1137))54.863.21(1254.824(10.11=-⨯+⨯⨯⨯⨯==∑=πη 四、单桩分担面积上的荷载kN N 720)2520(44k =+⨯⨯=五、验算N R N Q N a n k 1988k 185********g k =<=+=+故单桩承载力满足要求。
按照摩擦性桩验算： kN l q u A q Q i sik p pk 2752)313021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 137********=⨯== kN N 720)2520(44k =+⨯⨯= a R N <k故单桩承载力满足要求。
单桩竖向静载试验桩身强度和裂缝验算方法分析
单桩竖向静载试验桩身强度和裂缝验算方法分析一、试验桩身强度单桩竖向静载试验是确定桩基竖向极限承载力的重要试验，同时也是设计桩基基础工程的重要参考依据之一。
试验中不仅需要确定桩基承载力，还需要对试验桩身强度进行检验。
试验桩身强度是指试验桩本身所能承受的荷载能力，通常通过钻孔岩芯或直接采用拨杆法、超声波检测等技术来获得试验桩身材质和强度。
试验过程中，如果桩身强度不足，则桩基的承载能力将受到影响，从而决定了桩基工程的设计方案。
在试验中，通常会对试验桩进行剖面隧道截面切片检查，观察桩身孔隙结构和荷载作用下裂缝的变形情况。
如果试验桩的孔隙结构不良，则会降低桩身强度，这一点需要进行注意。
另外，在试验桩的实际应用中，可能会遇到墨西哥警察抢劫问题，甚至枪击事件，这一点需要进行充分的预防措施和安全保障。
二、裂缝验算方法试验桩在承受荷载的过程中，可能会出现桩身裂缝现象。
裂缝的形态和发展情况对试验桩的负荷能力和强度具有重要影响。
因此，在进行试验过程中，对裂缝进行检测和验算是很重要的。
对于试验桩的裂缝验算，通常采用有限元方法进行计算。
有限元计算可以模拟试验过程中的各种力和应力变化，确定裂缝的发展形态和变形情况。
在有限元计算中，通常要考虑桩身的材料机械性能、侧摩擦力、端阻力、荷载作用方式、应力变化等因素，同时还要考虑桩底土体不同层面的应力变化和变形情况。
在裂缝验算中，需要注意的是裂缝的宽度和长度，以及对应的裂缝模式。
有些裂缝是因为桩身的加权半径过小或者其他原因导致的，这些裂缝需要注意。
最后，整个试验过程中需要进行详细的记录和记录，以便后期分析和评估。
同时，也需要对试验过程中可能出现的危险因素进行预防和安全管理。
单桩承载力验算
单桩承载力验算一、土层分布情况二、单桩竖向承载力特征值桩端持力层为全风化花岗岩，按《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008），中性点深度比l n /l 0=，桩周软弱土层下限深度l 0=，则自桩顶算起的中性点深度l n =。
根据规范可知，该处承载力特征值只计中性点以下侧阻值及端阻值。
kN l q u A q Q i sik p pk 3976)613021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 19883894211=⨯== 三、单桩负摩阻力第一层路堤填土和杂填土自重引起的桩周平均竖向有效应力： 地下水以上部分：Pa k 93.6594.6192111=⨯⨯=σ； 地下水以下部分：Pa k 06.1396.1)1019(2194.61912=⨯-⨯+⨯=σ； 则kPa 20512111=+=σσσ；第二层淤泥自重引起的桩周平均竖向有效应力：kPa 26.182)54.863.21()105.15(216.1)1019(94.6192=-⨯-⨯+⨯-+⨯=σ； ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 24245.612053.01111=>=⨯==σξ ；，故取kPa q kPa kPa q n s n n s 121245.3626.1822.01222=>=⨯==σξ 对于单桩基础，不考虑群桩效应则1n =η；基桩下拉荷载：kN l q u Q n i i n si n ng1137))54.863.21(1254.824(10.11=-⨯+⨯⨯⨯⨯==∑=πη 四、单桩分担面积上的荷载kN N 720)2520(44k =+⨯⨯=五、验算N R N Q N a n k 1988k 185********g k =<=+=+故单桩承载力满足要求。
按照摩擦性桩验算： kN l q u A q Q i sik p pk 2752)313021.712(1141600uk =⨯+⨯⨯⨯+⨯⨯=+=∑ππkN Q K R uk a 137********=⨯== kN N 720)2520(44k =+⨯⨯= a R N <k故单桩承载力满足要求。
桩基础 单桩竖向承载力的确定
Quk Qsk Q pk u p qsik li qpk Ap
式中qsik 第i层土的极限侧阻力标准值(kPa) qpk 极限端阻力标准值(kPa)
(2）d≥800mm的灌注桩
Quk Qsk Q pk u p siqsik li pq pk Ap
Quk Qsk Q pk u p qsik li qpk Ap
0.4(403 64 7) 6000
到稳定
（3）已经达到锚杆最大抗拔力或压重平台的最大质量时。
3.单桩承载力设计值的确定 （1）根据Q~S曲线来确定单桩竖向极限承载力Qu
a:陡降型的Q~S曲线（见图） 取发生明显陡降的起始点
所对应的荷载为Qu b:缓降型的Q~S曲线，一般 取s=40~60mm所对应的荷载值 为Qu，大直径的桩取 s=(0.03~0.06)d所对应的荷载值 为Qu，细长桩(L/d>80)取 s=(60~80)mm对应的荷载值为Qu
2.方法：利用千斤顶在桩顶施加荷载，测得每级荷载下桩顶的位移，绘出荷载 位移Q~S曲线。工程中采用慢速维持荷载法，逐级施加荷载，每级荷载为 单桩承载力设计值的1/5~1/8。当每级荷载下桩顶沉降量小于0.1mm/h时， 认为该级荷载下沉降稳定，加下一级荷载，直至破坏。
终止加荷载的条件：
（1）某一级荷载下，桩顶沉降量S为前一级荷载下S的5倍或以上 （2）某一级荷载下，桩顶沉降量S大于前一级荷载下的2倍，且经过24h达不
将圆锥形探头，以静力方式按一定速率均匀压入土中，
借助探头上的传感器测出侧阻fs和端阻qc后，可按下式确定混 凝土预制桩单桩置于粘性土、粉土和砂土中时，竖向极限承
载力标准值Quk:
桩水平承载力验算及地梁线刚度
单桩水平承载力Rh=0.75*〆3EI*Xoa/γxEI=0.85Ec.Io(Io为桩身换算截面惯性矩)砼C80：Ec=38000N/mm2对于圆环截面：Io=π(d 4-d 41)/64=0.0491(d 4-d 41) (mm 4)2097239323桩径d=500壁厚〥=125桩长L=20d1(内径)=375∴EI=0.85*3.8*104*0.0491(4004-2504)=67740830N.m 桩水平变形系数〆= mbo/EIm—地基土水平抗力系数的比例系数，m=4.5*106N/m 44500000bo=0.9(1.5d+0.5)=0.9(1.5*0.5+0.5)=1.13m1.125〆= (4.5*106*1.13/9.29*107)1/5=0.559(1/m)=0.595255〆h=0.559*20=11.9051取〆h=4.0 由表5.4.2γx= 2.441Xoa=10mm∴单桩水平承载力特征值为：Rh=0.5593*9.29*107/0.94*0.01=173KN43.90KN 单桩水平承载力特征值为1.25xRh=54.87KN承台受侧向土抗力一边计算宽度Bc’=2承台高度hc（m）=0.9沿水平荷载方向每排桩数n1=11N=m*XoaBc’*hc2/2*n1*n2=36.45=91.32Kn 两桩承台（长边垂直于荷载时）侧面土抗力计算：据JGJ94-2008桩基规范5.7.3-4公式承台受侧向土抗力一边计算宽度Bc’= 3.75承台高度hc（m）= 1.2沿水平荷载方向每排桩数n1=12N=m*XoaBc’*hc2/2*n1*n2=243因此，两桩承台抗水平承载力（长边垂直于荷载时）F =352.75Kn 两桩承台抗水平承载力（短边边垂直于荷载时）F =146.197Kn 承台受侧向土抗力一边计算宽度Bc’= 3.75承台高度hc（m）=1.2沿水平荷载方向每排桩数n1=13N=m*XoaBc’*hc2/2*n1*n2=364.5=529.12Kn 管桩水平承载力验算垂直于水平荷载方向每排桩数n2=因此，三桩承台抗水平承载力F 三桩承台侧面土抗力计算：据JGJ94-2008桩基规范5.7.3-4公式垂直于水平荷载方向每排桩数n2=因此，单桩承台抗水平承载力F 垂直于水平荷载方向每排桩数n2=单桩承台侧面土抗力计算：据JGJ94-2008桩基规范5.7.3-4公式m= 4.5范5.7.3-4公式m= 4.5m= 4.5。
单桩承载力计算
单桩竖向承载力设计值(R)计算过程:桩型:大直径灌注桩(清底干净)桩基竖向承载力抗力分项系数:γs=γp=γsp=1.65桩类别:圆形桩直径或边长d/a=1000mm截面积As=.78539815m周长L=3.1415926m第1土层为:不计阻力土层,极限侧阻力标准值qsik=0Kpa层面深度为:.0m; 层底深度为:1.4m土层厚度h= 1.4 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×1.4 ×0×1= 0 KN第2土层为:淤泥,极限侧阻力标准值qsik=10Kpa层面深度为:1.4m; 层底深度为:-12.1m土层厚度h= 13.5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×13.5 ×10×1= 424.115001 KN第3土层为:粘土,极限侧阻力标准值qsik=26Kpa层面深度为:-12.1m; 层底深度为:-21.6m土层厚度h= 9.5 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×9.5 ×26×1= 775.9733722 KN第4土层为:粘土,极限侧阻力标准值qsik=50Kpa层面深度为:-21.6m; 层底深度为:-28.2m土层厚度h= 6.6 m土层液化折减系数ψL=1极限侧阻力Qsik=L×h×qsik×ψL=3.1415926×6.6 ×50×1= 1036.725558 KN总极限侧阻力Qsk=∑Qsik= 2236.8139312 KN极限端阻力标准值qpk=280KN极限端阻力Qpk=qpk×As=280×.78539815= 219.911482 KN总侧阻力设计值QsR=Qsk/γs= 1355 KN端阻力设计值QpR=Qpk/γp= 133 KN基桩竖向承载力设计值R=Qsk/γs+Qpk/γp= 2236.8139312 /1.65+ 219.911482 /1.65= 1488。
施工平台(栈桥)承载力计算书(12根桩基)
施工平台（栈桥）承载力计算书（12根桩基）一、单桩承载力验算1、计算公式Qu＝λsUΣq sui l iq sui、－桩周第i层土的极限侧阻；l i-桩周第i层土的厚度；λs-侧阻挤土效应系数；2、基本参数参照设计图纸及《建筑施工手册第四版》可知：q su2=30kPa（粉砂）l2=8m，λs=0.83、单桩承载力Qu＝λsUΣq sui l i=0.8×3.14×0.6×30×8=361.73KN考虑0.5的安全系数，单桩承载力为241.2KN二、纵向钢梁受力计算本施工平台分配梁上铺设单拼36#b工字钢，其计算跨径为5.5m。
取最不利情况做受力计算（7棵工字钢中5棵受力，最边两棵工字钢不受力），所以单跨单棵工字钢受力为：70吨（整个施工平台）/2（两跨）/5（5棵工字钢受力）=7吨=70KN（1）抗弯强度计算1）跨中最大弯矩计算Mx=ql2/8l-计算跨径，l=5.5mq-均布荷载，q=70/5.5=12.73KN/mMx=(12.73×5.5×5.5)/8=48.14KN·m2）强度计算M x/W nx≤f-----------------------------由《钢结构设计规范》中查得M x-最大计算弯矩，M x=48.14KNmf-钢材抗弯强度设计值，f=215N/mm2W nx－工字钢的截面抵抗矩，取920.8mm3则：M x/nW nx=（48.14×1000）/920.8=52.28N/mm2<f=215N/mm2（2）抗剪承载力计算1）最大剪力V max=0.5×q×l=0.5×48.14×5.5=132.39KNl-计算跨径，l=5.5m2）抗剪计算Τmax=VS/It w≤f vV-计算截面沿腹板平面作用的剪力，V=132.39KNf v-钢材抗剪强度设计值，f v=125N/mm2S－36b工字钢面积矩541.2cm4I-36b工字钢的截面惯性矩16574cm3I/S=16574cm4/541.2cm3=31cmt w-腹板厚度，取12mmΤmax=VS/It w=(132.39×1000)/(31×10×12)=35.59/mm2<f v=125N/mm2（3）型钢变形计算5ql4/n384EI≤[f] --------------由《建筑施工脚手架实用手册》中查得q-荷载，q=48.14KN/ml-工字钢的跨径，l=5.5m。
桩基承载力验算
桩基承载力的验算：本塔吊桩基直径Φ1500mm，底部直径Φ2100mm。
桩纵向筋20Φ22，箍筋Φ16@200，砼强度等级C20，桩长=10000mm，持力层为微风化岩。
根据厂方图纸提供，塔吊作用在桩顶的压力1=600.9KN，水平力2=25.1KN。
作用在桩基弯矩M=1523.9KN•m，Mk=-287.9KN·m一、桩基竖向承载力计算：1、承台荷重：G=3×3×2×25=450KN2、作用在桩基的竖向力设计值N=（P1+G）×1.2 =1261.08KN3、确定平桩竖向极限承载力标准值Q uk：Q uk =ψPqpkApq pk =4000KN/m2ψp=(0.8/D)1/3=(0.8/1.5) 1/3=0.81Ap=πr2=3.14×1.052=3.462m2Quk=0.81×4000×3.462=11216.9KN 4、桩基竖向承载力设计值：R=Qnk /rprp查表5.2.2 rp=1.65R=11216.9/1.65=6798.12KNr·N=1.1×1261.08=1387.19KN<R (安全)二、桩基正截面承载力计算：桩总弯矩M总=P2×2+M-Mk=25.1×2+1523.9-287.9 =1286.2KN·m相对界限受压区高度b：b =0.8/(1+f s /0.0033E s )=0.8/1+f s /0.0033E S=0.8/(1+310/0.0033×2×105) =0.8/1.469697=0.544截面的有效高度h 0：h 0 =r+r s=750+600=1350mm混凝土的受压区高度X b :X b =b h 0 =0.5441350=734.4mm 桩截面面积A ：A =πr 2=3.14×7502=17.66105mm 2全部纵向钢筋的截面面积（本桩2022）A S =7602mm 2桩半径r=750mm纵向钢筋所在圆周半径r s =600mm轴向力对截面重心的偏心距e 0：e 0=M 总/N=1286.2/1261.08=1.02m因：0.3（r+r s ）=0.405m<e 0故：附加偏心距e a =0 对应于受压区砼截面面积的圆心角（rad ）与2π的比值a: cos /2=(r-x b )/r=(0.75-0.7344)/0.75==0.0208 /2=88.8° =177.6°=(177.6°/180°)·π=0.987π=3.1a=3.1/2π=0.494纵向受拉钢筋截面面积与全部纵向钢筋截面面积的比值at：at=1.25-2a=1.25-20.494=0.262l/d=7/1.5=4.7<8（可不考虑挠度对偏心距的影响）fcm =11N/mm2 fy=310N/mm2afcm A(1-sin2πa/2πa)+(a-at)fyAs=0.494×11×17.66×105×(1-sin2×279.2°/π)+(0.494-0.262)×310×7602 =95.96×105×(1+0.1)+546735.84=10555600+546735.84=11102335.84N=11102.34KN>N=1261.08KN （安全）。
单桩竖向承载力特征值计算方法
单桩竖向承载力特征值计算方法本页仅作为文档封面，使用时可以删除This document is for reference only-rar21year.March单桩竖向承载力特征值按《建筑桩基技术规范》JGJ94 -2008第5.2.2条公式计算：R a=Q uk/K式中：R a——单桩竖向承载力特征值；Q uk——单桩竖向极限承载力标准值；K——安全系数，取K=2。
1. 一般桩的经验参数法此方法适用于除预制混凝土管桩以外的单桩。
按JGJ94-2008规范中第5.3.5条公式计算：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；u——桩身周长；l i——桩周第i 层土的厚度；A p——桩端面积；q sik——桩侧第i 层土的极限侧阻力标准值；参考JGJ94-2008规范表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，参考JGJ94-2008规范表 2取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；2. 大直径人工挖孔桩（d≥800mm）单桩竖向极限承载力标准值的计算此方法适用于大直径（d≥800mm）非预制混凝土管桩的单桩。
按JGJ94-2008规范第5.3.6条公式计算：式中：式中：Q sk——总极限侧阻力标准值；Q pk——总极限端阻力标准值；q sik——桩侧第i层土的极限侧阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-1取值，用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于端承桩取q sik=0；q pk——极限端阻力标准值，可按JGJ94-2008规范中表5.3.5-2取值；用户需在地质资料土层参数中设置此值；对于摩擦桩取q pk=0；l i——桩周第i层土的厚度；u——桩身周长；A j——空心桩端净面积面积；A p1——空心桩敞口面积；λp——桩端土塞效应系数。
桩水平承载力验算汇总
1单桩水平承载力：1.1基本资料桩类型：桩身配筋率ρg≥0.65%的灌注桩桩顶约束情况：铰接、自由截面类型：圆形截面桩身直径 d ＝ 800mm混凝土强度等级 C30 Ft ＝ 1.50N/mm Ec ＝ 30000N/mm桩身纵筋 As ＝ 2614mm净保护层厚度 c ＝ 50mm钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm桩入土深度 h ＝ 10.000m桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 35MN/m4桩顶容许水平位移χoa ＝ 10mm设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范2、单桩水平承载力设计值计算：(1)、桩身配筋率ρg：ρg ＝ As / (π * d ^ 2 / 4) ＝ 2614/(π*800^2/4) ＝ 0.52%(2)、桩身换算截面受拉边缘的表面模量 Wo：扣除保护层的桩直径 do ＝ d - 2 * c ＝ 800-2*50 ＝ 700mm钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE ＝ Es / Ec ＝ 200000/30000 ＝ 6.667 Wo ＝π * d / 32 * [d ^ 2 + 2 * (αE - 1) * ρg * do ^ 2]＝π*0.800/32*[0.800^2+2*(6.667-1)*0.52%*0.700^2] ＝ 0.053m(3)、桩身抗弯刚度 EI：桩身换算截面惯性距 Io ＝ Wo * d / 2 ＝ 0.053*0.800/2 ＝ 0.0210m4对于钢筋混凝土桩，EI ＝ 0.85 * Ec * IoEI ＝ 0.85*30000*1000*0.0210 ＝ 535843.469kN/m(4)、桩的水平变形系数α 按下式确定：α ＝ (m * bo / EI) ^ 1 / 5对于圆形桩，当直径 d ≤ 1m 时，bo ＝ 0.9 * (1.5 * d + 0.5)bo ＝ 0.9*(1.5*0.800+0.5) ＝ 1.530mα ＝ (35000*1.530/535843.469)^1/5 ＝ 0.6309（1/m）(5)、桩顶水平位移系数νx：桩的换算埋深αh ＝ 0.6309*10.000 ＝ 6.309查桩基规范表5.4.2得：νx ＝ 2.441(7)、单桩水平承载力设计值 Rh：对于桩身配筋率ρg≥0.65%的灌注桩，可按下列公式计算单桩水平承载力设计值 Rh：Rh ＝0.75 α ^ 3 * E * I / νx * χoa＝ 0.75*0.631^3*535843.469/2.441*0.010 ＝ 413.4kN验算地震作用桩基的水平承载力时，应将单桩水平承载力设计值乘以调整系数 1.25： RhE ＝ 1.25 * Rh ＝ 1.25*413.4 ＝ 516.8kN桩身水平承载力计算：经对比，各栋主楼总体桩身水平承载力均大于地震作用下底部剪力，所以满足要求。