架桥机计算书

一.设计规范及参考文献..............................................

二.架桥机设计荷载...................................................

三.架桥机倾覆稳定性计算.............................................

四.结构分析..........................................................

五.架桥机1号、2号车横梁检算....................................

六.架桥机0号立柱横梁计算..........................................

七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 ................................

八.150型分配梁：（1号车处）......................................

九.0号柱承载力检算................................................

十、起吊系统检算...................................................... 十一.架桥机导梁整体稳定性计算......................................

十二.导梁天车走道梁计算.............................................. 十三.吊梁天车横梁计算................................................

一、设计规范及参考文献

（一）重机设计规范（GB3811-83

（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）

（三）公路桥涵施工规范（041-89）

（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）

（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》

（六）梁体按30米箱梁100吨计

二.架桥机设计荷载

（一）. 垂直荷载

梁重:Q i=100t

单个天车重：Q2=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）

主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m x i.1=0.74t/m

前支腿总重: Q 3=4t

中支腿总重：Q4=2t

1 号承重梁总重：Q5=34t

2 号承重梁总重：Q6=34t

2#号横梁Q7=12t

梁增重系数取： 1.1

活载冲击系数取：1.2

不均匀系数取： 1.1

（二）．水平荷载

1. 风荷载

a. 设计取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压：

2 q1=19kg/m

b. 非工作计算状态风压，设计为11 级的最大风压;

2

q 2=66kg/m

（以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》）

2. 运行惯性力：g1.1

三.架桥机倾覆稳定性计算

（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支

柱已经翻起，1号天车及 2 号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位m）: 图中

P1=4t （前支柱自重）

P2=0.74 X 22=16.28t （导梁后段自重）

P3=0.74 X 30=22.2t （导梁前段自重）

P5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）

P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，

P6=ICKnqAi =1.2 X 1.39 X 66X （0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5）

X12.9=10053kg=10.05t

作用在轨面以上5.5m处

M抗=16.28 X 11+20X（11+4+5）+20X （11+5） =899.08t.m

M倾=4X 30+22.2 X 15+10.05 X 5.5=508.275t.m

架桥机纵向抗倾覆安全系数

n=M抗/M 倾=899.08/（508.275 X 1.1）=1.61>1.3 < 可）

（二）架桥机横向倾覆稳定性计算

1. 正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最

不利位置在 1 号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图

P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）

P1=（16.28+22.2）X2+12X2+6X2=112.96 t

B为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导

梁形状系数取1.6 。

A=(l + n)(l+ n) (JA 其中：n=0.53 n=0.5

A= (1+0.53) (1+0.5) X 62X 2.25=320.15m2

风荷载P2=CkhA

=1.6 X 1.39X 19X320.15=13528kg=13.53t

P3为天车导梁承受的风荷载，作用点在支点以上 5.5m处，迎风面积按实体计算，导梁形状系数取 1.6。

P 3=2X1.39X1.6X19X0.8X0.46X4=124.4kg=0.1244t

P4 为架桥机起重小车重量

P4=20X 2+100X1.1=150t

P 5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上7.2m处，

P5=1.39X1.6X19X(3X2X2+2X30)=3042.432kg =3.042 t

图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：

皿倾=^X 3.8+P3X 5.5+P4 X 0.5+P5X 7.2

=13.53 X 3.8+0.1244 X 5.5+150 X 0.5+3.042 X 7.2=149.00 t • m

皿抗=P1 X 2=112.96 X 2=225.92t • m

架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数

n=M抗/M 倾=225.92/ (149X 1.1 ) =1.38>1.3 < 可)

2. 非工作条件下稳定性计算

架桥机悬臂前行时自重荷载全部由车体承担，在横向风荷载作用下，其稳

定性见图3。

与图2相比，架桥机在提的梁为倾覆作用时，架桥机有N=2.26的横向抗倾系数，而图3