汽车吊上楼板作业计算

25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算

25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路,并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理.2。

分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。

依据的相关规范如下所示。

1）建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017—20033) 混凝土结构设计规范 GB50010—20024）三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26。

4t ，车长宽12。

38m×2。

5m 。

第1～3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6。

53t （F 1=65。

3kN)，第2~3轴自重为9.935t(F 2=99。

35kN ）。

3。

行走时混凝土梁承载力验算3。

1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm,计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上.根据《建筑结构荷载规范》附录B.0。

5，计算汽车荷载有效分布宽度.已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=;500160660cy ty b b h mm =+=+=;由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm;单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm,为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN 。

计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重. 2m ×2m 计算范围内有间距1000mm 的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk =3×12=3kN;不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为:N=1.2 F 2/9)+1。

汽车吊顶板作业加固计算方法

本文参考专业吊装公司提供的支腿计算方法，结合三大力学参考书，及其他兄弟单位的计算过程，整合了如下计算过程。给施工技术人员提供一定的引导。
最后，本文描述了若地库顶板承载力不满足行车要求，其底部满堂架回撑的支撑设计。
汽车吊顶板作业加固计算方法
参考文献：
【1】陈基发, 沙志国. 建筑结构荷载设计手册.(二)[M]. 中国建筑工业出版社, 2004.
计算尺寸： bcx= btx+2×s + h bcy= bty+2×s + h bcx = bcy = bty(路基箱宽)+2×s(垫层厚度) + h (楼板厚度) = 3+2×0+0.25 = 3.25m
局部均布面荷载q= （k* N1max +Q 路基箱）/ (bcx × bcy)
动力系数 k—起吊运行速度 10~15cm/s，加速时间 4s~5s。k 取 1.08
µy 3-4 =i1/(i1+i2)=L2/(L1+L2)=3.6/8.8 My 3-4= My× µy 3-4 =2479*3.6/8.8 Ny33= My 3-4/8.8=115KN Ny43=-115KN
x方向：L1=L2=4.4m
µx 1-3 = µy 2-4= 4.4/8.8=1/2 M 1-3= My 2-4= Mx× µy 1-3=2028/2
(N12 + N22)×8.8 = (G-Gz)×2.4 N12 = N22= 44 kN N32= N42 =(G-Gz)/2 - N12 = 116 kN
2019/12/3
(c)吊钩和主吊钩重力Ga产生的力矩M= R×Ga对 N1 反力计算： 1、第一步先求弯矩M=R×Ga=8*400=3200KN.m 2、第二步分解弯矩Mx=3200 ×3.6 /5.68 =2028 kN.m

汽车吊上楼板作业计算

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平面图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖面图2、吊车荷载及尺寸根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。

3、吊车支腿压力计算（1）计算简图计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°）（3）支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重；M——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离；b——支腿横向距离。

（4）计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39tB、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49tC、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57tN4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41ttN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。

汽车吊上楼板作业计算

汽车吊上楼板作业计算首先，进行汽车吊选择的计算。

选择合适的汽车吊是十分重要的，需要根据楼板的重量和高度来确定吊具的额定起重量。

计算方式为：吊具的额定起重量=楼板的单位重量×楼板的总面积。

而楼板的单位重量的计算公式为：楼板的单位重量=楼板的总重量÷楼板的总面积。

这样就可以根据楼板的重量和面积来选择合适的汽车吊。

其次，进行汽车吊的配重计算。

为了平衡楼板的重量，需要在汽车吊的另一侧增加足够的配重。

配重的计算可以采用以下公式：配重=楼板的重量+汽车吊本身的重量-汽车吊的额定起重量。

这样就可以确定所需的配重量，以便在安装过程中平衡汽车吊的行驶。

接下来，进行汽车吊的起吊力计算。

起吊力是指汽车吊在吊起楼板时所需的最大力量。

计算起吊力的方法是根据楼板的净重和安全系数来确定。

净重是指楼板本身的重量，不包括汽车吊和配重的重量。

安全系数一般取1.2-1.5，以确保起吊力的安全性。

起吊力的计算公式为：起吊力=楼板的净重×安全系数。

然后，进行吊具的选取和计算。

吊具是连接汽车吊和楼板的关键部分，需要选取合适的吊具材料和型号。

吊具的计算主要包括两个方面：吊具的选型和吊具的数量。

吊具的选型要根据楼板的大小和重量来确定，需要满足承载能力和安全性的要求。

吊具的数量则是根据楼板的特点来确定，可以采用多点吊装或单点吊装，具体数量需经过详细计算。

最后，在进行汽车吊上楼板作业时还需要制定相应的安全措施。

这包括安全检查和防护设施的设置等。

在作业开始前，需要对汽车吊的各项部件进行仔细检查，确保各项功能正常。

同时，还需要在作业现场设置防护设施，如警示牌、栏杆等，以确保作业人员的安全。

综上所述，汽车吊上楼板作业计算是一项复杂的工作，需要进行多个方面的计算和安全措施的制定。

这些计算和措施的制定可以有效地确保作业的顺利进行和工人的安全。

同时，为了保证施工质量，还需要加强监督和管理，对作业过程进行严格的控制和检查。

只有这样，汽车吊上楼板作业才能达到预期效果。

楼面吊车验算

b
=
2 3
bcy
+
0.73L
=
2 3
×
7.18 +
0.73×15.40
= 16.029m
3）、等效均布活荷载
qe
=
8M max bl 2
= 8× 5005 16.029 ×15.40 2
= 10.53kN / m2
< 45.80kN / m2 ，满足要求。
三、直接活荷载计算
1、空车行驶
按轮子截面范围内的承受活荷载计算，按规范要求，增加安全系数 1.1。
算，即 1.2m×0.528m。
bcx = btx + 2s + h = 0.528 + 2× 0.012 + 0.18 = 0.732m
bcy = bty + 2s + h = 1.2 + 2× 0.012 + 0.18 = 1.404m
b
=
2 3
bcy
+
0.73L
=
2 3
×1.404
+
0.73×15.40
= 12.178m
3）、等效均布活荷载
qe
=
8M max bl 2
= 8× 3651 12.178 ×15.40 2
= 10.11kN / m2
< 45.80kN / m2 ，满足要求。
2、工作状态
在工作状态下，主要重量包括车重 60t，配重 74t，最大吊重量 16.50t，则
总重为 150.5t。在每个支腿下边铺设 2 个路基箱（每个路基箱的尺寸为 1.5m×
1）、跨中弯矩计算按最不利荷载的情况下，汽车吊整车全部置于一跨板内，则 M max = 10Pa(2c + b) / L = 10× 60× 6.085× (2× 6.085 + 3.230) /15.40 = 3651kN ⋅ m 2）、局部分布荷载作用下板的有效分布宽度 b 按实际情况，顶板板面层的厚度为 0.18m。轮压范围按轮子的直径与宽度计

汽车吊上楼板作业计算

汽车吊上楼板作业计算在汽车吊上楼板作业中，需要进行一系列的计算，以确保作业的安全可靠。

下面将详细介绍相关的计算过程。

其次，需要计算汽车吊机的平衡张拉力。

平衡张拉力是指吊车抵抗楼板重力所需的张拉力。

平衡张拉力的计算依赖于楼板的几何形状和吊装方式。

一般来说，可以使用力矩平衡的原理进行计算。

即以吊装点为支点，将楼板的重力和平衡张拉力绘制为一个力矩平衡的图形，根据力矩平衡的原理，计算出平衡张拉力的大小。

然后，需要计算起吊索具的数量和规格。

起吊索具是指用于连接汽车吊机和楼板的吊装工具，通常为钢丝绳或钢链。

根据起重能力和平衡张拉力的计算结果，确定所需的起吊索具的数量和规格。

索具的选择应符合相关的标准和规范，以确保作业的安全和稳定。

此外，还需要对楼板的吊装点进行计算和设计。

吊装点是指楼板上用于连接起吊索具的点位。

吊装点的计算和设计需要考虑楼板的强度和刚度，以及起吊索具的布置和连接方式。

一般来说，吊装点的位置和数量应根据楼板的几何形状和力学性能进行合理分布，使吊装力均匀分布，避免楼板出现过度应力和变形。

最后，还需要考虑作业现场的安全措施和施工方案。

汽车吊上楼板作业通常需要在高空进行，因此需要制定详细的安全措施和施工方案。

包括作业人员的安全防护、作业区域的封闭和标示、作业设备的安装和检查等。

同时，必须要对作业人员进行相关的培训和演练，确保他们具备相关的技能和经验。

总之，汽车吊上楼板作业计算是确保作业安全和成功的重要环节。

通过对起重能力、平衡张拉力、起吊索具、吊装点等进行精确计算和设计，可以保证作业的顺利进行，并最大程度地提高施工效率。

同时，我们也要充分重视作业现场的安全措施和施工方案，确保所有操作人员的安全和身体健康。

汽车吊上楼板作业计算

汽车吊上楼板作业计算⽆锡惠⼭万达⼴场⼤商业采光顶⼯程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层⽹壳结构，⽹壳顶标⾼25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙⾻，其余为连系件（如下图所⽰）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平⾯图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖⾯图2、吊车荷载及尺⼨根据施⼯⽅案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利⼯况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重⼒矩为10t·m。

3、吊车⽀腿压⼒计算（1）计算简图计算简图（2）计算⼯况⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）⼯况⼆、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）⼯况三、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=48°）（3）⽀腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车⾃重及吊重；M——起重⼒矩；α——起重臂与车⾝夹⾓；a——⽀腿纵向距离；b——⽀腿横向距离。

（4）计算结果A、⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/）=N3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/）=B、⼯况⼀、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/12）=N2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/12）=C、⼯况⼀、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/°/12）=N3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（-Cos52°/+Sin52°/12）=35t汽车吊开⾏于地下室顶板上，每个⽀腿下设置0.2m*0.2m*2m道⽊三根垫实，道⽊扩散⾯积为。

25t汽车吊上楼面施工验算

郑州新郑国际机场二期扩建工程GTC钢结构及属屋面工程施工GTCSG-03标段小型汽车吊上楼面施工验算编制人：审核人：审批人：日期：上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程GTCSG-03标段项目经理部目录一、汽车吊吊装工况 (1)1、吊车荷载及尺寸 (1)2、吊车支腿压力计算 (1)3、楼面等效荷载计算 (3)二、汽车吊行走工况 (6)1、设计荷载： (6)2、小型汽车吊行驶相关参数 (6)3、承载力校核 (6)小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kN 125 前轴荷kg 55后轴荷kg 70尺寸参数支腿纵向距离m 4.3 支腿横向距离m 4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t m，汽车吊自重为12.5吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）2.3支腿荷载计算公式[]/4(cos /2a+sin /2b)N P M αα=±∑2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）[]1=2/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=(+)/+(/8.6)=t 12.514101 4.538[]3=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/8.6=t （12.51）410（1）2.212α）B工况二、起重臂垂直车身方向（o=90[]=∑N N P Mαα1=3/4+(cos/2a+sin/2b)（12.51）410（1）4.417=+/+/9.6=t[]=∑N N P Mαα2=4/4-(cos/2a+sin/2b)（12.51）410（1）2.333=+/-/9.6=tα）C工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o=52[]=∑1/4+(cos/2a+sin/2b)9N P Mαα00（12.51）410（）=+/+cos52/8.6+sin52/9.6=4.91t[]=∑2/4-(cos/2a-sin/2b)N P Mαα00（12.51）410（）=+/-cos52/8.6-sin52/9.6=3.48t[]=∑N P Mαα3/4+(cos/2a-sin/2b)00（12.51）410（）=+/+cos52/8.6-sin52/9.6=3.27t[]=∑N P Mαα4/4-(cos/2a+sin/2b)00（12.51）410（）=+/-cos52/8.6+sin52/9.6=1.84t根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t，计算分析时取值为5.0t，计算分析如下：3、楼面等效荷载计算3.1计算简图3.2基本资料3.2.1周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 L x＝ 4000mm， L y＝ 7000mm，板的厚度 h ＝ 120mm3.2.2局部集中荷载 N ＝ 50kN，荷载作用面的宽度 b tx＝ 1000mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 1000mm；垫层厚度 s ＝ 100mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2000mm，最左端至板左边的距离 x1＝1500mm，最右端至板右边的距离 x2＝ 1500mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3500mm，最下端至板下边的距离 y1＝3000mm，最上端至板上边的距离 y2＝ 3000mm3.3 荷载作用面的计算宽度3.3.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.3.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.4 局部荷载的有效分布宽度3.4.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx + 0.7L y＝ 1320+0.7*7000 ＝6220mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 4000mm3.4.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx≥ b cy， b cy≤ 0.6L x时，取 b y＝ b cy + 0.7L x＝ 1320+0.7*4000 ＝4120mm3.5 绝对最大弯矩3.5.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7 ＝ 81.25kN·m3.5.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝ 50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4 ＝ 43.75kN·m3.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.6.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*81.25/(4*72) ＝ 3.32kN/m23.6.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*43.75/(4.12*42) ＝ 5.31kN/m23.6.3等效均布荷载 q e＝ Max{q ex, q ey} ＝ Max{3.32, 5.31} ＝ 5.31kN/m23.7 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 50/(4*7) ＝ 1.79kN/m2____________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2014.07.2175.147748】 Date: 2014/10/19（5）加强措施1）考虑混凝土楼板次梁间距为 4.0mX7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m×1.0m（厚度100mm）。

汽车吊上楼校核强度方法及计算示例

计的要求进行受力分析和构件承载力的计算。
1
自行式起重设备与堆场在混凝土楼板结构计算与加固设计标准
2
自行式起重设备和堆场
2.1 汽车式起重机
2.1.1
汽车式起重机行走状态应考虑车轮压ห้องสมุดไป่ตู้移动而相对位置不变的集中
荷载群，主要工作技术参数为尺寸参数、重量参数、主要性能参数。 2.1.2 汽车式起重机行走状态见图 2.1.2-1、图 2.1.2-2、图 2.1.2-3:
图 2.1.3 表 2.1.3
类别
QAY-250t 汽车式起重机立面尺寸图 QAY-250t 汽车式起重机主要技术参数
项目
第一、第二 Lzj1 第二、第三 Lzj2
单位
mm mm mm mm mm mm mm kg kg kg 转台重 kN kN kN mm mm mm mm mm
参数
1,650 2,800 1,650 2,700 1,650 2,690 2,690 72,000 按实际 40,000 2000 kg 120\120 120\120 120\120 4,800 5,200 3,600 8,800 8,800
楼面等效均布活荷载的确定方法 .......................... 23 轮压移动荷载的最不利影响线力学计算 ..................... 26
5
5.1 5.2 5.3
混凝土结构分析计算 ................................ 31
基本原则
......................................... 31 ........................ 32
设计计算原则

12t汽车吊上屋面计算书

12t汽车吊上屋面计算书汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一：为汽车吊吊装作业时的工况。

工况二：为汽车吊在楼面上行走的工况。

本工程楼面设计荷载值为22Kn/㎡,混凝土板厚130mm,保护层20mm，板及梁混凝土强度C40，吊装起重最大杆件约为2.3吨。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸工方案，12t汽车吊吊装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重2.3t，即起重力矩为23t m，汽车吊自重为11.49吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）2.3支腿荷载计算公式[]∑=±N P Mαα/4(cos/2a+sin/2b)2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0[]=∑1=2/4+(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4+23（1/8.6）=6.24吨[]=∑3=4/4-(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23(1/8.6)=0.89吨B工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90[]=∑N N P Mαα1=3/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23(1/9.6)=5.96吨[]=∑N N P Mαα2=4/4-(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23(1/9.6)=1.17吨C工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)9=（11.49+2.76）/4+23*(cos52°/8.6+sin52°/9.6)=7.1吨[]2/4-(cos/2a-sin/2b)=∑N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23*(cos52°/8.6-sin52°/9.6)=3.8吨D工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23*(cos45°/8.6+sin45°/9.6)=7.15吨[]=∑N P Mαα2/4-(cos/2a-sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23*(cos45°/8.6-sin45°/9.6)=3.37吨根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为7.15吨3、楼面等效荷载计算计算公式： q e＝ 8M max/ (bL2)式中，l为板的跨度，即l=2.8mb为板的荷载有效分布跨，b=b cy+0.7l，b cy为荷载计算宽度，b cy=b y+2s+h=0.72+0.04+0.13=0.89m，即b=0.89+0.7*2.8=2.85mM max为简支单向板的绝对最大弯矩，考虑1.2倍结构动力系数，M max=1.2*PL/4=1.2*71.5*2.8/4=60.06kN·m计算结果： q e＝ 8M max/(bL2)=8*60.06/(2.85*7.84)=21.50kN/m2<22kN/m2满足设计要求。

200t汽车吊计算

200t汽车吊计算地下室顶板200t汽车吊施工计算书一、吊车施工概况为了满足现场施工需要，考虑使用200t汽车吊进行吊装作业，因此需要进行结构验算。

二、依据规范本次验算依据以下规范：建筑结构荷载规范》GB-2001混凝土结构设计规范》GB-2002三、汽车吊施工荷载XXX200吨汽车吊总重60t，配置69t，吊装作业半径38m，额定吊重量8t。

汽车吊施工荷载分为行走荷载和吊装荷载：行走载荷：汽车吊总质量约60t，共10个行走轮，每个轮子6t。

吊装载荷：吊装作业时单支腿垂直载荷为：N=(60+69+8)÷4+38×8×sin43.2º÷2÷8.8/2+38×8×sin43.2º÷2÷8.3/2=84.6t四、混凝土梁验算根据结构的受力特点，吊装时停机位置应尽量支腿靠近立柱或混凝土梁。

立柱间的混凝土梁最长的为8.7m。

按照汽车吊布置图，支腿离开立柱最远为0.4m。

汽车吊停机位置混凝土梁的配筋为21根直径为25的钢筋，梁的尺寸为600x1000，混凝土梁弯矩设计值为：M=（1000-100）×21×360×3.14×12.5×12.5=334.8t.m该值大于吊装荷载产生的弯矩M=84.6t×0.4m=33.84t.m，因此混凝土梁验算通过。

五、首层楼板验算汽车吊行走在楼桥板上，则车轮压力做为集中力作用。

楼板配筋为双层双向直径为12的钢筋，间距为100mm布置，楼板厚度为250mm，取1m宽度楼板进行验算，配筋量为1130.4mm2.设计承载弯矩值为：Mu=fyAs(h-x/2)=250x2010x200=10.1t.m。

混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法

文章标题：混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法一、引言混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法是一个重要的工程问题，在工程实践中具有广泛的应用价值。

本文将从深度和广度两个方面对这一主题进行全面评估，并提供高质量的文章内容，以期能够帮助读者更深入地理解这一工程问题。

二、深度探讨1. 混凝土楼板的结构特点混凝土楼板作为建筑结构中的重要组成部分，其结构特点对于汽车吊作业有着重要的影响。

在进行midas楼板承载力计算时，需要充分了解混凝土楼板的结构特点，包括受力情况、材料性能等方面的因素。

2. 汽车吊作业对楼板的影响汽车吊作业时对混凝土楼板的影响是一个复杂的问题，涉及到荷载大小、荷载分布、作业时间等多个方面的因素。

在进行midas楼板承载力计算时，需要全面考虑汽车吊作业对楼板的影响，以确保结构的安全性和稳定性。

3. midas楼板承载力计算方法midas楼板承载力计算方法是针对混凝土楼板在汽车吊作业时的承载力进行计算的方法。

在进行计算时，需要考虑到楼板的强度、刚度、变形等多个方面的因素，以确定楼板在汽车吊作业时的安全承载能力。

三、广度探讨1. 工程实践中的案例分析通过对工程实践中的具体案例进行分析，可以更深入地了解混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法的具体应用。

不同案例中可能存在不同的挑战和解决方案，这对于工程实践具有重要的借鉴意义。

2. 其他相关工程问题的影响在混凝土楼板上进行汽车吊作业时，除了midas楼板承载力计算方法外，还可能存在其他相关的工程问题，如结构变形、振动影响等。

这些问题对于汽车吊作业的安全性和效率性同样具有重要的影响。

3. 学术研究和发展趋势随着建筑结构设计和施工技术的不断发展，midas楼板承载力计算方法也在不断进行学术研究和改进。

通过对最新的研究成果和发展趋势进行广度的探讨，可以帮助读者更好地把握这一工程问题的最新动态。

四、总结和回顾通过对混凝土楼板上汽车吊作业时midas楼板承载力计算方法的深度和广度探讨，我们已经全面地了解了这一重要的工程问题。

汽车吊上楼板作业计算

无锡惠山万达广场大商业采光顶工程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。

GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平面图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖面图2、吊车荷载及尺寸根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。

3、吊车支腿压力计算（1）计算简图计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°）（3）支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重；M——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离；b——支腿横向距离。

（4）计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39tB、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49tC、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57tN4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41ttN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。

16t吊车楼面计算书

1.项目情况说明本工程位于浙江省嘉兴市桐乡经济开发区高新一路以南，高新二路以北，桐九线以东，桂花港以西。

本次施工项目包括生产厂房1、生产厂房2、。

本方案针对于1#厂房，2#厂房。

1#厂房建筑面积7461平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，。

2#厂房建筑面积8048平方，双层库，一层为混凝土现浇结构，二层为全钢结构，由预埋螺栓，钢柱，钢梁，檩条，屋面板，墙板板等组成，16吨吊车楼面吊。

2.汽车吊在楼面行走工况验算此工况荷载仅包含汽车吊自身重量，考虑1.4 动力系数，整理参数如下。

2.车辆自重荷载分布车辆总重：22.87t=228.7kN，取 230kN；总荷载分担到每个轴上荷载如下：第1 轴总重：62kN；第2、3 轴总重：168kN；考虑1.4 动力系数后每个轮子分担点荷载：第1 轴车轮：1.4*62/2=43.4kN；第2、3 轴车轮：1.4*168/4=58.8kN3.车辆轮压计算简图根据附件1 提供汽车吊尺寸及前文计算得到的汽车轮压值，得到如图所示轮压计算简图：4.汽车吊静止吊装工况验算⑴此工况荷载包含静止状态汽车吊自身重量和起吊构件重量最大构件为钢梁GL-9钢梁型号为HI600-6-12*250根据材料表可知钢梁重量为1.072T⑵根据设计图纸所示吊装高度为10.5米，吊带长度为6米，总高度为16.5米。

⑶根据中联牌ZLJ5231JQZ16V 汽车起重机技术规格书所示，吊臂重量为3.3吨所受重力为33KN 。

通过公式计算支腿最大压力：其中为吊车自重及吊重；M 为起重力距；为起重臂与汽车夹角；a 为支腿纵向距离；b 为支腿横向距离；=230KN+10.72KN=240.72KN ；a=4.95m ； b=5.6m ；M=10.72×16.5+33×16.5÷2=449.13KNm ；⑷工况分析①工况一、起重力臂沿车身方向（α=0°）②工况二、起重力臂垂直车身方向（α=90°）③工况三、起重力臂沿支臂对角线方向（α=46°）()[]b a M N 2/sin 2/cos 4/p αα+±=∑∑p α∑p ()[]()[]KN b a M N N 55.1059.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 81.149.9/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 28.1002.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 21=+=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N N 08.202.11/113.44918.602/sin 2/cos 4/p 43=-=+±==∑αα()[]()[]KN b a M N 81.1202.11/719.09.9/695.013.44918.602/sin 2/cos 4/p 1=++=++=∑αα根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装为最不利工况时，单个支腿最大压力为120.81KN 。

丝路会展中心项目25t汽车吊上楼板计算分析书(1F层楼板作为拼装场地)20180425

附件2：25t汽车吊上楼板计算分析书目录1.1. 计算内容.............................................. - 1 -1.2. 计算说明.............................................. - 1 -1.2.1. 计算概述........................................ - 1 -1.2.2. 汽车吊性能参数表................................ - 6 -1.2.3. 荷载取值........................................ - 7 -1.2.4. 荷载施加........................................ - 8 -1.2.5. 边界条件....................................... - 11 -1.2.6. 荷载组合....................................... - 13 -1.3. 楼面承载力验算....................................... - 14 -1.3.1. 南北侧工况楼面承载力验算....................... - 14 -1.3.2. 东西侧工况楼面承载力验算....................... - 22 -1.4. 混凝土结构裂缝宽度验算............................... - 27 -1.5. 结论................................................. - 28 -1.5.1. 验算结论....................................... - 28 -1.5.2. 建议........................................... - 28 -1.6. 补充计算.............................................. - 1 -1.6.1. 计算说明........................................ - 1 -1.6.2. 荷载取值........................................ - 2 -1.6.3. 荷载施加........................................ - 3 -1.6.4. 边界条件........................................ - 7 -1.6.5. 荷载组合........................................ - 8 -1.6.6. 南北侧工况楼面承载力验算........................ - 9 -1.6.7. 结论........................................... - 14 -1.1.计算内容在1F层混凝土楼板回填后，为了扩大拼装范围，计划将回填区域作为拼装场地，由于需要上25t汽车吊作为拼装设备，故需要对楼板结构进行验算，确定汽车吊上楼板进行吊装作业，结构是否安全。

汽车吊上楼面施工验算(有限元分析)

汽车吊上楼面施工验算100t汽车吊吊装性能表16T 汽车吊自重 23.3T,根据汽车吊工况及现场环境。

拟采用 100t 汽车吊将 16t 汽车吊吊至三层楼面。

小汽车吊上屋面时，土建主体结构已完成施工。

A1 厂房南北两侧有通长屋面砼梁，东西山墙处也有连续分布的屋面砼梁，吊装起升高度需高于屋面砼梁。

考虑屋面砼梁较低位置更有利于吊装，故100t汽车吊选择在K 轴/12-13 轴附近支腿占位。

16t汽车吊自重23.3t，使用100T 汽车吊将小汽车吊吊装至三层楼板，100t汽车吊+40.2t 活动配重，起重半径14m，主臂长40.6m时，起升高度为37.3m，起重量为28t>23.3t，满足A1 库100T 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况2.A2-A7厂房16t汽车吊上楼面方案依据现场工况，A2-A7厂房考虑使用大汽车吊（80t）将小汽车吊吊装至二层楼面。

大汽80t 汽车吊吊装性能表大汽车吊上楼面时占位地点应根据起重半径、场地条件、周围已完成的施工建筑等综合考虑。

A2-A7厂房汽车吊上楼面位置设置在厂房G-H轴/1 轴附近。

吊装时土建主结构施工已经施工完成，大汽车吊作业时应避开二层混凝土柱及屋面砼梁，从二层楼板和屋面砼梁之间穿过。

A2-A7厂房80T 汽车吊起吊地点布置16t汽车吊自重23.3t，使用80T 汽车吊将小汽车吊吊装至二层楼板，80t汽车吊+25.2t 活动配重，起重半径10m，主臂长21.2m时，起重高度为18.6m，起重量为33.5t>23.3t，满足起吊要求。

吊装工况如下：A2 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面实际施工图片汽车吊上楼板的验算及措施A1 丙类厂房二层楼面活荷载标准值为25KN/m2。

A2-A7丙类厂房二层楼面活荷载标准值为35KN/m2。

一. 16t汽车吊参数行驶状态主要技术参数1.概述基于现场环境，现打算采用 16 吨汽车吊上 A1 三层楼板，A 2 二层楼板进行盲区钢梁的安装工作，针对此，进行汽车吊上楼板的 midas 验算。

15t汽车吊上楼面施工验算

15t汽车吊上楼面施工验算
概述
本文档旨在对15吨汽车吊上楼面施工进行验算。

通过计算和分析，可以确保施工的安全可行性和合理性。

施工要求
- 使用15吨汽车吊将物料或设备吊运至楼面指定位置。

- 确保吊车的负载不超过15吨。

- 考虑楼面结构的承载能力和安全性。

- 保证施工期间的安全和有效性。

施工验算步骤
1. 首先，了解楼面结构的承载能力和限制。

查阅相关设计文档或咨询结构工程师，获取楼面的承载能力数据，如楼板厚度、钢筋配筋等。

2. 确定需要吊运的物料或设备的重量。

确保总重量不超过15吨，以确保吊车负载在安全范围内。

3. 分析吊车的工作半径和起重高度。

根据实际情况确定吊车在楼面上的工作位置和吊运高度。

4. 计算吊车对楼面的压应力。

根据吊车的支撑方式（轮压或底盘压力）和工作位置，计算吊车对楼面的压应力，确保不超过楼面结构的承载能力。

5. 考虑吊车操作过程中的动载荷。

吊车在起升、转向等操作下会产生动载荷，需要分析这些载荷对楼面的影响，并确保不超过楼面结构的限制。

结论
通过以上施工验算步骤，可以确定15吨汽车吊上楼面施工的可行性和合理性。

确保施工过程中的安全和有效性，避免对楼面结构造成不必要的损害。

25t汽车吊上楼面施工验算

郑州新郑国际机场二期扩建工程GTC钢结构及属屋面工程施工GTCSG-03标段小型汽车吊上楼面施工验算编制人：审核人：审批人：日期：上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程GTCSG-03标段项目经理部目录一、汽车吊吊装工况 (1)1、吊车荷载及尺寸 (1)2、吊车支腿压力计算 (1)3、楼面等效荷载计算 (3)二、汽车吊行走工况 (6)1、设计荷载： (6)2、小型汽车吊行驶相关参数 (6)3、承载力校核 (6)小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kN 125 前轴荷kg 55后轴荷kg 70尺寸参数支腿纵向距离m 4.3 支腿横向距离m 4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t m，汽车吊自重为12.5吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）2.3支腿荷载计算公式[]/4(cos /2a+sin /2b)N P M αα=±∑2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）[]1=2/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=(+)/+(/8.6)=t 12.514101 4.538[]3=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/8.6=t （12.51）410（1）2.212B 工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）[]1=3/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/+/9.6=t （12.51）410（1）4.417 []2=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/9.6=t （12.51）410（1）2.333C 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）[]1/4+(cos /2a+sin /2b)9N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6+sin52/9.6=4.91t （12.51）410（） []2/4-(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/-cos52/8.6-sin52/9.6=3.48t （12.51）410（） []3/4+(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6-sin52/9.6=3.27t （12.51）410（） []4/4-(cos /2a+sin /2b)N P M αα=∑ 00=+/-cos52/8.6+sin52/9.6=1.84t （12.51）410（）根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t ，计算分析时取值为5.0t ，计算分析如下：3、楼面等效荷载计算3.1计算简图3.2基本资料3.2.1周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 L x＝ 4000mm， L y＝ 7000mm，板的厚度 h ＝ 120mm3.2.2局部集中荷载 N ＝ 50kN，荷载作用面的宽度 b tx＝ 1000mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 1000mm；垫层厚度 s ＝ 100mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2000mm，最左端至板左边的距离 x1＝1500mm，最右端至板右边的距离 x2＝ 1500mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3500mm，最下端至板下边的距离 y1＝3000mm，最上端至板上边的距离 y2＝ 3000mm3.3 荷载作用面的计算宽度3.3.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.3.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.4 局部荷载的有效分布宽度3.4.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx + 0.7L y＝ 1320+0.7*7000 ＝6220mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 4000mm3.4.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx≥ b cy， b cy≤ 0.6L x时，取 b y＝ b cy + 0.7L x＝ 1320+0.7*4000 ＝4120mm3.5 绝对最大弯矩3.5.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7 ＝ 81.25kN·m3.5.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝ 50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4 ＝ 43.75kN·m3.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.6.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*81.25/(4*72) ＝ 3.32kN/m23.6.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*43.75/(4.12*42) ＝ 5.31kN/m23.6.3等效均布荷载 q e＝ Max{q ex, q ey} ＝ Max{3.32, 5.31} ＝ 5.31kN/m23.7 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 50/(4*7) ＝ 1.79kN/m2____________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2014.07.2175.147748】 Date: 2014/10/19（5）加强措施1）考虑混凝土楼板次梁间距为 4.0mX7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m×1.0m（厚度100mm）。

小型汽车吊上楼面验算计算书

小型汽车吊上楼面验算计算书专业:结构总设计师(项目负责人)：__ _审核: ____ ____ _校对: ____ __ _ ____设计计算人: ____ _________ _***********所2018年1月汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊在楼面上行走的工况，工况二为汽车吊吊装作业时的工况。

一、楼面行走工况1、设计荷载根据原结构设计模型，四层楼面设计恒荷载9kN/m2，楼面设计活荷载8kN/m2，四层楼面楼板厚度120mm，楼板自重恒荷载3kN/m2。

因此，汽车吊楼面行走工况下，等效均布荷载不超过（9-3）+8=14kN/m2为宜。

汽车吊行走区域如下图所示。

图 1汽车吊行走区域布置图2、吊车荷载及尺寸3、汽车吊行驶相关参数15吨小型汽车吊基本尺寸、轮宽及其行驶过程中各轮位置对楼板产生的荷载如下图所示：图 2汽车荷载参数4、承载力校核15吨汽车吊行走时，后两轮居于板跨中为最不利工况，如下图：图 3 汽车楼面行走计算简图4.1 基本资料4.1.1 工程名称：局部承压计算4.1.2 周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 Lx ＝ 3250mm， Ly ＝ 8000mm，板的厚度 h ＝ 120mm4.1.3 局部荷载4.1.3.1 第一局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3100mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 2800mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 4600mm4.1.3.2 第二局部荷载局部集中荷载 N ＝ 42kN，荷载作用面的宽度 btx ＝ 200mm，荷载作用面的宽度 bty ＝ 600mm；垫层厚度 s ＝ 0mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 1625mm，最左端至板左边的距离x1 ＝ 1525mm，最右端至板右边的距离 x2 ＝ 1525mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 4900mm，最下端至板下边的距离y1 ＝ 4600mm，最上端至板上边的距离 y2 ＝ 2800mm4.2 第一局部荷载4.2.1 荷载作用面的计算宽度4.2.1.1 bcx ＝ btx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.2.1.2 bcy ＝ bty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.2.2 局部荷载的有效分布宽度4.2.2.1 按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcy ≥ bcx， bcx ≤ 0.6Ly 时，取 bx ＝ bcx + 0.7Ly ＝320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 bx ＞ Lx 时，取 bx ＝ Lx ＝ 3250mm4.2.2.2 按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 bcx ＜ bcy， bcy ≤ 2.2Lx 时，取by ＝ 2bcy / 3 + 0.73Lx ＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm 当 0.5by ＞ 0.5ey2 时，取 by ＝ 1426 + 0.5ey2 ＝ 1426+0.5*1800 ＝2326mm4.2.3 绝对最大弯矩4.2.3.1 按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.1.1 将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载qy ＝ N / bty ＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.2.3.1.2 MmaxY＝qy·bty·(Ly - y)·[y1 + bty·(Ly - y) / 2Ly] / Ly＝ 70*0.6*(8-3.1)*[2.8+0.6*(8-3.1)/(2*8)]/8 ＝76.76kN·m4.2.3.2 按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.2.3.2.1 将局部集中荷载转换为 X 向线荷载qx ＝ N / btx ＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.2.3.2.2 MmaxX＝qx·btx·(Lx - x)·[x1 + btx·(Lx - x) / 2Lx] / Lx=210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25 ＝ 33.08kN·m4.2.4 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.2.4.1 按上下支承考虑时的等效均布荷载qey ＝ 8MmaxY / (bx·Ly2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.2.4.2 按左右支承考虑时的等效均布荷载qex ＝ 8MmaxX / (by·Lx2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.2.5 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载qe' ＝ N / (Lx·Ly) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.3 第二局部荷载4.3.1荷载作用面的计算宽度4.3.1.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 200+2*0+120 ＝ 320mm4.3.1.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 600+2*0+120 ＝ 720mm4.3.2局部荷载的有效分布宽度4.3.2.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx+ 0.7L y＝ 320+0.7*8000 ＝ 5920mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 3250mm4.3.2.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx＜ b cy， b cy≤ 2.2L x时，取b y＝ 2b cy / 3 + 0.73L x＝ 2*720/3+0.73*3250 ＝ 2853mm当 0.5b y＞ 0.5e y1时，取 b y＝ 0.5e y1 + 1426 ＝ 0.5*1800+1426 ＝2326mm4.3.3绝对最大弯矩4.3.3.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 42/0.6 ＝ 70kN/m4.3.3.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 70*0.6*(8-4.9)*[4.6+0.6*(8-4.9)/(2*8)]/8＝ 76.76kN·m4.3.3.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩4.3.3.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 42/0.2 ＝ 210kN/m4.3.3.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝210*0.2*(3.25-1.625)*[1.525+0.2*(3.25-1.625)/(2*3.25)]/3.25＝ 33.08kN·m4.3.4由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载4.3.4.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*76.76/(3.25*82) ＝ 2.95kN/m24.3.4.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*33.08/(2.326*3.252) ＝ 10.77kN/m24.3.5由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 42/(3.25*8) ＝ 1.62kN/m24.4 结果汇总4.4.1 等效均布荷载 qe ＝ 10.77kN/m2＜14kN/m2二、汽车吊装工况1、吊车支腿压力计算根据施工方案，15t汽车吊钢架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径12m，吊重1.2t，即起重力矩为14.4t▪m，汽车吊自重为15吨。