太阳能光伏支架实例计算
九江某渔光互补发电项目光伏支架计算书
九江某渔光互补发电项目组件固定支架计算书报告编写：审核：光电池阵列倾角按_20_°考虑；风荷载为0.35 kN/m2 ；雪荷载为0.40kN/m2。
固定架平面图固定架立面图1.结构材料1.1 太阳能电池方阵支架、连接件、紧固件选用Q235B钢材制造, 支架、连接件、紧固件的金属表面进行热镀锌处理，以防止风沙的冲刷和生锈腐蚀。
风荷载为0.35 kN/m2 ；雪荷载为0.40kN/m2。
1.2 太阳能电池方阵支撑、斜梁分别采用一70x5抱箍、L50x50x4.0角钢，和C40x80x15x2.5 C型钢，电池组件檩条采用C40x60x15x2.5 C形钢.2.组件排布方案组件按_2_x_18_竖向排布，立柱_5_件，立柱间距_4.3_米。
3.载荷计算（单阵列）3.1 固定载荷：G固定载荷主要包括电池组件及钢结构的自重G1（KN/m²）电池组件重量G电池=26.5*36*10=9540N檩条的重量为G檩条=240.32x10=2403.2NG电池+G檩条=9540N+2403.2N=11943.2N立柱以上钢结构重量G钢构=4471.54N取总重量G= G电池+G钢构=9540N+4471.54N=14011.54N=14.01KNG1=G/A=14.01/69.86=0.20KN/m²。
3.1.2 光伏池组件面积：A组件=（_1.956_mx_0.992_m）x_36_=_69.86_m^23.1.3分配到每个支架模块上的重力为11943.2N/5=_2388.64_N3.2.1风压荷重（W）从阵列正前面吹来，风（顺风）的风压荷重为W（N）根据有关标准（GB50017-2003《钢结构设计规范》、GB50009-2012《建筑结构荷载规范》，计算获得风荷载：设计风荷载为0.35 kN/m2,图2支架受力模型3.2.2 风荷载计算方法计算风荷载标准值当计算主要承重结构时Wk=βzμsμzw0式中： Wk—风荷载标准值（kN/m2）；W0——基本风压（kN/m2）；βz—风振系数；μs—风载体型系数；μz—高度z处的风压高度变化系数。
光伏支架高度
光伏支架高度（实用版）目录一、光伏支架概述二、光伏支架高度的计算方法1.选择最佳角度2.确定地面高度3.利用三角函数计算高度三、光伏支架高度的实际应用1.农光互补电站的光伏板支架高度规定2.光伏支架强度计算四、分布式光伏电站支架高度的规范正文一、光伏支架概述光伏支架是光伏发电系统中的重要组成部分，它的主要作用是支撑光伏组件，保证组件在阳光下能够最大程度地接收太阳能。
光伏支架的结构形式多样，有固定式、手动可调式和自动跟踪式等。
二、光伏支架高度的计算方法1.选择最佳角度光伏支架的最佳角度一般是太阳高度角 90 度减去该地与太阳直射点纬度差。
太阳高度角是指太阳光线与地平面的夹角，太阳高度角的变化范围为 0-90 度。
太阳直射点纬度差是指该地纬度与太阳直射点纬度之间的差值。
2.确定地面高度地面高度是指光伏支架底部与地面之间的距离。
地面高度的确定需要考虑到光伏组件离地最小距离、地势起伏等因素。
3.利用三角函数计算高度根据三角函数的定义，光伏支架的高度可以通过以下公式计算：支架高度 = 太阳高度角 * 地面高度 / 支架与地面的夹角其中，支架与地面的夹角可以通过测量或计算得到。
三、光伏支架高度的实际应用1.农光互补电站的光伏板支架高度规定农光互补电站的光伏板支架高度一般要求高于灌木丛的平均高度，以保证光伏组件能够充分接收太阳能。
例如，光伏组件离地最小距离一般设定为 1.5 米。
2.光伏支架强度计算光伏支架的强度计算需要考虑到光伏组件的重量、风荷载、雪荷载等因素。
计算公式为：支架强度 = （光伏组件重量 + 风荷载 + 雪荷载）* 安全系数其中，安全系数一般取 1.5-2.0。
四、分布式光伏电站支架高度的规范分布式光伏电站支架高度的规范主要涉及到光伏支架的结构形式、材料、安装等方面。
根据不同的应用场景，规范要求可能会有所不同。
光伏支架受力计算书
光伏支架受力计算书受力计算书一、设计依据规范1. 建筑结构荷载规范GB50009-20XX2. 钢结构设计规范GB50017-20XX 3. 铝合金结构设计规范GB50429-20XX 4. 冷弯薄壁型钢结构技术规范 5. 建筑抗震设计规范材料力学性能钢材碳素结构钢 Q235-B 重力密度ρ= kN/m3 弹性模量E=×10^5N/mm2 线膨胀系数α=×10-5 泊松比ν= 抗拉/压/弯强度 fs=215 N/mm2 抗剪强度 fsv=125N/mm2 端面承压强度 fsce=325 N/mm2设计过程：1、荷载组合中风荷载确定过程。
(1) Wk=βz*Ms*Mz*W0Wk-风荷载标准值，βz-高度z处的风振系数，Ms-风荷载体型系数，Mz-风压高度变化系数，W0-基本风压(kN/m2)。
注：基本风压应按本规范附录中附表给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于/m2。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取、和0。
全国各站台重现期为10 年、50 年和100 年的雪压和风压值见附表风振系数取值为1。
风荷载体型系数如下表根据组件与地面所成角度，插入法计算风荷载体型系数a＝15正风压荷载体型系数μs＝ (根据GB50009-20XX 表) 负风压荷载体型系数μs＝- (根据GB50009-20XX表) 风压高度变化系数：地面粗糙度类别 : B Mz=1 地貌描述 :A类, 指近海海面和海岛,海岸,湖岸及沙漠地区。
B类，指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C类，指有密集建筑群的城市市区D 类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区基本风压:Wo=ρVo2/2Wo-基本风压，ρ-空气密度，Vo-平均50年一遇的基本风速m/s。
使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正，可按下述公式确定空气密度:p31100000t-空气温度，P-气压，e-水气压(Pa)。
光伏支架荷载计算
G = 6.66kN
第6页
结构自重力 2 = G ⋅lg = 10kN ⋅ m
因此（M1< M2）=“OK 满足要求”
第7页
2617
Ix = 112670 mm4
A =325 mm2
Sx
=
2735
3
mm
Wx =4008 mm3
ix = 16.845 mm
1.2.2 强度验算
Q235B 的设计强度
剪力验算 Q235B 抗剪设计强度 截面面积矩
杆件厚度
总壁厚
fa=215 MPa σ1 = M X
WX
σ1=207MPa
因此（σ1< fa）满足要求。
quk = Wkf - 1.0 Gk =2.1 KPa
(标准值)
qu = 1.4Wkf - 1.0 Gk =2.98 KPa
负风荷载- 自重荷载
(设计值)
qgk = quk =2.1KPa (标准值)
qg = qu =2.98 KPa (设计值)
Q235B
-2
EST = 206000N.mm
-2
fa=215 N.mm
第2页
1.1.2 自重计算
光伏系统面荷载标准值为：
自重标准值：
Ggb= 15kg.m‐2.g Gk= Ggb
Ggb = 0.147 KPa Gk = 0.147 KPa
1.1.4 荷载组合计算 负风情况荷载组合：
最不利荷载为：
1.2 龙骨验算 1.2.1 荷载计算 材料 弹性模量 强度设计值
负风荷载- 自重荷载
Ghk = a ⋅ b ⋅ h ⋅ ρ = 1.2kN
N=18720N θ=18º
Ny = N ⋅sin(θ ) = 5785N
光伏支架载荷计算
支架强度计算支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。
计算因从支架前面吹来〔顺风〕的风压及从支架后面吹来〔逆风〕的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲〔压缩〕以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。
（1）结构材料选取支架材料，确定截面二次力矩I M和截面系数Z。
（2）假象载荷1）固定荷重〔G〕组件质量〔包括边框〕G M +框架自重G K1+其他G K2固定载荷G=G M+ G K1+ G K22）风压荷重〔W〕〔加在组件上的风压力〔W M〕和加在支撑物上的风压力〔W K〕的总和〕。
W=1/2×〔C W×σ×V02×S〕×a×I×J3）积雪载荷〔S〕。
与组件面垂直的积雪荷重。
4）地震载荷〔K〕。
加在支撑物上的水平地震力5）总荷重〔W〕正压：5〕=1〕+2〕+3〕+4〕负压：5〕=1〕-2〕+3〕+4〕载荷的条件和组合（3）悬空横梁模型（4）A-B间的弯曲应力顺风时A-B点上发生的弯曲力矩：M1=WL2/8应力σ1=M1/Z（5）A-B间的弯曲（6）B-C间的弯曲应力和弯曲形变（7）C-D间的弯曲应力和弯曲形变（8）支撑臂的压曲（9）支撑臂的拉伸强度（10）安装螺栓的强度根底稳定性计算1、风压载荷的计算2、作用于根底的反作用力的计算3、根底稳定性计算当受到强风时，对于构造物根底要考虑以下问题：①受横向风的影响，根底滑动或者跌倒②地基下沉〔垂直力超过垂直支撑力〕③根底本身被破坏④吹进电池板反面的风使构造物浮起⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引对于③～⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。
研究风向只考虑危险侧的逆风状态以下所示为各种稳定条件：a．对滑动的稳定平时：平安率F s≥1.5；地震及暴风时：平安率F s≥1.2b．对跌倒的稳定平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时c．对垂直支撑力的稳定平时：平安率F s≥3；地震及暴风时：平安率F s≥2附件1：△风荷载计算△〔1〕设计时的风压载荷W=C w×q×A w〔作用于阵列的风压载荷公式〕式中W——风压荷重C w——风力系数q ——设计用速度压〔N/m2〕A w——受风面积〔m2〕〔2〕设计时的速度压q=q0×a×I×J式中q——设计时的速度压〔N/m2〕q0——基准速度压〔N/m2〕a——高度补偿系数I——用途系数J——环境系数1〕基准速度压。
光伏支架设计方案受力计算书-参考
（1） 恒载 G：
恒载包含太阳能板的重量和支架的自重。其中太阳能板总重量：
G1＝40P×20kg/P×9.8N/s2=7840N
支架自重根据计算不同的梁时分别施加。
（2） 风载 W：
根据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）中对风荷载的规定如下（按承重结构
设计）：
wk z s z w0
应对称分布。下图为光伏组件的受力简图，剪力图与弯距图。
由剪力图可以得出：当 a=b 时，剪力 Q 取最小极值，为 qa。即横梁间距等于光伏
组件长度的一半。 由弯距图可以看出：当 a=b 时，弯距 M 极值为[0，-0.0625ql2]；
当 1 q(l 2 la) 1 qa 2 时，即 a 2 1l 时，弯距 M 极值为[0.0215ql2，-0.0215ql2]，因此当
l23 b2
3l22 b
)
R0 R1
R2
1 2
P(1
P(3
l1
5l2 b
l1
5l2 b
3l22 b2
3l22 b2
l23 b3
)
l23 b3
)
由剪力图中可以看出斜梁中分布了 6 个峰值，分别为：
当 0<b< l2 时
QQ10
Q5 Q4
P 2P
剪力极值 Qmax>P
Q2 Q3 R0 2P
数值 Q235B 4.705 23.059 12.935 35.994 32.862 29.138 7.016919238 7.913720914
单位
cm2 cm4 cm4 cm4 mm mm cm3 cm3
项目 屈服极限 σs 弹性横量 E 对 y 轴惯性半径 iy 对 z 轴惯性半径 iz 极惯性半径 ip 左端离质心距离 右端离质心距离 抗弯截面系数 Wz(左) 抗弯截面系数 Wz(右)
光伏支架结构计算分析
光伏支架强度计算分析支架是安装从下端到上端高度为4m以下的太阳能电池阵列时使用。
计算因从支架前面吹来(顺风)的风压及从支架后面吹来(逆风)的风压引起的材料的弯曲强度和弯曲量，支撑臂的压曲(压缩)以及拉伸强度，安装螺栓的强度等，并确认强度。
(1) 结构材料选取支架材料，确定截面二次力矩IM和截面系数Z。
大部分用角钢，或方管。
(2) 假象载荷固定荷重(G)组件质量(包括边框)GM +框架自重GK1+其他GK2固定载荷G=GM+ GK1+ GK2风压荷重(W)(加在组件上的风压力(WM)和加在支撑物上的风压力(WK)的总和)。
W=1/2×(CW×σ×V02×S)×a×I×J3) 积雪载荷(S)。
与组件面垂直的积雪荷重。
4) 地震载荷(K)。
加在支撑物上的水平地震力5) 总荷重(W)正压：5)=1)+2)+3)+4)负压：5)=1)-2)+3)+4)载荷的条件和组合载荷条件一般地方多雪区域长期平时GG+0.7S短期积雪时G+SG+S暴风时G+WG+0.35S+W地震时G+KG+0.35S+K基础稳定性计算1、风压载荷的计算2、作用于基础的反作用力的计算3、基础稳定性计算当受到强风时，对于构造物基础要考虑以下问题：①受横向风的影响，基础滑动或者跌倒②地基下沉(垂直力超过垂直支撑力)③基础本身被破坏④吹进电池板背面的风使构造物浮起⑤吹过电池板下侧的风产生旋涡，引起气压变化，使电池板向地面吸引对于③～⑤须采用流体解析等方法才能详细研究。
研究风向只考虑危险侧的逆风状态以下所示为各种稳定条件：a.对滑动的稳定平时：安全率Fs≥1.5;地震及暴风时：安全率Fs≥1.2b.对跌倒的稳定平时：合力作用位置在底盘的中央1/3以内时地震及暴风时：合力作用位置在底盘的中央2/3以内时c.对垂直支撑力的稳定平时：安全率Fs≥3;地震及暴风时：安全率Fs≥2风荷载计算(1)设计时的风压载荷W=Cw×q×Aw(作用于阵列的风压载荷公式)式中 W——风压荷重Cw——风力系数q ——设计用速度压(N/m2)Aw——受风面积(m2)(2)设计时的速度压q=q0×a×I×J式中 q——设计时的速度压(N/m2)q0——基准速度压(N/m2)a——高度补偿系数I——用途系数J——环境系数1)基准速度压。
固定式光伏支架计算书
固定式光伏组件支架结构计算书2015年11月目录1工程概述 (1)2分析方法与软件 (1)3设计依据 (1)4材料及其截面 (1)5荷载工况与组合 (2)5.1 荷载工况 (2)5.1.1 支架所受荷载 (2)5.2 荷载组合 (2)6 结构建模 (3)6.1 模型概况 (3)6.2 结构计算模型、坐标系及约束关系 (3)6.3 荷载施加 (4)7主要计算结果 (5)7.1 构件应力比 (5)7.2 构件稳定性校核 (8)1工程概述支架共8榀，间距为3m，两端带悬挑0.58mm，总长22.16m，电池板组水平宽度2.708米、斜面长度3.3米，荷载按25年重现期计算，结构重要性系数0.95，项目地点在黑龙江省牡丹江市,结构计算的三维示意如下图1所示。
图1.1 总体结构模型2分析方法与软件采用SAP2000 V15钢结构分析软件进行结构计算分析。
3设计依据1)建筑结构可靠度设计统一标准( GB 50068-2001 )2)建筑结构荷载规范( GB 50009-2012)3)建筑抗震设计规范( GB 50011-20104)钢结构设计规范( GB 50017-2003 )4材料及其截面材料材质性能，详见下表4.1。
表4.1 材料性能材料名称单位重量N/m3fy屈服强度N/m2f设计强度N/m2抗拉强度N/m2弹性模量E1N/m2泊松比UQ235 7.85E4 235E6 215E6 390E6 2.1E11 0.3 Q345 7.85E4 345E6 310E6 470E6 2.1E11 0.35荷载工况与组合5.1 荷载工况计算所考虑的荷载有恒载、雪荷载以及风荷载作用（由于本支架比较轻，地震工况与风荷载相比，其远不起控制作用，因此，可不考虑地震工况）。
5.1.1 支架所受荷载支架受到的荷载主要有支架自重、电池板及安装附件自重、风载、雪载。
荷载通过檩条传递到支架柱上，模型按各荷载大小均匀分布到檩条上进行加载。
光伏支架计算公式
光伏支架计算公式光伏支架是太阳能发电系统中的重要组成部分，它用于支撑和固定光伏板，使其能够最大限度地吸收太阳辐射并转化为电能。
为了确保光伏支架的稳定性和安全性，在设计和计算光伏支架时，需要考虑多个因素，并使用相应的公式进行计算。
我们需要计算光伏支架的最佳倾角。
光伏板的倾角应该与所在地区的纬度相等，以便在不同季节和不同时间段内能够最大限度地接收太阳辐射。
最佳倾角的计算公式如下：最佳倾角 = 纬度× 0.9 + 29其中，纬度是指光伏支架所在地区的纬度。
根据这个公式，我们可以计算出最佳倾角，以便确定光伏支架的安装角度。
接下来，我们需要计算光伏支架的长度。
光伏支架的长度取决于光伏板的尺寸和布置方式。
光伏板的尺寸一般为标准尺寸，例如1.6m × 1m。
如果光伏板的布置方式为横向排列，则支架的长度等于光伏板的宽度加上两侧的间隙；如果光伏板的布置方式为纵向排列，则支架的长度等于光伏板的长度加上两侧的间隙。
具体计算公式如下：支架长度 = 光伏板宽度+ 2 × 间隙其中，间隙是指光伏板两侧与支架之间的间隙，一般取10cm左右。
还需要计算光伏支架的高度。
光伏支架的高度取决于所使用的光伏板的类型和安装方式。
如果使用的是单晶硅光伏板或多晶硅光伏板，且安装方式为地面安装，则支架的高度应为光伏板的高度加上一定的地面间隙；如果安装方式为屋顶安装，则支架的高度应为光伏板的高度加上一定的屋顶间隙。
具体计算公式如下：支架高度 = 光伏板高度 + 地面间隙（或屋顶间隙）还需要计算光伏支架的稳定性。
光伏支架的稳定性取决于所使用的材料和结构设计。
一般来说，光伏支架应具有足够的强度和刚度，能够抵抗风力和地震等外力作用。
光伏支架的稳定性可以通过材料的强度计算和结构设计的分析来确定。
光伏支架的计算公式包括最佳倾角、支架长度、支架高度和稳定性等方面。
通过使用这些公式，可以确保光伏支架的设计和计算符合要求，能够保证太阳能发电系统的正常运行和安全性。
光伏支架计算书
支架结构系统计算书1.计算及设计依据《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003 ）2.材料力学性能2.1Q235结构钢2.2.1 HM-41槽钢截面图2.2.2HM-41槽钢物理特性壁厚 t[mm] 2 截面积 A[mm2] 288.6 重量 [kg/m] 2.51[N/mm2] 245 屈服强度 fyk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215 弹性模量 [N/mm2] 200000 剪切模量 [N/mm2] 80000[mm] 22.61 Y轴距槽口 e1[mm] -18.69 Y轴距槽背 e2[cm4] 6.66 惯性矩 Iy截面模量 W[cm3] 2.95y1[Nm] 3.56 容许弯矩 My2.3.1 HM-52槽钢截面2.3.2 HM-52物理特性壁厚 t[mm] 2．5 截面积 A[mm2] 405.2 重量 [kg/m] 3.53[N/mm2] 245 屈服强度 fyk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215弹性模量 [N/mm2] 200000剪切模量 [N/mm2] 80000[mm] 26.00 Y轴距槽口 e1Y轴距槽背 e[mm] -26.002[cm4] 13.97 惯性矩 Iy截面模量 W[cm3] 5.37y1[Nm] 5.37 容许弯矩 My3.设计参数太阳能板支架为主次梁布置，次梁跨度2.1m,主梁跨度2.5m;柱高度0.675m，倾斜度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材，本计算书依据2×9（电池板）阵列进行计算，计算简图见图=0.55KN/m2基本风压值：w基本雪压值：S=0.3KN/m2电池板块（每块质量19.8kg，1640×990mm，）阵列 2 ×9倾角：15°结构设计使用年限：25年4.荷载4.1恒载= gk=19.8×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m2SGK4.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，应按下述公式计算：wk=z×s×z×w式中：wk—风荷载标准值（KN/m2）；z—高度z处的风振系数；s—风荷载体型系数；z—风压高度变化系数；—基本风压（KN/m2）；w风振系数z=1体型系数α=15°s1=-1.325s2=-0.525s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的C类地区，z 取值1(s1)=1×-1.325×1×0.55=-0.72875KN/m2 Wk(s2) =1×0.525×1×0.55=-0.28875KN/m2 Wk(s3) =1×1.325×1×0.55=0.72875KN/m2Wk(s4) =1×0.525×1×0.55=0.28875KN/m2Wk4.3雪荷载水平投影面上的雪荷载标准值，应按下式计算：Sk=rSo体型系数r取值1（倾角15°）资料中给出基本雪压So 取值0.3KPa得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m2荷载组合承载能力极限状态：1）S1=1.2恒+1.4*风（+）+0.7*1.4*雪2）S2=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风3）S3=1.0恒+1.4风（-）4）S4=1.35恒正常使用极限状态5）S1=1.0恒+1.0风（+）1.0（雪）6）S2=1.0恒+1.0风（-）7）S3=1.0恒S=1.2 S+1.4 wk+1.4×0.7 SkGK=1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m25.钢结构有限元分析s3区承载力极限状态下最不利荷载为：S1=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风= =1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载1.456×1.64/2=1.19 KN/ ms4区承载力极限状态下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4*风（+）+0.6*1.4*雪=1.2×0.118+1.4×0.3+1.4×0.7×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84×1.64/2=0.69 KN/ m5.1有限元分析采用SAP2000非线性版新建模型施加荷载运行分析—后处理数据5.2次梁计算采用 C钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100 mm5.2.2导轨受力分析图5.2.3 受力分析数据弯矩最大值：Mmax=0.313KN·m应力计算max=Mmax/W=0.313×103/2.95×10-6=106.1MPa＜=215 MPa满足应力强度条件。
光伏结构设计算例—刚性支架
光伏结构设计算例—刚性支架为了进一步贯彻落实国家政策，充分利用太阳能资源，优化国家能源结构，建立安全的能源供应体系，推广光伏发电技术的应用，结合《光伏支架结构设计规程》和《光伏发电站设计规范》等规范标准，yjk于2022年推出了光伏支架结构设计软件Y-PV，为光伏支架结构工程设计提供完整的一体化解决方案。
这里结合一个刚性支架结构实例，应用Y-PV5.2.1版本程序进行操作展示，方便大家快速把握使用Y-PV进行刚性支架设计的要点。
一、工程概况这是某分布式光伏发电项目中的一个双桩双立柱刚性光伏支架，上部支架的设计使用年限为25年，支架基础的设计使用年限为50年，三维模型及平立面图如下所示。
支架三维整体模型上部支架平面图上部支架立面图二、模型建立及荷载输入盈建科光伏支架采用参数化建模，计算的荷载也采用参数化设置并自动导算，模型荷载输入中的菜单如下：2.1计算参数设置在“光伏支架设计信息”中设置如下图所示，程序对上部支架设计采用25年一遇的基本风压和基本雪压，对于支架基础设计采用50年一遇的基本风压和基本雪压。
程序会自动考虑光伏组件和支架构件的自重，在无其它附加荷载的情况下，本页面中的恒活荷载可以输入为0。
点击”光伏支架设计信息”页面中的“风压各系数计算”，在弹出的风荷载参数自动计算页面中填写好地面粗糙度类别等相关参数后，程序可以自动计算风振系数以及风压高度变化系数并导入风荷载参数中。
在“构件材料信息”中设置如下，构件钢材等级均设置为Q235。
2.2光伏组件定义先确定了光伏组件，而后进行支架参数化建模时将组件布置在支架上，光伏组件定义如下。
2.3光伏支架参数化建模根据支架形式及构件截面，在参数化建模/刚性支架快速建模中设置如下。
立柱数量为5列，纵向间距为3400mmx4，其它尺寸详图中所示。
在两端均布置了柱间交叉支撑和顶部水平交叉支撑，支撑截面均为Ф10圆钢。
在上图中点击“支架形式”，设置如下图所示。
支架为双桩双立柱，支架倾角为15度，其它尺寸以及立柱、斜梁、斜撑、抱箍连接件截面均详图中所示。
光伏支架基础计算书整理,计算书内有插图
嘉荫县乌拉嘎镇胜利村220kW光伏扶贫电站项目光伏支架桩基础计算书基本信息：本项目位于黑龙江省伊春市嘉荫县，支架采用独立桩基支架形式，支架倾角（θ）40度，支架间距3.7m（取最不利布置为计算对象）。
依据《光伏发电站设计规范》GB50797-2012支架计算风、雪荷载及荷载效应按现行国家规范《建筑结构荷载规范》GB50009中25年一遇的荷载数值取值。
地面支架风荷载体型系数取1.3；风振系数取1.0；风压高度变化系数取1.0。
一、荷载计算1、恒载：光伏组件规格：1640X992，含组件自重为20Kg，即0.2KN.支架自重约为80 Kg，支架间距为3.7m，根据布置图一组支架支撑面为6块光伏组件。
支架及光伏组件自重每平米G1=2KN/1.65*0.992*6=0.2KN/m2。
2、风荷载查《建筑结构荷载规范》取基本风压W0=0.3KN/m2查《光伏发电设计规范》6.8.7风荷载体形系数μs1=1.3；风压高度变化系数μz=1.0；由《建筑结构荷载规范》不考虑风振影响。
因此取风振系数βz=1.0。
风荷载标准值W k1=βz*μs1*μz*W0=1.0×1.3×1.0×0.3=0.39KN/m2（垂直于光伏组件面）。
W kh= W k1*sinθ=0.39*0.643=0.25 KN/m2（水平方向）W kv= W k1*cosθ=0.39*0.766=0.3 KN/m2（铅锤方向）3、雪荷载查《建筑结构荷载规范》基本雪压S0=0.56KN/m2（铅锤方向）；查《建筑结构荷载规范》表7.2.1，屋面积雪分布系数μr=0.55；则雪荷载标准值S k=μr*S0=0.56×0.55=0.31KN/m2（铅锤方向）。
二、计算单元计算单元的选取：根据支架布置计算单元取以中间支架为计算单元，计算单元面积为A=3.3*3=9.9 m2三、荷载组合及内力计算（顺风向工况和逆风向工况）4.1支架计算（顺风向起控制）支架计算采用节点荷载输入：节点承载面积A=0.83*3=2.5 m2垂直于光伏板方向：节点荷载Fh=1.4*2.5*0.39=1.365KN（↘）铅锤向下：节点荷载Fv=2.5*(1.2*0.2+1.4*0.6*0.31)=1.25KN（↓）4.2檩条计算（顺风向起控制）檩条计算采用线荷载输入：承载面宽B=0.83m垂直于光伏板方向：风荷载Fh=1.4*0.83*0.39=0.45KN/m（↘）铅锤向下：恒荷载Fv=1.2*0.83*0.12=0.12KN/m（↓）4.3桩承载力计算（顺风向起控制）桩竖向承载力：Fv=3.3*3*{1.2*0.2+1.4*（0.31+0.6*0.3) }=9.16KN（↓）桩水平承载力：Fh=1.4*3.3*3*0.25=3.5KN（→）4.4桩抗拔计算（逆风向起控制）桩竖向承载力：Fv=3.3*3*（1.0*0.2-1.4*0.3）=2.2KN（↑）桩水平承载力：Fh=1.4*3.3*3*0.25=3.5KN（←）。
固定式光伏支架计算书
固定式光伏组件支架结构计算书2015年11月目录1工程概述 (1)2分析方法与软件 (1)3设计依据 (1)4材料及其截面 (1)5荷载工况与组合 (2)5.1 荷载工况 (2)5.1.1 支架所受荷载 (2)5.2 荷载组合 (2)6 结构建模 (3)6.1 模型概况 (3)6.2 结构计算模型、坐标系及约束关系 (3)6.3 荷载施加 (4)7主要计算结果 (5)7.1 构件应力比 (5)7.2 构件稳定性校核 (8)1工程概述支架共8榀，间距为3m，两端带悬挑0.58mm，总长22.16m，电池板组水平宽度2.708米、斜面长度3.3米，荷载按25年重现期计算，结构重要性系数0.95，项目地点在黑龙江省牡丹江市,结构计算的三维示意如下图1所示。
图1.1 总体结构模型2分析方法与软件采用SAP2000 V15钢结构分析软件进行结构计算分析。
3设计依据1)建筑结构可靠度设计统一标准( GB 50068-2001 )2)建筑结构荷载规范( GB 50009-2012)3)建筑抗震设计规范( GB 50011-20104)钢结构设计规范( GB 50017-2003 )4材料及其截面材料材质性能，详见下表4.1。
表4.1 材料性能材料名称单位重量N/m3fy屈服强度N/m2f设计强度N/m2抗拉强度N/m2弹性模量E1N/m2泊松比UQ235 7.85E4 235E6 215E6 390E6 2.1E11 0.3 Q345 7.85E4 345E6 310E6 470E6 2.1E11 0.35荷载工况与组合5.1 荷载工况计算所考虑的荷载有恒载、雪荷载以及风荷载作用（由于本支架比较轻，地震工况与风荷载相比，其远不起控制作用，因此，可不考虑地震工况）。
5.1.1 支架所受荷载支架受到的荷载主要有支架自重、电池板及安装附件自重、风载、雪载。
荷载通过檩条传递到支架柱上，模型按各荷载大小均匀分布到檩条上进行加载。
光伏电站支架 计算书(优化版)
新疆光伏电站钢结构支架计算书计算：_____________校对：_____________审核：_____________目录一、计算假定: (3)二、设计依据 (3)三、计算简图 (3)四、几何信息 (4)五、荷载与组合 (5)1. 荷载计算 (6)2. 单元荷载 (6)3. 其它荷载 (12)4. 荷载组合 (12)六、内力位移计算结果 (13)1. 内力 (13)1.1 工况内力 (13)1.2 组合内力 (14)1.3 最不利内力 (18)1.4 内力统计 (21)2. 位移 (22)2.1 工况位移 (22)2.2 组合位移 (22)七、设计验算结果 (25)附录 (28)八、结构连接验算： (28)九、横梁承载验算：.................................................................. 错误！未定义书签。
一、计算假定:依照新疆地区已做的项目，按照新疆塔xx项目的抗力设计要求，取50年一遇风压：0.55kn/㎡；50年一遇雪压取0.45kn/㎡。
光伏组件选1640*992*40 重量19.5kg。
倾斜角度32°。
两块光伏板为一组。
支架截面：斜梁C100*50*15*2，横梁和斜柱均为C80*40*15*2。
柱脚锚栓M12 ，斜柱与斜梁连接一颗M12x40的4.6c级螺栓，横梁转接件与横梁和斜梁连接均为M8X25螺栓，光伏板与横梁连接依据光伏板定，M8X25。
二、设计依据《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB50018-2002）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑钢结构焊接规程》（JGJ81-2002）《钢结构高强度螺栓连接的设计，施工及验收规程》（JGJ82-2011）三、计算简图计算简图(圆表示支座，数字为节点号)节点编号图单元编号图四、几何信息各节点信息如下表：各单元信息如下表：五、荷载与组合结构重要性系数： 1.001.荷载计算2. 单元荷载(1) 单元荷载汇总表(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)第 1 工况单元荷载表第 2 工况单元荷载表第 3 工况单元荷载表1) 工况号: 0单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 3) 工况号: 2单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 4) 工况号: 3*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）(2) 单元荷载图(力：kN；分布力：kN/m；弯矩：kN.m；分布弯矩：kN.m/m)第 0 工况单元荷载简图工况单元荷载简图第 2 工况单元荷载简图第 3 工况单元荷载简图3. 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 8度(0.30g)水平地震影响系数最大值： 0.24计算振型数： 2建筑结构阻尼比： 0.035特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅰ1类地震分组：第三组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用4. 荷载组合(1) 1.35 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1(2) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1(3) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1(4) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况2(5) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况2(6) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(7) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况2(8) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(9) 1.00 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况2(10) 1.20 恒载(11) 1.20 恒载 + 1.40 风载工况3(12) 1.00 恒载 + 1.40 风载工况3(13) 1.20 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(14) 1.00 恒载 + 1.40 活载工况1 + 1.40 x 0.60 风载工况3(15) 1.20 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3(16) 1.00 恒载 + 1.40 x 0.70 活载工况1 + 1.40 风载工况3六、内力位移计算结果1. 内力1.1 工况内力第 0 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 1 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 3 工况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))地震工况第 2 种情况内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))1.2 组合内力第 3 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 6 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 8 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 9 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 11 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 12 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 14 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 15 种组合内力表 (单位：N、Q(kN)；M(kN.m))第 16 种组合内力表1.3 最不利内力各效应组合下最大支座反力设计值(单位：kN、kN.m)3.80.0 2.8 0.0-0.0 0.5 0.0轴力 N 包络图(单位：kN)弯矩 M2 包络图(单位：kN.m)1.4 内力统计轴力 N 最大的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)轴力 N 最小的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)弯矩 M2 最小的前 3 个单元的内力 (单位：m,kN,kN.m)2. 位移2.1 工况位移2.2 组合位移“X向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“Y向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“X向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“Y向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“Z向位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“合位移”最大的前 5 个节点位移表（单位：mm）“结构层”层“X向位移”最小的前 5 个节点位移表（单位：mm）七、设计验算结果本工程有1种材料：Q235弹性模量: 2.06*105N/mm2;泊松比: 0.30;线膨胀系数: 1.20*10-5;质量密度: 7850kg/m3.最严控制表 (强度和整体稳定为(应力/设计强度))“强度应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“强度应力比”统计结果表“绕2轴整体稳定应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕2轴整体稳定应力比”统计结果表“绕3轴整体稳定应力比”最大的前 5 个单元的验算结果（所在组合号／情况号）按“绕3轴整体稳定应力比”统计结果表“绕2轴长细比”最大的前 5 个单元的验算结果按“绕2轴长细比”统计结果表“绕3轴长细比”最大的前 5 个单元的验算结果按“绕3轴长细比”统计结果表附录冷弯卷边槽钢截面示意图八、结构连接验算：1：柱脚与基础连接验算：M12查《钢结构设计手册》表20-6 单个普通C级螺栓的承载力设计值（Q235）螺栓直径d=12mm，受拉承载力设计值错误！未找到引用源。
(公建屋面)光伏支架计算书
海南恒大海花岛影视基地光伏项目2#、3#楼(整体)计算书审核：校核：编写：2017年1月22日目录1 设计依据 (1)1.1作用荷载计算过程 (1)2 计算简图 (2)3 荷载与组合 (2)3.1 节点荷载 (3)3.2 单元荷载 (3)3.3 其它荷载 (6)3.4 荷载组合 (7)4 内力位移计算结果 (7)4.1 内力 (7)4.1.1 内力包络及统计 (7)4.2 位移 (18)4.2.1 组合位移 (18)5 设计验算结果 (23)5.1 设计验算结果图及统计表 (24)附录 (27)6．连接螺栓计算 (28)6.1主梁与横向次梁的连接 (28)6.2横向次梁与纵向次梁的连接（纵向次梁端） (31)6.3横向次梁与纵向次梁的连接（横向次梁端） (32)6.4横向次梁与纵向次梁的连接（连接过渡用钢板） (34)6.5拉条与横向次梁的连接（横向次梁端） (35)1 设计依据《钢结构设计规范》 （GB50017-2003） 《冷弯薄壁型钢结构技术规范》 （GB50018-2002） 《建筑结构荷载规范》 （GB50009-2012） 《建筑抗震设计规范》 （GB50011-2010） 《建筑地基基础设计规范》 （GB50007-2011） 《钢结构焊接规范》 （GB50661-2011） 《钢结构高强度螺栓连接技术规程》 （JGJ82-2011）1.1作用荷载计算过程一、与光伏板直接连接横梁所受荷载1、永久荷载标准值（对水平投影面）： 光伏板 22520.12630.99100k g kN m =≈⨯2、可变荷载标准值 (1) 活荷和雪荷载不考虑。
(2)风荷载根据招标文件要求，光伏板所受风荷载按围护结构计算，基本风压按50年一遇(0.80kN/m 2)考虑， 外部局部体型系数按1 2.0s μ=-外考虑。
根据《荷规》8.2.1，地面粗糙度类别为A 类，高度按26.6米考虑查表8.2.1 ()26.6201.67 1.52 1.52 1.6193020z μ-=⨯-+≈-8.3.4 光伏板横梁A=0.87x0.93=0.81m ²<1.0m ²，故1s μ外不折减 8.3.5 开放式，11 2.0s s μμ==-外 查表8.6.1 ()26.6201.53 1.55 1.55 1.5373020gz β-=⨯-+≈-8.1.1 10 1.537( 2.0) 1.6190.80 3.98k gz s z ωβμμω==⨯-⨯⨯≈ kN/m 22、汇总每根横梁所受荷载如下： 由上文可知，'0.1263k g ≈ kN/m边部迎风面最大角度14°，()'0,max 3.98 1.65sin 1420.794k ω=⨯⨯≈ kN/m2 计算简图计算简图 (圆表示支座，数字为节点号)3 荷载与组合结构重要性系数： 1.003.1 节点荷载3.2 单元荷载1) 工况号: 0*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元） 2) 工况号: 1*输入荷载库中的荷载:单元荷载分布图:单元荷载序号1分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号2分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号3分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号4分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号5分布图（实粗线表示荷载作用的单元）单元荷载序号6分布图（实粗线表示荷载作用的单元）3.3 其它荷载(1). 地震作用规范：《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）地震烈度： 7度(0.10g)水平地震影响系数最大值： 0.08计算振型数： 9建筑结构阻尼比： 0.040特征周期值： 0.35地震影响：多遇地震场地类别：Ⅱ类地震分组：第一组周期折减系数： 1.00地震力计算方法：振型分解法(2). 温度作用无温度作用。
光伏支架受力计算书
光伏支架受力计算书光伏支架受力计算书受力计算书一、设计依据规范1. 建筑结构荷载规范GB50009-20XX2. 钢结构设计规范GB50017-20XX 3. 铝合金结构设计规范GB50429-20XX 4. 冷弯薄壁型钢结构技术规范 5. 建筑抗震设计规范材料力学性能钢材碳素结构钢 Q235-B 重力密度ρ= kN/m3 弹性模量E=×10^5N/mm2 线膨胀系数α=×10-5 泊松比ν= 抗拉/压/弯强度 fs=215 N/mm2 抗剪强度 fsv=125N/mm2 端面承压强度 fsce=325 N/mm2设计过程：1、荷载组合中风荷载确定过程。
(1) Wk=βz*Ms*Mz*W0Wk-风荷载标准值，βz-高度z处的风振系数，Ms-风荷载体型系数，Mz-风压高度变化系数，W0-基本风压(kN/m2)。
注：基本风压应按本规范附录中附表给出的50 年一遇的风压采用，但不得小于/m2。
风荷载的组合值、频遇值和准永久值系数可分别取、和0。
全国各站台重现期为10 年、50 年和100 年的雪压和风压值见附表风振系数取值为1。
风荷载体型系数如下表根据组件与地面所成角度，插入法计算风荷载体型系数a＝15正风压荷载体型系数μs＝(根据GB50009-20XX 表) 负风压荷载体型系数μs＝- (根据GB50009-20XX表) 风压高度变化系数：地面粗糙度类别 : B Mz=1 地貌描述 :A类, 指近海海面和海岛,海岸,湖岸及沙漠地区。
B类，指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区 C类，指有密集建筑群的城市市区D 类，指有密集建筑群且房屋较高的城市市区基本风压:Wo=ρVo2/2Wo-基本风压，ρ-空气密度，Vo-平均50年一遇的基本风速m/s。
使用风杯式测风仪时，必须考虑空气密度受温度、气压影响的修正，可按下述公式确定空气密度:p31100000t-空气温度，P-气压，e-水气压(Pa)。
光伏支架受力计算实例01
支架结构受力计算书设计：___ ___ _日期：___ 校对：_ 日期：___ 审核：__ _____日期：____常州市**实业有限公司1 工程概况项目名称： *****30MW 光伏并网发电项目 工程地址： 新疆 建设单位： **集团结构高度： 电池板边缘离地不小于500mm 2 参考规范《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068—2001 《建筑结构荷载规范》GB50009—2012 《建筑抗震设计规范》GB50011—2010 《钢结构设计规范》GB50017—2003《冷弯薄壁型钢结构设计规范》GB50018—2002 《不锈钢冷轧钢板和钢带》GB/T3280—2007 《光伏发电站设计规范》 GB50797-2012 3 主要材料物理性能 3.1材料自重铝材——————————————————————327/kN m 钢材————————————————————3/78.5kN m 3.2弹性模量铝材————————————————————270000/N mm 钢材———————————————————2206000/N mm 3.3设计强度 铝合金铝合金设计强度[单位：2/N mm ]钢材钢材设计强度[单位：2/N mm ]不锈钢螺栓不锈钢螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]普通螺栓普通螺栓连接设计强度[单位：2/N mm ]角焊缝容许拉/剪应力—————————————————2160/N mm 4 结构计算4.1 光伏组件参数 晶硅组件：自重PV G ：0.196kN (20kg /块) 尺寸（长×宽×厚）992164400mm ⨯⨯ 安装倾角：37°4.2 支架结构支架安装侧视图4.3 基本参数1）电站所在地区参数新疆阿勒泰项目地,所处经纬度：位于 北纬43°,东经89°。
基本风压20.56/kN m （风速30/s m ），基本雪压21.35/kN m 。
光伏支架计算书
支架【2 】构造体系盘算书1.盘算及设计根据《建筑构造荷载规范》（GB 50009-2001）《钢构造设计规范》（GB50017-2003 ）2.材料力学机能2.1Q235构造钢2.2.1HM-41槽钢截面图2.2.2HM-41槽钢物理特征壁厚 t[mm] 2 截面积 A[mm2] 288.6 重量 [kg/m] 2.51[N/mm2] 245 屈从强度 fyk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215 弹性模量 [N/mm2] 200000 剪切模量 [N/mm2] 80000 Y轴距槽口 e[mm] 22.611[mm] -18.69 Y轴距槽背 e2[cm4] 6.66 惯性矩 Iy截面模量 W[cm3] 2.95y1[Nm] 3.56 允许弯矩 My2.3.1 HM-52槽钢截面2.3.2HM-52物理特征壁厚 t[mm] 2．5截面积 A[mm2] 405.2重量 [kg/m] 3.53屈从强度 f[N/mm2] 245yk抗拉/压/弯强度 [N/mm2] 215弹性模量 [N/mm2] 200000剪切模量 [N/mm2] 80000[mm] 26.00 Y轴距槽口 e1[mm] -26.00 Y轴距槽背 e2惯性矩 I[cm4] 13.97y[cm3] 5.37 截面模量 Wy1[Nm] 5.37 允许弯矩 My3.设计参数太阳能板支架为主次梁布置,次梁跨度 2.1m,主梁跨度 2.5m;柱高度0.675m,竖直度15度：次梁及柱采用表面热镀锌型材,本盘算书根据2×9（电池板）阵列进行盘算,盘算简图见图根本风压值：w=0.55KN/m2=0.3KN/m2根本雪压值：S电池板块（每块质量19.8kg,1640×990mm,）阵列 2×9倾角：15°构造设计应用年限：25年4.荷载4.1恒载=gk=19.8×10×cos15°/（1.640×0.99）=0.118KN/ m2 SGK4.2风荷载垂直于建筑物表面上的风荷载标准值,应按下述公式盘算：wk=z×s×z×w式中：wk—风荷载标准值（KN/m2）;z—高度z处的风振系数;s—风荷载体型系数;z—风压高度变化系数;—根本风压（KN/m2）;w风振系数z=1体型系数α=15°s1=-1.325s2=-0.525s3=1.325s4=0.535离地高度小于30m的C类地区,z 取值1(s1)=1×-1.325×1×0.55=-0.72875KN/m2 WkW(s2)=1×0.525×1×0.55=-0.28875KN/m2k(s3)=1×1.325×1×0.55=0.72875KN/m2WkW(s4) =1×0.525×1×0.55=0.28875KN/m2k4.3雪荷载程度投影面上的雪荷载标准值,应按下式盘算：Sk=rSo体型系数r取值1（倾角15°）资估中给出根本雪压So 取值0.3KPa得雪荷载值：Sk=1×0.3=0.3 KN/ m2荷载组合承载才能极限状况：1）S1=1.2恒+1.4*风（+）+0.7*1.4*雪2）S2=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风3）S3=1.0恒+1.4风（-）4）S4=1.35恒正常应用极限状况5）S1=1.0恒+1.0风（+）1.0（雪）6）S2=1.0恒+1.0风（-）7）S3=1.0恒S=1.2 S+1.4 wk+1.4×0.7 SkGK=1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m25.钢构造有限元剖析s3区承载力极限状况下最不利荷载为：S1=1.2恒+1.4*雪（+）+0.6*1.4*风= =1.2×0.118+1.4×0.72875+1.4×0.7×0.3=1.456 KN/m2梁均布线荷载1.456×1.64/2=1.19KN/ ms4区承载力极限状况下最不利荷载为：S2=1.2恒+1.4*风（+）+0.6*1.4*雪=1.2×0.118+1.4×0.3+1.4×0.7×0.28875=0.84 KN/m2梁均布线荷载0.84×1.64/2=0.69KN/ m5.1有限元剖析采用SAP2000非线性版新建模子施加荷载运行剖析—后处理数据5.2次梁盘算采用 C钢41*41 进行校核5.2.1 导轨截面：41*41*2*12100mm5.2.2导轨受力剖析图5.2.3 受力剖析数据弯矩最大值：Mmax=0.313KN·m 应力盘算max=Mmax/W=0.313×103/2.95×10-6=106.1MPa＜=215 MPa 知足应力强度前提.5.3主梁受力剖析5.3.1主梁截面41*52*2mm*3200mm5.3.2 主梁受力剖析图5.3.3受力剖析数据弯矩最大值：Mmax=1.74KN·m应力盘算max=Mmax/W=0.761×103/5.37×10-6=141MPa＜=215 MPa 知足应力强度前提.5.4 立柱受力剖析5.4.1 立柱截面41*42*2*675mm5.4.2立柱受力剖析图压应力=F2/A=5.536×103/(288.6×10-6)=19.18MPa＜215MPa beam知足应力强度前提.。