感潮河段流场计算
考虑水位分级和退水段独立的感潮河段双向波水位演算
应用． 随着水文预报理论 的发展 ， 出现 了许 多水位预 报新方法 ， 如基 于扩散波方 程解析解 的水位演算 模 型 、 于人工 神经 网络 的水 位演 算模 型 和 基 于数据 分析 的 自适 应水 位 预报模 型 Ｊ这 些模 型 皆有 特 定 基 ，
水 利 河 口研 究 院 ，浙 江 杭 州
３ ００ ； ．华南理工大学 土木与交通学院 ，广东 广州 １０ ９ ２
３０２ ） １０ ０
５０ ４ ３ １６０； ．浙江省
摘要： 感潮河段水流受多种因素影响， 呈现出复杂的周期性， 具有不恒定往复流动的特征， 且河道地形资料难
以获得 ． 虑充分利 用 已有 水位 实测资料 ， 考 采用 以洪 潮分离 为出发点 的双 向波方法建 立感潮 河段水 位演算模 型， 介绍该模型基本方法 以及 在有支流和区间人流汇人等不 同情况 下的改进 方法． 根据飞云 江感 潮河段 的具 体 特点 ， 利用新安 江模 型计 算区问流量过程 ， 针对不 同级别 的洪水 进行水 位分级 和退水 段独立模 拟 ， 明该模 型 证 在感潮河段水位演算 中具有 良好 的可靠性 和适 用性 ．
第 ２期 ２ １ 年 ６月 ０１
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考 虑 水 位 分 级 和退 水 段 独 立 的感 潮 河 段 双 向波 水位 演算
王 淑 英 ，黄 国如 ，周 维。
感潮河段水环境容量总量控制方案的研究
第34卷第4期2009年4月环境科学与管理ENV I R O N M ENTAL SC I ENCE AND M ANAGE M ENT Vol 134No 14Ap r .2009收稿日期:2008-10-27基金项目:广东省环保科技研究开发项目,成果登记号国家环境保护总局2000143作者简介:万军明(1969-),男,湖北鄂州人,高级工程师,环境管理学博士,主要从事环境管理工作,已发表论文20多篇。
文章编号:1674-6139(2009)04-0033-04感潮河段水环境容量总量控制方案的研究万军明1,李适宇2(1.佛山市南海区环境保护局,广东佛山528200;2.中山大学环境科学与工程学院,广东广州510275)摘 要:以西江干流南海段为例,建立了考虑横向扩散的二维非恒定对流扩散水质模型。
根据感潮河流水环境容量的特点,确定求解容量的因素。
在此基础上,用线性规划法来求解研究河段水环境容量,并提出了相应的水环境规划方案。
结果表明,该河段还有大量的C OD 容量剩余,可根据产业结构及工业布局调整的需要,在保证区域内总量控制目标实现的前提下,在西江沿岸适当配置一些有废水排放的建设项目。
关键词:感潮河流;环境容量;总量控制中图分类号:X522文献标识码:AResearch t o the W ater Environmental Capacity in Tidal R iverW an Jun m ing 1,L i Shiyu2(1.Nanhai Envir on mental Pr otecti on Bureau of Foshan City,Foshan 528200,China;2.Zhongshan University,Guangzhou 510275,China )Abstract:The paper establishes a t w o -di m ensi onal unsteady convecti on dis persi on model,with which t o calculate the aquat 2ic envir on mental capacity of the Nanhai secti on of Xijiang R iver πs main current.Then those involved fact ors are made sure accord 2ing t o the characteristics of the aquatic envir on mental capacity of tidal rivers .Based on the model and its fact ors,a linear p r o 2gra mm ing is devel oped t o s olve this p r oble m,and advance the sche me of aquatic envir on mental p lanning .The result indicates a great deal of COD capacity is still available in this river secti on,and s ome new p r ojects,which m ight discharge waster water,should be per m itted t o set up al ong the river secti on .But any ne w ite m s must be accorded with the l ocal adjusting of industry structure and industrial layout,and the pollutant gr oss must be contr olled less than the regi onal capacity goal .Key words:tidal river Xijiang R iver;envir on mental capacity;gr oss contr ol前言西江干流是珠江三角洲西部的重点水源地,流经广东省佛山市南海区西南边境,从入境断面河岗至出境断面下东,长约28km ,属于典型的感潮河段。
感潮河段设计洪水位计算的频率组合法
1 水位函数
由 洪 水 成 因 分 析 可 知,对 于 一 定 的 流 域 及 河 道 状 况,感 潮 区 内 的 洪 峰 水 位 是 流 域 面 平 均 雨 量
及 潮 位 的 函 数 ,即
Z=g(P,H)
(1)
式 中 ,Z为 洪 峰 水 位 ;P 为 形 成 洪 峰 水 位 所 对 应 的
流域面平均雨量;H 为对应的最高潮位;g为某种 函数形式。
一般采用试 错 法 来 确 定 式 (1)中 流 域 面 平 均 雨量 的时 段 长,如 果 选 择 的 时 段 长 能 使 函 数 关 系 Z= g(P,H)最 为 密 切 ,该 时 段 长 即 为 所 求 。
2 频率组合法的基本原理
推 求某个 站的设 计洪 水位,也就是 求事 件 {Z ≥z}出现的概率 P{Z≥z}。假设随机变量 Z(某站 的 水位)为随机变量 H(相应 潮位站 的潮位)及 P (流域面平均雨量)的函数,故按照概率论理论 , [4] 可得
步骤 4 计算乘积 F2(p1)ΔF1(h1),F2(p2)·
ΔF1(h2),… ,F2(pn- 1)ΔF1(hn- 1)。 步骤 5 用 式 (5)计 算 水 位 z1 出 现 的 概 率
P{Z≥z1},即 P{Z≥ z1}= F(z1)= F2(p1)·
ΔF1(h1)+ F2(p2)ΔF1(h2)+ … + F2(pn-1)ΔF1
潮位 H 和流域面平均雨量 P的频率曲线已知, 据此可以得到频率组合法计算的主要步骤为:
步 骤 1 给 定 某 个 站 的 一 个 水 位 z1,目 的 是 求水位 z1出现的概率 P{Z≥z1}。
步骤 2 由大到小给出一组可能出现的相应
潮位站的潮位值 h1,h2,…,hn,并从潮位 频 率 曲 线 中得到相应的概率 F1(h1),F1(h2),…,F1(hn),求 得 相 邻 的 概 率 增 量 ΔF1(h1)= F1(h2)- F1(h1),
长江下游感潮河段设计通航水位计算方法比较
第25卷第4期水利水电科技进展2005年8月Vol.25No.4Advances in Science and Technology of Water Resour ces Aug.2005作者简介:吴玲莉(1978 ),女,安徽无为人,博士研究生,从事港口航道及海岸工程研究.长江下游感潮河段设计通航水位计算方法比较吴玲莉,张 玮,高龙琨,潘晓峰,谢凤一,王卫琴,薛 伟(河海大学交通与海洋工程学院,江苏南京 210098)摘要:用JTJ214 2000 内河航道与港口水文规范 和JTJ213 98 海港水文规范 这两种不同规范的方法分别计算长江下游感潮河段设计最高和最低通航水位,并对计算结果进行了对比分析,发现南京和江阴是设计通航水位选择规范方法时两个重要的分界点.同时还对感潮河段在计算设计通航水位时所需样本年限问题进行了探讨.研究结果表明,感潮河段设计通航水位方法的选取以及所需样本年限的长短与其距河口的距离有密切关系.关键词:感潮河段;通航水位;样本年限;长江下游中图分类号:U612.32 文献标识码:A 文章编号:1006 7647(2005)04 0036 03Com parison of calculation methods for navigable stage design of tidal reach of the lower Yangtze River//WU Ling -li,ZHANG Wei,GAO Long -kun,PAN Xiao -fen g ,XIE Feng -yi,WANG We-i qin,XUE Wei (College o f Tra ff ic &Ocean Engineering ,Hohai University ,N an jing 210098,China)Abstract :The highest design navigable stage and lowest design navigable s tage of the tidal reach of the lower Yangtze River were calculated by use of the two methods according to Code of Hydrology for Inlan d Waterway and Harbor (J T J214-2000)and Code o f Hydrology f or Sea Harbor (JTJ213-98).T he comparison of the calculated results shows that Nanjing and Jiangyin are two i mportant separation points in selection of reasonable design codes for navigable stage design.Meanwhile,the age of data for calculation of desi gn navigable stage was discussed.It is indicated that the dis tance from the tidal reach to the estuary should be highly concerned in determination of data age and selection of methods for navigable stage design.Key words :tidal reach;navi gable stage;data age;lower Yangtze River内陆河流主要受径流的影响,其设计通航水位可按现行JTJ214 2000 内河航道与港口水文规范 和GBJ139 90 内河通航标准 (以下将这两个规范统称为内河规范)中的有关规定确定[1,2];沿海地区主要受海洋潮汐和气象因素的影响,其设计通航水位可按照现行的JTJ213 98 海港水文规范 和J TJ311 97 通航海轮桥梁通航标准 (以下将这两个规范统称为海港规范)中的有关规定确定[3,4].至于感潮河段,其水位变化既受径流影响,又与海洋潮汐有关,影响因素复杂,在确定设计通航水位时究竟应采用何种方法,确实是一个值得探讨的问题.尽管上述4个规范对感潮河段设计通航水位的计算方法也有所论及,但对于两类规范选择的依据以及两者的差距没有明确说明,使得设计人员在使用时无所适从.对此,已有学者对感潮河段设计通航水位确定问题做过相关研究[5,6],然而,研究工作主要涉及设计最高通航水位.为分析比较内河规范和海港规范中的各种方法,本文以径流和潮流作用都较强的长江[7]感潮河段为研究对象,在长江大通以下沿程选取芜湖、南京、江阴以及高桥等4个站点1968~1987年共计20年的水文资料,分别采用内河规范和海港规范中的方法计算比较各站的设计最高通航水位及设计最低通航水位,并对计算结果进行比较分析,同时,对于感潮河段在计算设计通航水位时所需样本年限进行深入探讨.1 设计最高通航水位计算方法比较海港规范中主要采用多年高潮累计频率10%的潮位作为设计最高通航水位,简称高潮累计频率法.内河规范中推荐使用频率分析法计算设计最高通航水位,主要根据多年的年最高水位值进行频率分析,由此求出设计最高通航水位.由于长江感潮河段是一级航道,故以20年一遇为准,分析计算设计最高通航水位,同时将10年一遇最高通航水位也一并列入,以便于对比.一般来说,使用内河规范时,水位值通常是指日平均水位,但是,对于感潮河段来说,究竟应取日36 水利水电科技进展,2005,25(4) Tel:025 ******** E -mail:jz @ http ://平均水位还是瞬时高潮位还有待探讨.各种方法计算所得设计最高通航水位结果见图1.计算结果主要呈现出以下特点: 各种方法中,按年最高瞬时潮位频率分析法(简称高潮频率法)所得的设计最高通航水位值要比其他方法高.以20年一遇为例,该法比按年最高日均水位频率分析法(简称日均水位频率法)所确定的设计最高通航水位要高0 07~2 07m,比高潮累计频率法高1 57~2 80m.究其原因,关键在于高潮频率法中取年最高瞬时潮位进行计算,并且20年才出现一次(20年一遇),所以其值较高. 在河口附近的高桥站,由日均水位频率法所确定的设计最高通航水位要低于高潮累计频率法0 50m,随着距河口距离的增加,前者确定的设计最高通航水位逐渐高出,到芜湖站前者要高出后者2 73m,两者的交点在江阴附近,江阴是一个较为重要的临界点.就这两种方法来说,在江阴以下的河口段,由高潮累计频率法确定的设计最高通航水位略高,从偏于安全的角度考虑,海港规范较为适宜;而在江阴以上的感潮河段,由日均水位频率法确定的设计最高通航水位要高,从偏于安全的角度考虑,内河规范较为适宜. 由高潮频率法所确定的设计最高通航水位始终高于日均水位频率法,但两者的差值随距河口距离的增加而逐渐减少,由高桥站的2 07m 减少至芜湖站的0 07m,说明潮汐的影响逐渐减少.图1 长江下游感潮河段设计最高通航水位计算值比较2 设计最低通航水位计算方法比较海港规范中主要采用多年低潮累计频率90%的潮位作为设计最低通航水位,简称低潮累计频率法.内河规范中主要使用综合历时曲线法推求设计最低通航水位,也就是对多年日均水位作保证率计算,然后按给定的保证率确定设计最低通航水位.由于长江感潮河段为一级航道,根据GBJ139 90 内河通航标准 ,使用综合历时曲线法确定设计最低通航水位时保证率应大于或等于98%,因此,分别就保证率为98%,99%,100%3种情况进行了计算,并将其与低潮累计频率法进行比较,结果见图2.图2 长江下游感潮河段设计最低通航水位计算值比较计算结果表明: 综合历时曲线法中,保证率越高,设计最低通航水位越低,如保证率为100%的设计最低通航水位分别较98%和99%的低0 28~0 48m 和0 20~0 37m.此外,保证率98%与99%的设计水位较为接近,两者仅相差0 08~0 13m. 在河口附近河段,按低潮累计频率法计算的设计最低通航水位比其他计算结果要低,如在高桥站,其结果较保证率为98%,99%和100%时的综合历时曲线法计算值分别低1 09m,1 00m 和0 77m,说明在河口附近潮汐影响明显的河段使用海港规范较为适宜. 随着距河口距离的增加,潮汐影响逐渐减弱,径流影响渐渐趋强,海港规范已不再适宜,按低潮累计频率法计算的设计最低通航水位比其他方法计算结果要高,如在芜湖站,其结果较保证率为98%,99%和100%时的综合历时曲线法计算值分别高0 23m,0 33m 和0 70m,此时内河规范较为适宜. 如果仅仅考虑保证率为98%和99%的综合历时曲线法计算结果,则按海港规范方法与内河规范方法计算所得设计最低通航水位的交点位于南京附近,说明南京是一个非常重要的临界点.在确定设计最低通航水位时,南京以下河段受潮汐影响较大,采用海港规范较为适宜;而南京以上河段受径流影响较大,采用内河规范较为适宜;至于南京附近河段,应两种方法同时使用,取水位较低者为宜.3 所需样本年限探讨在进行设计通航水位计算时,所需资料的年份随地点不同而有所区别,沿海地区具有完整的1a 潮位实测资料即可,而内陆河流则需20a 以上的连续系列资料,至于既受潮汐影响,又受径流影响的感潮河段,所需资料系列究竟多长为宜,有待进一步深入探讨.以下将通过长江感潮河段芜湖、南京、江阴、高桥等4站,分析研究在计算确定设计最低通航水位时所需要的样本基本年限.计算时选用4站1968~1987年的系列潮位资料,考虑到计算设计最低通航水位时,南京是海港规范法与内河规范法的交点,所以,在南京及其以下河段采用低潮累计频率法,而在37 水利水电科技进展,2005,25(4) Tel:025 ******** E -mail:jz @ http ://表1 长江下游各站不同样本年限设计最低通航水位m样本年限/a综合历时曲线法低潮累计频率法芜湖南京南京江阴高桥计算值差值计算值差值计算值差值计算值差值计算值差值11 16-0 140 940 080 66-0 20-0 36-0 07-1 140 00 21 27-0 030 940 080 72-0 14-0 36-0 07-1 18-0 04 31 320 020 870 010 81-0 05-0 31-0 02-1 18-0 04 41 360 060 910 050 85-0 01-0 30-0 01-1 17-0 03 51 400 100 940 080 920 06-0 290 00-1 17-0 03 61 390 090 940 080 930 07-0 290 00-1 16-0 02 71 430 130 950 090 930 07-0 30-0 01-1 15-0 01 81 390 090 920 060 900 04-0 33-0 04-1 15-0 01 91 26-0 040 84-0 020 83-0 03-0 34-0 05-1 15-0 01 101 28-0 020 85-0 010 82-0 04-0 34-0 05-1 15-0 01 111 29-0 010 860 000 81-0 05-0 32-0 03-1 15-0 01 121 300 000 870 010 82-0 04-0 31-0 02-1 140 00 131 320 020 880 020 84-0 02-0 30-0 01-1 140 00 141 320 020 890 030 84-0 02-0 290 00-1 130 01 151 330 030 900 040 860 00-0 290 00-1 130 01 161 310 010 880 020 85-0 01-0 290 00-1 130 01 171 310 010 880 020 85-0 01-0 290 00-1 130 01 181 300 000 860 000 84-0 02-1 120 02 190 870 010 85-0 01-1 130 01 200 860 000 860 00-1 140 00南京及其以上河段采用综合历时曲线法,保证率取98%.具体计算时,先根据1987年的资料计算样本年限为1a的设计最低通航水位,然后,根据1986年和1987年两年的资料进行计算,以此类推,分别计算样本年限为2a,3a, ,20a的设计最低通航水位,各站不同样本年限的计算结果列于表1.表1中除给出设计最低通航水位计算结果之外,还列出了不同样本年限计算结果与最终计算结果之间的差值,由此判断计算精度.此处,最终计算结果是指由最长系列资料推求的设计最低通航水位.由此可见,受潮汐影响较大的高桥站和江阴站,差值随样本年限的变幅相对较小,而受径流影响较大的南京站和芜湖站,其差值随样本年限的变幅相对较大.如果以差值不大于2 0cm为满足精度要求,也就是说水位变幅控制在5 0c m以内的话,则高桥样本年限6a即可满足精度要求,江阴需12a,南京和芜湖则需要16a.显然,越靠近河口,样本年限越短,越远离河口,样本年限越长.4 结 论a.用内河规范和海港规范中的方法确定感潮河段的设计通航水位时,同一站点的设计水位存在着较大差异.以长江下游感潮河段为例,两种方法确定的设计最高通航水位相差可达2 80m,设计最低通航水位相差可达1 09m,因此需要慎重选择设计通航水位计算方法.b.感潮河段设计通航水位计算方法的选择与河段到河口的距离有关.从偏于安全的角度考虑,距离河口较近的感潮河段采用海港规范较为适宜,而距离河口较远的感潮河段采用内河规范较为适宜.c.分析结果表明,江阴和南京是长江下游感潮河段设计通航水位计算方法选择中较为重要的两个分界点.对于设计最高通航水位,江阴以下河段采用海港规范偏于安全,江阴以上河段采用内河规范偏于安全;对于设计最低通航水位,南京以下河段采用海港规范偏于安全,南京以上河段采用内河规范偏于安全.d.长江下游感潮河段各站所需资料年限的分析结果表明,距河口越近的河段,所需样本年限越短,而远离河口的河段,所需样本年限则较长.本文得到了南京水利科学研究院张幸农教授的热情帮助,提出了许多建设性的意见和建议,在此表示衷心的感谢!参考文献:[1]J T J214 2000,内河航道与港口水文规范[S].[2]GBJ139 90,内河通航标准[S].[3]J T J213 98,海港水文规范[S].[4]J T J311 97,通航海轮桥梁通航标准[S].[5]常征,尹光荣,王志云.感潮河段设计水位标准的选用[J].港工技术,1997(1):12 14.[6]陈俊鸿.三角洲感潮河段洪潮水位频率分析方法的初步研究[J].热带地理,2001(12):342 345.[7]黄胜.中国河口治理[M].北京:海洋出版社,1992.1 4.(收稿日期:2004 04 28 编辑:熊水斌)38水利水电科技进展,2005,25(4) Tel:025 ******** E-mail:jz@ 。
常州沿江感潮河道站流量综合定线分析
常州沿江感潮河道站流量综合定线分析- 水文＆水资源无标题文档一、目的流量测验是水文业务工作的重要组成部分，在感潮河道的测验工作中，流量测验工作尤为重要，为满足年度定线要求，每年引水和排水至少要各测20个潮次，一般1个潮次要测5个小时左右，最长可达8、9个小时。
在遇洪水时，枢纽翻排水期间还要进行实测排水量。
为了适用现代水文改革发展的需要，通过开展流量综合定线后，一方面，在年际总量与时段（逐月、逐日）总量控制精度得到满足要求情况下，水文测验工作可以采用驻测、巡测、遥测、委托观测等相结合的方式，借助先进的科学技术手段，既能满足水量平衡原则和区域代表原则，又控制感潮河道的总出入水量，更好地为社会经济发展服务。
另一方面可以解放生产力，开展流量间测，进一步加强基本站、辅助站、委托站等的统一管理，人力物力的统一调度，进一步开展区域的水文规律和水文情报预报的分析与研究。
二、区域概述常州地处江苏省东南部，东临太湖，北依长江，西为金坛丘陵地区，南与宜兴市接壤，区域内地势低平，水网密布，湖荡沟塘众多，河道相互贯通，水量交换频繁，水文情势比较复杂，是长江中下游地区典型的平原水网区。
全长6300多公里的长江流经常州，多年平均入海水量9760亿立方米，是其下游平原水网区的重要水源。
受天文潮汐的影响，长江自安徽省芜湖以下河段在天文大潮时均有回水雍高现象，有明显的与潮汐相应的水位变化过程。
尤其是镇江以下河段，当长江回水雍高时，水位往往高于内河水位，受沿江闸坝的控制起到调节内河水位。
这些河道由于间接地受海洋潮汐的影响，有明显的与潮汐相应的水位变化过程，称其为感潮河道。
长江流经常州段全长约为18公里，境内西向东有浦河、新孟河、剩银河、德胜河、澡港河等五条主要通江河道，五条河道南与大运河相通，所控制的区域西与丹阳为界，东北与江阴相接，东以三山港为界，东西长约40公里，南北约20公里，面积约750平方公里，占常州市区面积的40%，地面高程约5-9米（吴淞基面，以下同）。
长江感潮河段设计流量及流速推求方法研究
潮流 速资料 。本 次计算潮位基 面全部采用黄海 基面 。桥位 附近
主要 测 站 资 料 见 表 １ 。
表 １ 潮 位 、 文 站 情 况 一 览 水
２ １ １ 涨潮 流 量 与潮 位要 素 的 关 系分析 ．．
选 择徐六 泾站的涨潮潮 差 △ ． 为徐六泾断 面该次涨潮 ｚ ．作 中最 大涨潮流量 ｐ 的影响 因子。从 １９ ． ９ ７—２０ ００年 间徐六 泾站
本次水文分 析计算主要 依据天生港 、 徐六泾 、 杨林 和青龙 港
潮位资 料及 １９ ２Ｏ ９６ ＯＯ年徐六 泾和 桥址处 实测 潮位 、 流量 和 潮
根据 以上分析 ， 涨潮流量 与徐六泾站涨潮 潮差 △ ． ｚ ．相关 系数 达 ０ ９ ， ．３ 相关性较好 ； 潮流量与徐六 泾站落 潮潮差 △ 落 ｚ 和天生 港站相 应低 潮位 Ａ Ｄ Ｚ 相关 关 系较 密切 ， 复相 关 系数
长 江 感 潮 河 段 设 计 流 量 及 流 速 推 求 方 法 研 究
华 家 鹏 李 国 芳 孔 令 婷
（ 河海 大学 水文水 资源及 环境 学院， 苏 南京 ２０ ９ ） 江 １０８ 摘要 ： 感潮河段 受潮 汐影响 水流极其复杂 ， 呈往复 运动 ， 影响潮流 量 的主要 因素是 潮差 的大 小和上 游来 水的 大 小 。为给拟 建的 苏州至南通长 江公路 大桥 初步设计提 供设计 流 量和流速 ， 对感潮 河段设 计流 量及 流速推 求 方 法进行 了深 入的研 究， 出了相 关法推求感 潮河段 设计 流量及流速 的方法。该 方法概 念清楚 ， 提 计算成果精 度较
和 桥 址 处 潮 位 、 流 同步 观 测 过 程 中摘 取 ３ 组 因 变 量 与 自变 量 潮 ８
感潮河流水环境容量计算—以太湖流域太浦河
感潮河流水环境容量计算—以太湖流域太浦河感潮河流水环境容量计算—以太湖流域太浦河感潮河流水环境容量计算—以太湖流域太浦河为例 2011年07月01日摘要:感潮河流由于水流运动复杂，水环境容量计算较为困难。
本文以太湖流域重要的感潮河流——太浦河为研究对象，在水质水量模拟基础上，建立了感潮河流水环境容量计算模型，核算了太浦河的水环境容量，并对核算结果的合理性进行了验证。
计算得出太浦河COD水环境容量为14405吨/年，NH3-N水环境容量为1007吨/年，可为太浦河水资源保护与管理提供参考。
关键词:太浦河，水环境容量，控制污染负荷量，虚拟点源太湖流域位于长江三角洲，是我国经济最具活力和经济地位最重要的地区之一。
流域内河道纵横，湖荡星罗棋布，形成江南水网，是全国河道密度最大的地区，也是我国著名的水网地区。
随着太湖流域经济社会的发展，污水排放量逐年增大，虽然采取了一系列的水污染治理措施，但流域水污染问题仍十分突出。
近年来，流域机构以及省(直辖市)水行政主管部门相继开展了太湖流域水环境容量计算工作[1]，由于河网地区感潮河流众多，水流运动规律复杂，给水环境容量计算带来了困难[2]，因此有必要研究感潮河流水环境容量的计算方法。
1、太浦河简介太浦河位于太湖流域下游，全长57.6公里，是“治太”十一项骨干工程之一，具有防洪、排涝、供水和航运等综合功能。
太浦河源自江苏省吴江市庙港镇的太湖东岸太浦闸，流经浙江省嘉善县后至上海市青浦区。
与太浦河相交的湖荡、支流众多，途径蚂蚁漾、桃花漾至平望北与京杭大运河相交，再经汾湖、马斜湖等大小湖荡，至南大港入西泖河接黄浦江，太浦河属于黄浦江水系，水位变化受长江口潮汐和太湖下泄径流影响，是一条中等强度的感潮河流。
太浦河潮汐属非正规半日潮型，潮流界可达长白荡，潮区界可至太浦闸。
图1 太浦河水系图Fig.1 The Taipu River2、现状污染源状况太浦河流经江苏省吴江市、浙江省嘉善县以及上海市青浦县，随着工农业生产和经济社会的进一步发展，排入太浦河的污染物逐渐增加。
感潮河段无资料地区逐时水位推求方法
（ 责任编辑
郎忘忧）
・
３ ・ ０
需要解决的问题 。
图 １ 研 究 区域 站 点 位 置 分 布 图
３ 问题 的解 决
３ １ 资料 系列 ．
七堡水文站有近 ５ ０ａ的资料 系列 ，但 钱塘江 １８ 年整 ９８ 治前后潮水特 征变 化较大 ，因河 道缩窄 ，潮 位和 潮差增 大
较为明显 。统 计七 堡站 １８－ ２０ ９０－ ００年 潮水 特征 值 ，１８ － ９ １８ 年和 １８－－ ０ ９８ ９９ ２ ０年 的 平均 潮 差 自 ０６ －０ ． ｍ增 大到 １２ ５ ． ５
日分 潮 振 幅 比值 均 小 于 ０５ ．，属 半 日潮 ，１个 潮 周 期 为
１ ． ｔ 。 ２４ｈ
ｍ，年最大潮差 平均值 自 ２０ ．５ｍ增 大到 ３４ ．７ｍ，此处分 析 选用 与 目前 的潮水特性符合较好的 １８－ ２０ ９９－ ００年资料系列。 －
四格 站处有 ２０ ０３年 １ ２ 日至 １ 月 １ ０月 ５ １ ６日的逐时潮水
（） ２
式 中：
位 （ ） ｍ。
为 四 格 站 低 潮 位 （ ； ｄ为 七 堡 低 潮 ｍ）
３． ． 逐 时水 位 ３２
潮水 的涨落 过程周 而复 始 ，分析七 堡水 文站逐 时潮水 位资料 ，按大 、中、小 潮型 分别将 涨落 过程概 化为 １ 个急 剧上升的涨潮 过程和 １ 个按一定 趋势衰退 的落 潮过程 ，涨 、 落潮 历时分别 按多年平 均 １４ １０ｈ ，概化 出的半 日潮 ． ，１ ． 计 涨落 潮规 律见 表 ２ 。实际应用 中，可利用 ３ 个潮型叠加而成 的综合潮 型 （ 涨落 过程线见 图 ３ ，以此 推求 出的水 位误差 ） 在２ ％以内 ，具有较好 的代表 性。应用这个综合潮型过程来 内插 四格站高低 潮之 间 的逐 时潮水 位 ，最终 推求 出四格站 长 系列逐 时潮水位 的资 料。
感潮河段确定水位流量关系方法探讨
收稿日期： 2018 － 12 － 06； 修回日期： 2018 － 12 － 27 作者简介： 陈慧莎（ 1988 － ） ，女，本科，工程师，主要从事水文站网测验技术管理以及水文分析计算工作。
·5·
2019 年 3 月 第 3 期
陈慧莎： 感潮河段确定水位流量关系方法探讨
选取三角洲中游 4 站： 西海水道天河站、东海水 道蚬沙站、顺德水道三多站、潭洲水道澜石站进行分 析。该区域站点受径流影响大，洪水过程明显，潮波 较小。从涨潮平均潮差分析，4 个代表站潮差减小超 过 60% ，三多站和澜石站甚至超过 70% （ 见表 1） 。
表 1 中游站点潮差统计
m
站点 涨潮平均潮差 2008. 6 涨潮平均潮差 潮差减小比例 / %
珠江三角洲河口区位于广东省中南部，是由东、 西、北江 及 注 入 三 角 洲 的 各 河 流 组 成 的 复 合 三 角 洲 （ 见图 1 所示） 。该区域的潮汐类型为不规则混合半日 周潮，涨潮平均潮差为 0. 42 ～ 2. 09 m，涨潮最大潮差 为2. 41 ～ 3. 99 m，属弱潮河口，多年平均涨潮总量值 为 3 762 亿 m3 ，多年平均落潮总量值为 7 022 亿 m3 ， 净泄量为 3 260 亿 m3 。西江潮区界上溯到德庆—梧州， 北江潮区界上溯到马房—芦苞［2］。珠江三角洲河口区 地处珠江流域下游，洪水预见期较长，洪水特征呈现 量大时长、洪水次数较多的特点［3］。由于珠江三角洲 区域范围广，洪水期潮洪混杂时段长，其上下游河段 涵盖了不同类型的洪潮组合，分析该区域洪水期的水 位流量关系对感潮河段水位流量关系曲线的确定有重 要的参考意义。
对于受洪影响较大的中游站点，还可以采用清水 河水位流量关系曲线定线法。在洪水期，根据水文情 势布设洪水测次，合理控制各级水位和水情变化转折 点，正常洪水测验次数不少于 5 次，以能满足水位流 量关系曲线定线精度为原则。根据清水河水位流量曲 线定线方法，在实测数据中以每 0. 5 m 涨落幅挑选一 组水位流量测点，模拟清水河的流量测验及定线过程。 如图 2 可知，清水河实测点分布范围小于逐时流量点， 线型走势与 25 h 移动平均点相似，但由于测点较疏， 清水河实测点无法完整反映水位流量变化趋势。
感潮河段潮洪组合设计水位计算方法研究
选取若干次洪水 3 站同步水位观测资料 。 这里假设将上游水文 站的水位换算到感潮河段选定水文站后为 H 。 ’
( 4 ) 实测感潮河段选定水文站大断面 , 并绘制出该段面的
水位 - 面积关系曲线 。
( 5) 用 H’ 值在水位 - 面积关系曲线上推求出相应的面积 S’ , 在感潮河段选定水文站的水位过程线上 , 查找出与上游站水
【 水文 ・ 泥沙 】
感潮河段潮洪组合设计水位计算方法研究
李世举 ,周建伟 ,白领群
1 1 2
(山东水文水资源局 ,山东 济南 250100; 2. 郑州黄河水电工程有限公司 ,河南 中牟 451450)
摘 要 : 根据感潮河段径流和潮流的 3 种混合方式 ,提出了利用相关法计算潮洪组合水位和潮水频率与洪水频率组合的 计算方法 。在山东沾化电厂扩建工程取水口设计中 ,运用该方法计算了该河段的潮洪组合设计水位 ,结果表明计算结果 合理 ,精度较高 。 关 键 词 : 设计水位 ; 潮洪组合 ; 感潮河段 中图分类号 : P333 文献标识码 : A 文章编号 : 1000 1379 (2006) 10 0033 02 沿海地区在修建跨河路桥 、 取排水或防洪工程时 , 由于所 处河段往往为感潮河段 ,因此设计水位的计算方法不同于一般 的内陆河流 。感潮河段内的水流既受内陆径流的影响 , 又受外 海潮汐侵入的影响 , 是非常复杂的非恒定流 。一般来讲 , 从潮 区界一直到河口的河段都为感潮河段 。 由于感潮河段同时受到径流和潮流的作用 ,因此在计算感 潮河段的设计水位时 ,首先要求考虑洪水和潮水共同作用下水 位的计算方法 ,其次要求计算潮洪组合水位的相应频率 。目 前 ,潮洪组合设计水位的计算方法多种多样 , 但大部分都存在 数学模型复杂和结果精度较低的问题 。笔者从感潮河段淡咸 水混合的基本规律和概率理论出发 ,提出了一种简单有效的计 算方法 。 组合水位 。
沿江感潮水闸环境引水量的计算方法及实例
沿江感潮水闸环境引水量的计算方法及实例杨凯;袁雯;滕启林【期刊名称】《上海环境科学》【年(卷),期】2002(021)007【摘要】墅沟临江水闸对上海嘉宝北片的北引南排以及水资源调度提供了重要保障,本文以墅沟临江水闸为例,采用回归分析法和流量系数法探讨了基于水利调度方案下的沿江水闸环境引水量计算过程,并分析了沿江水闸环境引水量计算的主要影响因子.结果表明:(1)影响墅沟水闸引水量的主要因子是闸门的开度;(2)流量系数可以校正一次过闸流量的影响,但难以反映一潮引水中水闸开度动态变化所产生的影响,仍需进行校正;(3)沿江感潮水闸环境引水量的计算,难点在于闸门开度随闸内外水位差而发生复杂的变化,墅沟水闸闸门开度的设计调度方案与水位的变化是逆向的,人为调控的因素起到很大的作用.分析计算表明不同年型对水闸引水量影响较小,可以认为墅沟水闸基本能够保证在不同年型的持续稳定引水.【总页数】3页(P429-431)【作者】杨凯;袁雯;滕启林【作者单位】华东师范大学环境科学系,教育部城市与环境开放实验室,上海,200062;华东师范大学长江流域发展研究院,上海,200062;上海市嘉定区水利局,上海,201800【正文语种】中文【中图分类】X1【相关文献】1.河口湿地生态环境需水量计算方法概述与应用实例 [J], 赵博;王铁良;周林飞;杨培奇2.感潮水闸引水量计算方法研究 [J], 万晓凌;陆小明;周毅;戈礼宾;仲兆林3.感潮网河涝区排涝规划分析计算方法与实例探讨 [J], 陈立4.长江感潮段沿江引水闸过闸流量的自动控制 [J], 钱福军;钱江5.河道生态环境分区需水量的计算方法与实例分析 [J], 张远;杨志峰;王西琴因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
潮流河段河底高程的计算
潮流河段河底高程的计算潮流河段河底高程的计算是水利工程设计和河流管理中的重要环节。
准确计算潮流河段河底高程可以帮助工程师了解河流的水流情况，从而进行合理的水利规划和防洪措施。
本文将介绍潮流河段河底高程的计算方法。
1. 潮流河段河底高程的重要性潮流河段河底高程是指河床底部的高度，是河流水位的基准。
准确测量和计算潮流河段河底高程可以帮助工程师了解河流的水力特性，包括水流速度、水深和河床形态等。
这些信息对于水利工程、水资源管理和防洪措施的制定都至关重要。
2. 潮流河段河底高程的测量方法潮流河段河底高程的测量方法多种多样，常用的包括水准测量、测深仪测量和遥感技术测量。
水准测量是一种传统的测量方法，通过在河岸上设置测量点，利用水准仪测量河底高程。
测深仪是一种专门用于测量水深的仪器，可以通过在河流中测量水深，进而计算河底高程。
遥感技术利用卫星或无人机等遥感设备获取河流的影像资料，并通过图像处理技术计算河底高程。
3. 潮流河段河底高程的计算方法潮流河段河底高程的计算方法基于水流力学理论和测量数据。
其中，常用的计算方法包括平均法、最小二乘法和数学模型法。
平均法是一种简单直观的计算方法，通过对河床上多个测量点的高程进行平均，得到潮流河段河底的平均高程。
这种方法适用于河床均匀的情况，但不适用于河床存在明显变化的情况。
最小二乘法是一种常用的计算方法，通过拟合测量点的高程数据，得到河床的拟合曲线，从而计算河底高程。
这种方法可以较好地反映河床的形态特征，但对于数据的要求较高。
数学模型法是一种基于水流力学理论的计算方法，通过建立数学模型，模拟河流水流的运动规律，从而计算河底高程。
这种方法适用于复杂的河流系统，可以较为准确地计算河底高程。
4. 潮流河段河底高程的应用潮流河段河底高程的计算结果可以应用于水利工程设计、水资源管理和防洪措施的制定等方面。
例如，在水利工程设计中，工程师可以根据潮流河段河底高程确定合适的水位设计，以保证工程的正常运行。
感潮河段等效污水浓度场的简化计算方法
感潮河段等效污水浓度场的简化计算方法
蔡军
【期刊名称】《河口与海岸工程》
【年(卷),期】1997(000)002
【摘要】感潮河段水污浓度场受潮汐水流影响呈动态变化，不能直接用稳态解析解法，而需通过数值计算法求解，受劳德夏（Ｎａｕｄａｓｃｈｅｒ），和夏兹曼（Ｓｃｈａｔｚｍａｎｎ）的假想源思路的启发，本文将实际源进行了量的转化，求得“假想源”公式，并将潮汐水流概化成半潮平均条件，从而使解析解公式求得的浓度场范围（长和宽）等效于数值计算所得潮汐浓度场的特征形态（最大长度和最大宽度），可满足排污工程初步规划阶段对可能出现的
【总页数】8页(P12-19)
【作者】蔡军
【作者单位】浙江省河口海岸研究所
【正文语种】中文
【中图分类】X522
【相关文献】
1.感潮河段桥梁壅水计算方法比较及敏感性分析 [J], 曾琼佩;王义刚;黄惠明;周晶晶;陈橙
2.等效阻力法在感潮河段桥墩群概化中的运用研究 [J], 唐磊;张玮;解鸣晓;张庭荣;余珍
3.等效惯性矩的简化计算方法 [J], Shah.,BM;赵顺波
4.水平分层土层系统等效阻尼比的简化计算方法 [J], 殷琳;楼梦麟;康帅
5.连续型金属护栏等效荷载试验参数简化计算方法 [J], 周明珲;张振华;李桐
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潮流河段河底高程的计算
潮流河段河底高程的计算潮流河段是指河流中的一段区域，在这个区域中，潮汐和河流流量交互作用，形成了特殊的水文环境。
在这个潮流河段中，河底高程的计算是非常重要的，它涉及到水文测量和水动力学等领域。
下面我们将从两个方面来介绍如何计算潮流河段的河底高程。
我们需要了解河底高程的概念。
河底高程是指河流底部相对于某个参考水平面的高度。
通常情况下，我们选择某个参考水平面作为基准面，比如平均海平面。
在潮流河段中，由于潮汐的影响，河底高程会有一定的变化。
我们需要了解如何进行河底高程的测量。
传统的方法是通过水文测量仪器，比如水准仪、测深仪等来进行测量。
这些仪器可以测量出河底相对于参考水平面的高度差。
然后，我们还需要考虑潮汐的影响，因为在潮流河段中，潮汐会导致河底高程的变化。
因此，在进行河底高程的测量时，我们需要同时记录潮汐的变化情况，以便进行修正。
在计算潮流河段的河底高程时，我们需要考虑以下几个因素：1. 潮汐的周期和振幅：潮汐是潮流河段中最主要的影响因素之一。
潮汐的周期一般为12小时42分钟，振幅则根据地理位置和气象条件的不同而有所变化。
因此，在计算河底高程时，我们需要考虑潮汐的周期和振幅，并进行相应的修正。
2. 河流流量的变化：河流流量的变化也会对河底高程的计算产生影响。
在潮流河段中，由于潮汐的作用，河流流量会有周期性的变化。
因此，在计算河底高程时，我们需要考虑河流流量的变化，并进行相应的修正。
3. 地形和水文条件：地形和水文条件是影响河底高程的重要因素之一。
在不同的地形和水文条件下，河底高程的变化情况也会有所不同。
因此，在计算河底高程时，我们需要充分考虑地形和水文条件，并进行相应的修正。
潮流河段河底高程的计算是一个复杂而重要的问题。
我们需要考虑潮汐的周期和振幅、河流流量的变化以及地形和水文条件等因素，并进行相应的修正。
通过准确计算河底高程，我们可以更好地了解和研究潮流河段的水文环境，为水资源管理和河流治理提供科学依据。
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2004年海洋湖沼通报Transactions of Oceanology and Limnology N o4文章编号:100326482(2004)0420026206感潮河段流场计算Ξ邵宇阳,2,张扬1,2,李瑞杰1,2(1.河海大学海岸与海洋工程研究所;2.河海大学海洋环境实验室,江苏南京210098)摘要:首次采用了海岸工程水动力学数学模型(MOCOE)对某段感潮河段的水位流场进行验证,结果表明MOCOE模型不仅能够很好重演出感潮河段在天然和洪水两种情况下的流场,从而扩大了该模型的应用范围,对今后对河流的研究有着一定的参考价值。
关键词:感潮河段;曲线正交坐标;MOCOE;σ2坐标变换中图分类号:P343.1 文献标识码:A河川兼受径流和潮汐动力作用的河段称感潮河段。
由于潮汐具有周期性的变化,在涨潮、落潮更替阶段;流速和流量亦随潮位的不同而变化,同一断面流向也很复杂,这种影响自河口沿河上溯,可传播到很远才逐渐消失。
由于流量的不同,感潮影响的程度也有差异。
本文利用海岸工程水动力学数学模型(MOCOE)对长江一感潮河段的流场进行计算,模型是由河海大学海岸及海洋工程研究所和河海大学海洋环境实验室在环境海洋水动力学模型的基础上增加了多个计算模块而研制的,是一个多任务,高集成的大型的海岸工程水动力学模块式计算程序,主要用于模拟水系统三维流场、物质输运(包括非粘性泥沙和粘性泥沙的输运)、生态过程及淡水入流。
其模拟范围为:河口、湖泊、水库、湿地以及自近岸到陆架的海域。
模型可以同时考虑风、浪、潮、径流的影响,并可同步布设水工建筑物。
本文首次将该模型用于感潮河段的流场计算,所得计算结果表明该模型可以很好地模拟感潮河段的流场,从而扩大了模型的应用范围。
1 水动力学数学模型控制方程是采用水平方向上的曲线正交坐标变换和垂直方向上的(坐标变换得到的,变换后的动量方程和连续方程分别为:5t(m Hu)+5x(m y Huu)+5y(m x Hv u)+5z(m w u)-(mf+v5x m y-u5y m x)Hv=-m y H5x(gζ+p)-m y(5h-z5x H)5z p+5z(m H-1A v5z u)+Q u(1) 5t(m Hv)+5x(m y Huv)+5y(m x Hv v)+5z(m w v)+(mf+v5x m y-u5y m x)Hu=-m x H5y(gζ+p)-m x(5y-z5y H)5z p+5z(m H-1A v5z v)+Q v(2)5z p=-gH(ρ-ρ0)ρ0-1=-gHb(3)Ξ第一作者简介:邵宇阳(19802),男,江苏江都人,硕士研究生,主要河口海岸动力学研究。
收稿日期:20042022245t (mζ)+5x (m y Hu )+5y (m x Hv )+5z (m w )=0(4)5t (mζ)+5x (m y H ∫10udz )+5y(m xH ∫10v dz )=0(5)以上方程中u 和v 为曲线正交坐标x 和y 方向上的水平速度分量;m x 、m y 和m 为坐标变换因子;ζ为水位;b =(ρ-ρ0)/ρ0为水密度变化。
经坐标变换后垂直方向z 方向的速度w 与坐标变换前的垂直速度w 3间的关系为:w =w 3-z (5t ζ+um x -15x ζ+v m -1y 5y ζ)+(1-z )(um -1x 5x h +v m -1y 5y h )(6) H =h +ζ为总水深;p 为压力;动量方程(1)和(2)中,f 为Coriolis 系数,A v 为垂直紊动系数;Q u 和Q v 为动量源汇项;ρ为密度一般为温度和盐度等的函数;连续方程(4)是在区间(0,1)对z 积分并用垂直边界条件当z =(0,1)时,w =0得到的。
运动边界条件和方程(6)可以得到深度积分的连续方程(5)。
给出垂向紊动和扩散系数,方程组(1)-(5)则给出了一个求解变量u ,v ,w ,p 和ζ的封闭的系统。
紊动和扩散系数采用的是Mellor 和Yamada 模型[3],模型相关的参数由下式确定:A v =<v ql =0.4(1+36R q )-1(1+6R q )-1(1+8R q )ql(7)A b =<b ql =0.5(1+36R q )-1ql (8)R q =gH 5z b q 2l 2H 2(9)以上各式中q 为紊动强度,l 为紊动长度,R q 为Richardson 数,<v 和<b 和是稳定函数以分别确定稳定和非稳定垂向密度分层环境的垂直混合或输运的增减。
紊动强度和混合长度由下列方程确定:5t (m Hq 2)+5x (m y Huq 2)+5y (m x Hvq 2)+5z (m w q 2)=5z (m H -1A q 5z q 2)+Q q+2m H-1A v ((5z u )2+(5z v )2)+2m gA b 5z b -2m H (B 1l )-1q3(10)5t (m Hq 2l )+5x (m y Huq 2l )+5y (m x Hvq 2l )+5z (m w q 2l )=5z (m H -1A q 5z q 2l )+Q l+m H -1E 1lA v ((5z u )2+(5z v )2)+m g E 1E 3lA b 5z b -m H (B 1)-1q 3(1+E 2(κL )-2l 2)(11)L-1=H-1(z -1+(1-z )-1)(12)这里B 1,E 1,E 2和E 3均为经验常数,Q q 和Q l 为附加的源汇项,例如子网格水平扩散。
垂直耗散系数A q 一般取与垂直湍动粘性系数A v 相等。
运动方程(1)-(5)可以用水平方向的交错网格离散,以有限体积法和有限差分结合的方法,结合一定的初边值条件,分外模式和内模式方程来求解[1][3]。
2 计算结果分析根据所研究问题的需要选取计算范围整个区域网格节点数为123539个,计算单元数为724期 波浪非线性弥散关系分析10293个。
计算网格如图1所示,为准确地模拟岸线的复杂形态,岸边界采用三角形单元并且采用动边界的方法以准确模拟岸边界。
在所求计算区域中,有A ,B ,C ,D 四个实测站点的1#,2#,3#三个断面(位置如图2所示)。
计算时空间步长Δx 最小为35.1米,最大为687.5米,Δy 最小为16.3米,最大为453.5米,初始条件采用初始流速为零,初始水位为给定常数。
上游边界条件采用的是流量和水位控制,下游边界条件采用的是水位控制。
图3-图6给出了A ,B ,C ,D 站点的水位验证图,从图中可见计算水位与实测水位吻合很好,准确的重演了各测站处的水位过程。
82海 洋 湖 沼 通 报 2004年 表1-表3分别是1#、2#和3#断面水文验测点在实测时刻的流速流向的验证,从表中可以看出,流速的计算值和实测值吻合较好。
表1 1#断面水文测验测点流速流向验证Table 1 Comparison of observed and computed velocities and flow directions at section 1垂线号(1#)垂线平均流速(m/s )垂线平均流向(度)相对误差(%)实测值计算值实测值计算值流速流向10.850.77341345-9.9 1.32 1.04 1.03358346-0.6-3.33 1.15 1.16352349 1.3-0.94 1.19 1.27352350 6.7-0.65 1.24 1.32349351 6.70.56 1.19 1.3335435311.8-0.27 1.24 1.27352355 2.70.88 1.06 1.09356356 3.00.190.800.833483563.22.2表2 2#断面水文测验测点流速流向验证Table 2 Comparison of observed and computed velocities and flow directions at section 2垂线号(1#)垂线平均流速(m/s )垂线平均流向(度)相对误差(%)实测值计算值实测值计算值流速流向10.89 1.0133533713.50.52 1.14 1.2733833611.6-0.53 1.24 1.22335328-1.8-2.24 1.22 1.13333327-7.5-1.95 1.170.97334325-17.1-2.76 1.050.97334325-7.6-2.770.760.72326321-4.8-1.6924期 波浪非线性弥散关系分析表3 3#断面水文测验测点流速流向验证Table 3 Comparison of observed and computed velocities and flow directions at section 3垂线号(1#)垂线平均流速(m/s )垂线平均流向(度)相对误差(%)实测值计算值实测值计算值流速流向10.630.76151020.9 1.520.89 1.00181111.8 1.93 1.10 1.182117.3-2.44 1.32 1.29112-2.0-3.15 1.31 1.23715-6.3-2.36 1.08 1.10918 2.1-2.670.920.891421-3.4-2.0 图7和图8分别为天然和洪水情况下的流场图,通过两图的比较,在天然情况下,流速较洪水时流速要小的多,且在天然情况下,浅滩处的流速很小,有的几乎不过水,而在洪水时期,浅滩处流速较天然情况下要大的多,计算模拟与实际情况非常吻合。
3 结 语由于感潮河段流场的复杂性,利用数学模型对感潮河段进行数值模拟具有一定的难度,本03海 洋 湖 沼 通 报 2004年文采用了海岸工程三维水动力学数学模型(MOCOE )首次对某段感潮河段的水位流场进行数值模拟,通过对计算区域内各实测点站位的水位,流速流向验证,结果说明该数学模型完全可以用于感潮河段流场的模拟。
参考文献:[1] 李瑞杰,严以新,宋志尧.太平水道悬移质输运数学模型[J ],泥沙研究,2003年,(4)46251.[2] Mellor ,G.L.and T.Y amada ,Development of a turbulence closure model for geophysical fluid problem[J ].Rev.G eophys.Space Phys.,1982,20,8512875.[3] 李瑞杰,诸裕良,郑金海.虎门太平水道航道整治工程潮流数模计算[J ],.水运工程,2003年,(3)38242.[4] 于风香,宋志尧,李瑞杰.长江口三维潮流数值计算及动力分析[J ],海洋湖沼通报,2003年,(3)14223.NUMERICAL SIMU LATION OF CURRENT FIE LDS OFA TIDAL RIVERSHAO Yuyang ,ZHAN G Yang ,L I Ruijie(1.Research Instit ute of Coastal and Ocean Engi neeri ng ,Hohai U niversity ,N anji ng 210098;2.Ocean envi ronment laboratory ,Hohai U niversity ,N anji ng 210098)Abstract :The Model of Coastal and Ocean Engineering whicl was originally used for estuarines and coastal areas ,is tentatively applied to a tidal river for the first time.The computed results show that the model can preferably simulate the current field and water level elevation under both normal and flood conditions.The computed results agree with the observations.The paper demon 2strates that the model ,while providing a valuable reference on the study of river dynamics ,can be also used for tidal rivers.K ey w ords :tidal river ;curvilinear orthogonal coordinates ;MOCOE ;σ2corrdinate transformation134期 波浪非线性弥散关系分析。