轴心受压构件的稳定系数

附录B 轴心受压构件的稳定系数

B.0.1 轴心受压构件的稳定系数ϕ应按下式计算：

2212ηλϕλ++= (B.0.1-1) 式中 η —— 构件的几何缺陷系数，应按下式计算：

()0λλαη-= (B.0.1-2) 对于T6类合金：0.22α=，00.15λ=；

对于非T6类合金：0.35α=，00.05λ=。

λ —— 相对长细比，应按下式计算：

λ= (B.0.1-3) e A —— 有效毛截面面积（mm 2）；

cr N —— 基于毛截面的欧拉临界力（N ）

，应按下式计算： 2cr 20x x

EI N l π= (B.0.1-4)

0x l —— 构件对截面主轴的计算长度（mm ）； x I —— 构件毛截面对其主轴的惯性矩（mm 4）。

B.0.2 对于存在局部焊接的轴心受压构件，其局部焊接稳定系数haz ϕ应按下式计算：

2haz haz 2haz 12ηλϕλ++= (B.0.2-1) 式中 haz λ —— 局部焊接相对长细比，应按下式计算：

haz λ= (B.0.2-2)

u,e A —— 有效焊接截面面积（mm 2）；

cr N —— 基于毛截面的欧拉临界力（N ）

； u f —— 铝合金材料的极限抗拉强度最小值（N/mm 2）。

B.0.3 单轴对称截面的轴心受压构件，对非对称轴的相对长细比x λ仍应按式(B.0.1-3)计算（或局部焊接下,haz x λ按式(B.0.2-2)），但对对称轴应取计及扭转效应的下列换算相对长细比y ωλ代替y λ（或局部焊接下

y λ代替,haz y λ）： y

ωλ= ,haz y ωλ= (B.0.3-1)

式中 y N ω—— 基于毛截面的单轴对称截面弯扭屈曲临界力（

N ），应按下式计算：

0021y y N y ω-⎣⎦ (B.0.3-2)

y N —— 基于毛截面的对y 轴的欧拉临界力（N ）

，应按下式计算： 2y 2y EA N πλ= (B.0.3-3)

y λ —— 构件绕对称轴的长细比；

N ω—— 基于毛截面的扭转屈曲临界力（N ）

，应按下式计算： 2t 2201EI N GI i l ωωωπ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭

(B.0.3-4)

I ω —— 毛截面扇性惯性矩（mm 4）

； t I —— 毛截面抗扭惯性矩（mm 4）； l ω —— 扭转屈曲计算长度（mm ）

，应按附表C 中表C-1的规定进行计算；

G —— 铝合金材料的剪切模量（N/mm 2），应按下式计算： 2(1)E G ν=+ (B.0.3-5)

E —— 弹性模量；

ν—— 泊松比；

0i —— 截面对剪心的极回转半径（mm ）

，应按下式计算：

0i = (B.0.3-6)

x y i i ， —— 构件毛截面对其主轴x 轴和y 轴的回转半径（mm ）

； 00x y ， —— 截面剪心坐标（mm ）

。 B.0.4 无对称轴截面的轴心受压构件，应取无对称轴截面换算相对长细比xy ωλ代替λ（或局部焊接下

xy λ代替haz λ）： xy

ωλ=

,haz xy ωλ= (B.0.4-1) xy N ω—— 基于毛截面的无对称轴截面弯扭屈曲临界力（N ）

，应按下式计算： 22220000()()()()()=0x xy y xy xy xy x xy xy y xy y x N N N N N N N N N N N N i i ωωωωωωωω-------⎛⎫⎛⎫ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭

(B.0.4-2)