悬挑卸料平台计算书
卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台安全计算书一、计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-912、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-20035、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20131、计算参数2、施工简图侧立面图二、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
W=bh2/6=1000×502/6=416666.667mm3I=bh3/12= 1000×503/12=10416666.667mm41、强度验算由可变荷载控制的组合：q=1.2g1k b+1.4Q k b=1.2×0.35×1+1.4×5×1=7.42kN/m面板为简支梁，跨度为次梁间距（图3）面板简图M max= 0.751kN·m（图4）面板弯矩图σ=M max/W=0.751×106/416667=1.802N/mm2≤[f]=15 N/mm2满足要求2、挠度验算q k=g1k b+Q k b=0.35×1+5×1=5.35kN/m（图5）简图ν=0.382 mm≤[ν]=max(1000×0.9/150,10)=10mm满足要求（图6）挠度图三、次梁验算次梁按两端有悬挑的简支梁计算。
卸料平台的防护自重，对于最外侧次梁而言是线荷载，对于其他次梁为作用于次梁外悬挑处的集中力。
通过综合分析，将次梁悬挑长度做最大限制（小于500mm），认为仅对最外侧次梁的受力状态进行分析即可满足一般施工需求。
防护栏杆取1.5m高计算。
承载能力极限状态荷载统计：q=1.2(g3k+ g1k a+ 1.5g2k）+1.4Q k a=1.2×(0.112+0.35×0.9+1.5×0.2)+1.4×5×0.9=7.172 kN/m按有悬挑的简支梁计算，跨度主梁间距，悬挑为次梁悬挑长度（图7）计算简图正常使用极限状态荷载统计：q=g3k+ g1k a+ 1.5g2k +Q k a=0.112+0.35×0.9+1.5×0.2+5×0.9=5.227 kN/m（图8）变形计算简图1、强度验算（图9）次梁弯矩图(kN·m)M max= 3.873kN·m截面塑性发展系数取γ=1.0，这样做偏于安全，且符合卸料平台的受力特性。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数：悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度 4.20m，插入结构锚固长度 1.80 m,悬挑水平钢梁间距度）2.00m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.30m,外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载2.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6X19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa外侧钢丝绳距离主体结构3.70m，两道钢丝绳距离1.30m,外侧钢丝绳吊点距离平台（平台宽2.95m。
一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距1.30m，其截面特性为[f] 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2 4 3面积 A=26.10cm,惯性距 lx=1130.00cm ,转动惯量 Wx=141.00cm,回转半径 ix=6.58cm 截面尺寸 b=88.0mm,h=160.0mm,t=9.9mm1. 荷载计算2(1) 面板自重标准值：标准值为 0.30kN/m ; Q 1 = 0.30 x 1.30=0.39kN/m2(2) 最大容许均布荷载为2.00kN/m ; Q 2 = 2.00 x 1.30=2.60kN/m⑶型钢自重荷载Q 3=0.20kN/m经计算得到：q = 1.2 x (Q 1+Q)+1.4 XQ 2 = 1.2 x (0.39+0.20)+1.4 x 2.60 = 4.35kN/m 经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4 x 2.00=2.80kN2. 内力计算内力按照集中荷载P 与均布荷载q 作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M 的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 4.35 x 2.00 2/8+2.80 x 2.00/4=3.58kN.m3. 抗弯强度计算84其中丫x ――截面塑性发展系数，取1.05 ;[f] 钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm经过计算得到强度(T =3.58 X 10 心.05 X 141000.00)=24.14N/mm ;次梁的抗弯强度计算 c < ［f］, 满足要求！4. 整体稳定性计算［主次梁焊接成整体时此部分可以不计算］心］其中©均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011) 附录得到: © b=2.00由于© b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用© b查表得到其值为0.9186 2 经过计算得到强度c =3.58 X 10 /(0.918 X141000.00)=27.63N/mm ;次梁的稳定性计算 c < [f],满足要求！二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
卸料平台计算书悬挑部位
蓝山郡二期卸料平台在悬挑部位荷载核定书1、参数信息：A、卸料平台规格为2000*4200、2500*4200，主梁采用16a槽钢，次梁采用12a槽钢。
按2500*4200规格卸料平台进行验算。
部分悬挑卸料平台承载于悬挑板上或阳台上。
B、2000*4200规格卸料平台设计承重为1.0T，2500*4200规格卸料平台设计承重为1.5T。
验算按1.5T取值。
2、荷载参数A、主梁自重荷载：0.172KN/mB、次梁自重荷载：0.104KN/mC、钢管栏杆自重荷载：0.2 KN/mD、2500*4200规格卸料平台面荷载：1.43KN/㎡E、卸料平台第一种工作状态均布活荷载标准值2.0KN/M2，另考虑其上有6台斗车，每台斗车荷载标准值(含自重)4.0KN，每个轮下2.0KNF、卸料平台第二种工作状态均布荷载6.0 KN/M2，计算按第二种工作状态考虑。
3、计算（脚手架取一步架高、12长进行验算）A、主梁自重：6×0.172×2=2.06KNB、次梁自重：2.5×0.104×5=1.30KNC、钢管栏杆自重：0.2×（4.2×2+2.5）=2.18KND、卸料平台堆载自重：1.43×2.5×4.2=15KNE、均布荷载自重：6×2.5×4.2=63KN以上总计：83.54KN悬挑卸料平台静载为：83.54/（1.8×2.5）=18.56KN/㎡4、活荷载参数施工均布活荷载标准值为：3KN/㎡风荷载参数为：0.3KN/㎡坐落于悬挑板上的荷载共计：21.86KN/㎡5、钢丝绳拉力验算水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 R Ci=RUi sinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：R U1=5.15 kN；N= R U1=5.15 kN/㎡6、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U均取最大值进行计算，为R U=5.15kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[F g]-- 钢丝绳的容许拉力(kN)；F g -- 钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α -- 钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K -- 钢丝绳使用安全系数。
型钢悬挑卸料平台计算书
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数主梁自重G k3(kN/m) 0.172 栏杆、挡脚板类型栏杆、冲压钢脚手板挡板栏杆、挡脚板自重G k4(kN/m) 0.15 安全网设置设置密目安全网安全网自重G k5(kN/m) 0.01 施工活荷载Q k1(kN/m2) 2堆放荷载Pk(kN) 5 堆放荷载作用面积S(m2) 2施工活荷载动力系数 1.3三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板类型冲压钢脚手板面板厚度t(mm) 10 截面抵抗矩W(cm3) 16.67 抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1.1×[1.3×0.39×1+1×1.5×(1.3×2+5/2)×1]=8.973kN/mq静=1.1×1.3×G k1×1=1.1×1.3×0.39×1=0.558kN/mq活=1.1×1×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1.1×1×1.5×(1.3×2+5/2)×1=8.415kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.558×0.82+0.117×8.415×0.82=0.666kN·mσ=M max/ W=0.666×106/(16.67×103)=39.942N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁类型槽钢次梁型钢型号12.6号槽钢截面惯性矩I x(cm4) 391.47 截面抵抗矩W x (cm3) 62.14抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 弹性模量E(N/mm2) 206000 次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+1×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1.1×[(1.3×0.39+1×1.5×1.3×2)×0.8+1.3×0.1237]=4.055kN/m p1=1.1×1×1.5×P k=1.1×1×1.5×5=8.25kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×0.8+0.1237=2.036kN/mp2=P k=5kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.055×(22/8-02/2)+8.25×2/4=6.153kN.mσ=M max/(γx W X)=6.153×106/(1.05×62.14×103)=94.296N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.036×20004/(384×206000×391.47×104 )×(5-24(0/2)2)+5×20003/(48×206000×391.47×104)=0.527mm<[ν]=L1/250=2000/250=8m m次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.055×2/2=4.055kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.036×2/2=2.036kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1.1×1.3×(0.172+0.150+0.010)=0.475kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1.1×1×1.5×5/2=4.125kNR1=4.055kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1.1×1.3×0.172=0.246kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.172+0.150+0.010=0.332kN/mp2=P k/2=2.5kN2内锚固段：q'=G k3=0.172kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)M max=8.483kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.681/(3.000/3.400)=12.105kNσ=M max/(γx W X)+N/A=8.483×106/(1.05×108.300×103)+12.105×103/(21.95×102)=80.115 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=2.738mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(3400.00+200)/250.00=14.400mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.681kN剪力图(kN)标准值：R'外=5.734kN如果外侧钢丝绳出现断裂，要求内侧钢丝绳能独立承担支撑作用，由于平台的受力情况发生了改变，故应重新建立计算模型计算：1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R内=12.379kNM max=6.547kN·mN=R内/tanα=R内/(h2/s2)= 12.379/(2.800/3.000)=13.263kNσ=M max/(γx W X)+N/A=6.547×106/(1.05×108.300×103)+13.263×103/(21.95×102)=63.616 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=1.686mm<[ν]=(a2+c)/250.000=(3000.00+200)/250.000=12.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)R内=12.379kN剪力图(kN)标准值：R'内=6.625kN七、钢丝绳验算钢丝绳型号6×37 钢丝绳直径21.5 钢丝绳的钢丝破断拉力F g(kN) 322 抗拉强度为(N/mm2) 1850 不均匀系数α0.82 安全系数K 10花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=41.424°sinα=sin41.424°=0.662内侧钢丝绳与主梁夹角β=arctan(h2/s2)=43.025°sinβ=sin43.025°=0.682标准值：T'=Max[R'外/sinα,R'内/sinβ]=Max[5.734/0.662,6.625/0.682]=9.710kN 设计值：T=Max[R外/sinα,R内/sinβ]=Max[10.681/0.662,12.379/0.682]=18.142kN 由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算[Fg]=aF g/K=0.820×322.000/10.000=26.404kN>T'=9.710kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算拉环直径d(mm) 20 抗拉强度(N/mm2) 65节点二σ=T/(2A)=18.142×103/[2×3.14×(20/2)2]=28.889 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算钢丝绳下节点拉环焊缝厚度he(mm) 6 钢丝绳下节点拉环焊缝长度lw(mm) 120 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160节点三σf=T/(h e×l w)=18.142×103/(6.000×120.000)=25.197N/mm2<f f w=160N/mm2 拉环焊缝强度满足要求！。
型钢悬挑卸料平台
型钢悬挑卸料平台计算书计算依据：《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《钢结构设计标准》（GB 50017-2017）一、参数信息:1.荷载参数2.悬挑参数3.水平支撑梁4.卸料平台参数二、次梁的验算:次梁选择 16a号槽钢槽口水平[ ，间距0.8m，其截面特性为：面积 A=21.95cm2；惯性距 I x=866.200cm4；转动惯量 W x=108.300cm3；回转半径 i x=6.280cm；截面尺寸：b=63mm,h=160mm,t=10mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用木脚手板，标准值为0.35kN/m2；Q1=0.35× 0.80= 0.28kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16a号槽钢槽口水平[，标准值为0.17 kN/m Q2=0.17 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.28+0.17)+1.4×2.00×0.80=2.78kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：经计算得出: M max = (2.78×2.402/8)×(1-(0.002/2.402))2+7.00×2.40/4=6.20kN·m。
最大支座力计算公式:R = [P + q(l+2m)]/2经计算得出: R = (7.00 + 2.78×(2.40 + 2×0.00))/2 = 6.84kN3.抗弯强度验算次梁应力：其中γx -- 截面塑性发展系数，取1.05；[f] -- 钢材的抗压强度设计值，[f] = 205.00 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =6.20×103/(1.05×108.300)=54.55 N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ =54.554 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2,满足要求!4.整体稳定性验算其中，φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×10.00×63.00×235/(2400.00×160.00×235.0)=0.94；由于φb大于0.6，按照下面公式调整：得到φb' =0.768；次梁槽钢的稳定性验算σ =6.20×103/(0.768×108.300)=74.54 N/mm2次梁槽钢的稳定性验算σ =74.542 N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2,满足要求!三、主梁的验算:根据实际情况考虑，按照内外侧钢丝绳同时受力计算。
悬挑卸料平台施工方案和计算书
悬挑卸料平台施工方案和计算书一、工程概况：拟建-11地块）工程位于边。
设计结构类型：框架结构；工程计划工期：280日历天；总建筑面积：39608m2;设计建筑总高度：39m设计层数：7层；标准层高：5m本工程拟建建筑物分为1#、2#二个建筑进行施工，该二个建筑其分布1#建筑为“ L”形、2#建筑为“圆弧加一字形”组合。
主体结构施工主要用材为多层板、①48X 3钢管、扣件、50X 100的长木方等，该材料待主体结构符合拆模条件后的上传下卸等过程全部经过卸料平台传递。
根据设计图纸所示尺寸，拟建工程1#楼东西向为139.70m,南北向为84.80m，该建筑高度为39.00m；2#楼东西向为66.60m,圆弧部位长为85.00m，该建筑高度为30.50m。
工程设计室内标高土0.000相当于黄海高程+ 3.600m，本工程主要结构设计层高为5.000m。
考虑施工合理安排因素，因此拟安排二层以上每层设置悬挂式卸料平台七个，以满足工程施工要求。
计算依据《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）和《钢结构设计规范》（GB5001 —2003）。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
二、悬挂式卸料平台的设计：由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格的进行设计和验算，其计算参照连续梁的计算方式进行。
（一）、主要参数平台水平钢梁（主梁）的悬挑长度为 3.50m，悬挑水平钢梁间距（即平台宽度） 2.50m,次梁采用［14a 号槽钢U 口水平，主梁采用［16b号槽钢U 口水平，次梁间距1.00m，平台钢楞上铺3厚钢板，纵向中间两道L5X 50角钢格栅（如图一），栏杆采用①48钢管栏杆围护，斜拉钢丝绳采用①19.5、6X 37钢绳，花篮螺丝采用“ 00”型4.5#，施工人员等活荷载3.00KN/ m2，最大堆放材料荷载10.0KN。
（二）、结构形式11次梁选择［14a 号槽钢U 口水平槽钢，间距1.00m ，其截面特性为：面积A=18.51cm 2,惯性 lx=563.70cm 4,转动惯量 Wx=80.50crr?,回转 半径 ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm图三 说明: g itf 限位处加强铁板 1、材料：钢材 Q235b 焊条 、外框角部对角满焊，次梁 上下翼缘与外框主梁满焊，焊 缝高6门。
悬挑卸料平台计算书20220820(主副绳同一高度)
型钢悬挑卸料平台计算书（主绳副绳在同一高度）计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1]=10.767kN/mq静=1×1.3×G k1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1=10.26kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×12+0.117×10.26×12=1.251kN·mσ=M max/ W=1.251×106/(10.67×103)=117.256N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+0.9×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×1+1.3×0.205]=4.284kN/mp1=1×0.9×1.5×P k=1×0.9×1.5×10=13.5kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×1+0.205=2.595kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.284×(22/8-02/2)+13.5×2/4=8.892kN.mσ=M max/(γx W X)=8.892×106/(1.05×141×103)=60.059N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.595×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×1130×104)=0.233mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.284×2/2=4.284kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.595×2/2=2.595kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1×1.3×(0.205+0.150+0.010)=0.474kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1×0.9×1.5×10/2=6.75kNR1=4.284kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1×1.3×0.205=0.267kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=P k/2=5kNR2=2.595kN内锚固段：q'=G k3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.865kNM max=15.822kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.865/(4.200/4.400)=11.382kNσ=M max/(γx W X)+N/A=15.822×106/(1.05×141.000×103)+11.382×103/(26.11×102)=111 .231 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=6.103mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4400.00+300)/250.00=18.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.865kN剪力图(kN)标准值：R'外=7.069kN七、钢丝绳验算花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=43.668°sinα=sin43.668°=0.69标准值：T'=R'外/sinα=7.069/0.690=10.238kN设计值：T=R外/sinα=10.865/0.690=15.735kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [Fg]=aF g/K=0.820×161.462/10.000=13.240kN>T'=10.238kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=15.735×103/[2×3.14×(20/2)2]=25.056 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.865×103/(6.000×120.000)=15.090N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.865×103/0.955/(6×120)=15.808N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(15.09/1.22)2+15.8082]0.5=20.072≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
悬挑卸料平台计算
悬挑卸料平台设计计算1.计算参数设定(1)基本参数，卸料平台宽度3.00m，长度3.00m，楼层高度3.80m；悬挑主梁采用2根[22a槽钢，次梁采用[16a槽钢，间距500mm；施工堆载、活荷载5.00kN/m2；平台上满铺木枋格栅，采用钢丝绳卸荷。
钢材抗拉和抗弯强度设计值f =215.00N/mm2，抗剪设计强度f v=120.00N/mm2，钢材屈服点f y=235N/mm2，弹性模量E=206000N/mm2。
卸料平台剖面图(2)荷载标准值1)永久荷载标准值脚手板采用木枋格栅面铺木板，自重标准值:0.38kN/m2。
2)施工均布活荷载标准值施工堆载、活荷载5.00kN/m2。
2.次梁验算次梁采用[16a槽钢；H=160 mm，b=63mm，t=10.0mm，t w=6.5mm,W=108300mm3，I x=8662000mm4，S=63900mm3，次梁按单跨简支梁计算，跨度L=3.00m。
(1)荷载计算次梁自重G K1=0.17kN/m；脚手板自重G K2=0.38×0.50=0.19kN/m；施工活荷载Q K=施工堆载、活荷载×次梁间距=5.00×0.50=2.50kN/m；作用于次梁上的线荷载标准值：永久荷载q1=1.2G K=1.2×(0.17+0.19)=0.43kN/m施工活荷载q2=1.4Q K=1.4×2.50=3.50kN/mQ=q1+q2=0.43+3.50=3.93kN/m, 集中荷载P=2.50kN；(2)抗弯强度验算γx=1.05；M max=qL2/8+PL/4=3.93×3.002/8+2.50×3.00/4=6.30kN.m=6300000N.mm；σ=M max/γx W=6300000/(1.05×108300)=55.37N/mm2；次梁抗弯强度σ=55.37N/mm2＜[f]=215.00N/mm2，满足要求。
施工平台计算书
附录悬挑卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度5.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用I20a号工字钢，次梁间距1.00m。
容许承载力均布荷载2.0kN/m2，最大堆放材料荷载2. 0kN。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)槽钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到，静荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q2+Q3) = 1.2×(0.35+2.00+0.14) = 2.99kN/m经计算得到，活荷载计算值 P = 1.4×2.00=2.80kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 2.99×2.502/8+2.80×2.50/4=4.09kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=4.09×106/(1.05×80500.00)=48.35N/mm2；次梁槽钢的抗弯强度计算 < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体此部分可以不计算]其中 b ——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×9.5×58.0×235/(2500.0×140.0×235.0)=0.90由于b大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用b'查表得到其值为0.743经过计算得到强度=4.09×106/(0.743×80500.00)=68.35N/mm2；次梁槽钢的稳定性计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算书-范例
悬挑卸料平台计算书-范例计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59—11)和《钢结构设计规范》(GB 50017--2017)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[12.6号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm1．荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为O.30kN／m2：Q1=0.30×1.00=0.30kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00／2.50／3.00×1.00=1.33kN／m(3)槽钢自重荷载：Q3=0.10kN／m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(O.30+1.33+0.10)=2.08kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4 X 2.00×1.00=2.80kN／m 2．内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式式为：。
工字钢悬挑式卸料平台计算书
悬挑式卸料平台施工方案工程建设地点；属于框架结构；由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
悬挑卸料平台的计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等编制。
一、参数信息:1.荷载参数脚手板类别：竹笆片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.30；栏杆、挡板类别：竹笆片脚手板挡板，栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.15；施工人员等活荷载(kN/m2):2.00，最大堆放材料荷载(kN):5.00。
2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离(m)：1.00，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m)：0.80；上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m)：3.90；钢丝绳安全系数K：5.50，悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算；内侧钢绳只是起到保险作用，不进行计算。
3.水平支撑梁主梁材料类型及型号：20a号工字钢；次梁材料类型及型号：16号工字钢；次梁水平间距ld(m)：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le(m)：1.20。
4.卸料平台参数水平钢梁(主梁)的悬挑长度(m)：3.50，水平钢梁(主梁)的锚固长度(m)：2.00, 次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m)：2.00。
二、次梁的验算:次梁选择 16号工字钢，间距0.5m，其截面特性为：面积 A=26.1cm2；惯性距 I x=1130cm4；截面抵抗矩 W x=141cm3；回转半径 i x=6.58cm；截面尺寸：b=88mm,h=160mm,t=9.9mm。
1.荷载计算(1)、脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为0.30kN/m2； Q1=0.30× 0.50= 0.15kN/m；(2)、型钢自重标准值：本例采用16号工字钢，标准值为0.20 kN/mQ2=0.20 kN/m(3)、活荷载计算1)施工荷载标准值：取2.00 kN/m2Q3=2.00 kN/m22)最大堆放材料荷载P：5.00kN荷载组合Q=1.2×(0.15+0.20)+1.4×2.00×0.50=1.82kN/mP=1.4×5.00=7.00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80-91，P31）为：M max = ql2/8(1 - m2/l2)2 + pl/4经计算得出: M max = (1.82×2.002/8)×(1-(0.002/2.002))2+7.00×2.00/4=4.41kN·m。
卸料平台计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度，插入结构锚固长度，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用16号工字钢，主梁采用16号工字钢。
次梁间距，外伸悬臂长度。
容许承载力均布荷载m 2，最大堆放材料荷载。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取m 2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取m 。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa ，外侧钢丝绳距离主体结构，两道钢丝绳距离，外侧钢丝绳吊点距离平台。
一、次梁的计算次梁选择16号工字钢，间距，其截面特性为面积A=,惯性距Ix=,转动惯量Wx=,回转半径ix=截面尺寸 b=,h=,t=1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为m 2；Q 1 = ×=m(2)最大容许均布荷载为m 2；Q 2 = ×=m(3)型钢自重荷载 Q 3=m经计算得到:q = ×(Q1+Q3)+×Q2 = ×++× = m经计算得到，集中荷载计算值 P = ×=2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = ×8+×4=抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = mm2；经过计算得到强度σ=×106/×=mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录得到：φb=由于φb大于，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2011)附录其值用φb '查表得到其值为经过计算得到强度σ=×106/×=mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
悬挑卸料平台计算书最终版
悬挑卸料平台计算书一、基本参数平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度 L = 4.5 m悬挑水平钢梁间距(平台宽度) B = 3 m主梁采用 20a号热轧槽钢槽口侧向次梁间距 a = 0.85 m次梁采用 16a号热轧槽钢槽口侧向支撑形式吊绳支撑外侧支撑点距墙固支点距离 L1 = 3.6 m支杆(吊绳)墙上支点距挑梁的垂直距离 L2 = 5.3 m墙支点连接方式铰接钢丝绳破断拉力 Fg = 358 kN钢丝绳之间荷载不均匀系数α = 0.85吊环的中心圆半径 R0 =30 mm吊环截面圆的直径 d = 25 mm栏杆,挡板类别木脚手板挡板材料堆放荷载 Pmax = 4 kN二、次梁计算次梁按照受均布荷载的简支梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载 Q1 = 0.35×0.85 = 0.3 kN/m次梁自重荷载 Q2 = 0.169 kN/m活荷载 Q3 = 1.5×0.85 = 1.27 kN/m施工均布荷载 q = 1.2×(0.3+0.169)+1.4×1.27 = 2.34 kN/m 2、抗弯强度计算(1) 最大弯矩其中：q 施工均布荷载 q=2.34 kN/mP 材料堆放荷载 P = 4 kNl 悬挑水平钢梁间距(平台宽度) l = 3 m计算得到: M = 2.34×3^2÷8+4×3÷4 = 5.63 kN.m(2) 抗弯强度其中: W 截面抵抗矩 W = 108 cm3γ截面塑性发展系数γ = 1.05M 最大弯矩 M = 5.63 kN.m经过计算: σ = (5.63×1000000)÷(1.05×108×1000) = 49.65 N/mm2 抗弯强度设计值 [f] = 205 N/mm2抗弯强度不大于钢材抗压强度设计值，满足要求3、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩 W = 108 cm3M 最大弯矩 M = 5.63 kN.mφb 整体稳定系数φb = 0.78经过计算: σ = 5.63×1000000÷(0.78×108×1000) = 66.83 N/mm2 抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2整体稳定性不大于于钢材抗压强度设计值，满足要求三、主梁计算1、荷载计算脚手板的自重荷载 Q1 = 0.35×3 = 0.52 kN/m次梁自重荷载 Q2 = 0.169×3×7÷(4.5×2) = 0.39 kN/m活荷载 Q3 = 3×1.5 = 2.25 kN/m栏杆自重荷载：Q4 = 0.14 kN/m主梁自重荷载：Q5 = 0.222 kN/m施工均布荷载 q = 1.2×(0.52+0.39+0.14+0.222)+1.4×2.25 = 4.68 kN/m 2、力计算卸料平台的主梁按照均布荷载和集中荷载作用下的连续梁计算(1) 挑梁支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离 l = 3.6 mq 施工均布荷载 q = 4.68 kN/mP 材料堆放荷载 P = 4 kNa 悬挑梁支点外部悬挑长度 a = 0.9 m经过计算: R1 = 4.68×3.6×(1+0.9÷3.6)^2÷2+4×(1+0.9÷3.6) = 18.16 kN(2) 挑梁墙支点最大支座力其中: l 支撑点距墙固支点距离 l = 3.6 mq 施工均布荷载 q = 4.68 kN/mP 材料堆放荷载 P = 4 kNa 悬挑梁支点外部悬挑长度 a = 0.9 m经过计算: R2 = 4.68×3.6×(1+0.9^2÷3.6^2)÷2+4×0.9÷3.6 = 9.95 kN(3) 挑梁最大弯矩其中: l 支撑点距墙固支点距离 l = 3.6 mq 施工均布荷载 q = 4.68 kN/mP 材料堆放荷载 P = 4 kNb 集中荷载距墙固支点的距离 b = 3.6 ma 悬挑梁支点外部悬挑长度 a = 0.9 m取 M = 5.5 kN.m(4) 悬挑梁轴向力其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α = 55.81度R1 挑梁支点最大支座力 R1 = 18.16 kN经过计算: N = 18.16÷tg(55.81) = 12.34 kN(5) 支杆轴向力(拉绳拉力)其中: α支杆(拉绳)与悬挑梁的角度α = 55.81度R1 挑梁支点最大支座力 R1 = 18.16 kN经过计算: N = 18.16÷sin(55.81) = 21.95 kN3、抗弯强度计算其中：γ截面塑性发展系数；γ = 1.05W 截面抵抗矩 W = 178 cm3A 挑梁截面面积 A = 28.837 cm2M 挑梁最大弯矩 M = 5.5 kN.mN 悬挑梁轴向力 N = 12.34 kNσ= (5.5×1000000)÷(1.05×178×1000)+(12.34×1000)÷(28.837×100) =33.71 N/mm2抗弯强度不大于钢材抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求4、整体稳定性计算其中: W 截面抵抗矩 W = 178 cm3M 最大弯矩 M = 5.5 kN.mφb 整体稳定系数φb = 0.78经过计算: σ = 5.5×1000000÷(0.78×178×1000) = 39.61 N/mm2整体稳定性不大于钢材抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求四、拉绳计算1、钢丝绳容许拉力计算其中: Fg 钢丝绳破断拉力 Fg = 358 kNα钢丝绳之间荷载不均匀系数α = 0.85K 钢丝绳使用安全系数 K = 10经过计算: [Fg] = 358×0.85÷10 = 30.43 kN钢丝绳容许拉力钢丝绳所受的最大拉力不大于钢丝绳的容许拉力,满足要求2、圆形吊环计算其中: R0 吊环的中心圆半径 R0 = 30 mmd 圆环截面圆的直径 d = 25 mmP 作用于圆环上的荷截 P =21.95 kN经过计算: σ0 = 3.24×21.95×1000×30÷25^3 = 136.55 N/mm2圆形吊环的应力圆形吊环所受应力不大于容许应力,满足要求。
悬挑卸料平台受力计算书
悬挑卸料平台计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-2008计算参数:悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.10m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[14a号槽钢U口水平，主梁采用16号工字钢。
次梁间距1.00m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载5.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用冲压钢板，栏杆自重荷载取0.16kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1850MPa，外侧钢丝绳距离主体结构3.80m，两道钢丝绳距离2.30m，外侧钢丝绳吊点距离平台3.60m。
一、次梁的计算次梁选择[14a号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=18.51cm2,惯性距Ix=563.70cm4,转动惯量Wx=80.50cm3,回转半径ix=5.52cm截面尺寸 b=58.0mm,h=140.0mm,t=9.5mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；Q1 = 0.30×1.00=0.30kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×1.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.14kN/m经计算得到:q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.30+0.14)+1.4×2.00 = 3.33kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×5.00=7.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.33×2.102/8+7.00×2.10/4=5.51kN.m3.抗弯强度计算其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度σ=5.51×106/(1.05×80500.00)=65.20N/mm2；次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到φb=570×9.5×58.0×235/(2100.0×140.0×235.0)=1.07由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录其值用φb'查表得到其值为0.789 经过计算得到强度σ=5.51×106/(0.789×80500.00)=86.73N/mm2；次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
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悬挑卸料平台计算书
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-2011)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:
平台水平钢梁的悬挑长度4.00m，插入结构锚固长度5.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.50m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[20a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。
次梁间距0.80m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载1.00kN。
脚手板采用冲压钢板，脚手板自重荷载取0.30kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，
外侧钢丝绳距离主体结构3.50m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.00m。
一、次梁的计算
次梁选择[20a号槽钢U口水平，间距0.80m，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)面板自重标准值：标准值为0.30kN/m2；
Q1= 0.30×0.80=0.24kN/m
(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；
Q2= 2.00×0.80=1.60kN/m
(3)型钢自重荷载 Q3=0.22kN/m
经计算得到:
q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.24+0.22)+1.4×1.60 = 2.79kN/m
经计算得到，集中荷载计算值P = 1.4×1.00=1.40kN
2.内力计算
内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下
最大弯矩M的计算公式为
经计算得到，最大弯矩计算值M = 2.79×2.502/8+1.40×2.50/4=3.06kN.m
3.抗弯强度计算
其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；
[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度σ=3.06×106/(1.05×178000.00)=16.36N/mm2；
次梁的抗弯强度计算σ < [f],满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到φb=570×11.0×73.0×235/(2500.0×200.0×235.0)=0.92
由于φb大于0.6，按照《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附录B其值用φb'查表得到其值为0.748
经过计算得到强度σ=3.06×106/(0.748×178000.00)=22.96N/mm2；
次梁的稳定性计算σ< [f],满足要求!
二、主梁的计算
卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
主梁选择[20a号槽钢U口水平，其截面特性为
面积A=28.83cm2,惯性距Ix=1780.40cm4,转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm
截面尺寸 b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm
1.荷载计算
(1)栏杆自重标准值：标准值为0.30kN/m
Q1 = 0.30kN/m
(2)型钢自重荷载 Q2=0.22kN/m
经计算得到，静荷载计算值:
q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.30+0.22) = 0.63kN/m
经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为
P1=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)=1.91kN
P2=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)=3.49kN
P3=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)=3.49kN
P4=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)+1.40/2=4.19kN
P5=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.80×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)=3.49kN
P6=((1.2×0.30+1.4×2.00)×0.40×2.50/2+1.2×0.22×2.50/2)=1.91kN
2.内力计算
卸料平台的主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下的连续梁计算。
悬挑卸料平台示意图
悬挑卸料平台主梁计算简图
经过连续梁的计算得到
主梁支撑梁剪力图(kN)
4.203
0.608
主梁支撑梁变形图(mm)
外侧钢丝绳拉结位置支撑力为10.72kN
最大弯矩 M max=5.59kN.m
3.抗弯强度计算
其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；
[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；
经过计算得到强度σ=5.59×106/1.05/178000.0+7.50×1000/2883.0=32.52N/mm2主梁的抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!
4.整体稳定性计算[主次梁焊接成整体时此部分可以不计算]
其中φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：
经过计算得到φb=570×11.0×73.0×235/(4000.0×200.0×235.0)=0.57
经过计算得到强度σ=5.59×106/(0.572×178000.00)=54.90N/mm2；
主梁的稳定性计算σ < [f],满足要求!
三、钢丝拉绳的内力计算:
水平钢梁的轴力R AH和拉钢绳的轴力R Ui按照下面计算
其中R Ui cosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 R Ci=R Ui sinθi
按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为
R U1=13.09kN
四、钢丝拉绳的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U我们均取最大值进行计算，为
R U=13.085kN
如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：
其中[F g] ——钢丝绳的容许拉力(kN)；
F g——钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)；
计算中可以近似计算F g=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；
α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；
K ——钢丝绳使用安全系数。
选择拉钢丝绳的破断拉力要大于10.000×13.085/0.820=159.571kN。
选择6×37+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径19.5mm。
五、钢丝拉绳吊环的强度计算:
钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力R U我们均取最大值进行计算作为吊环的拉力N，为
N=R U=13.085kN
钢板处吊环强度计算公式为
其中 [f] 为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》2010中9.7.6规定[f] = 65N/mm2；
所需要的吊环最小直径D=[13085×4/(3.1416×65×2)]1/2=13mm
六、锚固段与楼板连接的计算
水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢结构规范7.2)：
地锚螺栓数量n = 2个
每个地锚螺栓承受的拉力 N t = 362.400kN
每个地锚螺栓承受的剪力 N v = 3751.835kN
每个地锚螺栓承受的直径 d =20mm
每个地锚螺栓承受的直径 d e =16.93mm
地锚螺栓抗剪强度设计值 f v b =170.0N/mm2
地锚螺栓抗拉强度设计值 f t b =170.0N/mm2
经过计算得到
每个地锚螺栓受剪承载力设计值 N v b= 3.1416×20×20×170.0/4=53.407kN
每个地锚螺栓受拉承载力设计值 N t b= 3.1416×16.93×16.93×170.0/4=38.270kN 经过计算得到公式左边等于0.071
每个地锚螺栓承载力计算满足要求!
悬挑卸料平台计算满足要求！。