镇墩计算实用程序
镇墩计算方法
附录C 镇墩稳定计算
C.0.1 荷载及有关系数可按表C.0.1-1～表C.0.1-3计算选用。
荷载计算
表C.0.1-1
注：表中所列公式中各符号意义如下：
q c——每米管自重(kN/m)；
L ——计算管长(m)；
ф——管轴线与水平线的夹角(°)；
D0——管道内径(m)；
D F——闸阀内径(m)；
H p——管道断面中心之计算水头(m)；
r ——水的容重(kN/m3)；
D01——水管直径变化时的最大内径(m)；
D02——水管直径变化时的最小内径(m)；
D1——伸缩接头外管内径(m)；
D2——伸缩接头内管内径(m)；
f H——管道和水的摩擦系数；
b k——伸缩节填料宽度(m)；
f k——填料与管壁摩擦系数；
f0——管壁与支墩接触面的摩擦系数，可按表C.0.1-2选用；
q s——每米管内水重(kN/m)；
V——管道中水的平均流速(m/s) ；
g——重力加速度(m/s)；
K H——水平向地震系数，可按表C.0.1-3选用；
C z——综合影响系数，取1/4；
a i——地震加速度分布系数，取1.0；
W i——集中在i点的重量(kN)。
管道与支墩接触面的摩擦系数f0值
表C.0.1-2
水平向地震系数K H值表C.0.1-3
C.0.2 镇墩稳定分析应符合下列规定：。
乐都二级镇墩计算
抗滑稳定 镇墩与地基 地基应力 地基承载 镇墩最小 镇墩最小 镇墩最小 镇墩计算 安全系数 摩擦系数 不均系数 力t/m³ 体积m³ 宽度m 长度m 高度m 1.5 0.5 0.5 29.4 215.49 2.52 24.84 3.63
镇墩容重 镇墩宽度 镇墩长度 镇墩平均 墩内水重 镇墩体积 抗滑稳定 地基应力 t/m³ m m 高度m t m³ 安全系数 t/m² 2.4 5.5 7.5 5.4 11.54535 211.20 1.50 26.80
镇 墩 设 计 计 算
（一）计算资料 管内径m 1.4 流量 m³/s 6.72 管壁厚mm 14
（注：红字为输入数据，黄底色提示注意，红底色为不合要求）
上游管长 下游管长 墩上游水 墩下游水 上游仰角 下游仰角 m m 头m 头m 35.5325 0 52.00 伸缩节止 止水摩擦 管与支墩 支墩间距 增重系数 水头m 水头m 水盒长m 系数 摩擦系数 m 0.12 210.34 0 0.1 0.3 0.5 10
垂直力矩 -371.326 -284.655 -45.0349 18.83358 -403.038 111.5161
（二）计算成果（单位：t、tm、t/m²） 项目 水平推力 力距 水平力矩 垂直力 力距 Σ 力矩 Σ 垂直力 偏心距e 上缘应力 下缘应力 抗滑安全 系数K 运行工况 温升 278.97t 1.7 474.25 371.33t -1 214.44 889.76 0.241 17.411 25.729 1.59 温降 211.26t 1.7 359.14 284.65t -1 186.00 803.09 0.232 15.862 23.076 1.90 检修工况 温升 33.05t 1.7 56.18 45.03t -1 122.66 551.93 0.222 11.001 15.759 8.35 温降 -16.85t 1.7 -28.65 -18.83t -1 101.70 488.06 0.208 9.859 13.804 14.48 水压试验 镇墩重力 墩内水重 306.74t 1.7 521.45 403.04t -1 229.93 921.47 0.250 17.879 26.798 1.50 506.8912 11.54535 0.22 0 0
桥梁墩柱工程量计算程序
桥梁墩柱工程量计算程序
```python
#定义常量
BRIDGE_LENGTH=100#桥梁长度
PIER_INTERVAL=10#墩柱间距
#计算墩柱数量
pier_count = int(BRIDGE_LENGTH / PIER_INTERVAL)
#输出结果
print("桥梁长度：", BRIDGE_LENGTH)
print("墩柱间距：", PIER_INTERVAL)
print("墩柱数量：", pier_count)
```
上述代码中，我们假设桥梁长度为100米，墩柱间距为10米。
根据
这些参数，我们可以通过将桥梁长度除以墩柱间距来计算墩柱数量。
最后，通过打印输出，我们可以得到墩柱的数量。
当然，实际的桥梁墩柱工程量计算程序会更为复杂，需要考虑更多的
参数和因素。
例如，还需要考虑墩柱的尺寸、材料种类、施工工艺等因素。
不过，以上的示例代码可以作为一个简单的桥梁墩柱工程量计算程序的起点。
在实际的程序中，还可以加入用户交互功能，允许用户自定义桥梁的参数。
同时，还可以将计算结果保存到文件中或者与其他软件系统集成，以满足更复杂的工程量计算需求。
此外，还可以根据实际情况加入错误处理和异常捕获机制，以提高程序的稳定性和可靠性。
总之，桥梁墩柱工程量计算程序是一种非常有用的工程计算工具。
它不仅可以提高计算的准确性和效率，还可以为工程师和施工人员提供实时数据支持，从而帮助他们更好地进行桥梁墩柱的设计和施工。
桥墩撞击计算方法
桥墩撞击计算方法说实话桥墩撞击计算方法这事，我一开始也是瞎摸索。
我最早的时候，就只知道一些特别基本的物理知识，什么力等于质量乘以加速度之类的。
我就想啊，那桥墩撞击，这撞击力肯定和撞上去的东西的质量和速度有关系啊。
我就拿这个最基础的公式去套，可是算出来的结果和实际情况差得十万八千里。
我当时就懵了，咋回事呢？后来我才意识到，桥墩撞击可不是这么简单的事儿。
我又开始研究这个撞击过程中的能量转化，就像一个球砸到墙上，它的动能要转化成别的能量形式。
我以为这就找到了关键。
我开始找各种资料，计算撞击瞬间的动能，然后试图根据能量守恒找到桥墩受力大小。
但是这里头太复杂了，各种能量损失，有转化成热能的，有产生形变消耗掉的能量。
而且桥墩的结构也会影响能量的吸收和释放。
我这个方法，最后搞得我自己头都大了，还是算不准。
后来我在图书馆里瞎翻书的时候，看到了专门讲结构动力学的书籍。
我想，这桥墩不就是个结构体嘛。
我就开始研究这个。
这里面有好多复杂的公式，像分析桥墩的刚度、阻尼这些因素对撞击的影响。
我当时就觉得，这简直就像走进了一个迷宫，每个路口都有新的公式和参数在等着我。
有一次我在计算一个简单的桥墩撞击模拟的时候，我把桥墩的刚度值输错了，结果得到的撞击力特别离谱。
从那我就知道，在这些计算里，每个数据都很关键，一个小错误就会导致结果完全不对。
根据我的经验，要是想计算桥墩撞击的话，首先要建立一个合适的物理模型。
这就好比造房子得先有个蓝图。
要确定撞击物的各项参数，像质量、速度、形状这些，就像给这个人画像，长得啥样，块头多大都得搞清楚。
然后就是要准确分析桥墩的结构特性，比如桥墩的材料、形状、尺寸对撞击力的承受和反应。
还有就是那些在撞击过程中的不可忽略的因素，像水的阻力啊，如果桥墩在水里的话，这个阻力可不能不算。
这就像你跑步的时候风的阻力一样，虽然看不见摸不着，但是能实实在在地影响结果。
虽然我现在对桥墩撞击计算方法有了些心得，但我还不敢说完全搞明白了。
镇墩结构计算书(Excel)
三 、轴向力计算1、钢管自重的轴向分力上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1= 计算公式：A1=gt.L.sin α144.200m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=1.000m 0.3引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=8.600m³/s 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 1=镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l 2=6.000m 0.150m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f =上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.3上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =9.468m 138.138m 51.000m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=6.000m 上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.600m 上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.632m 1.600m 二 、设计基本资料121.990m 上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=0.98t/m³18.450°39.810°1.632m 1.632m 一 、设计依据及参考资料下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.100m 钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw= （1）设计依据：《水电站压力钢管设计规范》（SL281—2003） （2）参考资料：《水电站》（河海大学 刘启钊主编）分段式压力管道镇墩结构计算书下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.632m式中：gt=（D12-D02）. 3.14. γs/42、钢管转弯处的内水压力计算公式：23、伸缩节边缘处的水压力计算公式：224、水流对管壁的摩擦力计算公式：25、温度变化时伸缩节填料的摩擦力计算公式：A5=D01.b.fk.γw.H.3.146、温度变化时钢管与支墩的摩擦力计算公式：A6=f.(Qp+Qw)cosα7、水在弯管处的离心力计算公式：A7=D02.γw.V2.3.14/4g8、钢管内径变化的(渐缩管)内水压力计算公式：22四、法向力计算1、管重产生的法向力Qp计算公式：Qp=gt.L.cosα2、水重产生的法向力Qw计算公式：Qw=gw.L.cosα五、合力计算1、轴向合力计算(顺水流方向为+)(垂直向下为+)2、法向合力计算(垂直向下为+)六、镇墩设计计算1、抗滑稳定计算计算公式：Kc=fz(∑Y+G)/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y。
镇墩计算
0
-1.5
0 59677.608
0
2847.85374
0
-1.5
0 4271.7806
0
201284.1596
0
-1.5
0 301926.24
0
715792.4647
0
-1.5
0 1073688.7
0
5588.280193
0
-1.5
0 8382.4203
0
0 20618.34
-1.5
-2
0 -41236.68
计算参数
上游伸缩节至镇墩中心长 L1 (米) 上下游 游邻 伸近 缩镇 节墩 或的 阀一 门跨 至管 镇道 墩长 中心L2长(米L3) (米) 上游管道倾角 φ1 (度) 下游管道倾角 φ2 (度) 管道内径 D (米) 管壁厚 △t (米) 填料盒长 B (米) 管道转弯处的X坐标 X (米) 管道转弯处的Y坐标 Y (米) 上游法向力的X坐标 X (米) 上游法向力的Y 坐标 Y (米) 下游法向力的X坐标 X (米) 下游法向力的Y 坐标 Y (米) 管中设计水头 Hp1 (米) 管道上游伸缩节处的水头 Hp2 (米) 管道下游伸缩节处的水头 Hp3 (米) 管道引用流量 Q (立方米/秒) 管道材料的容重 R (牛顿/立方米) 管道与填料的摩擦系数 F1 管道与支墩的摩擦系数 F2 镇墩与地基间的摩擦系数 Fc 管道上游水头损失 Hf1(米) 管道下游水头损失 Hf2(米) 温度变化类型 1: 升温 , 2: 降温 镇墩厚（米）
134.65 14.05
3 0 3.85 1 0.012 0.2
0 -1.5 -2.000 -1.500
2 -1.365 106 76930
镇墩稳定计算
Σ A' KN Σ A' *COSα Σ A' *SINα Σ A" KN Σ A" *COSα Σ A" *SINα Q'*SINα Q'*COSα Q"*SINα Q"*COSα
-41.01981801 -35.45995557 -20.62079098 44.14641817 38.16277357 22.19254267 -17.1871819 29.55544756 -8.593590948 14.77772378
56.28675
4 996.3
121.95175
4
978.2 142.76675 977.5 143.57175
下游伸缩节高程
下游伸缩节水头
（ 上一个镇墩减两米）
m m m KN/m 3 KN/m qw qs
3
1099.7
3.04175
1086.5
18.22175
1052.6
57.20675
995.6
镇墩抗滑稳定计算 项目 镇墩前钢管长度 m 镇墩后钢管长 m 钢管直径 m 钢管倾角 α 钢管倾角弧度值 α 钢管厚度δ m 钢管平均直径 前池高水位 m 水击压力升高系数 镇墩上游中心高程 （镇墩高程加20公分 ） 镇墩上游中心水头 m 镇墩下游中心高程 m 镇墩下游中心水头 （ 镇墩高程减20公分 ） 管内最大流速 m 1 号 2 号 3 号 4 号 5 号
0.1 8 13 0.4 1.3
157.7939443 1.898236505 1001.92331 1005.467495 0 53.3546826 53.70687533 289.7750091 291.6878056 87.09516518 12.56636 12.56636 34.33911868 19.57884104 157.7939443 1.898236505 289.7750091 291.6878056 22.81044938 8.993504135 5.127749186 157.7939443 1.898236505 0 1252.404138 1256.834369 0 66.69335325 67.13359416 34.33911868 19.57884104
镇墩后期计算程序表(用于空间管道转弯计算)
4.1
3.01
8984.95 挖槽
表
K1 12.120 14.910 K2 0.000 0.000
-182.10
-12573.6
G 8909.6 8909.6 K1 9.06 6.95 K2 15.93 15.78
算成果表
max
-210.61698 -209.71785 -196.48734 -195.58821 -131.64
h1 8.29
h2 1.95
作用力臂以及b、h h3 l1 5.47 5.48
镇墩端部作用力个方向分力表
工况 温升 温降 位置 上游端 下游端 上游端 下游端 x 8294.65 -7885.25 3196.95 -3527.37 y 1299.77 -286.69 799.93 140.61 z 0.00 0.00 0.00 0.00
A1=
3259.755 5.6
A2
-3496.818 5.6
1 =
2 =
3 =
799.93 140.61
上游 x= 下游 x= 地震荷载 方向1 F1=
∑X1 = ∑Y =
-330.421 940.541
3196.95 y= -3527.37 y= 0 方向2 F2=
0
∑X2 =
0.000
抗滑稳定 f= K1 = K2 =
Q1 =
484.148
Q2=
484.148 单位kN
0 单位：度
z= z=
0.00 上游Z一般为零 0.00
正负两个方向
311.8361
h=
7.5 b= 顺水流向 垂直水流向
8
m
3.52 3.75 0 -149.48 -149.48
镇墩结构计算
设计引用 流量Q （m3/s） 1.82 镇墩上游 侧至伸缩 节的支墩 数n （个） 10
镇墩中点 至上游伸 缩节间的 长度L1 （m） 53 镇墩中点 至下游伸 缩节间的 长度L2 （m） 2
水的容重 r（t/m3） 1 镇墩材料 容重p` （t/m3） 2.4 镇墩底部 与岩石间 的摩擦系 数f 0.6 支墩间距 L（m） 6
1）温度 变化时伸 缩节边缝 间摩擦力
A7` 0.387429 8、 温度变化 时，管壁 沿支墩面 产生摩擦 力A8
1）、传 给镇墩的 摩擦力
A8` 25.43284 2）、传 给一个支 墩的摩擦 力A8`` 2.879189 9、 1）水管 转弯引起 水的离心 力的轴向 分力A9` 0.530761
压力管道 管壁与支 墩间的摩 擦系数f ` ＝0.6～
0.75 0.7
W1
W2
0
0
W8
W9
0
0
管材容重 （t/m3） 7.8
轴向力总 和在X轴 上的分力 的力臂 3.2866 轴向力总 和在Y轴 上的分力 的力臂 3.5 镇墩内管 道包裹长 度（m） 5.4234
W3
W4
W5
0
0
5
W10 W11 W12 3.8987 2.0473 1.048
W6 0
W13 2.4957
W7 0
W14 4.6196
镇墩底面 宽度B （m） 5 镇墩底面 宽度L （m） 4.9
二、作用 在压力管 道管轴线 上的轴向 力输出数 据 1、 1）水管 自重的轴 向分力 A1`（t） 3.205137 2）水管 自重的轴 向分力 A1``（t） 4.724009 2、 1）作用 在关闭阀 门上的水 压力A2 21.93033 3、
镇墩计算算例(小型电站机电设计手册)
235.27 0 0 0 0 262 38 0 0.00 0 0 0
235.27 0 0 0 0 -262 -38 0 0.00 0 0 0
235.27 0 2482 0 26 0 0 0 0.00 0 -2578 0
(qs+qx)*L1*sinα π/4*Do2*γw*H2 π/4*(D''2-Do2）*γw*H1 π*D'*b*μ*γw*H1*1.5 (qs+qw+qx)*L1*f1*cosα V2/g*π/4*γw*D02 （qs+qx）*L2*sinβ π/4*Do2*γw*H3
-64 0 0 0 162 37 2744 -2643 162 37 -347 0 1549 3.6 6.5 19.5 164.6 1069.9 34.83 1009 满足抗滑
π/4*(D''2-Do2）*γw*H4 π*D'*b*μ*γw*H4*1.5 V2/g*π/4*γw*D02 (qs+qw+qx)*l/2*cosα (qs+qw+qx)*L2*cosβ
KN KN KN KN KN KN KN KN KN KN KN KN
235.27 0 1986 0 21 262 217 78 0.00 0 -2063 0
235.27 0.00 1986 0.00 21 -262 -217 78 0.00 0.00 -2063 0.00
A5 伸缩节管端水压力 (-) A6 温变止水摩擦力 (升"-",降"+") A7 温变支墩摩擦力 (升"-",降"+") A8 弯管水流离心力 (-) 法向力(上游侧) 镇墩前半跨钢管自重、水重对镇墩的法向力 法向力(下游侧) 镇墩后管段对镇墩的法向力 三、 荷载组合后的合力 轴向力(上游侧)合力 F1 轴向力(下游侧)合力 F2 法向力(上游侧)合力 N1 法向力(下游侧)合力 N2 荷载水平分力（X轴） 荷载水平分力（Y轴） 荷载竖直分力 四、抗滑稳定计算 镇墩最小底宽 拟定底宽 镇墩内钢管长度 拟定断面面积 拟定镇墩体积(含钢管) 抗滑安全系数 镇墩混凝土净体积 是否满足抗滑稳定
镇墩结构计算
0.75 0.7
W1
W2
0
0
W8
W9
0
0管材容Biblioteka （t/m3） 7.8轴向力总 和在X轴 上的分力 的力臂 3.2866 轴向力总 和在Y轴 上的分力 的力臂 3.5 镇墩内管 道包裹长 度（m） 5.4234
W3
W4
W5
0
0
5
W10 W11 W12 3.8987 2.0473 1.048
2）水管 转弯引起 水的离心 力的轴向 分力A9`` 0.530761
三、作用 在压力管 道管轴线 上的法向 力输出数 据 10、 1）管重 在垂直管 轴线的分 力 N管 6.290435 n管 0.712125 11、 1）管中 水重在垂 直管轴线 的分力 N水 30.04219 n水 3.401003 四、作用 在压力管 道的径向 力输出数 据 12、 1）内水 压力p水
一、输入 数据 管道变径 前设计水 头H设 （m） 33.7892 设计水头 在墩内弯 管段的起 点H设1 （m） 33.3486 设计水头 在墩内弯 管段的终 点H设2 （m） 34.4723 压力管道 内径变化 前D （m） 0.9 压力管道 壁厚d （m） 0.006 上管段中 心线与水 平面的夹 角a` （度）
2.47621 7）轴向 力总和在 X轴上的 分力 （t） 73.91449
8）轴向 力总和在 Y轴上的 分力 （t）
38.73627
六、镇墩 所需重量
和体积的 计算
1）镇墩
的重量W （t）
146.05
2）镇墩 抗滑稳定 系数kc≥
1.5
1.500
七、求合 力作用点
水电站压力管镇、支墩计算软件
5.53 4.66 9.38
32.38 1.48
1.23 1.99 11.47
1.23 1.22
（二）、运行条件下作用在镇墩上的基 本荷载
（1）钢管自重的轴向分力A׳1= （KN）
（2）镇墩上、下游端内水压力A3 上游端A׳3= （KN） 下游端A״3= （KN） （3）伸缩节管端水压力A5 上游伸缩节A׳5= （KN） 下游伸缩节A״5= （KN）
管壁厚的稳定条件
计算管壁厚(公式1）δ= (mm)
计算管壁厚(公式2）δ= (mm) 计算管壁厚δ(公式3）= (mm) 管壁厚度稳定条件= (mm)
管壁最小厚度 膜应力区
镇墩上游管轴倾角α1(度）= 镇墩下游管轴倾角α2（度）=
平均直径Dm= (m) 实际单位长管重qs= 单位长管中水重qw=
(KN) (KN)
（4）温度变化时，伸缩节止水盘根对管壁摩 擦力A6
上游伸缩节A׳6= （KN） 下游伸缩节A״6= （KN） （5）温度变化时，支墩对管壁摩擦 力A7 上游方向A7= （KN） 几个支墩的总阻力ΣA׳7= （KN） （6）镇墩中弯管水流离心力A8=
（KN）
（7）镇墩前、后钢管对镇墩的法向 力
镇墩前半跨管的法向力Q=׳
镇墩后管段长的法向力Q=״ （三）、检修条件下作用在镇墩上的基 本荷载 （1）钢管自重的轴向分力A1=׳ （KN）
（2）关闭阀门或闷头上的水压力A2( 下镇 墩）
（3）温度变化时，伸缩节止水盘根对管壁摩 擦力A6
上游伸缩节A׳6= （KN） 下游伸缩节A״6= （KN） （4）温度变化时，支墩对管壁摩擦 力A7 上游方向A׳7= （KN） （5）镇墩前、后钢管对镇墩的法向 力
1#镇墩计算
直
9
管 轴
钢管中水重分力
Qw qw L2 cos 2
方
向
10
镇墩上游垂直管轴方向合力∑Q Q 2 Q S Q W
（管轴向作用力符号：+为钢管下行方向；-为钢管上行方向）
3.921
3.921
12.186
12.186
16.107
16.107
3.4 钢管对镇墩总的水平推力∑X、总的垂直力∑Y计算 计算公式：
镇墩上游段钢管支座的间距…………………………………………… l＝ 8.000m
套管式伸缩节外套管外径 ………………………………………………D1 ＝ 套管式伸缩节外套管内径 ………………………………………………D2 ＝
1.012m 0.980m
套管式伸缩节止水盘根沿管轴向长度…………………………………b1＝ 0.080m
∑X 23.011
∑Y 39.981
温降
0.28625 -29.8055
32.96
16.107
0.000° 12.201° -32.25
42.404
检修工况
∑A1
∑A2
∑Q1
∑Q2
α1
α2
∑X
∑Y
温升
11.41475 -4.8845
8.024
3.921
0.000° 12.201° 5.812
10.824
式中：
镇墩基础面宽度（垂直水流方向） ………………………………………… b= 3.000m
镇墩基础面长度（顺水流方向）………………………………………………h= 4.000m
镇墩上游端管中心与镇墩基础面高差 ………………………………………h1= 2.239m 镇墩下游端管中心与镇墩基础面高差 ………………………………………h2= 1.853m 镇墩上游端管中心与镇墩基础面形心距离 …………………………………l1= 2.000m 镇墩下游端管中心与镇墩基础面形心距离 …………………………………l2= 2.000m 镇墩形心与镇墩基础面形心距离 ……………………………………………l3= -0.065m 镇墩内钢管中心与镇墩基础面形心距离 ……………………………………l4= 0.011m
镇墩抗滑稳定及地基应力计算(附件重0.15)
0.451.3
860.2135.84
(m 3)
024035.841684.38
300.000.40
14.04
0.6
m
2.72
m 4.4
m 3.191
m 5.5m
计 算 成 果
抗滑稳定安全系数 …………………………………………Kc =抗滑稳定需要的体积力
计算公式：K c =f z (∑Y+G d )/∑X
式中：
由镇墩体积力计算表知，镇墩需要稳定所需的体积为：镇墩体积及几何尺寸拟定镇墩体积V d (m 3)镇墩内弯管半径ρ(m)混凝土容重γb (kN/m 3) 拟定出镇墩尺寸后，算镇墩实际重，带入运行、检修 、校核工况中镇墩抗滑稳定计算中的镇墩重量，并把镇墩相
关尺寸输入镇墩地基应力计算中核地基应力
镇墩最小宽度b=初步计算基础面宽度b 为基础面最小长度l =按裹住弯管及部分直管段要求，基础面长度应取l =
镇墩内钢管水重G W '(kN)
最小基础面积ωd (m 2
)地基允许承载力[σ]d (kPa)地基应力不均匀系数α总垂直力最大值R 1(kN)
按构造要求，钢管两侧混凝土采用0.4D 0，即b'=
注意：蓝色为输入数据，可修改；另外要注意蓝色的文字。
镇墩与地基间摩擦系数…………………………………………fz=
拟定出镇墩尺寸后，算镇墩实际重，带入运行、检修、校核工况中镇墩抗滑稳定计算中的镇墩重量，并把镇墩相关尺寸输入镇墩地基应力计算中核地基应力。
输墩计算基本方法
现代输墩计算二、输墩计算基本方法如何估算联手牌的做牌牌力输墩计算是在联手牌已经确立一个将牌花色配合之后使用。
这个方法里这就是说你不可设想从输墩计算去代替计点法，此点极为重要。
在联手牌已有将牌配合时，这个方法是用来弥补计点法的不足。
在已有将牌配合之后，使用输墩计算就会对联手牌的潜在牌力作出更为准确的估计。
输墩计算公式1．计算你自己手中的输张数2．加上你同伴手中的输张数3．减去从24中减去以上两数之和最后得到的答数（即减去后所余差数）就是联手牌能够期望刻的牌墩数目。
不可指望你的保险公司同意对你根据输墩计算所估计的潜力而叫成的定约进行保险。
由输墩计算公式所得出的答数是你们联手牌能够期望赢得的牌墩数目，这一命题附有一个必要的条件，这就是各个花色的分配正常并且你的一半数目的飞牌要能够成功。
换言之，这个答数乃是在大多数时候能够赢得的牌墩数目。
假若你共有3个飞牌，但这3个飞牌都告失败，或者将牌作4－0分配，你就没有理由责怨输墩计算，只能怨你自己的运气太坏。
计算并不复杂，因为主要只有下列两个步骤：1．计算你自己手中的输张数2．估计你同伴手中的输张数对于以上两项估算你将不致于会感到困难，下面就分别讲述这两方面的内容。
计算你自己手中的输张数原始计算每一个花色只在最大的3张牌中计算输张数。
（一个花色中的第4张、第5张、第6张等等均一律视作赢张。
）一个花色中有3张或张数更多的牌时：其中的 A、K及Q均算作赢张，凡小于Q的牌均算作输张。
在双张花色中：其中的A和K均算作赢张，凡小于K的牌均算作输张。
在单张花色中：其中的A算作赢张，凡小于A的牌均算作输张。
在一个花色中最多绝不能超过3个输张。
一个花色中的输张数绝不大于这个花色中的牌张数。
示例牌张输张数牌张输张数牌张输张数J10938764310965323A642A6432A64322A832QJ1022KJ62KQ61KQ861KQ8651AK61AK731AQ86431AKQ0AKQ720AKQ86540J32Q62QJ2A61K1KQ1AK0A0缺门0规律1：大牌点增多时，输张数减少；大牌点减少时，输张数增多。
镇墩结构计算书()(精)
1号压力管道镇墩结构计算书一、设计依据及参考资料(1设计依据:《水电站压力钢管设计规范》(SL281—2003(2参考资料:《水电站》(河海大学刘启钊主编二、设计基本资料引用流量~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~Q=1.620m³/s 水的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~γw=1.00t/m³钢材的重度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ γs=7.85t/m³上游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D0=0.880m下游钢管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D=0.880m上游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D1=1.000m下游钢管外径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ D2=1.000m上游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D01=1.150m下游伸缩节处的管内径~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~D02=1.150m上游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ α1=0.000°下游钢管轴线倾角~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~α2 =4.700°上游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L1=24.500m 下游钢管计算长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ L2=10.700m 镇墩与上游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l1=4.100m镇墩与下游相邻支墩的距离~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~l2=10.700m 钢管转弯处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H0=22.500m 上游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H1=22.500m 下游伸缩节处的水头~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~H2=22.000m 上游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw1=0.100m下游计算管段的水头损失~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ hw2=0.300m 伸缩节止水填料与钢管的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ fk=0.3伸缩节止水填料长度~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~ b=0.200m 钢管与支墩的摩擦系数~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~f=0.3三、轴向力计算1、钢管自重的轴向分力计算公式:A1=gt.L.sinα式中:gt=(D12-D02. 3.14. γs/42、钢管转弯处的内水压力计算公式:23、伸缩节边缘处的水压力计算公式:224、水流对管壁的摩擦力计算公式:25、温度变化时伸缩节填料的摩擦力计算公式:A5=D01.b.fk.γw.H.3.146、温度变化时钢管与支墩的摩擦力计算公式:A6=f.(Qp+Qwcosα7、水在弯管处的离心力计算公式:228、钢管内径变化的(渐缩管内水压力计算公式:22四、法向力计算1、管重产生的法向力Qp计算公式:Qp=gt.L.cosα2、水重产生的法向力Qw计算公式:Qw=gw.L.cosα五、合力计算1、轴向合力计算(顺水流方向为+(垂直向下为+0.55六、镇墩设计计算1、抗滑稳定计算计算公式:Kc=fz(∑Y+G/∑X G=Kc∑X/fz-∑Y抗滑安全系数…………………………………………………… Kc=1.5镇墩与地基的摩擦系数…………………………………………… fz=2、法向合力计算(垂直向下为+。
管道现浇砼镇墩镇墩工法
管道现浇砼镇墩镇墩⼯法管道镇墩施⼯镇墩施⼯程序按照:定位放线→基坑开挖→基础处理→基坑验收→垫层铺设及夯实→模板架设及⽀撑→砼浇筑→拆模养护→⼟⽅回填等进⾏施⼯。
1、模板⼯程⑴模板材料及制作在砼施⼯中,模板拆除就是控制性⼯序之⼀,模板材料得选择应考虑⾜够得周转次数,模板材料以钢板为主,少量辅以⽊材⽤以满⾜建筑物边⾓、预留孔洞与预埋件等⾮标准得结构部位。
材质应具有⾜够得刚度与强度,以保证砼浇筑后结构得形状、尺⼨与相对位置符合设计要求。
模板表⾯平整,接缝严密,以保证砼件得外观质量。
异形特种模板制作前,应由施⼯技术⼈员根据施⼯详图要求提供模板制作设计图，经监理⼯程师同意,进⾏⼤样测放,制作完成后,应在平台上进⾏拼装检校,确认⽆误后运⾄施⼯现场进⾏安装,模板⽀承系统以型钢为主。
⑵模板设计及安装①模板以组合钢模板为主,配以少量⽊模板。
模板安装后应准确稳定,专为预埋件制作得模板构造应简单稳固。
模板接缝应严密,在模板⽀承牢固后对接缝进⾏胶带粘封等措施,以防漏浆。
②底板模板该⼯程底板模板拟采⽤常规⽀模施⼯。
按施⼯图分块原则,采⽤定型钢模板组装，钢⽀承为主,适当辅以⽊⽀承加固。
⑶模板拆除为⽅便拆模，在模板安装之前应将模板清洁⼲净,并且涂刷矿物油。
拆模作业应使⽤专⽤⼯具,按适当得施⼯程序⼩⼼进⾏,以避免砼棱⾓得破坏及模板得损伤。
不承重得侧⾯模板应在保证砼表⾯及棱⾓不被破坏时⽅可拆除。
钢筋砼结构承重模板，应在强度(按设计强度得百分率计)达到以下条件时才能拆除。
2、钢筋制安本⼯程钢筋加⼯全部在钢筋加⼯⼚进⾏，采⽤机械弯制、对焊机对焊,将钢筋按设计规格尺⼨进⾏加⼯,运输到现场绑扎、焊接,绑扎、焊接时按规范、设计要求施焊。
钢材得进货、加⼯应与施⼯进度相协调,⼯序之间做到相互吻合。
根据钢筋得加⼯总量及⽇加⼯强度需配钢筋切断机1台,钢筋弯曲机1台,电焊机２台,调直机1台,加⼯场地２00m2,可以满⾜制作要求。
钢筋制安所⽤得钢材、焊条、必须严格控制进货质量,⼊库时必须附出⼚合格证,对钢材、焊条得焊接质量要进⾏拉拔试验，直⾄钢化试验符合规范要求,不合格得材料不准使⽤。