挤压铸造发展趋势
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表4 凝固所需时间的数值模拟结果 s
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
图17
温度场数值模拟结果（ 温度场数值模拟结果（90MPa） ）
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
一、试验材料
试验以ZL101 铸造铝合金和工业纯铝为原料 在 613 铸造铝合金和工业纯铝为原料, 试验以 kW 电阻式加热炉内进行合金熔炼 获得 电阻式加热炉内进行合金熔炼,获得 获得A356 合金 其化学 合金, 成分见表1 。 成分见表
表1 试验用A356 铝合金的化学成分 铝合金的化学成分% 试验用
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
∆x2 k ∆t 2 ** ∆x2 k ∆t 2 ∆y2 k∆t 2 ∆z 2 k ∆t 2 n − + + δ x Tijk = 1 + + δ x ⋅ 1 + δ y 1 + δ z Tijk ; 1 + 12 2 12 2 12 2 12 2 ∆y2 k ∆t 2 ∆z 2 k∆t 2 * ** + 1 + δ y 1+ 12 + 2 δ z Tijk = Tijk ; 2 12 ∆z 2 k∆t 2 n+1 * − 1 + δ y Tijk = Tijk。 2 12
在铸造镁合金组织α-Mg 晶界处分布有 在铸造镁合金组织 连续网状的Mg 铝镁金属间化合物（ 连续网状的 17Al12铝镁金属间化合物（β 会在变形过程中破裂形成裂纹源， 相 ） ， 会在变形过程中破裂形成裂纹源 ， 固溶处理可以消除偏析,将第二相溶入基体 将第二相溶入基体， 固溶处理可以消除偏析 将第二相溶入基体 ， 改善合金的显微组织， 改善合金的显微组织 ， 提高合金的力学性 能。
图1
LSPSF 制浆工艺流程
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 2.流变挤压铸造工艺流程 流变挤压铸造工艺流程 试验利用剪切低温浇注式半固态制浆设备， 试验利用剪切低温浇注式半固态制浆设备，将制备好 的半固态浆料浇入模具型腔进行挤压铸造成形， 的半固态浆料浇入模具型腔进行挤压铸造成形，工艺流程 见图2 见图 。
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
三、挤压铸造温度场计算模型
图15
挤压铸造温度场计算模型流程图
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数Baidu Nhomakorabea模拟
四、模拟结果与分析
实验及数据采集装置，见图 。 实验及数据采集装置，见图16。
图16
实验及数据采集装置
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸造温 的镁合金挤压铸造温 基于 度场数值模拟
到目前为止，国内常见的温度场 应力 到目前为止，国内常见的温度场/应力 场计算过程通常是一个单向过程， 场计算过程通常是一个单向过程，即没有 考虑应力场对温度场计算的影响。 考虑应力场对温度场计算的影响。为实现 对镁合金挤压铸造温度场变化过程的数值 模拟，考虑应力场对温度场计算的影响， 模拟，考虑应力场对温度场计算的影响， 并解决有限元网格剖分困难的问题， 并解决有限元网格剖分困难的问题，建立 了一种新的FDM/FEM计算模型。 计算模型。 了一种新的 计算模型
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
( a ) 上部边缘 ( b ) 上部中心 ( c ) 中部边缘 ( d ) 中部中心 图13 镁合金半固态流变挤压成形显微组织
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
( a) 密度 ( b) 硬度 不同铸造工艺条件下AZ91D 镁合金试样的密度与硬度 图14 不同铸造工艺条件下 A. 镁合金锭 B. 液态挤压铸造成形 C. 半固态挤压铸造成形
挤压铸造发展趋势
半固态A356 铝合金流变挤压铸造 半固态 工艺
这篇文章主要研究剪切低温浇注式 半固态浆料制备工艺， 半固态浆料制备工艺，通过在半固态浆 料的制备阶段对浆料质量（固相的形态、 料的制备阶段对浆料质量（固相的形态、 尺寸、数量和分布）进行控制， 尺寸、数量和分布）进行控制，希望得 到可以连续地提供高效、 到可以连续地提供高效、优质和低成本 的半固态浆料的制浆工艺。 的半固态浆料的制浆工艺。
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
一、试验材料及方法
1.试验材料 试验材料 试验中选择AZ91D 合金，其合金成分见表 。其液相 合金，其合金成分见表3。 试验中选择 线温度为595℃，固相线温度为 线温度为 ℃ 固相线温度为468℃。 ℃
表3 AZ91D 镁合金的化学成分 镁合金的化学成分%
2.试验过程 试验过程 试棒尺寸为直径50 试棒尺寸为直径 mm、高度约 、高度约120 mm。镁合金挤 。 压成形时料筒预热温度为250~ 300℃。 压成形时料筒预热温度为 ℃
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
三、试验结果与讨论
( a ) 上部边缘
( b ) 上部中心 ( c ) 中部边缘 ( d ) 中部中心 图12 镁合金液态挤压成形显微组织
( a) 2 h 图9
( b) 8 h
400℃固溶不同时间后AZ81E镁合金的 ℃固溶不同时间后 镁合金的XRD 谱 镁合金的
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能 2.固溶处理对力学性能的影响 固溶处理对力学性能的影响
图10
合金在不同温度固溶后硬度与时间的关系
实验铸件为一简单圆柱体实验件，底部直径 实验铸件为一简单圆柱体实验件，底部直径102mm， ， 构建三维实体模型。 高80mm，采用 ，采用Pro/E 构建三维实体模型。铸件材质为镁
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟 合金AM50A，其在 时固相线温度为557 ℃、液相线 合金 ，其在0MPa时固相线温度为 时固相线温度为 温度为625.13 ℃。实验过程包括：将液态金属浇入压套中， 实验过程包括：将液态金属浇入压套中， 温度为 锁紧模具，冲头由下向上运动使金属液充满型腔， 锁紧模具， 冲头由下向上运动使金属液充满型腔， 并在铸 件凝固过程中一直保持压力作用，铸件完全凝固后， 件凝固过程中一直保持压力作用，铸件完全凝固后， 撤去 外压力并顶出铸件。实验施加的压力为30， ， 外压力并顶出铸件。 实验施加的压力为 ， 60，90 MPa， ， 浇注温度场为690 ℃，铸型和冲头温度均为 铸型和冲头温度均为250 ℃。 浇注温度场为 施加压力为30， ， 施加压力为 ， 60， 90 MPa， 凝固质量分数为 ， 凝固质量分数为15%， ， 55%，75%，95%，100%，数值模拟结果，见表 。 ， ， ， ，数值模拟结果，见表4。
( 2)
（3）
（4）
二、应力模型及求解方法
凝固过程中型腔内金属的力学行为十分复杂，在试验 凝固过程中型腔内金属的力学行为十分复杂， 采用热粘弹塑性本构模型来描述其力学行为， 中，采用热粘弹塑性本构模型来描述其力学行为，根据增 量原理采用有限元进行求解，得到应力场的有限元方程： 量原理采用有限元进行求解，得到应力场的有限元方程： [K]{∆U}={∆Fth}+{∆Fin}。 。 （5） ）
该合金的液相线温度为614℃, 固相线温度为 ℃ 固相线温度为572 ℃。 该合金的液相线温度为
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
二、实验方法
1.制浆工艺 制浆工艺 剪切低温浇注式半固态浆料制备工艺(LSPSF)，主要 剪切低温浇注式半固态浆料制备工艺 ， 工艺流程见图1。 工艺流程见图 。
三、试验结果与讨论
图4
半固态铝合金A356 的微观组织形貌 半固态铝合金
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
(a) 成形件实物图
(b) 侧部显微组织
(c) 中部显微组织
(d) 底部显微组织
图5
成形件实物图及显微组织图
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理后 镁合金固溶处理后 挤压铸造 的组织和性能
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
一 、试样制备与实验方法
试样材料为市售AZ81E 镁合金 其化学成分见表 。 镁合金, 其化学成分见表2 试样材料为市售
表2 试验用A356 铝合金的化学成分 铝合金的化学成分% 试验用
采用DH XV350CL-T型卧室挤压铸造机制备试样。 型卧室挤压铸造机制备试样。 采用 型卧室挤压铸造机制备试样 采用ASTM（B557M）标准和差示扫描量热法测定镁 采用 （ ） 合金的DTA曲线（如图 ）。 曲线（ 合金的 曲线 如图6）。
δT ∂ T ∂ T ∂ T ρ ⋅c = λ 2 + 2 + 2 δt ∂x ∂y ∂z
2 2 2 ' p
其中： 其中：
（1） ）
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
2.传热模型的有限差分（FDM）求解 传热模型的有限差分（ 传热模型的有限差分 ） 这篇文章以式（1）为基础，根据交替隐式算法 （ ADI）， 提出了一种新的高阶紧致的三维导热偏微分方 ） 程有限差分格式，其空间为四阶计算精度、 程有限差分格式，其空间为四阶计算精度、 时间为二阶计 算精度，且为无条件稳定。 算精度，且为无条件稳定。 新高阶导热偏微分方程计算模型： 新高阶导热偏微分方程计算模型：
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
( a) 2 h 图8
( b) 8 h ( c) 12 h ( d) 16 h 400℃固溶不同时间后 镁合金的SEM形貌 ℃固溶不同时间后AZ81E 镁合金的 形貌
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
挤压铸造AZ81E 镁合金的 镁合金的DTA 曲线 图6 挤压铸造
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
二、试验结果与讨论
1.固溶处理对显微组织的影响 固溶处理对显微组织的影响
( a) 铸态 ( b) 380 ℃ ( c) 400℃ ( d) 420℃ ℃ ℃ 铸态及不同温度固溶8 图7 铸态及不同温度固溶 h 后AZ81E 镁合金的显微组织
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
一、传热模型及其求解
1.数学模型 数学模型 挤压铸造中， 挤压铸造中，铸件的凝固传热属于有内热源的瞬态传 热问题，对于挤压铸件凝固过程中的潜热释放， 热问题，对于挤压铸件凝固过程中的潜热释放，本文采用 等效比热法进行处理，经过推导其控制方程为： 等效比热法进行处理，经过推导其控制方程为：
图2
流变挤压铸造工艺流程
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 挤压铸件尺寸见图3 铸件下段带有锥度 铸件下段带有锥度,试验模具为凹 挤压铸件尺寸见图 ,铸件下段带有锥度 试验模具为凹 模下推式活塞推结构。
图3
零件图
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 从浇注到加压时间间隔不超过3 以避免金属液在加压 从浇注到加压时间间隔不超过 s ,以避免金属液在加压 前发生凝固。 前发生凝固。
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
图11
铸态及400℃固溶不同时间后AZ81E 镁合金的室温拉伸性能 ℃固溶不同时间后 铸态及
半固态挤压铸造镁合金坯料组织与 性能研究
这篇文章采用双螺杆机械搅拌法制备 半固态镁合金浆料， 半固态镁合金浆料，尔后经挤压铸造制备 半固态坯料。 半固态坯料。考虑到挤压成形过程中各处 压力传递的不均匀性， 压力传递的不均匀性，考察了坯料不同部 位的组织、密度和硬度， 位的组织、密度和硬度，并与液态挤压铸 造试样的组织与性能进行了比较。 造试样的组织与性能进行了比较。
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
图17
温度场数值模拟结果（ 温度场数值模拟结果（90MPa） ）
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
一、试验材料
试验以ZL101 铸造铝合金和工业纯铝为原料 在 613 铸造铝合金和工业纯铝为原料, 试验以 kW 电阻式加热炉内进行合金熔炼 获得 电阻式加热炉内进行合金熔炼,获得 获得A356 合金 其化学 合金, 成分见表1 。 成分见表
表1 试验用A356 铝合金的化学成分 铝合金的化学成分% 试验用
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
∆x2 k ∆t 2 ** ∆x2 k ∆t 2 ∆y2 k∆t 2 ∆z 2 k ∆t 2 n − + + δ x Tijk = 1 + + δ x ⋅ 1 + δ y 1 + δ z Tijk ; 1 + 12 2 12 2 12 2 12 2 ∆y2 k ∆t 2 ∆z 2 k∆t 2 * ** + 1 + δ y 1+ 12 + 2 δ z Tijk = Tijk ; 2 12 ∆z 2 k∆t 2 n+1 * − 1 + δ y Tijk = Tijk。 2 12
在铸造镁合金组织α-Mg 晶界处分布有 在铸造镁合金组织 连续网状的Mg 铝镁金属间化合物（ 连续网状的 17Al12铝镁金属间化合物（β 会在变形过程中破裂形成裂纹源， 相 ） ， 会在变形过程中破裂形成裂纹源 ， 固溶处理可以消除偏析,将第二相溶入基体 将第二相溶入基体， 固溶处理可以消除偏析 将第二相溶入基体 ， 改善合金的显微组织， 改善合金的显微组织 ， 提高合金的力学性 能。
图1
LSPSF 制浆工艺流程
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 2.流变挤压铸造工艺流程 流变挤压铸造工艺流程 试验利用剪切低温浇注式半固态制浆设备， 试验利用剪切低温浇注式半固态制浆设备，将制备好 的半固态浆料浇入模具型腔进行挤压铸造成形， 的半固态浆料浇入模具型腔进行挤压铸造成形，工艺流程 见图2 见图 。
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
三、挤压铸造温度场计算模型
图15
挤压铸造温度场计算模型流程图
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数Baidu Nhomakorabea模拟
四、模拟结果与分析
实验及数据采集装置，见图 。 实验及数据采集装置，见图16。
图16
实验及数据采集装置
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸造温 的镁合金挤压铸造温 基于 度场数值模拟
到目前为止，国内常见的温度场 应力 到目前为止，国内常见的温度场/应力 场计算过程通常是一个单向过程， 场计算过程通常是一个单向过程，即没有 考虑应力场对温度场计算的影响。 考虑应力场对温度场计算的影响。为实现 对镁合金挤压铸造温度场变化过程的数值 模拟，考虑应力场对温度场计算的影响， 模拟，考虑应力场对温度场计算的影响， 并解决有限元网格剖分困难的问题， 并解决有限元网格剖分困难的问题，建立 了一种新的FDM/FEM计算模型。 计算模型。 了一种新的 计算模型
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
( a ) 上部边缘 ( b ) 上部中心 ( c ) 中部边缘 ( d ) 中部中心 图13 镁合金半固态流变挤压成形显微组织
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
( a) 密度 ( b) 硬度 不同铸造工艺条件下AZ91D 镁合金试样的密度与硬度 图14 不同铸造工艺条件下 A. 镁合金锭 B. 液态挤压铸造成形 C. 半固态挤压铸造成形
挤压铸造发展趋势
半固态A356 铝合金流变挤压铸造 半固态 工艺
这篇文章主要研究剪切低温浇注式 半固态浆料制备工艺， 半固态浆料制备工艺，通过在半固态浆 料的制备阶段对浆料质量（固相的形态、 料的制备阶段对浆料质量（固相的形态、 尺寸、数量和分布）进行控制， 尺寸、数量和分布）进行控制，希望得 到可以连续地提供高效、 到可以连续地提供高效、优质和低成本 的半固态浆料的制浆工艺。 的半固态浆料的制浆工艺。
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
一、试验材料及方法
1.试验材料 试验材料 试验中选择AZ91D 合金，其合金成分见表 。其液相 合金，其合金成分见表3。 试验中选择 线温度为595℃，固相线温度为 线温度为 ℃ 固相线温度为468℃。 ℃
表3 AZ91D 镁合金的化学成分 镁合金的化学成分%
2.试验过程 试验过程 试棒尺寸为直径50 试棒尺寸为直径 mm、高度约 、高度约120 mm。镁合金挤 。 压成形时料筒预热温度为250~ 300℃。 压成形时料筒预热温度为 ℃
半固态挤压铸造镁合金坯料组织 与性能研究
三、试验结果与讨论
( a ) 上部边缘
( b ) 上部中心 ( c ) 中部边缘 ( d ) 中部中心 图12 镁合金液态挤压成形显微组织
( a) 2 h 图9
( b) 8 h
400℃固溶不同时间后AZ81E镁合金的 ℃固溶不同时间后 镁合金的XRD 谱 镁合金的
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能 2.固溶处理对力学性能的影响 固溶处理对力学性能的影响
图10
合金在不同温度固溶后硬度与时间的关系
实验铸件为一简单圆柱体实验件，底部直径 实验铸件为一简单圆柱体实验件，底部直径102mm， ， 构建三维实体模型。 高80mm，采用 ，采用Pro/E 构建三维实体模型。铸件材质为镁
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟 合金AM50A，其在 时固相线温度为557 ℃、液相线 合金 ，其在0MPa时固相线温度为 时固相线温度为 温度为625.13 ℃。实验过程包括：将液态金属浇入压套中， 实验过程包括：将液态金属浇入压套中， 温度为 锁紧模具，冲头由下向上运动使金属液充满型腔， 锁紧模具， 冲头由下向上运动使金属液充满型腔， 并在铸 件凝固过程中一直保持压力作用，铸件完全凝固后， 件凝固过程中一直保持压力作用，铸件完全凝固后， 撤去 外压力并顶出铸件。实验施加的压力为30， ， 外压力并顶出铸件。 实验施加的压力为 ， 60，90 MPa， ， 浇注温度场为690 ℃，铸型和冲头温度均为 铸型和冲头温度均为250 ℃。 浇注温度场为 施加压力为30， ， 施加压力为 ， 60， 90 MPa， 凝固质量分数为 ， 凝固质量分数为15%， ， 55%，75%，95%，100%，数值模拟结果，见表 。 ， ， ， ，数值模拟结果，见表4。
( 2)
（3）
（4）
二、应力模型及求解方法
凝固过程中型腔内金属的力学行为十分复杂，在试验 凝固过程中型腔内金属的力学行为十分复杂， 采用热粘弹塑性本构模型来描述其力学行为， 中，采用热粘弹塑性本构模型来描述其力学行为，根据增 量原理采用有限元进行求解，得到应力场的有限元方程： 量原理采用有限元进行求解，得到应力场的有限元方程： [K]{∆U}={∆Fth}+{∆Fin}。 。 （5） ）
该合金的液相线温度为614℃, 固相线温度为 ℃ 固相线温度为572 ℃。 该合金的液相线温度为
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
二、实验方法
1.制浆工艺 制浆工艺 剪切低温浇注式半固态浆料制备工艺(LSPSF)，主要 剪切低温浇注式半固态浆料制备工艺 ， 工艺流程见图1。 工艺流程见图 。
三、试验结果与讨论
图4
半固态铝合金A356 的微观组织形貌 半固态铝合金
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺
(a) 成形件实物图
(b) 侧部显微组织
(c) 中部显微组织
(d) 底部显微组织
图5
成形件实物图及显微组织图
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理后 镁合金固溶处理后 挤压铸造 的组织和性能
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
一 、试样制备与实验方法
试样材料为市售AZ81E 镁合金 其化学成分见表 。 镁合金, 其化学成分见表2 试样材料为市售
表2 试验用A356 铝合金的化学成分 铝合金的化学成分% 试验用
采用DH XV350CL-T型卧室挤压铸造机制备试样。 型卧室挤压铸造机制备试样。 采用 型卧室挤压铸造机制备试样 采用ASTM（B557M）标准和差示扫描量热法测定镁 采用 （ ） 合金的DTA曲线（如图 ）。 曲线（ 合金的 曲线 如图6）。
δT ∂ T ∂ T ∂ T ρ ⋅c = λ 2 + 2 + 2 δt ∂x ∂y ∂z
2 2 2 ' p
其中： 其中：
（1） ）
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
2.传热模型的有限差分（FDM）求解 传热模型的有限差分（ 传热模型的有限差分 ） 这篇文章以式（1）为基础，根据交替隐式算法 （ ADI）， 提出了一种新的高阶紧致的三维导热偏微分方 ） 程有限差分格式，其空间为四阶计算精度、 程有限差分格式，其空间为四阶计算精度、 时间为二阶计 算精度，且为无条件稳定。 算精度，且为无条件稳定。 新高阶导热偏微分方程计算模型： 新高阶导热偏微分方程计算模型：
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
( a) 2 h 图8
( b) 8 h ( c) 12 h ( d) 16 h 400℃固溶不同时间后 镁合金的SEM形貌 ℃固溶不同时间后AZ81E 镁合金的 形貌
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
挤压铸造AZ81E 镁合金的 镁合金的DTA 曲线 图6 挤压铸造
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
二、试验结果与讨论
1.固溶处理对显微组织的影响 固溶处理对显微组织的影响
( a) 铸态 ( b) 380 ℃ ( c) 400℃ ( d) 420℃ ℃ ℃ 铸态及不同温度固溶8 图7 铸态及不同温度固溶 h 后AZ81E 镁合金的显微组织
基于FDM/FEM的镁合金挤压铸 的镁合金挤压铸 基于 造温度场数值模拟
一、传热模型及其求解
1.数学模型 数学模型 挤压铸造中， 挤压铸造中，铸件的凝固传热属于有内热源的瞬态传 热问题，对于挤压铸件凝固过程中的潜热释放， 热问题，对于挤压铸件凝固过程中的潜热释放，本文采用 等效比热法进行处理，经过推导其控制方程为： 等效比热法进行处理，经过推导其控制方程为：
图2
流变挤压铸造工艺流程
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 挤压铸件尺寸见图3 铸件下段带有锥度 铸件下段带有锥度,试验模具为凹 挤压铸件尺寸见图 ,铸件下段带有锥度 试验模具为凹 模下推式活塞推结构。
图3
零件图
半固态A356 铝合金流变挤压铸 半固态 造工艺 从浇注到加压时间间隔不超过3 以避免金属液在加压 从浇注到加压时间间隔不超过 s ,以避免金属液在加压 前发生凝固。 前发生凝固。
挤压铸造AZ81E镁合金固溶处理 镁合金固溶处理 挤压铸造 后的组织和性能
图11
铸态及400℃固溶不同时间后AZ81E 镁合金的室温拉伸性能 ℃固溶不同时间后 铸态及
半固态挤压铸造镁合金坯料组织与 性能研究
这篇文章采用双螺杆机械搅拌法制备 半固态镁合金浆料， 半固态镁合金浆料，尔后经挤压铸造制备 半固态坯料。 半固态坯料。考虑到挤压成形过程中各处 压力传递的不均匀性， 压力传递的不均匀性，考察了坯料不同部 位的组织、密度和硬度， 位的组织、密度和硬度，并与液态挤压铸 造试样的组织与性能进行了比较。 造试样的组织与性能进行了比较。