QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书
塔吊设计计算书(更新)
塔式起重机设计计算书一：总体设计----------------------------------------------------------------------------（2-13）1．主要技术性能---------------------------------------------------------------------------（2-3）2．计算原则--------------------------------------------------------------------------------（4-5）3．平衡重的计算--------------------------------------------------------------------------（5-8）4．塔机的风力计算-----------------------------------------------------------------------（8-12）5．整机倾翻稳定性计算---------------------------------------------------------------（12-13）二：结构设计--------------------------------------------------------------------------（14-39）1．塔身的计算---------------------------------------------------------------------------（14-21）2．塔顶的计算--------------------------------------------------------------------------（21-22）3．爬升架的计算-----------------------------------------------------------------------（22-25）4．起重臂的计算-----------------------------------------------------------------------（26-33）5．起重臂拉杆的计算-----------------------------------------------------------------（33）6．回转支承的计算--------------------------------------------------------------------（33）7．回转塔身的计算-------------------------------------------------------------------（34-35）8．平衡臂的计算---------------------------------------------------------------------（35-38）9．平衡臂拉杆的计算---------------------------------------------------------------（38-39）10．行走机构的计算-----------------------------------------------------------------（39-43）（一）：总体设计一．主要技术性能参数1. 额定起重力矩: 97t.m2. 最大起重力矩: 116t.m3. 最大起重量: 6t4. 起升高度: 固定式45m 附着式200m5. 工作幅度: max60m min2.5m6. 小车牵引速度: 20/40m/min7. 空载回转速度: 0~ 0.62r/min8. 最大起升速度: 80m/min(α=2时) 40m/min(α=4时)平均工作速度: 40m/min 20m/min最低稳定速度: 10m/min 5m/min9. 顶升速度: 0.5m/min (功率11kw)10. 起升电机功率30kw回转电机功率2×3.7kw牵引电机功率3/4.5kw11. 起重性能曲线α= 4时, 依据总体要求R = 60m时, Q = 1.0t R = 51m时, Q = 1.7tQ = 95.75/(R-0.89)-0.62 Q = 116.2/(R-0.89)-0.62R = 56m时, Q = 1.3t R = 46m时, Q = 2.1tQ = 105.8/(R-0.89)-0.62 Q = 122.7/(R-0.89)-0.62附表（设计依据参数表）二计算原则1.起重机的工作级别根据GB/T13752-92《塔式起重机设计规范》取定TC6010塔式起重机。
塔吊基础计算方案
塔式起重机基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (1)二、塔机属性 (1)三、塔机荷载 (2)四、基础验算 (4)五、基础配筋验算 (7)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009 》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2010》7、《建筑结构荷载规范》（ GB50009-2012）8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）9、《建筑安全检查标准》（ JGJ59-2011）二、塔机属性塔机型号QTZ40塔身桁架结构型钢桁架结构宽度 B 1.5m塔机独立状态的计算高度H28m三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值塔身自重 G0109kN起重臂自重 G129.8kN 起重臂重心至塔身中心距离R20.7m小车和吊钩自重 G 3.1kNG12最大起重荷载 Q max40kN最大起重荷载至塔身中心最大距离 R Qmax12.44m 最小起重荷载 Q9kN最大吊物幅度 R48m min Qmin最大起重力矩 M2490kN·m平衡臂自重 G320.7kN 平衡臂重心至塔身中心距离R G3 6.5m平衡块自重 G482.5kN 平衡块重心至塔身中心距离R10.72mG4（二）风荷载标准值工程所在地内蒙古集宁市工作状态0.2基本风压ω 0(kN/m2)非工作状态0.6塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市地面粗糙度郊区工作状态 1.59风振系数β z非工作状态 1.67风压等效高度变化系数μz 1.2工作状态 1.95风荷载体型系数μs非工作状态 1.95风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ω k工作状态0.8 ×1.2×1.59 ×1.95 ×1.2 ×0.2=0.71kN/m ω k=0.8β zμ s μ zω 0非工作状态0.8 ×1.2×1.67 ×1.95 ×1.2 ×0.6=2.25kN/m 2 2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值 F109+29.8+3.1+20.7+82.5=245.1kNk1起重荷载标准值 F qk40KN竖向荷载标准值 F k245.1+40=285.10kN水平荷载标准值 F vk0.71×0.35 ×1.5 ×28=10.44kN29.8×20.7 +3.1 × 12.44-20.7 × 6.5-82.5 × 10.72+0.9 × (490+0.5k倾覆力矩标准值 M×10.44 ×28)= 209.02kN·m非工作状态竖向荷载标准值F k '245.1kN水平荷载标准值F vk ' 2.25 ×0.35 ×1.5 ×28 =33.08kN倾覆力矩标准值M k'29.8 ×20.7 -20.7 ×6.5-82.5× 10.72+0.5× 33.08× 28=61.03kN·m （四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值 F1 1.2F k1=1.2×245.1=294.12kN起重荷载设计值 F q 1.4F qk=1.4 ×40=56.00kN竖向荷载设计值 F294.12+56.00=350.12kN水平荷载设计值 F v 1.4F vk =1.4 ×10.44=14.62kN倾覆力矩设计值 M1.2× (29.8× 20.7+3.1 × 12.44-20.7 × 6.5-82.5× 10.72)+1.4 ×0.9 × (490+0.5 × 10.44 × 28)= 365.33kN·m非工作状态竖向荷载设计值 F' 1.2F k'=1.2× 245.1=294.12kN水平荷载设计值 F ' 1.4Fvk '=1.4× 33.08=46.31kNv倾覆力矩设计值 M'1.2× (29.8× 20.7-20.7 × 6.5-82.5 × 10.72)+1.4× 0.5 × 33.08 ×28=165.86kN·m四、基础验算基础参数承台梁长 b8m承台梁宽 l 1.6m加腋部分宽度 a1m基础高度 h 1.25m基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γ3混凝土保护层厚度δ40mm25kN/mc基础上部覆土厚度 h’0m基础上部覆土的重度γ’19kN/m3地基参数地基承载力特征值f ak160kPa基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6基础底面以下的土的重度γ基础底面以上土的加权平均重度γ3基础埋置深度 d19.3kN/mm修正后的地基承载力特征值 f a190.88kPa地基变形基础倾斜方向一端基础倾斜方向另一端基础倾斜方向的mm mm沉降量 S1沉降量 S2基底宽度 b'基础底面积： A=2bl-l 22222 +2a =2×8×1.6 -1.6+2×1=25.04m基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=8 ×1.6+2 ×(1+1.6) ×1=18m2基础及其上土的自重荷载标准值：G k =25.04 ×1.25 ×25=782.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2× 782.5=939kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A 0/A=(285.10+782.5) 18/25×.04=767.44kNF''=(F+G)A 0/A=(350.12+939) 18/25×.04=926.68kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(209.02+10.44 1.25)/767×.44=0.29m <b/4=8/4=2.00m 满足要求2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.29m <b/6=8/6=1.33mI=lb 3/12+2 ×al3/12+4 ×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]=1.6 ×83/12+2 ×1×1.63/12+4 ×[14/36+12/2 ×(1/3+1.6/2)2]=71.63基础底面抵抗矩： W=I/(b/2)=71.63 /(8/2)=17.91m 33 20kN/m1.5mmmP kmin = F k''/A 0-(M k+F Vk·h)/W=767.44/18-(209.02+10.44 1.25)/17×.91 =30.24kPa P kmax= F k''/A 0+(M k+F Vk·h)/W=767.44/18+(209.02+10.441.25)/17×.91 =55.03kPa (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min = F''/A0-(M+F V·h)/W=926.68/18-(365.33+14.62 1.25)/17×.91 =30.06kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=926.68/18+(365.33+14.62 1.25)/17×.91 =72.9kPa 3、基础轴心荷载作用应力2P k =(F k+G k)/A=(285.10+782.5)/25.04=42.64kN/m4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηdγm(d-0.5)=160+1.6×19.3 ×(1.5 -0.5)=190.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=42.64kPa <f a=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=55.03kPa <1.2f a =1.2 ×190.88=229.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度： h0 =h-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-1.414B)/2=(8-1.414 1.5)/2=2×.94m塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1 =P kmax-a1(P kmax-P kmin )/b=55.03-2.94 (55×.03-30.24)/8=45.92kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k/A=782.5/25.04=31.25kPa基础底平均压力设计值：P=γ ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35 ×((55.03+45.92)/2-31.25)=25.95kPa基础所受剪力： V=pa1l=25.95 2×.94 ×1.6=122.07kNh0 /l=1198/1600=0.75 <40.25 βc f c lh0=0.25 ×1×14.3 ×1600×1198/1000=6852.56kN >V=122.07kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率： tan θ=|S1-S2|/b'=|46-50|/5000=0.0008 <0.001满足要求！五、基础配筋验算基础底部配筋： HRB4008Φ25基础上部配筋：HRB4008Φ22基础腰筋配筋： HPB3008Φ16基础箍筋配筋：HPB300Φ12@200，4肢1、基础弯距计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=25.95 1×.6=41.52kN/m塔吊边缘弯矩： M=q 1a12/2=41.52 2×.942/2=179.44kN m·2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1=M/(α1f c lh02)=179.44 10×6/(1×14.3×1600×11982)=0.005ζ1=1-1 2 s1 =0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998A S1=M/( γS1h0f y1)=179.44 ×106/(0.998 1198××360)=417mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 1×.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2%最小配筋面积 A min =ρlh0=0.2 ×1600.0 ×1198=3834mm2取两者大值， A 1= 3834mm2基础底长向实际配筋： A s1'=3925mm2 >A1=3834mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋： A s2'=3040mm2'>0.5A s1=1962.50mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋 HPB3008Φ16(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.900.7 βh f t lh0=0.7 ×0.90 ×1.43 ×103×1.6 ×1198=1726.85kN >V=122.07kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4× 113.04/(1600× 200)=0.sv14%>，min=0ρ.24f t/f yv=0.24×1.43/270=0.13%满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
塔吊基础设计计算方案桩基础
塔吊基础设计计算方案桩基础Pleasure Group Office【T985AB-B866SYT-B182C-BS682T-STT18】塔吊基础专项施工方案编制人：审核人：施工单位：日期：2011年3月25日一、工程概况1、地理位置2、设计概况本工程结构形式为框架剪力墙结构，人工挖孔桩承重，建筑高度为：楼一、二层为地下室，正负零以上为住房，层高。
为：楼18层、建筑等级：一级，耐火等级为地下室一级，主体二级，安全等级二级，抗震设防烈度小于六度。
主体结构设计使用年限为50年。
二、塔吊选型和位置确定根据施工现场条件及周围环境条件和工程结构情况，该项目采用一台TC5510塔式起重机，臂长55米，用于栋施工，塔高安装高度72m。
（塔吊安装位置见塔吊定位平面布置图）塔吊在此位置可满足塔臂就位与拆除以及工程施工的需要。
三、塔吊基础设计方案本工程栋±相当于绝对高程，负二层地下室基础顶面标高，则相等于绝对标高，塔吊按保用说明书基础为高度，则塔吊基础底绝对标高为，按照塔吊定位图在确定其基础附近最近地勘钻孔为ZK165，根据ZK165钻孔柱状图显示塔吊基础底板下为回填土，一直至第⑥岩土层（强风化岩体）方可作为持力层，基第⑥岩土层底绝对标高为，相差，故需采用桩基础方可用于塔吊基础持力。
拟采用人工挖孔桩灌注桩，桩径800mm共4根用于塔吊基础持力。
由于第⑥岩土层风化程度高，强度较低且厚度小，所以以第⑦中风化层作为持力层，有效桩长按计算，桩身及承台混凝土强度等级C30，承台按塔吊基础原图尺寸××进行设计，配筋根据受力情况进行计算。
四、塔吊桩基础计算书1、设计依据.《建筑桩基技术规范》JGJ94—2008.《混凝土结构设计规范》GB50010—2002.《建筑地基基础设计规范》GB50007—2002.《建筑机械使用安全规程》JGJ33—2001.《建筑结构荷载规范》GB50009—2001. 本工程《岩石工程勘察报告》. 施工图纸. 简明施工计算手册. 塔吊使用说明书2、地质参数以本工程《岩石工程勘察报告》中有关资料为计算依据（以ZK175孔为依据），其主本工程地下2层，地上18层，地上建筑高度，标准层层高3m，地下室从基础顶向至±高度为，塔4、塔吊基础布置及受力简图5、桩基承载力验算单桩桩顶作用力的计算和承载力验算单桩竖向承载力特征值计算按地基土物理力学指标与承载力参数计算A P=πr2= π×= m2R a=q pa A p+up∑q sia l i (GB5007—2002)＝2800KPa× m2＝up∑q sia l i =×（60×+40×+8×+×-10）=R a=q pa A p+up∑q sia l i = + =单桩竖向作用力作用下验算（1）轴心竖向力作用下：Q k=(F K+G K)/n （GB50007-2002）F K=（700+6×）× =式中：6×为塔吊最大起重荷载。
《塔吊方案计算书》word版
目录一、编制依据： (2)二、工程概况： (2)三、塔吊概况： (2)四、矩形板式桩基础计算书 (4)(一)塔机属性 (4)(二)塔机荷载 (4)(三)桩顶作用效应计算 (6)(四)桩承载力验算 (7)(五)承台计算 (8)(六)配筋示意图 (10)五、矩形板式基础计算书 (10)(一)塔机属性 (10)(二)塔机荷载 (10)(三)基础验算 (12)(四)基础配筋验算 (16)(五)配筋示意图 (17)六、塔吊安全保证措施 (17)七、塔吊安装安全技术措施 (18)塔吊施工方案一、编制依据：《塔式起重机使用说明书》《岩土工程勘察报告》《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》（GB50202-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2011）《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2011）《钢结构设计规范》（GB50017-2011）《钢结构工程施工质量验收规范》（GB50205-2011）施工现场平面图二、工程概况：工程名称，**师范大学有机硅重点实验室，二~五层框架结构，建筑物最大高度为23.1m。
建筑面积：41105 m2，施工单位：浙江宝业建设集团XXX。
场地内工程地质与水文位置情况：1-1杂填土 1.7米2-1粘质粉土8.3米2-2粘质粉土 4.6米3-1砂质粉土 6.5米3-2粉砂 6.5米3-3粘质粉土 1.6米5 淤泥质粉质粘土 2.7米地下水位为-3.00米三、塔吊概况：四、矩形板式桩基础计算书(一) 塔机属性(二) 塔机荷载塔机竖向荷载简图1、塔机自身荷载标准值k(三) 桩顶作用效应计算矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5×5×(1×25+0×19)=625kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×625=750kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(32+32)0.5=4.24m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(743.4+625)/4=342.1kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(743.4+625)/4+(1605.23+91.26×1)/4.24=766.2kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(743.4+625)/4-(1605.23+91.26×1)/4.24=-58kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(892.08+750)/4+(2318.69+127.76×1)/4.24=987.5kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(892.08+750)/4-(2318.69+127.76×1)/4.24=-166.47kN (四) 桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.14m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.52/4=0.785m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.88×(6.8×20+4.6×15+0.6×20)+1500×0.785=1858.88kN Q k=342.1kN≤R a=1858.88kNQ kmax=766.2kN≤1.2R a=1.2×1858.88=2230.56kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=10.98kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1069.66kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=10.98kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！(五) 承台计算承台有效高度：h0=1000-50-20/2=940mmM=(Q max+Q min)L/2=(1069.66+(-83.62))×4.24/2=2091.71kN·mX方向：M x=Ma b/L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·mY方向：M y=Ma l/L=2091.71×3/4.24=1479.06kN·m2、受剪切计算V=F/n+M/L=892.08/4 + 2318.69/4.24=769.54kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/940)1/4=0.96塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4ma1l=(a l-B-d)/2=(3-1.6-0.6)/2=0.4m 剪跨比：λb'=a1b/h0=400/940=0.43，取λb=0.43；λl'= a1l/h0=400/940=0.43，取λl=0.43；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.43+1)=1.23αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.43+1)=1.23βhsαb f t bh0=0.96×1.23×1.57×103×6×0.94=10440.72kNβhsαl f t lh0=0.96×1.23×1.57×103×6×0.94=10440.72kNV=769.54kN≤min(βhsαb f t bh0，βhsαl f t lh0)=10440.72kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×0.94=3.48ma b=3m≤B+2h0=3.48m，a l=3m≤B+2h0=3.48m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=1479.06×106/(1.03×16.7×6000×9402)=0.016ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS1=1-ζ1/2=1-0.016/2=0.992A S1=M y/(γS1h0f y1)=1479.06×106/(0.992×940×300)=5289mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(5289,0.002×6000×940)=13283mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=16023mm2≥A1=13283mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c bh02)=1479.06×106/(1.03×16.7×6000×9402)=0.016ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.016)0.5=0.016γS2=1-ζ2/2=1-0.016/2=0.992A S2=M x/(γS2h0f y1)=1479.06×106/(0.992×940×300)=5289mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.57/300)=max(0.2,0.24)=0.24% 梁底需要配筋：A2=max(9674, ρlh0)=max(9674,0.002×6000×940)=13283mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=16023mm2≥A2=13283mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S3'=8737mm2≥0.5A S1'=0.5×16023=8012mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积承台顶长向实际配筋：A S4'=8737mm2≥0.5A S2'=0.5×16023=8012mm2 满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
QTZ60塔吊基础计算书分解
塔吊基础计算QTZ60塔吊天然基础的计算书（一）参数信息塔吊型号：QTZ60，自重(包括压重)F1=833.00kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=600.00kN.m，塔吊起重高度H=40.00m，塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级：C35，基础埋深D=5.00m，基础最小厚度h=1.25m，基础最小宽度Bc=4.82m。
（二）基础最小尺寸计算基础的最小厚度取：H=1.25m基础的最小宽度取：Bc=4.82m（三）塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=1.2×893=1071.60kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=1.2×(25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc ×Bc×D) =3659.10kN；Bc──基础底面的宽度，取Bc=4.82m；W──基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=18.66m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×600.00=840.00kN.m；a──合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=4.82/2-840.00/(1071.60+3659.10)=2.23m。
经过计算得到：无附着的最大压力设计值Pmax=(1071.60+3659.10)/4.822+840.00/18.66=248.63kPa 无附着的最小压力设计值 Pmin=(1071.60+3659.10)/4.822-840.00/18.66=158.62kPa有附着的压力设计值 P=(1071.60+3659.10)/4.822=203.63kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(1071.60+3659.10)/(3×4.82×2.23)=293.09kPa（四）地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
塔吊施工专项方案 计算书
塔吊基础计算书一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：70.00m，塔身宽度B：2.5m，基础埋深d：2.00m，自重G：1350kN，基础承台厚度hc：1.50m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：6.00m，混凝土强度等级：C30，钢筋级别：RRB400，基础底面配筋直径：18mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢,宽度/直径c：120mm，所处城市：广州，基本风压ω0：0.25kN/m2，地面粗糙度类别：B类田野乡村，风荷载高度变化系数μz：1.86。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=1350kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝1350＋60＝1410kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处广州，基本风压为ω0=0.25kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.86；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×2.5+2×2.8+(4×2.52+2.82)0.5)×0.12]/(2.5×2.8)=0.323；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.354；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.354×1.86×0.25=0.766kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=0.766×0.323×2.5×70×70×0.5=1515.435kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋1515.435＋30×1.5＝2190.44kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×6×6×1.5=1350kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=2190.44/(1410+1350)=0.794m<6/3=2m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
QTZ60塔吊桩基础的计算书
QTZ60(独立式)塔吊桩基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ60,自重(包括压重)F1=378kN,最大起重荷载F2=60kN塔吊倾覆力距M=600kN.m,塔吊起重高度H=40.1m,塔身宽度B=1.6m混凝土强度:C35,钢筋级别:Ⅱ级,承台长度Lc或宽度Bc=5m桩直径d=0.6m,桩间距a=3.6m,承台厚度Hc=0.8m基础埋深D=1.5m,承台箍筋间距S=200mm,保护层厚度:50mm二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算塔吊自重(包括压重)F1=378kN塔吊最大起重荷载F2=60kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=1.2×(F1+F2)=525.6kN塔吊的倾覆力矩 M=1.4×600.00=840.00kN.m三. 矩形承台弯矩的计算计算简图：图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.1.1条)其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=1.2×438=525.6kN； G──桩基承台的自重，G=1.2×（25.0×Bc×Lc×Hc+20.0×Bc×Lc×D)=1500.00kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni──单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值:最大压力：N=(525.6+1500)/4+840×(3.6×1.414/2)/[2×(3.6×1.414/2)2]=671.4kN没有抗拔力!2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩技术规范》JGJ94-2008的第5.9.2条)其中 Mx1,My1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；xi,yi──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；Ni1──扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，Ni1=Ni-G/n。
塔吊基础方案计算书
塔吊四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》（JGJ/T 187-2009）参数信息计算简图如下:二.荷载计算1.自重荷载及起重荷载1）塔机自重标准值F ki =286.9kN2）基础以及覆土自重标准值G=5X 5X 1.00 X 25=625kN3）起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值(Wo=0.2kN/m2)2 Vk=0.8 X 1.59 X 1.95 X 1.346 X0.2=0.67kN/mq sk=1.2 X 0.67 X 0.35 X 1.6=0.45kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.45X 46.20=20.73kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk X H=0.5X 20.73X 46.20=478.87kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a.塔机所受风均布线荷载标准值( 本地区Wo=0.35kN/m2)2W k=0.8X1.63X1.95X1.346X0.35=1.20kN/m q sk=1.2X1.20X0.35X1.60=0.80kN/mb.塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk X H=0.80X46.20=37.19kNc.基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk X H=0.5X37.19X46.20=859.11kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=42.52+0.9 X(876.8+478.87)=1262.63kN.m 非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=42.52+859.11=901.63kN.m三.桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(286.9+625.00)/4=227.98kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk X h)/L=(286.9+625)/4+Abs(901.63+37.19 X 1.00)/5.66=393.96kNQ kmin=(F k+G-F ik)/n-(M k+F vk X h)/L=(286.9+625-0)/4- Abs(901.63+37.19 X 1.00)/5.66=61.99kN工作状态下：Q=(F k+G+F qk)/n=(286.9+625.00+60)/4=242.98kNQ kmax=(F k+G+F qk)/n+(M k+F vk X h)/L=(286.9+625+60)/4+Abs(1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=469.88kN Q kmin =(F k+G+F qk-F lk )/n-(M k+F vk X h)/L=(286.9+625+60-0)/4- Abs(1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=16.07kN四.承台受弯计算1.荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力N =1.35 X (F k+F qk)/n+1.35 X (M k+F vk X h)/L1.35X (286.9+60)/4+1.35 X (1262.63+20.73 X 1.00)/5.66=423.40kN最大拔力NJ =1.35 X (F k+F qk)/n- 1.35 X (M k+F vk X h)/L1.35X (286.9+60)/4 -1.35 X (1262.63+20.73 X 1.00)/5.66= -189.24kN 非工作状态下：最大压力NJ =1.35 XF k/n+1.35 X (M k+F/k X h)/L1.35X 286.9/4+1.35 X (901.63+37.19 X 1.00)/5.66=320.91kN最大拔力N =1.35 XF k/n- 1.35 X (M k+F/k X h)/L1.35X 286.9/4 -1.35 X (901.63+37.19 X 1.00)/5.66= -127.25kN2.弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中M X,My1——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i ,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N --- 不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
塔吊基础计算方案
塔式起重机基础计算方案书工程名称：施工单位：编制人：日期：目录一、编制依据 (1)二、塔机属性 (1)三、塔机荷载 (2)四、基础验算 (4)五、基础配筋验算 (7)一、编制依据1、工程施工图纸及现场概况2、塔机使用说明书3、《塔式起重机混凝土基础工程技术规范JGJ/T 187-2009 》4、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-20105、《塔式起重机设计规范》GB13752-926、《混凝土结构设计规范GB50010-2010》7、《建筑结构荷载规范》（ GB50009-2012）8、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）9、《建筑安全检查标准》（ JGJ59-2011）二、塔机属性塔机型号QTZ40塔身桁架结构型钢桁架结构宽度 B 1.5m塔机独立状态的计算高度H28m三、塔机荷载（一）塔机自身荷载标准值塔身自重 G0109kN起重臂自重 G129.8kN 起重臂重心至塔身中心距离R20.7m小车和吊钩自重 G 3.1kNG12最大起重荷载 Q max40kN最大起重荷载至塔身中心最大距离 R Qmax12.44m 最小起重荷载 Q9kN最大吊物幅度 R48m min Qmin最大起重力矩 M2490kN·m平衡臂自重 G320.7kN 平衡臂重心至塔身中心距离R G3 6.5m平衡块自重 G482.5kN 平衡块重心至塔身中心距离R10.72mG4（二）风荷载标准值工程所在地内蒙古集宁市工作状态0.2基本风压ω 0(kN/m2)非工作状态0.6塔帽形状和变幅方式锥形塔帽，小车变幅B类田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市地面粗糙度郊区工作状态 1.59风振系数β z非工作状态 1.67风压等效高度变化系数μz 1.2工作状态 1.95风荷载体型系数μs非工作状态 1.95风向系数α 1.2塔身前后片桁架的平均充实率α00.35风荷载标准值ω k工作状态0.8 ×1.2×1.59 ×1.95 ×1.2 ×0.2=0.71kN/m ω k=0.8β zμ s μ zω 0非工作状态0.8 ×1.2×1.67 ×1.95 ×1.2 ×0.6=2.25kN/m 2 2（三）塔机传递至基础荷载标准值工作状态塔机自重标准值 F109+29.8+3.1+20.7+82.5=245.1kNk1起重荷载标准值 F qk40KN竖向荷载标准值 F k245.1+40=285.10kN水平荷载标准值 F vk0.71×0.35 ×1.5 ×28=10.44kN29.8×20.7 +3.1 × 12.44-20.7 × 6.5-82.5 × 10.72+0.9 × (490+0.5k倾覆力矩标准值 M×10.44 ×28)= 209.02kN·m非工作状态竖向荷载标准值F k '245.1kN水平荷载标准值F vk ' 2.25 ×0.35 ×1.5 ×28 =33.08kN倾覆力矩标准值M k'29.8 ×20.7 -20.7 ×6.5-82.5× 10.72+0.5× 33.08× 28=61.03kN·m （四）塔机传递至基础荷载设计值工作状态塔机自重设计值 F1 1.2F k1=1.2×245.1=294.12kN起重荷载设计值 F q 1.4F qk=1.4 ×40=56.00kN竖向荷载设计值 F294.12+56.00=350.12kN水平荷载设计值 F v 1.4F vk =1.4 ×10.44=14.62kN倾覆力矩设计值 M1.2× (29.8× 20.7+3.1 × 12.44-20.7 × 6.5-82.5× 10.72)+1.4 ×0.9 × (490+0.5 × 10.44 × 28)= 365.33kN·m非工作状态竖向荷载设计值 F' 1.2F k'=1.2× 245.1=294.12kN水平荷载设计值 F ' 1.4Fvk '=1.4× 33.08=46.31kNv倾覆力矩设计值 M'1.2× (29.8× 20.7-20.7 × 6.5-82.5 × 10.72)+1.4× 0.5 × 33.08 ×28=165.86kN·m四、基础验算基础参数承台梁长 b8m承台梁宽 l 1.6m加腋部分宽度 a1m基础高度 h 1.25m基础混凝土强度等级C30基础混凝土自重γ3混凝土保护层厚度δ40mm25kN/mc基础上部覆土厚度 h’0m基础上部覆土的重度γ’19kN/m3地基参数地基承载力特征值f ak160kPa基础宽度的地基承载力修正系数ηb0.3基础埋深的地基承载力修正系数ηd 1.6基础底面以下的土的重度γ基础底面以上土的加权平均重度γ3基础埋置深度 d19.3kN/mm修正后的地基承载力特征值 f a190.88kPa地基变形基础倾斜方向一端基础倾斜方向另一端基础倾斜方向的mm mm沉降量 S1沉降量 S2基底宽度 b'基础底面积： A=2bl-l 22222 +2a =2×8×1.6 -1.6+2×1=25.04m基础中一条形基础底面积：A0=bl+2(a+l)a=8 ×1.6+2 ×(1+1.6) ×1=18m2基础及其上土的自重荷载标准值：G k =25.04 ×1.25 ×25=782.5kN基础及其上土的自重荷载设计值：G=1.2× 782.5=939kN1、偏心距验算条形基础的竖向荷载标准值：F k''=(F k+G k)A 0/A=(285.10+782.5) 18/25×.04=767.44kNF''=(F+G)A 0/A=(350.12+939) 18/25×.04=926.68kNe=(M k+F Vk·h)/ F k''=(209.02+10.44 1.25)/767×.44=0.29m <b/4=8/4=2.00m 满足要求2、基础偏心荷载作用应力(1)、荷载效应标准组合时，基础底面边缘压力值e=0.29m <b/6=8/6=1.33mI=lb 3/12+2 ×al3/12+4 ×[a4/36+ a2/2(a/3+l/2)2]=1.6 ×83/12+2 ×1×1.63/12+4 ×[14/36+12/2 ×(1/3+1.6/2)2]=71.63基础底面抵抗矩： W=I/(b/2)=71.63 /(8/2)=17.91m 33 20kN/m1.5mmmP kmin = F k''/A 0-(M k+F Vk·h)/W=767.44/18-(209.02+10.44 1.25)/17×.91 =30.24kPa P kmax= F k''/A 0+(M k+F Vk·h)/W=767.44/18+(209.02+10.441.25)/17×.91 =55.03kPa (2)、荷载效应基本组合时，基础底面边缘压力值P min = F''/A0-(M+F V·h)/W=926.68/18-(365.33+14.62 1.25)/17×.91 =30.06kPa P max= F''/A0+(M+F V·h)/W=926.68/18+(365.33+14.62 1.25)/17×.91 =72.9kPa 3、基础轴心荷载作用应力2P k =(F k+G k)/A=(285.10+782.5)/25.04=42.64kN/m4、基础底面压力验算(1)、修正后地基承载力特征值f a=f ak+ηdγm(d-0.5)=160+1.6×19.3 ×(1.5 -0.5)=190.88kPa(2)、轴心作用时地基承载力验算P k=42.64kPa <f a=190.88kPa满足要求！(3)、偏心作用时地基承载力验算P kmax=55.03kPa <1.2f a =1.2 ×190.88=229.06kPa满足要求！5、基础抗剪验算基础有效高度： h0 =h-δ-D/2=1250-40-25/2=1198mm塔身边缘至基础底边缘最大反力处距离：a1=(b-1.414B)/2=(8-1.414 1.5)/2=2×.94m塔身边缘处基础底面地基反力标准值：P k1 =P kmax-a1(P kmax-P kmin )/b=55.03-2.94 (55×.03-30.24)/8=45.92kPa 基础自重在基础底面产生的压力标准值：P kG=G k/A=782.5/25.04=31.25kPa基础底平均压力设计值：P=γ ((P kmax+P k1)/2-P kG)=1.35 ×((55.03+45.92)/2-31.25)=25.95kPa基础所受剪力： V=pa1l=25.95 2×.94 ×1.6=122.07kNh0 /l=1198/1600=0.75 <40.25 βc f c lh0=0.25 ×1×14.3 ×1600×1198/1000=6852.56kN >V=122.07kN满足要求！6、地基变形验算倾斜率： tan θ=|S1-S2|/b'=|46-50|/5000=0.0008 <0.001满足要求！五、基础配筋验算基础底部配筋： HRB4008Φ25基础上部配筋：HRB4008Φ22基础腰筋配筋： HPB3008Φ16基础箍筋配筋：HPB300Φ12@200，4肢1、基础弯距计算基础底均布荷载设计值：q1=pl=25.95 1×.6=41.52kN/m塔吊边缘弯矩： M=q 1a12/2=41.52 2×.942/2=179.44kN m·2、基础配筋计算(1)、基础梁底部配筋αS1=M/(α1f c lh02)=179.44 10×6/(1×14.3×1600×11982)=0.005ζ1=1-1 2 s1 =0.005γS1=1-ζ1/2=1-0.005/2=0.998A S1=M/( γS1h0f y1)=179.44 ×106/(0.998 1198××360)=417mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45 1×.43/360)=max(0.2,0.18)=0.2%最小配筋面积 A min =ρlh0=0.2 ×1600.0 ×1198=3834mm2取两者大值， A 1= 3834mm2基础底长向实际配筋： A s1'=3925mm2 >A1=3834mm2满足要求！(2)、基础梁上部配筋基础梁上部实际配筋： A s2'=3040mm2'>0.5A s1=1962.50mm2满足要求！(3)、基础梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋 HPB3008Φ16(4)、基础梁箍筋配筋箍筋抗剪截面高度影响系数：βh=(800/h0)0.25=(800/1198)0.25=0.900.7 βh f t lh0=0.7 ×0.90 ×1.43 ×103×1.6 ×1198=1726.85kN >V=122.07kN满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/(ls)=4× 113.04/(1600× 200)=0.sv14%>，min=0ρ.24f t/f yv=0.24×1.43/270=0.13%满足要求！(5)、基础加腋处配筋基础加腋处，顶部与底部配置水平构造筋Φ12@200mm、竖向构造箍筋Φ8@200mm，外侧纵向筋Φ10@200mm。
QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书
QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）矩形板式桩基础计算书一、塔机属性塔机型号 QTZ6021 塔机独立状态的最大起吊高度 H 0 (m) 40.00 塔机独立状态的计算高度 H(m) 43.00 塔身桁架结构方钢管塔身桁架结构宽度 B(m) 1.60 二、塔机荷载塔机竖向荷载简图 1 、塔机自身荷载标准值塔身自重 G 0矩形板式桩基础计算书一、塔机属性二、塔机荷载塔机竖向荷载简图QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(2)1 、塔机自身荷载标准值塔身自重 G 0 (kN) 251.00 起重臂自重 G 1 (kN) 37.40 起重臂重心至塔身中心距离 R G1 22.00 小车和吊钩自重 G2 (kN) 3.80 最大起重荷载 Q max (kN) 60.00 小车和吊钩至塔身中心的最小距离1、塔机自身荷载标准值塔身自重G0(kN)251.00起重臂自重G1(kN)37.40起重臂重心至塔身中心距离R G122.00小车和吊钩自重G2(kN) 3.80最大起重荷载Q max(kN)60.00小车和吊钩至塔身中心的最小距离R Qmax(m)11.50最小起重荷载Q min(kN)10.00最大吊物幅度R Qmin(m)50.00最大起重力矩M2(kN·m)Max[60.00×11.50，10.00×50.00]＝690.002、风荷载标准值W k(kN/m2)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(3)3 、塔机传递至承台荷载标准值工作状态塔机自重标准值 F k1 (kN)251.00+37.40+3.80+19.80+89.40 ＝ 401.40 起重荷载标准值 F Qk (kN) 60.00 竖向荷载标准值 F k (kN) 401.40+60.00 ＝ 461.40 水平荷载标准值 F v3、塔机传递至承台荷载标准值4、塔机传递至承台荷载设计值QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(4)三、桩顶作用效应计算承台布置桩数 n 4 承台高度 h(m) 1.25 承台长 l(m)4.80 承台宽 b(m) 4.80 承台长向桩心距 a l (m) 3.60 承台宽向桩心距 a b (m) 3.60 桩直径 d(m) 0.60 承台参数承台混凝土等级 C25 承台混三、桩顶作用效应计算承台布置桩数n4承台高度h(m) 1.25承台长l(m) 4.80承台宽b(m) 4.80承台长向桩心距a l(m) 3.60承台宽向桩心距a b(m) 3.60桩直径d(m)0.60承台参数承台混凝土等级C25承台混凝土自重γC(kN/m3)25.00承台上部覆土厚度h'(m)0.00承台上部覆土的重度γ'(kN/m3)19.00承台混凝土保护层厚度δ(mm)50配置暗梁是矩形桩式基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.80×4.80×(1.25×25.00+0.00×19.00)=720.00kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.2G k=1.2×720.00=864.00kN桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.602+3.602)0.5=5.09m(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(5)1 、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下： Q k =(F k +Gk )/n=(401.40+720.00)/4=280.35kN 荷载效应标准组合偏心竖向力作用下： Q kmax =(F k +G k )/n+(M k +F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4+(1263.60+75.371.25)/51、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k+G k)/n=(401.40+720.00)/4=280.35kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k+G k)/n+(M k+F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4+(1263.60+75.37×1.25)/5.09=547.05kNQ kmin=(F k+G k)/n-(M k+F Vk h)/L=(401.40+720.00)/4-(1263.60+75.37×1.25)/5.09=13.65kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F+G)/n+(M+F v h)/L=(481.68+864.00)/4+(1840.40+105.52×1.25)/5.09=723.82kNQ min=(F+G)/n-(M+F v h)/L=(481.68+864.00)/4-(1840.40+105.52×1.25)/5.09=-50.98kN四、桩承载力验算(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(6)1 、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长： u=d=3.140.60=1.88m 桩端面积： A p =d2 /4=3.140.60 2 /4=0.28m 2 R a =uq sia l i +q pa A p=1.88(13.005.00+7.4024.00+1.6018.0)+200.000.28=568.13kN 2 、桩基竖向抗1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.60=1.88m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.602/4=0.28m2R a=uΣq sia·l i+q pa·A p=1.88×(13.00×5.00+7.40×24.00+1.60×18.0)+200.00×0.28=568.13kN2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=13.65kN≥0不需要进行桩基竖向抗拔承载力计算！3、桩身承载力计算纵向预应力钢筋截面面积：A ps=nπd2/4=11×3.14×10.72/4=989mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=723.82kN桩身结构竖向承载力设计值：R=2700.00kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力Q kmin=13.65kN≥0不需要进行轴心受拔桩桩身承载力计算！(责任编辑：品茗软件)QTZ6021板式桩基础塔吊方案计算书（按JGJ187-2009规范）(7)五、承台计算承台配筋 ( 设暗梁 ) 承台梁上部配筋 HRB335 618 承台梁腰筋配筋 HPB235 414 承台梁底部配筋 HRB335 820 承台梁箍筋配筋 HPB235 12@200 承台梁箍筋肢数 n 4 暗梁计算宽度 l'(m) 0.60 1 、荷载计算塔五、承台计算1、荷载计算塔身截面对角线上立杆的荷载设计值：F max=F/n+M/(20.5B)=481.68/4+1840.40/(20.5×1.60)=933.77kNF min=F/n-M/(20.5B)=481.68/4-1840.40/(20.5×1.60)=-692.93kNV max=483.15kN，M max=341.66kN·m，M min=-681.24kN·m2、受剪切计算截面有效高度：h0=h-δc=1250-50=1200mm受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1200)1/4=0.90塔吊边至桩边的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.60-1.60-0.60)/2=0.70ma1l=(a l-B-d)/2=(3.60-1.60-0.60)/2=0.70m 计算截面剪跨比：λb'=a1b/h0=0.70/1.20=0.58，取λb=0.58；λl'= a1l/h0=0.70/1.20=0.58，取λl=0.58；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.58+1)=1.11αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.58+1)=1.11V max=483.15kN≤βhsαb f t l'h0=0.90×1.11×1270.00×0.60×1.20=913.23kNV max=483.15kN≤βhsαl f t l'h0=0.90×1.11×1270.00×0.60×1.20=913.23kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.60+2×1.20=4.00ma b=3.60m≤B+2h0=4.00m，a l=3.60m≤B+2h0=4.00m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台梁底部配筋αS1= M min/(α1f c l'h02)=681.24×106/(1.05×11.90×600×12002)=0.063ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.063)0.5=0.065γS1=1-ζ1/2=1-0.065/2=0.967A S1=M min/(γS1h0f y1)=681.24×106/(0.967×1200×300)=1957mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y1)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.20%梁底需要配筋：A1=max(A S1, ρlh)=ma x(1957,0.002×600×1250)=1957mm2梁底部实际配筋：A S1'=2514mm2≥A S1=1957mm2满足要求！(2)、承台梁上部配筋αS2= M max/(α2f c l'h02)=341.66×106/(1.05×11.90×600×12002)=0.032ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.032)0.5=0.032γS2=1-ζ2/2=1-0.032/2=0.984A S1=M max/(γS2h0f y2)=341.66×106/(0.984×1200×300)=965mm2最小配筋率：ρ=max(0.2,45f t/f y2)=max(0.2,45×1.27/300)=max(0.2,0.19)=0.20%梁上部需要配筋：A2=max(A S2, ρl'h)=max(965,0.002×600×1250)=1500mm2梁上部实际配筋：A S2'=1527mm2≥A S2=1500mm2满足要求！(3)、梁腰筋配筋梁腰筋按照构造配筋4Φ14(4)、承台梁箍筋计算箍筋抗剪计算截面剪跨比：λ'=(L-20.5B)/(2h0)=(4.80-20.5×1.60)/(2×1.20)=1.06取λ=1.50混凝土受剪承载力：1.75f t l'h0/(λ+1)=1.75×1.27×0.60×1.20/(1.50+1)=0.64kN V max=483.15kN>1.75f t l'h0/(λ+1)=0.64kNnA sv1/s=4×(3.14×122/4)/200=2.26(V-0.7f t l'h0)/(1.25f yv h0)=(483.15×103-0.7×1.27×600×1200)/(1.25×210×1200)=-0.50mm2/mm nA sv1/s≥(V-0.7f t lh0)/(1.25f yv h0)满足要求！配箍率验算ρsv=nA sv1/( l's)=4×(3.14×122/4)/(600×200)=0.38%≥p sv,min=0.24f t/f yv=0.24×1.27/210=0.15%满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向Φ10@500。
QTZ6012塔吊单桩基础的计算书
塔吊单桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ120 塔机自重标准值:Fk1=654.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60kN 塔吊最大起重力矩:M=1200kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=-812kN.m 塔吊计算高度:H=45m塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C30桩钢筋级别:HRB335 桩直径: d=1.4m桩入土深度: 12m 保护层厚度:50mm承台混凝土等级:C35 矩形承台边长:4m承台厚度:Hc=1.2m 承台顶面埋深:D=0.00m承台顶面标高:0.000m 地下水位标高:-20.00m二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=654kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=4×4×1.20×25=480kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)W k=0.8×1.49×1.95×1.69×0.2=0.79kN/m2q sk=1.2×0.79×0.35×1.6=0.53kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.53×45.00=23.76kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×23.76×45.00=534.55kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.40kN/m2)W k=0.8×1.53×1.95×1.69×0.40=1.61kN/m2q sk=1.2×1.61×0.35×1.6=1.08kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=1.08×45.00=48.79kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×48.79×45=1097.81kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-812+0.9×(1200+534.55)=749.10kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=-812+1097.81=285.81kN.m三. 承台计算承台尺寸:4000mm×4000mm×1200mm单桩承台的承台弯矩两个方向都为0(kN.m)，所以承台只需采用构造配筋，不需要进行抗剪和其它的验算！四. 桩身最大弯矩计算计算简图：1. 按照m法计算桩身最大弯矩：计算依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)，并参考《桩基础的设计方法与施工技术》。
塔吊基础设计计算书桩基础
塔吊基础设计计算书（桩基础）一、编制依据1、《起重机械安全规程》GB6067-2010；2、《塔式起重机起重机械安全规程》GB5144-2012；3、《建筑施工塔式起重机安装、使用、拆卸安全技术规程》JGJ196-2010；4、《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012；5、《建筑施工安全检查标准》JGJ 59、19-2011；6、塔式起重机图纸及说明书；二、设计依据1、塔吊资料根据施工现场场地条件及周边环境情况，选用2台QTZ80塔式起重机。
2、岩土力学资料，（BZK8孔）承台面标高：-1.50m 。
比较桩基础塔吊基础的工作状态和非工作状态的受力情况，桩基础按非工作状态计算，受力如上图所示：F k =850.0kNG k =25×4×4×1.50=600kN F h =70kNM k =3630+70×1.50=3735kN.m四、 单桩允许承载力特征值计算1、 单桩竖向承载力特征值:1）、按地基土物理力学指标与承载力参数计算 A p ＝πr 2＝0.5027m 2Pa ra sa a R R R R ++= （DBJ15-31-2003）（10.2.4-1）MPa f MPa f C C rp rs 10;10;05.0;40.021====kN l q u R i sia sa 9.1488)7.06076.1340(8.01415926.3=⨯+⨯⨯⨯==∑kNR kN A f C R kN h f C u R kN h f C u R a P rp pa r rs p ra r rs p ra 3.50076.20102.10056.5029.14886.20104.01415926.310104.02.10050.1101005.08.01415926.38.08.06.5025.0101005.08.01415926.38.08.0231322321=+++==⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯===⨯⨯⨯⨯⨯⨯==2）、桩身截面强度计算p c c A f ψ＝0.7×16.7×103×0.5027＝5877kN式中：c ψ＝0.7；f c ＝16.7×103kN/m 2；A p ＝0.5027m 2 2、 单桩水平承载力特征值计算 C25砼：E c =2.80×104N/mm 2=3.15×107kN/m 2，f tk =1.78×103kN/m 2Es=2.0×108kN/m 2, %5625.0%)3.0%65.0(400200080020003.0=-⨯--+=g ρ ⎥⎦⎤⎢⎣⎡⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=20201232d E E d d W g c S ρπ =])206.08.0(%5625.0)11080.2100.2(28.0[328.014.32782⨯-⨯⨯-⨯⨯+⨯ =0.07226m 328.007226.020⨯==d W I O =0.0289m 4 EI=0.85E c I 0=0.85×2.80×107×0.0289=687820535068782053.11035⨯⨯==I E mb c α=0.60m -1 （DBJ15-31-2003）（10.2.19）式中：m=35×103kN/m 4 oa χ＝0.01mb 0=0.9(1.5d+0.5)=1.53m桩长L ＝15.96mα·L=0.60×15.96=9.576>4,按α·L=4查表 得：x ν=2.441；m ν=0.768；2=m γ（按圆形截面取值）；kN G F N kk k 5.36241=+=；8.0=N ξ 27865.0%5625.011080.2100.2148.0)1(14m E E d A g c s n =⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛-⨯⨯+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+=πρπ )1)(2225.1(10ntk m kNg mtk m Ha A f N W f a R γξργν++=（DBJ15-31-2003）（10.2.22）kN R Ha 7.236)65.01078.125.3628.01(%)5625.02225.1(768.005286.01078.126248.033=⨯⨯⨯⨯+⨯⨯+⨯⨯⨯⨯= 3、 单桩抗拔力特征值计算09.0G l q u R i sia i p a t +=∑λ （DBJ15-31-2003）（10.2.10） ＝950.9+180.5＝1131.4kNisia i p l q u ∑λ＝3.14×0.8×(0.4×40×13.76+0.6×60×0.7+0.7×100×1.0+0.7×180×0.5)＝950.9kN 0.9G 0＝0.9×π×0.42×15.96×25＝180.5kN五、 单桩桩顶作用力计算和承载力验算1、 轴心竖向力作用下nG F kk +＝ik Q （DBJ15-31-2003）（10.2.1-1）5.3624600850=+=kN<R a ＝4906.7kN （满足要求）2、 偏心竖向力作用下2)22.1(222.137354600850⨯⨯⨯⨯±+=＝362.5±1100.4()⎪⎩⎪⎨⎧=<-⎩⎨⎧==<=)(0.10819.7370.587776.60082.19.1462单桩抗拔力满足要求单桩承载力满足要求kN R kN kNA f kNR kN ta p c c z ψ 3、 水平力作用下:H i k =n H k （DBJ15-31-2003）（10.2.1-3）470==17.5kN<R H a ＝236.8kN （满足要求） 六、 抗倾覆验算根据上图所示，可得：倾覆力矩 m kN H F M M h .43584.10703630=⨯+=⨯+=倾 抗倾覆力矩i b 22)(⨯+⨯+=ta k k R aG F M 抗m kN .6.86638.20.1081226.3)600850(=⨯⨯+⨯+= 故由上述计算结果，得6.199.143586.8663>==倾抗M M （抗倾覆满足要求） 七、 承台受冲切、受剪切承载力验算按照省地基基础设计规中明确承台受冲切、受剪切承载力采用验算h 0的高度来判断。
工程塔吊基础桩设计计算书及图纸secret
1 塔吊及承台的基本参数塔吊型号：中联重科TC6020A基础承台宽度Bc：6.00m基础承台厚度Hc：1.40m 基础埋深D：3.00m桩直径：0.60m 桩根数：6根2单桩桩顶竖向力的计算2.1 基本数据1.混凝土承台自重G=6.00×6.00×1.40×24=1210KN2.塔吊基础承台顶面荷载塔吊基础承台顶面荷载：垂直力Fv=682kN,弯矩M=3695kN.m，水平力Fh=124kN2.3 单桩桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，偏心竖向力作用下Ni=(Fv+G)/n±Mxyi/Σyj2±Myxi/Σxj2在实际情况中x、y轴是随机变化的，当塔吊臂处于桩基对角线位置时，有1根桩受最大拉力，有1根桩受最大压力，以下按最不利情况计算。
其中 n──单桩个数，n=6；Fv──作用于桩基承台顶面的竖向力标注值,等同于塔吊自重；G──桩基承台的自重；Mx,My──承台底面的弯矩标准值；xi ,yi──单桩相对承台中心轴方向距离Ni──单桩桩顶竖向力标准值；单桩桩顶竖向力标准值计算如下：作用承台底面的弯矩M=3695+124×1.40=3868.60kN.m最大压力：Nmax=(682+1210)/6+3868.60×2×20.5/(2×（2×20.5)2) +(2×（2/20.5)2)=315.33+547.41=862.74kN。
最小压力：Nmin=(682+1210)/6-3868.60×2×20.5/(2×（2×20.5)2) +(2×（2/20.5)2)=315.33-547.41=-232.08kN。
(3)单桩桩顶竖向力标准值取值通过以上计算得出：塔吊在非工作状况时为最不利情况，单桩桩顶竖向力最大值Nmax=1226.88kNNmin=79.30kN>0，不需要验算桩的抗拔3 桩竖向极限承载力验算单桩竖向极限承载力标准值依据《建筑桩基技术规范》(JGJ94-2008)的第5.3.5条按下面的公式计算：Q uk =∑+p pkisik AqLqU其中 Quk──单桩竖向极限承载力标准值；qsik──桩侧第i层土的极限侧阻力标准值；Qpk──桩的极限端阻力标准值；:u──桩身的周长，u=1.884m；Ap ──桩端面积, Ap=0.2826m2；li──第i层土层的厚度；承台底各土层厚度及孔灌注桩极限阻力标准值如下表:地层土层厚度(m) 极限侧阻力qsik (kPa) 极限端阻力Qpk(kPa)②砂质粉土 3.40 55.00③粉质粘土 2.90 50.00④粉质粘土 7.80 50.00⑤砂质粉土 2.40 55.00 500.00本工程±0=50.150m，塔吊设置处地面标高一般为-0.290m，基坑深度为-11.540m，即基坑位于地面下11.250m。
塔吊矩形板式桩基础结构安全计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》JGJ/T187-20092、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性1、塔机传递至基础荷载标准值基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=4.8×4.8×(1.25×25+0×19)=720kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×720=972kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.62+3.62)0.5=5.091m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(562+720)/4=320.5kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(562+720)/4+(2322+86×1.25)/5.091=797.699kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(562+720)/4-(2322+86×1.25)/5.091=-156.699kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(758.7+972)/4+(3134.7+116.1×1.25)/5.091=1076.893kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(758.7+972)/4-(3134.7+116.1×1.25)/5.091=-211.543kN 四、桩承载力验算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2承载力计算深度：min(b/2,5)=min(4.8/2,5)=2.4mf ak=(0.71×90+1.69×50)/2.4=148.4/2.4=61.833kPa承台底净面积：A c=(bl-n-3A p)/n=(4.8×4.8-4-3×0.503)/4=4.383m2复合桩基竖向承载力特征值：R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p+ηc f ak A c=0.8×2.513×(0.71×10+5.36×8+7.32×25+7.48×35+4.83×70) +4000×0.503+0.1×61.833×4.383=3713.705kNQ k=320.5kN≤R a=3713.705kNQ kmax=797.699kN≤1.2R a=1.2×3713.705=4456.446kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-156.699kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=156.699kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=25.7×(25-10)×0.503=193.906kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.6×0.71×10+0.3×5.36×8+0.4×7.32×25+0.6×7.48×35+0. 6×4.83×70)+193.906=1099.216kNQ k'=156.699kN≤R a'=1099.216kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1076.893kNψc f c A p+0.9f y'A s'=(0.75×14.3×0.503×106 + 0.9×(300×4398.23))×10-3=6582.197kN Q=1076.893kN≤ψc f c A p+0.9f y'A s'=6582.197kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=211.543kNf y A s=(300×4398.23)×10-3=1319.469kNQ'=211.543kN≤f y A s=1319.469kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。