现代永磁同步电动机的磁路结构和参数设计
新型永磁电机的设计、分析与应用研究
新型永磁电机的设计、分析与应用研究一、概述随着全球能源危机和环境保护压力的不断增大,高效、节能、环保的电机技术成为了当前研究的热点。
永磁电机作为一种新型的电机技术,具有高效率、高功率密度、低噪音、低维护等优点,被广泛应用于电动汽车、风力发电、工业自动化等领域。
对新型永磁电机的研究具有重要意义。
新型永磁电机的研究涉及到电机设计、分析、优化以及应用等多个方面。
在电机设计方面,需要考虑电机的结构、绕组、永磁体等因素,以实现电机的最佳性能。
在电机分析方面,需要建立电机的数学模型,对电机的性能进行预测和评估。
在电机优化方面,需要采用先进的优化算法,对电机的结构参数进行优化,以提高电机的效率和可靠性。
在应用方面,需要研究永磁电机在不同领域的应用特点和技术难点,以推动永磁电机的广泛应用。
本文旨在对新型永磁电机的设计、分析与应用进行深入的研究和探讨。
介绍了永磁电机的基本原理和分类,为后续研究打下基础。
详细阐述了永磁电机的设计方法,包括电机的结构设计、绕组设计、永磁体设计等。
建立了永磁电机的数学模型,对电机的性能进行了预测和评估。
接着,采用先进的优化算法,对电机的结构参数进行了优化,以提高电机的效率和可靠性。
结合实际应用案例,分析了永磁电机在不同领域的应用特点和技术难点,为永磁电机的应用提供了有益的参考。
通过本文的研究,可以为新型永磁电机的设计、分析与应用提供理论支持和技术指导,推动永磁电机技术的进一步发展和应用。
1. 永磁电机的发展历程与现状永磁电机,作为一种重要的电机类型,其发展历程与现状反映了电机技术的持续进步与革新。
早在20世纪初,永磁电机就已经开始被研究和应用,但受限于当时永磁材料的性能,其应用范围和效率相对较低。
随着稀土永磁材料的出现和发展,尤其是钕铁硼等高性能永磁材料的出现,永磁电机的性能得到了显著提升,应用领域也大幅扩展。
近年来,随着全球对节能减排和环保要求的不断提高,永磁电机以其高效率、高功率密度、低维护成本等优点,在新能源汽车、风力发电、电动工具、家用电器等领域得到了广泛应用。
永磁同步电动机设计及结构的设计(论文)【范本模板】
毕业设计论文题目永磁同步电动机的设计及结构的研究(院)系电气与信息工程系专业电气工程及其自动化班级0 学号0 号学生姓名高富帅导师姓名完成日期2005年6月8日目录摘要 (1)Abstract (2)第1章绪论 (3)1.1永磁性材料简述 (3)1。
1。
1 稀土永磁材料 (3)1.1。
2 其它永磁材料 (4)1.1.2。
1 铝镍钴永磁 (5)1.1。
2.2 铁氧体永磁材料 (6)1。
1。
2。
3 粘结永磁材料 (6)1。
2永磁同步电机的发展概况 (6)1。
2.1永磁同步电机在国内的发展概况 (7)1。
2.2永磁同步电机在同外的发展概况 (7)1。
3永磁同步电动机的分类 (8)1.3.1永磁同步电动机简介 (8)1。
3.2永磁同步电动机的分类 (8)1.4永磁同步电动机的主要特点和应用 (9)第2章永磁材料的性能和选用 (11)2.1 永磁材料磁性能的主要参数 (11)2。
1.1退磁曲线 (11)2.1.2 回复曲线 (12)2.1。
3 内禀退磁曲线 (13)2。
1。
4 稳定性 (14)2.2 永磁材料的选择和应用注意事项 (15)2。
2.1永磁材料的选择 (15)2.2.2 永磁材料的应用注意事项 (16)第3章永磁同步电动机的结构和基本理论 (16)3.1永磁同步电动机的结构 (18)3.1。
1永磁同步电动机的总体结构 (18)3。
1。
2永磁同步电动机的转子磁路结构 (19)3。
1。
2.1表面式转子磁路结构 (20)3.1.2.2内置式转子磁路结构 (21)3.1.2。
3爪极式转子磁路结构 (23)3.1.3隔磁措施 (23)3.2 永磁同步电动机的基本理论 (23)3.2。
1 稳态运行和相量图 (23)3。
2。
2永磁同步电动机的稳态性能分析和计算 (25)3。
2。
2。
1电磁转矩和矩角特性 (25)3。
2.3 工作特性曲线 (27)3.3永磁同步电动机的磁路分析与计算 (27)3。
3.1磁路计算特点 (27)3。
永磁同步电机毕业设计永磁同步电动机的电磁设计与分析
永磁同步电动机的电磁设计与分析摘要永磁同步电动机(PMSM)是一种新型电机,永磁同步电动机具有结构简单、体积小、重量轻、损耗小、效率高等优点,和直流电机相比,它没有直流电机的换向器和电刷等缺点。
和异步电动机相比,它由于不需要无功励磁电流,因而具有效率高,功率因数高,转矩惯量大,定子电流和定子电阻损耗小等特点。
本文主要介绍永磁同步电动机(PMSM)的发展背景和前景、工作原理、发展趋势,以异步起动永磁同步电动机为例,详细介绍了永磁同步电动机的电磁设计,主要包括额定数据和技术要求,主要尺寸,永磁体计算,定转子冲片设计,绕组计算,磁路计算,参数计算,工作特性计算,起动性能计算,还列举了相应的算例。
还通过Ansoft软件的Rmxprt模块对永磁同步电动机了性能分析,得出了效率、功率、转矩的特性曲线,并且分别改变了电机的三个参数,得出这些参数对电机性能的影响。
又通过Ansoft软件Maxwell 2D的瞬态模块对电机进行了仿真,对电机进行了磁场分布计算,求出了电流、转矩曲线和电机的磁力线、磁通密度分布图。
关键词永磁同步电动机;电磁设计;性能分析The design of Permanent-MagnetSynchronous MotorAbstractPMSM (Permanent-Magnet Synchronous Motor) is a new type of motor, which has the advantages of simple structure, small volume, light weight, low loss, high efficiency. Compared with the DC motor, it has no DC motor commutator and brush. Compared with the asynchronous motor, because it does not require no power excitation current, It has the advantages of high efficiency, high power factor, large moment of inertia, stator current and small stator resistance loss .The paper mainly introduces the PMSM's development background and foreground, working principle, development trend, taking asynchronous start permanent magnet synchronous motor as an example, it introduces in detail the electromagnetic design of PMSM, that mainly includes the rated data and technical requirements, main dimensions, permanent magnet calculation, rotor and stator punching, winding calculation, magnet circuit calculation, parameters calculation, performance calculation, calculation of starting performance , and also lists the revevant examples. We aslo can analyse the performance of PMSM through the Rmxprt module of Ansoft software and conclude that the characteristic curve of efficiency, power, torque. By changing two parameters of the motor, I get the optimal scheme of the motor. Through transient module of Ansoft software Maxwell 2D to simulate the motor parameters, the magnetic field distribution of the motor is calculated, I can be obtained the curves of the current and the torque, the distribution of magnetic line of force and the distribution of magnetic flux density.Keywords PMSM; Motor design; Performance analysis目录摘要 (I)Abstract (II)第1章绪论 (4)1.1 课题背景 (4)1.2 永磁电机发展趋势 (5)1.3 本文研究主要内容 (6)第2章永磁同步电动机的原理 (7)永磁材料 (7)2.1.1 永磁材料的概念和性能 (7)2.1.2 钕铁硼永磁材料 (8)永磁同步电动机的基本电磁关系 (9)2.2.1 转速和气隙磁场有关系数 (9)2.2.2 感应电动势和向量图 (10)2.2.3 交直轴电抗及电磁转矩 (12)小结 (13)第3章永磁同步电动机的电磁设计 (14)3.1 永磁同步电机本体设计 (14)3.1.1 永磁同步电动机的额定数据和主要性能指标 (14)3.1.2 定子冲片和气隙长度的确定以及定子绕组的设计 (15)3.1.3 转子铁心的设计 (16)永磁同步电动机本体设计示例 (18)3.2.1 额定数据及主要尺寸........................................ 错误!未定义书签。
新型永磁电机转子磁路结构设计与分析
新型永磁电机转子磁路结构设计与分析方案计算中采用了二维平面电磁场时步有限元结合场路耦合的方法,采用该计算方法的优点是能够考虑机械运动、导体区域感应涡流产生的集肤效应以及绕组邻近效应的影响,通过合理的简化模型,可以获得较高的计算精度和合理的计算时间[7]。
永磁同步电机电磁场时变问题中的Maxwell方程组表达式为:(2)当考虑到电机铁芯的饱和因素,则非线性时变运动电磁场问题的偏微分方程表达式[8]为:(3)式中:A—矢量磁位;Js—外部强加的源电流密度;v—媒质的磁阻率;V—媒质相对坐标系的运动速度;—媒质的电导率。
3 电磁场仿真计算与分析根据上述分析,针对以上转子磁路结构类型,本文建立了3种磁路结构的模型,分别是表贴式、内置式和本文提出的新磁路结构。
该永磁同步电动机的定子槽数(36槽)及结构尺寸相同。
转子采用不同的磁路结构,即表贴式转子磁路结构、内置式转子磁路结构和本文提出的新型磁路结构。
转子极数为8极。
图3、图4和图5分别为表贴式转子磁路结构、内置式转子磁路结构(转子磁路為一字型结构)、以及本文提出的新型转子磁路结构。
建立有限元仿真模型后,将分别计算3种磁路结构的空载反电动势波形,电机运行转速为1 000rpm,磁钢温度20℃。
图6、图7和图8分别是表贴式转子磁路结构的空载反电动势波形、内置式转子磁路结构的空载反电动势波形和本文提出的新型转子结构的空载反电动势波形。
通过对比图6、图7和图8的有限元仿真计算结果可知,当采用本文提出的新型转子磁路结构时,电机空载反电动势波形具有更高的正弦度,谐波含量最低,其谐波畸变率约为0.3%,远小于表贴式结构的2.6%和内置式转子结构的1.1%。
在空载工况下,对3种磁路结构电机的交直轴电感进行有限元仿真分析,得到电机交、直軸电感随时间的变化波形。
计算结果如图9、图10、图11所示。
图9为表贴式转子结构的交直轴电感仿真结果。
由于表贴式电机的交直轴磁导近似相等,因此仿真曲线中交直轴电感相近,即电机的凸极率近似为1。
永磁电机磁路结构和设计计算
1.1 磁路结构和设计计算永磁发电机与励磁发电机的最大区别在于它的励磁磁场是由永磁体产生的。
永磁体在电机中既是磁源,又是磁路的组成部分。
永磁体的磁性能不仅与生产厂的制造工艺有关,还与永磁体的形状和尺寸、充磁机的容量和充磁方法有关,具体性能数据的离散性很大。
而且永磁体在电机中所能提供的磁通量和磁动势还随磁路其余部分的材料性能、尺寸和电机运行状态而变化。
此外,永磁发电机的磁路结构多种多样,漏磁路十分复杂而且漏磁通占的比例较大,铁磁材料部分又比较容易饱和,磁导是非线性的。
这些都增加了永磁发电机电磁计算的复杂性,使计算结果的准确度低于电励磁发电机。
因此,必须建立新的设计概念,重新分析和改进磁路结构和控制系统;必须应用现代设计方法,研究新的分析计算方法,以提高设计计算的准确度;必须研究采用先进的测试方法和制造工艺。
1.2 控制问题永磁发电机制成后不需外界能量即可维持其磁场,但也造成从外部调节、控制其磁场极为困难。
这些使永磁发电机的应用范围受到了限制。
但是,随着MOSFET、IGBTT等电力电子器件的控制技术的迅猛发展,永磁发电机在应用中无需磁场控制而只进行电机输出控制。
设计时需要钕铁硼材料,电力电子器件和微机控制三项新技术结合起来,使永磁发电机在崭新的工况下运行。
1.3 不可逆退磁问题如果设计和使用不当,永磁发电机在温度过高(钕铁硼永磁)或过低(铁氧体永磁)时,在冲击电流产生的电枢反应作用下,或在剧烈的机械振动时有可能产生不可逆退磁,或叫失磁,使电机性能降低,甚至无法使用。
因而,既要研究开发适合于电机制造厂使用的检查永磁材料热稳定性的方法和装置,又要分析各种不同结构形式的抗去磁能力,以便在设计和制造时采用相应措施保证永磁式发电机不会失磁。
1.4成本问题由于稀土永磁材料目前的价格还比较贵,稀土永磁发电机的成本一般比电励磁式发电机高,但这个成会在电机高性能和运行中得到较好的补偿。
在今后的设计中会根据具体使用的场合和要求,进行性能、价格的比较,并进行结构的创新和设计的优化,以降低制造成本。
永磁同步电机的原理及结构
第一章永磁同步电机的原理及布局之袁州冬雪创作永磁同步电机的原理如下在电动机的定子绕组中通入三相电流,在通入电流后就会在电动机的定子绕组中形成旋转磁场,由于在转子上装置了永磁体,永磁体的磁极是固定的,根据磁极的同性相吸异性相斥的原理,在定子中发生的旋转磁场会带动转子停止旋转,最终达到转子的旋转速度与定子中发生的旋转磁极的转速相等,所以可以把永磁同步电机的起动过程当作是由异步启动阶段和牵入同步阶段组成的.在异步启动的研究阶段中,电动机的转速是从零开端逐渐增大的,造成上诉的主要原因是其在异步转矩、永磁发电制动转矩、下而引起的,所以在这个过程中转速是振荡着上升的.在起动加速的,其他的转矩大部分以制动性质为主.在电动机的速度由零增加到接近定子的磁场旋转转速时,在永磁体脉振转矩的影响下永磁同步电机的转速有可以会超出同步转速,而出现转速的超调现象.但颠末一段时间的转速振荡后,最终在同步转矩的作用下而被牵入同步.永磁同步电机主要是由转子、端盖、及定子等各部件组成的.一般来讲,永磁同步电机的最大的特点是它的定子布局与普通的感应电机的布局非常非常的相似,主要是区别于转子的独特的布局与其它电机形成了不同.和常常使用的异步电机的最大分歧则是转子的独特的布局,在转子上放有高质量的永磁体磁极.由于在转子上安顿永磁体的位置有很多选择,所以永磁同步电机通常会被分为三大类:内嵌式、面贴式以及拔出式,如图 1.1所示.永磁同步电机的运行性能是最受关注的,影响其性能的因素有很多,但是最主要的则是永磁同步电机的布局.就面贴式、拔出式和嵌入式而言,各种布局都各有其各自的优点.图1-1面贴式的永磁同步电机在工业上是应用最广泛的,其最主要的原因是其拥有很多其他形式电机无法比较的优点,例如其制造方便,转动惯性比较小以及布局很简单等.而且这种类型的永磁同步电机更加容易被设计师来停止对其的优化设计,其中最局改成正弦分布后可以带来很多的优势,例如改善电机的运行性能.拔出式布局的电机之所以可以跟面贴式的电机相比较有很大的改善是因为它充分的操纵了它设计出的磁链的布局有着分歧错误称性所生成的独特的磁阻转矩能大大的提高了电机的功率密度,而且在也能很方便的制造出来,所以永磁同步电机的这种布局被比较多的应用于在传动系统中,但是其缺点也是很突出的,例如制作成本和漏磁系数与面贴式的相比较都要大的多顿在转子的外部,相比较而言其布局虽然比较复杂,但却有几明的它跟面贴式的电机相比较就会发生很大的转矩;因为在转子永磁体的装置方式是选择嵌入式的,所以永磁体在被去磁后所带来的一系列的危险的可以性就会很小,因此电机可以在更高的旋转速度下运行但是其实不需要思索转子中永磁体是否会因为向心力过大而被破坏.为了体现永磁同步电机的优越性能,与传统异步电机来停止比较,永磁同步电机特别是最常常使用的稀土式的永磁同步电机具有布局简单,运行靠得住性很高;体积非常的小,质量特此外轻;损耗也相对较少,效率也比较高;电机的形状以及大小可以矫捷多样的变更等比较分明的优点.正是因为其拥有这么多的优势所以其应用范围非常的广泛,几乎广泛航空航天、国防、工农业的生产和日常生活等的各个范畴.永磁同步电动机与感应电动机相比,可以思索不输入无功励磁电流,因此可以非常分明的提高其功率因素,进而减少了定子上的电流以及定子上电阻的损耗,而且在稳定运行的时候没有转子电阻上的损耗,进而可以因总损耗的降低而减小风扇(小容量的电机甚至可以不必风扇)以及相应的风磨损耗,从而与同规格的感应电动机相比较其效率可以提高2-8个百分点.先对永磁同步电机的转速停止研究,在分析定子和转子的n r/min ,所以定子的电流相应的频率是因为定子旋转的磁动势的旋转速度是由定子上的电流发生的,所以应为(1.1) 可以看出转子的旋转速度是与定子的磁动势的转速相等的. 对于永磁同步电机的电压特性研究,可以操纵电动机的惯例来直接写出它的电动势平衡方程式(1.2)对于永磁同步电机的功率而言,同样根据发电机的惯例可以得到永磁同步电机的电磁功率为(1.3) 率是成正比的,所以可以得到以下公式(1.4)第二章 永磁同步电机物理模子开环仿真下面临永磁同步电机物理模子的开环停止仿真,在仿真之前先先容各个单元模块,以便于对模子停止更好的仿真.逆变器单元,逆变是和整流相对应的,它的主要功能是把直流电转变成交流电.逆变可以被分为两类,包含有源逆变以及无源逆变.其中有源逆变的定义为当交流侧毗连电网时,称之为有源逆变;当负载直接与交流侧相连时,称之为无源逆变. 以图2-1的单相桥式逆变电路的例子来讲明逆变器的工作原理.图2-1逆变电路图2-1中S1-S4为桥式电路的4个臂,它们是.当开关S1、S4闭合,S2、S3S1、S4断开,S2、S3闭合时,2-2所示.图2-2逆变电路波形通过这个方法,便可以把直流电转变成交流电,只要改变两组开关相应的切换频率,便可以改变交流电的输出频率.这就是逆变器的工作原理.当负载是电阻时,负载电流相位也相同.当负载是阻感时,2-2的波形.设S1、S4,同时合上S2、S3,则立即变成负的.但是,正是因为负载中存在着电感,其中的电流极性仍将维持原来的方向而不克不及立即改变.这时负载电流会从直流电源负极而流出,颠末S2、负载和S3再流回正极,负载电感中储存的能量会向直流电源发出反馈信号,负载电流要逐渐减小,到大.S2、S3断开,S1、S4闭合时的情况近似.上面是S1-S4均为抱负开关时的分析,实际电路的工作过程要比这更复杂一些. 逆变电路根据直流侧电源性质的分歧可以被分为两种:直流侧为电压源的称为电压型逆变电路;直流侧为电流源的称为电流型逆变电路.它们也分别被称为电压源逆变电路和电流源逆变电路.三相电压型逆变电路是由三个单相逆变电路而组成的.在三相逆变电路中三相桥式逆变电路应用的最为广泛.如图2-3以很分明的看出它是由三个半桥逆变电路组成的.图2-3三相电压型桥式逆变电路如图2-3所示的电路的直流侧一般只用一个电容器便可以了,但是为了方便分析,画出了串联的两个电容器而且标出假想的中点单相半桥和全桥逆变电路是具有很多相似点的,三相电压型桥式逆变电路也是以180度的导电方式作为其基本的工作方式,同一半桥上下两个臂交替着导电,每相之间开端导电的角度以120度相错开.这样在任何时候,将会有三个桥臂同时导通.也可以是上面一个下面两个,也可以是上面两个下面一个同时导通.它之所以被称为纵向换流是因为每次换流都是在同一相上的两个桥臂之间互换停止.逆变器的参数设置如图2-4所示图2-4逆变器模块参数设置六路脉冲触发器模块,如图2-5所示图2-5六路脉冲触发器模块同步六路脉冲发生器模块可用于很多范畴.六路脉冲触发器的主要矢量.下面的图表显示了一个0度的α角的六路脉冲.如图2-6所示图2-6六路脉冲触发器输出的脉冲aipha_deg.该输入可以毗连到一个恒定的模块或者它可以毗连到节制系统来节制发电机的脉冲AB、BC、CA为输入的ABC三相的线电压Freq频率的输入端口,这种输入应该毗连到包含在赫兹的基本频率,恒定的模块.Block六路脉冲触发器的参数设置如图2-7所示图2-7六路脉冲触发器参数设置图2-8整体开环仿真框图本文在基于Matlab下建立了永磁同步电机的开环电机模子的仿真.Ω,直轴感抗为0.027H,交轴感抗为0.067H,漏磁通λf 为0.272wb,转动惯量J2,粘滞磨擦系数B为0.得到的仿真成果图如图2-9所示图2-9电机转速曲线从图中的曲线可以看出,电机转速给定值为3000N(pm),从电机起动开端,速度逐渐上升,达到给定值需要的时间比较长,换句话说就是电机的响应时间较长,而且在达到稳定值附近时的转速动摇也比较大,可以是因为永磁同步电机的外部布局很复杂,也可以是跟电机没有任何节制有关,希望在搭建了速度转矩双闭环节制后的转速的响应时间能缩短,达到给定值附近时的上下动摇能减小转矩的成果如图2-10所示图2-10永磁同步电机转矩曲线从图中可以看出,在永磁同步电机起动后转矩的值在零的附近动摇,动摇范围还是比较大,发生动摇的主要原因还是电机复杂的外部布局,以及在没有任何节制的情况下才出现的,希望在搭建成速度转矩双闭环节制下可使其动摇的范围减小,无限的接近于零.电流的仿真成果如图2-11所示图2-11永磁同步电机电流曲线对于永磁同步电机开环物理模子仿真的电流,电流在电机开端运行时电流会在短时间内上升并振荡,但很快就接近与零值而且在零值附近动摇.第三章永磁同步电机双闭环仿真在MATLAB下的SIMULINK环境中,操纵其中的各种模块,建立了永磁同步电机双闭环节制系统仿真模子.该系统是由PI节制器构成的速度环和滞环电流节制器建立的电流环共同节制的双闭环节制系统.通过给定转速与实际转速的比较发生的误差,将发生的误差信号送入PI节制器,再由PI节制器送达转速节制模块.并通过坐标变换发生的参考电流,与PMSM输出的实际电流相比较,再通过桥路逆变器发生输入PMSM的三相电压,颠末坐标变换后直接输入到PMSM 本体节制其运行.最终达到在操纵双闭环节制系统的节制下可以实现实际转速与期望转速相一致的目标.根据模块化的思想,我们可以将系统的整体布局划分为以下几个主要部分:在整个仿真过程中,电机本体模块是其中最重要的模块之一.而P 为极对数) (3.2)‘则可以建立如下的电机本体模块,如图3-2所示:图3-1 PMSM 电机本体模块转速节制模块是由比例积分节制器根据比例积分节制原理建立的,如图3-3所示的比例积分PI 节制模块.在本体模块中取的比例积分为0.5,积分增益为0.01,定子电流输出的限幅为[-5,5].图3-2 PI 节制模块0则(3.3)由此可以看出转矩与电机交轴电流之间存在一定的线性关系.在仿真过程中是由程序实现的,转矩节制模块也是根据以上的原理建立的.在仿真中,主要有4个坐标变换的模块:两相旋转坐标系向两相运动坐标系变换(d —q 到到abc ),以及三相坐标系向两相运动坐标系变换(abc 到到 d —q ),换式相同.相应的坐标变换公式如下所示:两相旋转坐标系向运动坐标系变换:(3.5) 两相运动坐标系向三相坐标系变换:(3.6)(3.7)(3.8)相应的反变换为:(3.9)(3.10)(3.11)(3.12)根据坐标变更公式(—)可以建立如图3-3、图3-4、图3-5、图3-6的坐标变换模块.图3—4α-β到abc坐标变换图3—5abc到α-β坐标变换图3—6α-β到d-q坐标变换对于电流节制方式而言,采取的是滞环节制.首先确定一个期望值,根据滞环的带将近在期望值的两侧来确定一个范围,当实际输出电流达到滞环宽度以上的时候,就会输出高值信号,从而达到对输出电流调节的目标.滞环节制器的模块是根据滞环节制原理搭建的,如图3-7所示.在图3-7中首先将实际电流与期望电流停止比较后发生误差,再颠末滞环节制器后发生三相电压信号.然后颠末数据逻辑非运算器器件和类型变换装置发生IGBT桥路6个IGBT管的门极脉冲信号.因同一相上的桥臂的管子触发脉冲是相反的,所以只要在原来的三相脉冲信号上加上逻辑非即可构成相应的6路脉冲触发信号,节制各个IGBT管的导通以及关闭.在本次仿真中,滞环的宽度设为0.1当期望电流与实际电流的误差不小于滞环带的宽度时,滞环节制器即守旧,输出值为1,当误差小于滞环宽度的负值时,滞环节制器即关断,输出为0.图3—7 滞环节制器布局电压源逆变器如图3-8所示,根据3.1.5小结小节中我们研究的电流节制器,它可以发生出IGBT的门极信号,而且通过这个信号来节制每一个IGBT管的导通以及关断.由直流电源发生的三相电流与三相实际电流值同时作用在负载上,根据误差的大小来发生输入到PMSM的三相电压Vabc,通过这个发生出来的三相电压来调节PMSM的实际转速也能同时调节交直轴的电流,最终达到实际值与期望值相等的目标.这个逆变桥的IGBT管是选用的IRGIB10B60KD1.为了得到相对更好的电流波形,要在IGBT桥路三相电流输出端加上一个滤波器,右边的负载电阻全取为20V,左下角独立的部分是IGBT桥路中流经IGBT管的电流以及电压的丈量装置,可通过它得到流经每一个IGBT管的电压和电流,要想得到IGBT管上的损耗功率只需将同一个IGBT管的电压电流和电压相乘即可,要想得到在一段时间内单个IGBT管上的消耗功率的总和,可以在功率输出端放上一个积分器输出值即可得到.图3—8电压逆变器布局3.2 仿真成果图3-9 整体仿真框图0.027H,交轴感抗0.067H.粘滞磨擦系数B为0.本次仿真就是为了验证所设计的PMSM双闭环节制系统的仿真模子的静、动态性能是否得到改善,是否达到预想的成果以及系统空载启动的性能是否杰出它的优越性可否体现出来,系统先是在空载情况下启动,在t=0.4s时突加负载2Nm,可以得到系统转速、转矩、直轴交轴电流以及A相电流的仿真曲线.给定参考转速为200rad/s,滞环宽度取为0.1.图3-10 永磁同步电机双闭环节制转速图3.11 永磁同步电机双闭环节制转矩图3.12图3.13图 3.14 永磁同步电机双闭环i电流曲线通过上面的仿真图可以很分明的看出:在给定的参考转速不变的情况下,系统从接纳到信号到可以响应需要的时间很短而且上下的动摇不是很大总体来看还是很平稳的,在起动阶段系统是坚持转速恒定的,而且在空载稳定速度下运行时,不思索系统的磨擦转矩,因此此时的电磁转矩的平均值为零,交轴和直轴电流以及相电流的平均值也接近为零.在突然加上负载后,转速发生了突然的下降,但是又能比较快的恢复到稳定的状态,稳态运行时转速没有静差,但突然加上负载后,电磁转矩就会略有增大,这是由于开关的频繁切换所造成的.稳态时,电磁转矩等于负载转矩,直轴电流的平均值为零,交轴电流均值增大,相电流为正弦波形,这很符合永磁同步电机的特性.仿真成果标明电机的动静态性能比较好,得到仿真之前预期的目标,说明建仿照真的方法是比较抱负的,是正确的.第四章永磁同步电机开环和双闭环仿真比较通过第二章的研究和分析,可以看出永磁同步电机在开环的运行形式下,得到的转矩、电流、转速的波形跟我们想要的效果有很大的差距,其中会出现从起动开端,达到稳定的时间比较长,而且到达稳定时的效果也比较差,波形很分明.这主要是由于开环运行的条件下系统普遍存在的问题较多(1)在开环系统中,各种参数间相互之间影响而且互相制约着,所以很难再对调节器的参数停止更好的调整,因而系统的动态性能的缺陷很分明,在这种情况下不是很抱负.(2)任何扰动在转速出现偏差后也无法调整,因而转速动态降落较大.相对开环来讲在第三章研究的永磁同步电机的双闭环节制系统就对电机调节的优势就很分明,如仿真成果标明:对永磁同步电机双闭环节制系统的仿真成果停止波形分析,可以很清楚的看到其的合感性,而且系统可以在非常平稳的状态下运行,跟开环节制系统相比较而言它具有较好的静、动态特性,可以达到我们所期望的目标.所以我们可以得出以下结论,采取该PMSM双闭环节制系统模子仿真,可以非常便捷地观察出它和开环情况下永磁同步电机相比较的优越性,实现同时也能很准确的验证其算法是否合理,只需要对其中一部分的功能模块停止替换或者是合理的适当的修改,就可以够实现对节制战略的更换或改进,不但可以间断对方案的设计周期停止节制,而且还能疾速验证所设计的节制算法是否正确是否合理,更优越的地方是可以充分地操纵计算机仿真的优越性.通过修改系统的参数变量或人为的加入分歧扰动因素来考查在各种分歧的试验条件下电机系统的动、静态性能,或者是摹拟相同的试验条件,通过各种参数或者分歧的波形来比较分歧的节制战略的优势和优势,为分析和设计分歧的永磁同步电机节制系统提供了更为有效的手段和工具,也给为了实际电机节制系统的设计以及调试提供了新的思路.在双闭环系统中应用到了直接转矩节制原理.直接转矩节制是近几年来继矢量节制技术之后发展起来的一种具有高性能的一种新型的交流变频调速技术.1985年由德国鲁尔大学Depenbrock传授第一次提出了基于六边形磁链的直接转矩节制实际[1],1986年日本学者Takahashi提出了基于圆形磁链的直接转矩节制实际[2],紧接着1987年在弱磁调速范围为涉及到了它.分歧于矢量节制技术,直接转矩节制自己的特点是很突出的.在矢量节制中遇到的计算复杂、特性易受电动机的参数变更所影响、实际性能很难达到实际分析成果等问题在直接转矩节制中得到了很大程度的改善.直接转矩节制技术一诞生,它就以自己新颖的节制思路,简洁了然的系统布局,杰出的静、动态性能而受到了人们普遍的注意,因而得到迅速的发展.今朝该技术已成功的应用到了电力机车的牵引以及提升机等大功率交传播动上.ABB公司已将直接转矩节制的变频器投放到了市场上.直接转矩节制的思想是想要直接节制电机的电磁转矩要来节制定子的磁链的方法,不像矢量节制那样,要通过电流来节制它的电磁转矩,而是在定子坐标系下观测电机的定子磁链和电磁转矩,并将磁链、转矩的观测值拿来与参考值经两个滞环比较强后得到的磁链、转矩节制信号,综合思索定子磁链的位置,要有开关选择适当的电压空间矢量,节制定子磁链的走向,从而来节制转矩[13].和矢量节制相比较,它的优点在于它抛开了矢量节制中的复杂的思想,直接对电机的磁链和转矩停止节制,并用定子的磁链方向来代替转子磁链的方向,从而避开了电机中不容易确定的参数[3].通过本次的毕业设计,使我把从讲义里学到的东西以及讲义以外的知识接洽在了一起,在本次的毕业设计中我从最基本的对永磁同步电机的基本布局、工作原理等开端研究,通过查阅大量的书籍资料,使我获得了在本课题之外的很多知识,在此期间虽然遇到了很多的问题,但是对于我来讲这是一种动力,可以促使我更多的学习相关的知识,使我对永磁同步电机才干有更深入的懂得,在做毕业设计的过程中才干得心应手.做毕业设计的过程中以永磁同步电机的开环仿真作为基础,最终搭建出对永磁同步电机的双闭环节制,使其发挥出其最好的性能,并与其开环时的电机性能停止对比,观察出双闭环节制系统对电机有效节制,达到我们预期和想要的目标.现代的社会中,电力电子技术、微电子技术、以及电机节制实际等都迅速的发展起来,正是因为以上的发展,才使得永磁同步电机可以更好的被深入研究,以及最终达到广泛的应用.虽然本次毕业设计对永磁同步电机的性能做出了一些改善,得到了一些有意义的成果,但是由于自己的才能有限,还需要进一步的学习和研究.比方关于永磁同步电机的一系列困难,以及它的局限性,都是需要得到更多的学者来停止研究,最后希望永磁同步电机有个更好的今天.。
永磁电机的磁路分析与设计精品68页PPT
56、死去何所道,托体同山阿。 57、春秋多佳日,登高赋新诗。 58、种豆南山下,草盛豆苗稀。晨兴 理荒秽 ,带月 荷锄归 。道狭 草木长 ,夕露 沾我衣 。衣沾 不足惜 ,但使 愿无违 。 59、相见无杂言,但道桑麻长。 60、迢迢新秋夕,亭亭月将圆。
21、要知道对好事的称颂过于夸大,也会招来人们的反感轻蔑和嫉妒。——培根 22、业精于勤,荒于嬉;行成于思,毁于随。——韩愈
23、一切节省,归根到底都归结为时间的节省。——马克思 24、意志命运往往背道而驰,决心到最后会全部推倒。——莎士比亚
25、学习是劳动,是充满思
永磁同步电机
二、永磁同步电动机的转子磁路结构
1. 表面式转子磁路结构 2. 内置式转子磁路结构 3. 爪极式转子磁路结构 4. 隔磁措施
1、表面式转子磁路结构
N
N
S
S
SN
NS
SN
NS
S N
(a)凸出式(隐极结构)
S N
(b)插入式(凸极结构)
1、表面式转子磁路结构
对采用稀土永磁的电机来说,由于永 磁材料的相对回复磁导率接近1,所以表 面凸出式转于在电磁性能上属于隐极转子 结构;而表面插入式转子的相邻两永磁磁 极间有着磁导率很大的铁磁材料,故在电 磁性能上属于凸极转子结构。
五.永磁同步电动机的参数计算和分析
六.异步起动永磁同步电动机的起动过程
永磁同步电动机的稳态性能
(一)稳态运行和相量图 (二)稳态运行性能分析计算 (三)损耗分析计算
(一)稳态运行和相量图
利用双轴电枢反应分析法(双反 应理论)研究永磁同步电动机。
同步电机的电枢反应:同步电机 电枢磁势基波对磁极主磁场的影响。
2、内置混合式转子磁路结构
2
1
1
N
3
4 S
NS
3
N S
N
N S
4
S
SN
NS
SN S 1 N
S
S
N
N
S N
(a)
(b)
1—转轴 2—永磁体槽 3—永磁体 4—转子导条
2、内置混合式转子磁路结构
2
3
2
3
N
N
N
4 1
NN NN
4
1
S
S
S
S
SS
S
SN
S
永磁电机磁路设计与分析
永磁电机磁路设计与分析近年来,无论是学术界或产业界,都积极致力与发展永磁电机,并已成功地应用于各种科技产品上,例如航空、机械、机器人及精密纺织等等。
永磁电机使用高性能的永久磁石,例如钐钴、钕铁硼等稀土类磁石为激磁场,从而免去了如线绕式激磁场的铜耗,同时可省去使用碳刷、滑环等附件,缩小了体积,以达到高效率、高功率因数及小型化的需求,永磁电机已经逐步取代传统绕线式激磁磁场电机,并且有抢占部分异步电机市场特别是变频调速电机市场的趋势。
永磁电机依其产生的反电势波形可区分为两大类,方波式及弦波式。
而从转子结构上看,大致可分为三种,表面附著型、半嵌型、埋入型,在这三种型式中,表面附著型不但可以用于方波式,也可用于弦波式。
这里我们简要分析一下永磁电机磁路的设计理念。
并说明如何结合有限元素法作电磁场分析。
任何一种永磁电机的设计,都不是一件简单的工作,他必须具备电磁、机械、热传、电子、声学及材料等方面的知识。
传统上,设计者先依据经验作初步的设计,再经过一连串的修正及重复的设计,直到符合规格为止,本文仅以磁路的观点,提出设计的原则。
一般设计步骤大致包括以下几个项目;1.尺寸规格的设定电机设计者在设计电机之前,必须了解电机的使用场合,负载特性以及尺寸规格,一般永磁电机的主要尺寸是指电机定子内径、定子铁心的长度和永磁体的体积,电机的主要尺寸决定了电机的大小,电机的质量及材料费用,负载特性包括额定输出功率、外施电压及额定转速等等参数。
2.电机转子型态分为内转式、外转式以及径向或轴向气隙构造,内转子旋转产生的惯量较小,通常使用在侍服控制,反之外转式旋转惯量较大适合直接驱动的场合,另外电机依转子结构可以分为表面附著型、内藏型以及嵌入型,然而经常使用的有附著型和内藏型,其中内藏型永磁电机是将永磁体埋入转子内,因此结构坚固,可承受高转速所产生的离心力,所以经常被应用在高速的场合,另外表面型永磁电机应用于低速到中速的范围之间具有固定的转速特性,并且也可以维持高效率的性能。
永磁同步电机PPT课件
永磁同步电动机的转子磁路结构
1. 表面式转子磁路结构 2. 内置式转子磁路结构 3. 爪极式转子磁路结构 4. 隔磁措施
2、内置式转子磁路结构
永磁体位于转子内部,永磁体外表面与定子铁心内 圆之间有铁磁物质制成的极靴,极靴中可以放置铸铝 笼或铜条笼,起阻尼或(和)起动作用,动、稳态性能 好,广泛用于要求有异步起动能力或动态性能高的永 磁同步电动机。内置式转子内的永磁体受到极靴的保 护,其转子磁路结构的不对称性所产生的磁阻转矩也 有助于提高电动机的过载能力和功率密度,而且易于
永磁同步电动机
主磁场方向不同:径向磁场式和轴向磁场式。
电枢绕组位置:内转子式(常规式)和外转 子式。
转子有无起动绕组:无起动绕组电动机(常 称为调速永磁同步电动机)和有起动绕组电 动机(常称为异步起动永磁同步电动机)。
供电电流波形:可分为矩形波永磁同步电动 机(简称为无刷直流电动机)和正弦波永磁 同步电动机(简称为永磁同步电动机)。
1. 表面式转子磁路结构 2. 内置式转子磁路结构 3. 爪极式转子磁路结构 4. 隔磁措施
3、爪极式转子磁路结构
1—左法兰盘 2—圆环形永磁体 3—右法兰盘 4—非磁性转轴
3、爪极式转子磁路结构
左右法兰盘的爪数相同,且两者的爪极互相 错开,沿圆周均匀分布,永磁体轴向充磁,因 而左右法兰盎的爪极分别形成极性相异,相互 错开的永磁同步电动机的磁极。爪极式转子结 构永磁同步电动机的性能较低,又不具备异步 起动能力,但结构和工艺较为简单。
1、表面式转子磁路结构
插入式转子结构使用特点
这种结构可充分利用转子磁路的不对称性 所产生的磁阻转矩,提高电动机的功率密度, 动态性能较凸出式有所改善,制造工艺也较简 单,常被某些调速永磁同步电动机所采用。但 漏磁系数和制造成本都较凸出式大。
永磁同步电机设计参数-概述说明以及解释
永磁同步电机设计参数-概述说明以及解释1.引言1.1 概述概述:永磁同步电机作为一种高效、节能的电机类型,在各种应用领域备受关注。
其设计参数的选择对电机性能和效率有着重要影响。
因此,本文旨在探讨永磁同步电机设计参数的优化方法,以提高电机的性能和效率。
首先,我们将介绍永磁同步电机的工作原理和结构特点,包括永磁材料的选择、定子和转子的设计等方面。
然后,我们将重点讨论永磁同步电机设计中的关键要点,如磁场分布、转矩性能、效率等方面,以帮助读者深入了解设计参数的重要性。
接着,我们将介绍设计参数优化的方法,包括仿真分析、实验验证、优化算法等方面。
这些方法将有助于工程师们更好地设计永磁同步电机,提高其性能指标。
最后,我们将总结本文的主要观点,并展望未来研究的方向,以期为永磁同步电机设计和应用提供有益的参考。
通过对设计参数的深入研究和优化,我们有信心能够进一步提升永磁同步电机的性能和效率,推动其在各个领域的广泛应用。
1.2 文章结构:本文分为引言、正文和结论三个部分。
在引言部分,将对永磁同步电机设计参数进行概述,介绍文章的结构以及研究目的。
在正文部分,将详细讨论永磁同步电机设计参数的概述,关键设计要点以及设计参数优化方法。
最后在结论部分,对全文进行总结,分析设计参数对性能的影响,并展望未来研究方向。
通过这样的结构,读者将对永磁同步电机设计参数有一个更深入的了解,为相关领域的研究工作提供参考和指导。
1.3 目的:本文旨在探讨永磁同步电机设计参数对其性能影响的关键因素,通过对设计参数的优化方法和关键设计要点的详细分析,帮助读者更好地了解永磁同步电机的设计过程,提高电机的性能和效率。
同时,通过对设计参数对性能的影响进行总结和展望未来研究方向,有助于推动永磁同步电机在工业和汽车领域的应用和发展,促进清洁能源技术的进步和普及。
2.正文2.1 永磁同步电机设计参数概述永磁同步电机是一种高效、节能且性能优越的电动机,在现代工业生产中得到广泛应用。
永磁同步电机的原理和结构
第一章永磁同步电机的道理及构造永磁同步电机的道理如下在电念头的定子绕组中通入三相电流,在通入电流后就会在电念头的定子绕组中形成扭转磁场,因为在转子上装配了永磁体,永磁体的磁极是固定的,依据磁极的同性相吸异性相斥的道理,在定子中产生的扭转磁场会带动转子进行扭转,最终达到转子的扭转速度与定子中产生的扭转磁极的转速相等,所以可以把永磁同步电机的起动进程算作是由异步启动阶段和牵入同步阶段构成的.在异步启动的研讨阶段中,电念头的转速是从零开端逐渐增大的,造成上诉的重要原因是其在异步转矩.永磁发电制动转矩下而引起的,所以在这个进程中转速是振荡着上升的.在起动进程中,其他的转矩大部分以制动性质为主.在电念头的速度由零增长到接近定子的磁场扭转转速时,在永磁体脉振转矩的影响下永磁同步电机的转速有可能会超出同步转速,而消失转速的超调现象.但经由一段时光的转速振荡后,最终在同步转矩的感化下而被牵入同步.永磁同步电机主如果由转子.端盖.及定子等各部件构成的.一般来说,永磁同步电机的最大的特色是它的定子构造与通俗的感应电机的构造异常异常的类似,主如果差别于转子的奇特的构造与其它电机形成了不同.和经常运用的异步电机的最大不合则是转子的奇特的构造,在转子上放有高质量的永磁体磁极.因为在转子上安顿永磁体的地位有许多选择,所以永磁同步电机平日会被分为三大类:内嵌式.面贴式以及拔出式,如图 1.1所示.永磁同步电机的运行机能是最受存眷的,影响其机能的身分有许多,但是最重要的则是永磁同步电机的构造.就面贴式.拔出式和嵌入式而言,各类构造都各有其各自的长处.图1-1面贴式的永磁同步电机在工业上是运用最广泛的,其最重要的原因是其失去许多其他情势电机无法比较的长处,例如其制造便利,迁移转变惯性比较小以及构造很简略等.并且这种类型的永磁同步电机加倍轻易被设计师来进行对其的优化设计,个中最重要的办法是将其散布构造改成正弦散布后可以或许带来许多的优势,运用以上的办法可以或许很好的改良电机的运行机能.拔出式构造的电机之所以可以或许跟面贴式的电机比拟较有很大的改良是因为它充分的运用了它设计出的磁链的构造有着不合错误称性所生成的奇特的磁阻转矩能大大的进步了电机的功率密度,并且在也能很便利的制造出来,所以永磁同步电机的这种构造被比较多的运用于在传动体系中,但是其缺点也是很凸起的,例如制造成本和漏磁系数与面贴式的比拟较都要大的多部,比拟较而言其构造固然比较庞杂,但却有几个很显著的长处是毋庸置疑的,较就会产生很大的转矩;因为在转子永磁体的装配方法是选择嵌入式的,所以永磁体在被去磁后所带来的一系列的安全的可能性就会很小,是以电机可以或许在更高的扭转速度下运行但是其实不须要斟酌转子中永磁体是否会因为离心力过大而被损坏.为了表现永磁同步电机的优胜机能,与传统异步电机来进行比较,永磁同步电机特殊是最经常运用的稀土式的永磁同步电机具有构造简略,运行靠得住性很高;体积异常的小,质量特此外轻;损耗也相对较少,效力也比较高;电机的外形以及大小可以灵巧多样的变更等比较显著的长处.恰是因为其失去这么多的优势所以其运用规模异常的广泛,几乎广泛航空航天.国防.工农业的临盆和日常生涯等的各个范畴.永磁同步电念头与感应电念头比拟,可以斟酌不输入无功励磁电流,是以可以异常显著的进步其功率身分,进而削减了定子上的电流以及定子上电阻的损耗,并且在稳固运行的时刻没有转子电阻上的损耗,进而可以因总损耗的降低而减小电扇(小容量的电机甚至可以不必电扇)以及响应的风磨损耗,从而与同规格的感应电念头比拟较其效力可以进步2-8个百分点.先对永磁同步电机的转速进行研讨,间的转速关系时速也为 n r/min,所以定子的电流响应的频率是因为定子扭转的磁动势的扭转速度是由定子上的电流产生的,所以应为可以看出转子的扭转速度是与定子的磁动势的转速相等的.对于永磁同步电机的电压特征研讨,可以运用电念头的通例来直接写出它的电动势均衡方程式(1.2)对于永磁同步电机的功率而言,同样依据发电机的通例可以或许得到永磁同步电机的电磁功率为(1.3)对于永磁同步电机的转矩而言,转矩和功率是成(1.4)第二章永磁同步电机物理模子开环仿真下面临永磁同步电机物理模子的开环进行仿真,在仿真之前先介绍各个单元模块,以便于对模子进行更好的仿真.逆变器单元,逆变是和整流相对应的,它的重要功效是把直流电转变成交换电.逆变可以被分为两类,包含有源逆变以及无源逆变.个中有源逆变的界说为当交换侧衔接电网时,称之为有源逆变;当负载直接与交换侧相连时,称之为无源逆变.以图2-1的单相桥式逆变电路的例子来解释逆变器的工作道理.图2-1逆变电路图2-1中S1-S4为桥式电路的4个臂,帮助电路构成的.当开关,S2.S3断开时,负载电压;当S1.S4断开,S2.S3闭应时,其波形如图2-2所示.图2-2逆变电路波形经由过程这个办法,就可以把直流电转变成交换电,只要转变两组开关响应的切换频率,就可以转变交换电的输出频率.这就是逆变器的工作道理.当负载是电阻时,,相位也雷同.当负载是阻感时,形也不合,图2-2.设S1.S4,同时合上S2.S3,则.但是,恰是因为负载中消失着电感,个中的电流极性仍将保持本来的偏向而不克不及连忙转变.这时负载电流会从直流电源负极而流出,经由S2.负载和S3再流回正极,,负载电流要逐渐减小,到,之后大.S2.S3断开,S1.S4闭应时的情形类似.上面是S1-S4均为幻想开关时的剖析,实际电路的工作进程要比这更庞杂一些.逆变电路依据直流侧电源性质的不合可以被分为两种:直流侧为电压源的称为电压型逆变电路;直流侧为电流源的称为电流型逆变电路.它们也分离被称为电压源逆变电路和电流源逆变电路.三相电压型逆变电路是由三个单相逆变电路而构成的.在三相逆变电路中三相桥式逆变电路运用的最为广泛.如图2-3所示的三相电是由三个半桥逆变电路构成的.图2-3三相电压型桥式逆变电路如图2-3所示的电路的直流侧一般只用一个电容器就可以了,但是为了便利剖析,画出了串联的两个电容器并且标出设想的中点单相半桥和全桥逆变电路是具有许多类似点的,三相电压型桥式逆变电路也是以180度的导电方法作为其根本的工作方法,统一半桥高低两个臂瓜代着导电,每相之间开端导电的角度以120度相错开.如许在任何时刻,将会有三个桥臂同时导通.也可能是上面一个下面两个,也可能是上面两个下面一个同时导通.它之所以被称为纵向换流是因为每次换流都是在统一相上的两个桥臂之间交换进行.逆变器的参数设置如图2-4所示图2-4逆变器模块参数设置六路脉冲触发器模块,如图2-5所示图2-5六路脉冲触发器模块同步六路脉冲产生器模块可用于许多范畴.六路脉冲触发器的重要部分.下面的图表显示了一个0度的α角的六路脉冲.如图2-6所示图2-6六路脉冲触发器输出的脉冲aipha_deg,以度的情势.该输入可以衔接到一个恒定的模块或者它可以衔接到掌握体系来掌握发电机的脉冲AB.BC.CA为输入的ABC三相的线电压Freq频率的输入端口,这种输入应当衔接到包含在赫兹的根本频率,恒定的模块.Block六路脉冲触发器的参数设置如图2-7所示图2-7六路脉冲触发器参数设置图2-8整体开环仿真框图本文在基于Matlab下树立了永磁同步电机的开环电机模子的仿真.Ω,直轴感抗为0.027H,交轴感抗为0.067H,漏磁通λf为0.272wb,迁移转变惯量J2,粘滞摩擦系数B为0.得到的仿真成果图如图2-9所示图2-9电机转速曲线从图中的曲线可以看出,电机转速给定值为3000N(pm),从电机起动开端,速度逐渐上升,达到给定值须要的时光比较长,换句话说就是电机的响应时光较长,并且在达到稳固值邻近时的转速摇动也比较大,可能是因为永磁同步电机的内部构造很庞杂,也可能是跟电机没有任何掌握有关,愿望在搭建了速度转矩双闭环掌握后的转速的响应时光能缩短,达到给定值邻近时的高低摇动能减小转矩的成果如图2-10所示图2-10永磁同步电机转矩曲线从图中可以看出,在永磁同步电机起动后转矩的值在零的邻近摇动,摇动规模照样比较大,产生摇动的重要原因照样电机庞杂的内部构造,以及在没有任何掌握的情形下才消失的,愿望在搭建成速度转矩双闭环掌握下可以使其摇动的规模减小,无穷的接近于零.电流的仿真成果如图2-11所示图2-11永磁同步电机电流曲线对于永磁同步电机开环物理模子仿真的电流,电流在电机开端运行时电流会在短时光内上升并振荡,但很快就接近与零值并且在零值邻近摇动.第三章永磁同步电机双闭环仿真在MATLAB下的SIMULINK情形中,运用个中的各类模块,树立了永磁同步电机双闭环掌握体系仿真模子.该体系是由PI掌握器构成的速度环和滞环电流掌握器树立的电流环配合掌握的双闭环掌握体系.经由过程给定转速与实际转速的比较产生的误差,将产生的误差旌旗灯号送入PI掌握器,再由PI掌握器送达转速掌握模块.并经由过程坐标变换产生的参考电流,与PMSM输出的实际电流比拟较,再经由过程桥路逆变器产生输入PMSM的三相电压,经由坐标变换后直接输入到PMSM本体掌握其运行.最终达到在运用双闭环掌握体系的掌握下可以或许实现实际转速与期望转速相一致的目标.依据模块化的思惟,我们可以将体系的整体构造划分为以下几个重要部分:3.1.1 PMSM本体模块在全部仿真进程中,电机本体模块是个中最重要的模块之一.依据公式而P 为极对数) (3.2)‘ 则可以树立如下的电机本体模块,如图3-2所示:图3-1 PMSM 电机本体模块转速掌握模块是由比例积分掌握器依据比例积分掌握道理树立的,如图3-3所示的比例积分PI 掌握模块.在本体模块中取的比例积分为0.5,积分增益为0.01,定子电流输出的限幅为[-5,5].图3-2 PI 掌握模块,,而直0,则由此可以看出转矩与电机交轴电流之间消失必定的线性关系.在仿真进程中是由程序实现的,转矩掌握模块也是依据以上的道理树立的. 在仿真中,重要有4个坐标变换的模块:两相扭转坐标系向两相静止坐标系变换(d —q 到,两相静止的坐标系向三相坐标是到abc ),以及三相坐标系向两相静止坐标系变换(abc 到,到 d —q ),.响应的坐标变换公式如下所示:两相扭转坐标系向静止坐标系变换:(3.5)两相静止坐标系向三相坐标系变换:(3.6)(3.8)响应的反变换为:(3.10)(3.11)(3.12)依据坐标变更公式(—)可以树立如图3-3.图3-4.图3-5.图3-6的坐标变换模块.图3—4 α-β到abc坐标变换图3—5abc到α-β坐标变换图3—6 α-β到d-q坐标变换对于电流掌握方法而言,采取的是滞环掌握.起首肯定一个期望值,依据滞环的带将近在期望值的两侧来肯定一个规模,当实际输出电流达到滞环宽度以上的时刻,就会输出高值旌旗灯号,从而达到对输出电流调节的目标.滞环掌握器的模块是依据滞环掌握道理搭建的,如图3-7所示.在图3-7中起首将实际电流与期望电流进行比较后产生误差,再经由滞环掌握器后产生三相电压旌旗灯号.然后经由数据逻辑非运算器器件和类型变换装配产生IGBT桥路6个IGBT管的门极脉冲旌旗灯号.因统一相上的桥臂的管子触发脉冲是相反的,所以只要在本来的三相脉冲旌旗灯号上加上逻辑非即可构成响应的6路脉冲触发旌旗灯号,掌握各个IGBT管的导通以及封闭.在本次仿真中,滞环的宽度设为0.1当期望电流与实际电流的误差不小于滞环带的宽度时,滞环掌握器即开通,输出值为1,当误差小于滞环宽度的负值时,滞环掌握器即关断,输出为0.图3—7 滞环掌握器构造电压源逆变器如图3-8所示,依据3.1.5小结末节中我们研讨的电流掌握器,它可以或许产生出IGBT的门极旌旗灯号,并且经由过程这个旌旗灯号来掌握每个IGBT管的导通以及关断.由直流电源产生的三相电流与三相实际电流值同时感化在负载上,依据误差的大小来产生输入到PMSM的三相电压Vabc,经由过程这个产生出来的三相电压来调节PMSM的实际转速也能同时调节交直轴的电流,最终达到实际值与期望值相等的目标.这个逆变桥的IGBT管是选用的IRGIB10B60KD1.为了得到相对更好的电流波形,要在IGBT桥路三相电流输出端加上一个滤波器,右边的负载电阻全取为直流电压为20V,左下角自力的部分是IGBT桥路中流经IGBT管的电流以及电压的测量装配,可经由过程它得到流经每个IGBT管的电压和电流,要想得到IGBT管上的损耗功率只需将统一个IGBT管的电压电流和电压相乘即可,要想得到在一段时光内单个IGBT管上的消费功率的总和,可以在功率输出端放上一个积分器输出值即可得到.图3—8 电压逆变器构造3.2 仿真成果图3-9 整体仿真框图直轴感抗为0.027H,交轴感抗0.067H.粘滞摩擦系数B为0.本次仿真就是为了验证所设计的PMSM双闭环掌握体系的仿真模子的静.动态机能是否得到改良,是否达到预想的成果以及体系空载启动的机能是否优胜它的优胜性可否表现出来,体系先是在空载情形下启动,在t=0.4s时突加负载2Nm,可以得到体系转速.转矩.直轴交轴电流以及A相电流的仿真曲线.给定参考转速为200rad/s,滞环宽度取为0.1.图3-10 永磁同步电机双闭环掌握转速图3.11 永磁同步电机双闭环掌握转矩图3.12图3.13图 3.14 永磁同步电机双闭环i电流曲线经由过程上面的仿真图可以很显著的看出:在给定的参考转速不变的情形下,体系从吸收到旌旗灯号到可以或许响应须要的时光很短并且高低的摇动不是很大总体来看照样很安稳的,在起动阶段体系是保持转速恒定的,并且在空载稳固速度下运行时,不斟酌体系的摩擦转矩,是以此时的电磁转矩的平均值为零,交轴和直轴电流以及相电流的平均值也接近为零.在忽然加上负载后,转速产生了忽然的降低,但是又能比较快的恢复到稳固的状况,稳态运行时转速没有静差,但忽然加上负载后,电磁转矩就会略有增大,这是因为开关的频仍切换所造成的.稳态时,电磁转矩等于负载转矩,直轴电流的平均值为零,交轴电流均值增大,相电流为正弦波形,这很相符永磁同步电机的特征.仿真成果标明电机的动静态机能比较好,得到仿真之前预期的目标,解释建模仿真的办法是比较幻想的,是精确的.第四章永磁同步电机开环和双闭环仿真比较经由过程第二章的研讨和剖析,可以看出永磁同步电机在开环的运行情势下,得到的转矩.电流.转速的波形跟我们想要的后果有很大的差距,个中会消失从起动开端,达到稳固的时光比较长,并且到达稳准时的后果也比较差,波形很显著.这主如果因为开环运行的前提下体系广泛消失的问题较多(1)在开环体系中,各类参数间互相之间影响并且互相制约着,所以很难再对换节器的参数进行更好的调剂,因而体系的动态机能的缺点很显著,在这种情形下不是很幻想.(2)任何扰动在转速消失误差后也无法调剂,因而转速动态降低较大.相对开环来讲在第三章研讨的永磁同步电机的双闭环掌握体系就对电机调节的优势就很显著,如仿真成果标明:对永磁同步电机双闭环掌握体系的仿真成果进行波形剖析,可以很清晰的看到其的合理性,并且体系可以或许在异常安稳的状况下运行,跟开环掌握体系比拟较而言它具有较好的静.动态特征,可以或许达到我们所期望的目标.所以我们可以得出以下结论,采取该PMSM双闭环掌握体系模子仿真,可以异常便捷地不雅察出它和开环情形下永磁同步电机比拟较的优胜性,实现同时也能很精确的验证其算法是否合理,只须要对个中一部分的功效模块进行调换或者是合理的恰当的修正,就可以或许实现对掌握计谋的改换或改良,不但可以间断对计划的设计周期进行掌握,并且还能快速验证所设计的掌握算法是否精确是否合理,更优胜的地方是可以或许充分地运用盘算机仿真的优胜性.经由过程修正体系的参数变量某工资的参加不合扰动身分来考核在各类不合的实验前提下电机体系的动.静态机能,或者是模仿雷同的实验前提,经由过程各类参数或者不合的波形来比较不合的掌握计谋的优势和劣势,为剖析和设计不合的永磁同步电机掌握体系供给了更为有用的手腕和对象,也给为了实际电机掌握体系的设计以及调试供给了新的思绪.在双闭环体系中运用到了直接转矩掌握道理.直接转矩掌握是近几年来继矢量掌握技巧之后成长起来的一种具有高机能的一种新型的交换变频调速技巧.1985年由德国鲁尔大学Depenbrock传授第一次提出了基于六边形磁链的直接转矩掌握理论[1],1986年日本学者Takahashi 提出了基于圆形磁链的直接转矩掌握理论[2],紧接着1987年在弱磁调速规模为涉及到了它.不合于矢量掌握技巧,直接转矩掌握本身的特色是很凸起的.在矢量掌握中碰到的盘算庞杂.特征易受电念头的参数变更所影响.实际机能很难达到理论剖析成果等问题在直接转矩掌握中得到了很大程度的改良.直接转矩掌握技巧一诞生,它就以本身新鲜的掌握思绪,简练清晰明了的体系构造,优胜的静.动态机能而受到了人们广泛的留意,因而得到敏捷的成长.今朝该技巧已成功的运用到了电力机车的牵引以及晋升机等大功率交换传动上.ABB公司已将直接转矩掌握的变频器投放到了市场上.直接转矩掌握的思惟是想要直接掌握电机的电磁转矩要来掌握定子的磁链的办法,不像矢量掌握那样,要经由过程电流来掌握它的电磁转矩,而是在定子坐标系下不雅测电机的定子磁链和电磁转矩,并将磁链.转矩的不雅测值拿来与参考值经两个滞环比较强后得到的磁链.转矩掌握旌旗灯号,分解斟酌定子磁链的地位,要有开关选择恰当的电压空间矢量,掌握定子磁链的走向,从而来掌握转矩[13].和矢量掌握比拟较,它的长处在于它抛开了矢量掌握中的庞杂的思惟,直接对电机的磁链和转矩进行掌握,并用定子的磁链偏素来代替转子磁链的偏向,从而避开了电机中不轻易肯定的参数[3].经由过程本次的毕业设计,使我把从教材里学到的器械以及教材以外的常识接洽在了一路,在本次的毕业设计中我从最根本的对永磁同步电机的根本构造.工作道理等开端研讨,经由过程查阅大量的书本材料,使我获得了在本课题之外的许多常识,在此时代固然碰到了许多的问题,但是对于我来说这是一种动力,可以或许促使我更多的进修相干的常识,使我对永磁同步电机才干有更深刻的懂得,在做毕业设计的进程中才干得心应手.做毕业设计的进程中以永磁同步电机的开环仿真作为基本,最终搭建出对永磁同步电机的双闭环掌握,使其施展出其最好的机能,并与其开环时的电机机能进行比较,不雅察出双闭环掌握体系对电机有用掌握,达到我们预期和想要的目标.现代的社会中,电力电子技巧.微电子技巧.以及电机掌握理论等都敏捷的成长起来,恰是因为以上的成长,才使得永磁同步电机可以或许更好的被深刻研讨,以及最终达到广泛的运用.固然本次毕业设计对永磁同步电机的机能做出了一些改良,得到了一些有意义的成果,但是因为本身的才能有限,还须要进一步的进修和研讨.比方关于永磁同步电机的一系列难题,以及它的局限性,都是须要得到更多的学者来进行研讨,最后愿望永磁同步电机有个更好的明天.。
「技术」永磁电机磁路结构和设计计算,含永磁电机优点和结构特性
「技术」永磁电机磁路结构和设计计算,含永磁电机优点和结构特性1、永磁电机1.1 磁路结构和设计计算永磁发电机与励磁发电机的最大区别在于它的励磁磁场是由永磁体产生的。
永磁体在电机中既是磁源,又是磁路的组成部分。
永磁体的磁性能不仅与生产厂的制造工艺有关,还与永磁体的形状和尺寸、充磁机的容量和充磁方法有关,具体性能数据的离散性很大。
而且永磁体在电机中所能提供的磁通量和磁动势还随磁路其余部分的材料性能、尺寸和电机运行状态而变化。
此外,永磁发电机的磁路结构多种多样,漏磁路十分复杂而且漏磁通占的比例较大,铁磁材料部分又比较容易饱和,磁导是非线性的。
这些都增加了永磁发电机电磁计算的复杂性,使计算结果的准确度低于电励磁发电机。
因此,必须建立新的设计概念,重新分析和改进磁路结构和控制系统;必须应用现代设计方法,研究新的分析计算方法,以提高设计计算的准确度;必须研究采用先进的测试方法和制造工艺。
1.2 控制问题永磁发电机制成后不需外界能量即可维持其磁场,但也造成从外部调节、控制其磁场极为困难。
这些使永磁发电机的应用范围受到了限制。
但是,随着MOSFET、IGBTT等电力电子器件的控制技术的迅猛发展,永磁发电机在应用中无需磁场控制而只进行电机输出控制。
设计时需要钕铁硼材料,电力电子器件和微机控制三项新技术结合起来,使永磁发电机在崭新的工况下运行。
1.3 不可逆退磁问题如果设计和使用不当,永磁发电机在温度过高(钕铁硼永磁)或过低(铁氧体永磁)时,在冲击电流产生的电枢反应作用下,或在剧烈的机械振动时有可能产生不可逆退磁,或叫失磁,使电机性能降低,甚至无法使用。
因而,既要研究开发适合于电机制造厂使用的检查永磁材料热稳定性的方法和装置,又要分析各种不同结构形式的抗去磁能力,以便在设计和制造时采用相应措施保证永磁式发电机不会失磁。
1.4 成本问题由于稀土永磁材料目前的价格还比较贵,稀土永磁发电机的成本一般比电励磁式发电机高,但这个成会在电机高性能和运行中得到较好的补偿。
永磁同步电机结构设计及其特点
永磁同步电机结构设计及其特点贺建忠(广州数控设备有限公司,广州510530)摘要:本文首先对永磁同步电机的结构设计原则进行介绍,然后对永磁同步电机结构设计特点进行探讨,最后对永磁同步电机的设计措施进行分析。
关键词:永磁同步电机结构设计特点永磁同步电机直接使用永磁体励磁,简化了电机结构,且发热量和损耗量都较低。
在永磁同步电机中,电机励磁 部分具有永磁体,可以根据具体的需求设置其结构和形状,具有较高的灵活性。
设计时,除了要考虑结构强度、布置 合理性外,还需要考虑机械使用年限。
1永磁同步电机工作原理永磁同步电机属于一种交流电机。
与异步电机不同,永磁同步电机转子侧安装有永磁磁极,有明确的极性。
永 磁同步电机运行过程中,当定子合成磁场轴线落后于转子 主磁场轴线时,即功率角大于0时,转子和电磁转矩的旋 转方向会相反,转矩表现为制动性质[1]。
为了可以对电磁 转矩制动效果进行平衡,保持转子转速不变化,需要利用 转子轴对驱动性质的机械转矩进行传递。
这时外界机械功 率输入后,永磁同步电机发出电功率使发电机运行。
如果功率角小于0,即定子合成磁场轴线超出了转子主 磁场轴线,转子旋转方向和电磁转矩会保持一致,转矩表 现为驱动型。
为了保持转子的转速,机械转矩为制动转矩。
如果负载转矩大于电机最大电磁转矩,会破坏输出功率和 输入功率的平衡性,致使电机没有能力保持转子同步旋转。
当功率角为0时,转子主磁场和定子合成磁场轴线会 重合,那么电磁转矩为0。
这时,外界和电机之间并没有传 递有功功率,此时会处于补偿机制的运行状态下。
2永磁同步电机的结构特点2.1表面转子结构表面转子结构布置在转子铁芯的外表面。
为了方便,永磁体以瓦片形放置。
一般在永磁体的外表面使用具有固 定和保护效果的非导体磁套筒。
转子转速过高时,套筒可 以保护好永磁体,避免因离心力过大被甩出。
2.2内置式转子结构由于永磁体布置在转子铁芯的内部,因此又叫内置式转 子结构。
永磁磁极很容易因受到保护而导致抗去磁能力变大。
永磁同步电动机的原理与结构详解
永磁同步电动机的原理与结构详解来源 |防爆云平台近些年永磁同步电动机得到较快发展,其特点是功率因数⾼、效率⾼,在许多场合开始逐步取代最常⽤的交流异步电机,其中异步启动永磁同步电动机的性能优越,是⼀种很有前途的节能电机。
永磁同步电动机永磁同步电动机的定⼦永磁同步电动机的定⼦结构与⼯作原理与交流异步电动机⼀样,多为4极形式。
图1是安装在机座内的定⼦铁芯,有24个槽。
图1—定⼦铁芯与机座电机绕组按3相4极布置,采⽤单层链式绕组,通电产⽣4极旋转磁场。
图2是有线圈绕组的定⼦⽰意图。
图2--同步电动机定⼦绕组永磁同步电动机的转⼦永磁同步电动机与普通异步电动机的不同是转⼦结构,转⼦上安装有永磁体磁极,永磁体在转⼦中的布置位置有多种,下⾯介绍⼏种主要形式。
永磁体转⼦铁芯仍需⽤硅钢⽚叠成,因为永磁同步电动机基本都采⽤逆变器电源驱动,即使产⽣正弦波的变频器输出都含有⾼频谐波,若⽤整体钢材会产⽣涡流损耗。
第⼀种形式:图3左图就是⼀个安装有永磁体磁极的转⼦,永磁体磁极安装在转⼦铁芯圆周表⾯上,称为表⾯凸出式永磁转⼦。
磁极的极性与磁通⾛向见图3右图,这是⼀个4极转⼦。
图3--表⾯凸出式永磁转⼦根据磁阻最⼩原理,也就是磁通总是沿磁阻最⼩的路径闭合,利⽤磁引⼒拉动转⼦旋转,于是永磁转⼦就会跟随定⼦产⽣的旋转磁场同步旋转。
第⼆种形式:图4中,左图是另⼀种安装有永磁体磁极的转⼦,永磁体磁极嵌装在转⼦铁芯表⾯,称为表⾯嵌⼊式永磁转⼦。
磁极的极性与磁通⾛向见图4右图,这也是⼀个4极转⼦。
图4--表⾯嵌⼊式永磁转⼦第三种形式:在较⼤的电机⽤得较多是在转⼦内部嵌⼊永磁体,称为内埋式永磁转⼦(或称为内置式永磁转⼦或内嵌式永磁转⼦),永磁体嵌装在转⼦铁芯内部,铁芯内开有安装永磁体的槽,永磁体的布置主要⽅式见图5。
在每⼀种形式中⼜有采⽤多层永磁体进⾏组合的⽅式。
图5--内埋式永磁转⼦的形式下⾯就径向式布置的转⼦为例做介绍。
图6是转⼦铁芯,为防⽌永磁体磁通短路,在转⼦铁芯还开有隔磁空槽,槽内也可填充隔磁材料。
永磁同步电机课件
通过集成传感器和智能化技术,实现 对电机运行状态的实时监测和故障诊 断,提高电机的可靠性和寿命。
先进控制算法
采用先进的控制算法和策略,实现电 机的快速响应、高精度控制和节能运 行。
应用拓展
新能源汽车
随着新能源汽车市场的不断扩大,永磁同步电机在电动汽车、混 合动力汽车等领域的应用越来越广泛。
工业自动化
可靠性
寿命
永磁同步电机的寿命较长,能够在恶劣的环境下稳定运行。
维护
永磁同步电机维护成本较低,因为其结构简单,部件较少。
05
永磁同步电机的优化设计
材料选择
01
02
03
永磁材料
选择具有高磁导率、高矫 顽力和高剩磁的永磁材料 ,如钕铁硼和钐钴等,以 提高电机的性能。
导磁材料
选用具有高磁导率和低损 耗的导磁材料,如硅钢片 和坡莫合金等,以降低电 机的铁损和涡流损耗。
保护等,以防止电机在异常情况下损坏。
04
控制器的设计需要考虑到电机的参数、控制算法、控 制精度和动态响应等因素,以确保电机能够高效、稳 定地运行。
驱动器
驱动器是永磁同步电机控制系统的执 行机构,负责将控制器发出的控制指 令转换为电机的实际运行状态。
驱动器的设计需要考虑到电机的参数 、驱动能力、效率、可靠性和安全性 等因素,以确保电机能够高效、稳定 地运行。
应用
永磁同步电机广泛应用于工业自 动化、电动汽车、风力发电等领 域,特别是在需要高效率、高转 矩密度和宽广调速范围的场合。
02
永磁同步电机的结构
定子
绕组
定子绕组是永磁同步电机中的重要组 成部分,通常由铜线绕制而成,其作 用是产生磁场。
铁芯
定子铁芯由硅钢片叠压而成,用于固 定和加强定子绕组,同时帮助集中磁 力线。
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相电 有效 压 值:E 一 磁 基波 所 的 相 反电 有 值;凡 o 永 气隙 磁场 产生 每 空载 动势 效 式中; U一
一
直 同 电 ; ;交 同 电 ; 一 矩 ; 轴 步 抗 X一 轴 步 抗 B 转 角
毋一电 动机的电 角速度; 相数; 用一 P一电 动机的
从图2可 在d a 见, 轴和q 它的电 气隙是等 轴, 磁 效的,
即 效 隙 f 8 h, 为 来 机 气 , 当 等 气 8 = + S 原 的 械 隙 气相 磁 ,
钢的径向高度。即可按下式计算: Ni
X = nt 尹 份 Q 4 f一 礼 fo q 声
得更优越的性能。
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2直 枢反 杭X 和交 枢反 抗‘的 L 轴电 应电 。 轴电 应电 二 一 程计算I J 法
可以 用有限元法更精确的计算计及饱和时的X d e和
X、 , 往 过 繁 ・ 下 绍 述 型 磁 简 的 a 但往 于复以介上 典的路化 值
工 程计算方法, 磁路结构的差异, 抗的计 因 电 算方法亦不同。 2 1面装式转子结构的电 . 枢反应电抗的计算
2- s
刀o
丝 L
2 p
(0 1)
Ro R , m= ,+ q 8 R,
(1 1)
式 : m一 轴 W 阻 R, 交 磁 其 部 磁 。 中 R, 交 气 磁 ; .一 轴 路 它 分 阻 , q
由 式 算出 相 组 链的 链Yq 下 计 与 绕 交 磁 / .
/ Nd , V 二 Kv. 、 1 0
A 硼永磁体 i铁 磁势:
F 二 - H, h ( b )
可 画 稀 永 体 势 电 磁 直 分 F和 枢 势 轴 量 . 单 作 出 土 磁 磁 F、 枢 势 轴 量 , 电 磁 交 分 F 各自 独 用 以 , q
时 生 应 气 磁 中、 枢 轴 通 . 电 交 磁 中 的 值 路 , 图 示 产 对 的 隙 通 J 电 直 磁 巾d 枢 轴 通 、 等 磁 图 如 5 。 ・
( 插 式 结构 图2所 这 结 可 把 磁 直 插 表 , 如 b 子 如 b 示, 种 构 以 永 钥 接 在 面 亦可 图2所 2 入 转 )
示, 插入转子槽内, 这对保护磁钢不受损伤和保证在高转速运行时的安全性均有好处。 磁角 从电 度出发, 它为凸极式的。 这种结构可以灵活地利用转子d 轴和9 轴磁路的不对称所产生的磁阻转
的转矩角大于9 0 0 ,而不象电励磁同步电 动机那样小于9 0 0e 以下讨论几种典型的磁路结构、参数计算和应用场合。 () a 1 面装式转子结构 ( 如图2 所示) ,这种结构具有结构简单,制造成本低, 转动惯量小 等优点。 此外这种表面凸出式的转子结构, 极易实现永磁磁极的优化设计, 获得良 从而 好的气隙
步 抗X 和 轴 步 抗X 的 异 对 角 性 电 d交 同 电 。差 , 矩 特
的影响是不同的,当永磁同步电 动机直轴同步电 抗 图1 永磁同 步电动机的矩角 特性曲线
一 6 8一
一 , 户种 种 .. . .. . .. 口 - - , , 种 种 . . . . . 曰 - ̄
刃 小 交 步 抗 4 磁 转 为 负 弦 数, 而 角 性 线上 矩 大 所 应 同 电 X . 阻 矩 一 正 函 因 矩 特 曲 转 最 值 对 J于轴
图4插入式转子结构P S M M的直轴等效磁路图
一 7 0一
这9 构d 磁 1 结 轴 钢磁阻 9 处为 磁 料, 小, 法按照 规电 抗的 算方 大, 轴 软 材 磁阻 故无 常 机电 计
法 当 饱和 应, 忽略 不计 效 并 铁心磁阻时, 型的直轴 其典 磁路如图4 图中: ‘ 系每对极下永 0 R
题 由 钦 硼 磁 的 导 与 同 这 结 的 ,戈 , 电 磁 凸 同 电 机 矩 。 于 铁 永 体 磁 率 相 , 种 构 X 与 励 的 极 步 动 的 >
角特性一样。
以上 三种典型结构都是内转子式的, 我们亦可设计成外转子式。 转子结构相比, 与内 在相同 机壳外径下, 显然外转子结构可以获得更大的电 枢直径, 可以更 合理的利用和布置磁钢, 从而获
卞磁路 比磁 导: () 3
式 : 相 : d一 波 组 数 每 每 槽 : 极 m: 一 效 磁 中 m一 数 Kp 基 绕 系 : 极 相 数q z 距() S 电 气 、 一 f等
隙 ( ; m) 本结构
Xd 戈。 X o= = a
此算法己 通过有限元法的计算验证其正确性。 2. 插入式转子结构的电 2 枢反应电 抗计算
程计算方法。 并结合某电梯用磁场定向控制的永磁电动机的 各种方案, 进行了讨论, 给出了结论一面装式外转子 磁路结构是磁场定向控制P M最理想得结构, MS 插入式结构则优先用于需进行弱磁控制和扩大动态转矩得场合,
并 通 在 轴 隔 槽 方 来 整 , , 比 ,满 不场 的冬 可 过 q开 磁 的 式 调 X/ 的 值 以 足 同合 需 X
式中:厂 流频率 一电
() 2
图3 内装式转子结构
P 0r ; o .x N一绕组每相串联匝数;P一极对数;q一每 =4 1 呱 )0 - 5
几 二=二 'd 下 2 p l
_m 2 r q v
汀 口 f
极 相 数 I一 枢 向 算 度() 每 槽 : 电 轴 计 长 m; f =
制策略的不同,对电 动机的磁路结构和参数提出了 不同的要求。可以说 P S 的班路结构对电 MM 机的体积、重量、参数和性能都 有十分明显的影响, 在设计中必须认真选择。
1 典型磁路结构
PS M M的电磁转矩
:=,m.i M 件一 i _P= s P U I 拍s0 p . E . 0 n 2
,系 对 气隙 每 极下 磁阻;R。 每 极 漏磁阻;中 。 示当 存 桥 .系 对 下 。表 转子 在磁 漏磁 磁体磁阻; R
时的漏磁通
h , R 二 , xs m
() 4
式中:h 一 永磁体磁化方向 ( 径向) 即 一对极的厚度 〔 ) U 一钦铁硼永磁体磁导率 。 ;I D
u 41%; 磁面凡 ‘L m丸 永体均长(: l 。 x S 永体积 一x ; 一磁平弧 。 氛 。 ;r 一 r 一 M . ,' )
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R, Ro
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尺 初
a F单独作用时 )
b凡单 作 时 用 ) 独 ) c 凡单 作 时 独 用 单 作 时 等 磁 图 图5 凡、 ‘ 凡 各自 独 用 的 值 路 a F和
磁场 形・以 转 动。 钱 材料的 率尸接 空 减小 矩脉 因 铁翻 波 磁导 近 气隙的 率, 在电 磁导 所以 磁上,
它相当于 气隙的隐 机, 均匀 极电 从而不 在d 存 轴和4 轴的磁阻差 即电 应电 a 别, 枢反 抗X 沿圆周
处处相等,没有磁阻转矩。
()面装式 a () b 插入式 图2 转子磁路结构
式 : 数 。交 电 反 磁 波 系 K一 即 枢 轴 场 基 幅 对 最 枢 应 场 形 数_ , 电 交 磁 的 波 值 其 中 系 K为 轴 玉
大值之比。 式中系数K 为直轴电 d 枢反应磁场波形系 即直轴磁场的 数, 基波幅值对其最大值之比。
方 ,
在此不再详述。
2 3 装式转子结构电枢反应电抗计算 . 内
以图3 充 横向 磁的内 转子 为 d 系软 极部 4 安 钦铁 磁 其 装式 结构 例, 轴 磁磁 分, 轴 装 硼 钥, 磁
` t 率很低, 如空气隙, 因此可以 用常规的电 磁式凸极同步电 机电 枢反应电 抗的方法来计算。 采用
矩 由 种 构 组 的 服 统 由 X> e 在 转 运 区 控 B , 它 生 ・ 这 结 所 成 伺 系 , 于 QX , 恒 矩 行 , 制 角 使 发 在
%<<范内就 以高矩 ,在功运区通调和制角可提 ”二围。可提 转值 而恒率行,过整控 “,以高
输出转矩和实现弱磁控制,扩大调速范围。 ()内 3 装式转子结构如图3 所示,这种结构对永磁体进行横向 充磁,相 邻磁极表面的极性 应该相同, 从而可获得比 上两种结构更大的气隙磁密。 显然亦带来漏磁系数大和制造成本高的问
关 : 步 机 结 tf 抗 电 电 场 控 同 动 路 , i 电 “ “ 手 “ “ 键 永 电; 构 反 ; 枢 “ “ 词磁 磁 * “ 电
;f*. AI l t L TF%E J(1 称 P S 被愈来愈广 YF k r_ i 3 . . a* } 下简 M M) 泛地应用于各 种场合,且 控 常因
现代永磁同步电动机的磁路结构和参数设计
谭苑娃 金如麟 王建辉 肖 杭 ( 上海交通大学 203) 000
摘 要:现代永磁同步电动机,常因控制策略的不同,对电动机的 磁路结构和参数提出了 不同的要求。文章
介 了 代 磁 步 动 的 型 磁 结 和 们 直 电 反 电 Xd 交 电 反 电 X; 工 绍现 永同电机典 的路构它 的轴枢应抗 n 轴枢应抗 , 和 的
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几 (, + ) R, R, , . 九 二 尺W + .R + . m . . R _ , R, Ra R
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汽= 1 式 :R; 交 方向 阻。 交 方 仅 气 磁 时 中 m 轴 磁 当 抽 向 有 隙 阻 : 一 R4 R, = ,=
当 交轴方向还有其他线性磁阻时:
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