温度应力计算

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温度应力计算·

施工配合比（kg/m3）二．温度计算（1）绝热温升Tmax′＝WQ/γC(1-e-mt) Tmax′---绝热温升Q-----水泥水化热Q=377x103J/KgC-----砼比热C=0.96X103J/(Kg.℃)γ-----砼重度γ=2400Kg/M3W-----每立方米水泥重量260 Kg/M3m-----热影响系数,m=0.43+0.0018QTmax′=260X377X103/0.96X103X2400(1-e-1.10X3) =44℃Tmax=8℃+44℃=52℃(12℃为入模温度)相应也可以建立绝热温度见公式:Tmax′＝WQ/γCxε+F/50F-----粉煤灰用量ε――――不同浇筑块的热系数Tmax′＝260X377X103/Tmax=8+55=63℃取Tmax＝63℃三. 温应力计算1.将砼的收缩随时间的进程换算成当量温度计算：Ty(t)= εy(t)/αα=1x10-5砼线膨胀系数εy(t)=ε0M1M2M3······M10(1-e0.01t)Ty(t)------当量温度εy(t)----任意时间的收缩(mm/mm)M1-----水泥品种为普通水泥,取1.0M2-----水泥细度为4000孔，取1.35M3-----骨料为石灰石，取1.00M4-----水灰比为0.52,取1.64M5-----水泥浆量为0.2,取1.00M6------自然养护30天，取0.93M7------环境相对湿度为50%,取0.54M8------水里半径倒数为0.4,取1.2M9------机械振捣，取1.00M10------含筋率为8%,取0.9ε0--ε∞---最终收缩，在标准状态下ε0=3.24X10-4εy(30)=1.01x10-4Ty(30)=10.1℃εy(27)=0.92 x10-4Ty(27)=9.2℃εy(24)=0.83 x10-4Ty(24)=8.3℃εy(21)=0.73 x10-4 Ty(21)=7.3℃εy(18)=0.64 x10-4Ty(18)=6.4℃εy(15)=0.54 x10-4Ty(15)=5.4℃εy(12)=0.439 x10-4 Ty(12)=4.39℃εy(9)=0.335 x10-4 Ty(9)=3.35℃εy(6)=0.226 x10-4 Ty(6)=2.26℃εy(3)=0.114 x10-4 Ty(3)=1.14℃计算中心温度当量温差:△T6=2.26-1.14=1.12℃△T9=3.35-2.26=1.09℃△T12=4.39-3.35=1.04℃△T15=5.4-4.39=1.01℃△T18=6.4-5.4=1.0℃△T21=7.3-6.4=0.9℃△T24=8.3-7.3=1.0℃△T27=9.2-8.3=0.9℃△T30=10.1-9.2=0.9℃2.计算中心温度砼基础施工时处于散热条件，考虑上下表面及侧面的散热条件,当体积厚达3m时,,散热影响系数取0.97；当中心浇筑完第四天后，水化热达峰值。

门刚pkpm温度应力计算

门刚pkpm温度应力计算门刚PKPM温度应力计算主要包括以下几个步骤：1. 计算门刚的热膨胀系数,常用的门刚材料热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K)。

2. 计算门刚的温度增量,温度增量等于实际温度减去参考温度。

例如,如果实际温度为200℃,参考温度为20℃,则温度增量为180℃。

3. 根据线膨胀系数计算门的线膨胀量,线膨胀量等于门刚的长度乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。

例如,如果门刚的长度为1米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则线膨胀量为1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106米。

4. 根据门的横截面积计算门的面积膨胀量,面积膨胀量等于门的横截面积乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。

例如,如果门的横截面积为1平方米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则面积膨胀量为1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106平方米。

5. 根据门的长度和横截面积计算门的体积膨胀量,体积膨胀量等于门的长度乘以横截面积乘以热膨胀系数和温度增量的乘积。

例如,如果门的长度为1米,横截面积为1平方米,热膨胀系数为11.7 × 10^-6 m/(m·K),温度增量为180℃,则体积膨胀量为1 × 1 × 11.7 × 10^-6 × 180 = 0.002106立方米。

6. 根据门的材料特性和受力情况,在门的横截面上进行应力计算,根据材料的弹性模量和应变,计算门在温度变化下产生的应力。

需要注意的是,在进行温度应力计算时,需要考虑到门在受力过程中可能会发生塑性变形,因此需要进行综合考虑计算。

混凝土温度应力控制标准

混凝土温度应力控制标准一、前言混凝土在使用过程中，由于受到外界环境的影响和内部物理化学过程的作用，会产生一定的应力。

其中，混凝土温度应力是一个常见的问题。

混凝土温度应力主要是由于混凝土在硬化过程中由于收缩而产生的，同时也会受到外界环境温度变化的影响。

因此，为了保证混凝土的稳定性和使用寿命，需要进行温度应力的控制。

二、标准概述混凝土温度应力控制标准是为了保证混凝土在使用过程中的稳定性和安全性而制定的。

该标准主要针对混凝土温度应力的控制要求进行了详细的规定，包括温度应力的计算方法、控制标准的要求、监测方法等方面。

该标准适用于各种混凝土结构的设计、施工和使用过程中的温度应力控制。

三、标准内容1. 温度应力的计算方法混凝土温度应力的计算方法主要包括两种：一种是基于混凝土收缩应力的计算方法，另一种是基于混凝土温度变化引起的应力的计算方法。

其中，基于混凝土收缩应力的计算方法主要针对混凝土在硬化过程中由于收缩而产生的应力进行计算，而基于混凝土温度变化引起的应力的计算方法主要针对混凝土在使用过程中由于温度变化而产生的应力进行计算。

在具体计算时，应根据混凝土的材料性质、结构设计要求和使用环境等方面进行综合考虑，选择合适的计算方法进行计算。

2. 控制标准的要求混凝土温度应力的控制标准主要包括两个方面：一是对温度应力的限制，二是对混凝土结构的变形控制。

具体要求如下：（1）对温度应力的限制混凝土温度应力的限制应根据具体结构的设计要求和使用环境等方面进行综合考虑，选择合适的限制标准。

一般来说，混凝土温度应力的限制应不超过混凝土的抗拉强度的10%。

（2）对混凝土结构的变形控制混凝土结构的变形控制应根据具体结构的设计要求和使用环境等方面进行综合考虑，选择合适的变形控制标准。

一般来说，混凝土结构的变形控制应不超过结构设计要求的变形控制标准。

3. 监测方法混凝土温度应力的监测方法主要包括两种：一种是基于传感器的实时监测方法，另一种是基于观察和测量的定期监测方法。

2019年温度场和温度应力计算.doc

附计算书3：温度场和温度应力计算一、温度场计算计算以本工程1.2m 厚底板为例，用差分法计算底板28d 水化热温升曲线。

计算中各参数的取值如下：W ——每m 3胶凝材料用量，440kg/ m 3；Q ——胶凝材料水化热总量（kJ/kg ）；，本例采用实测值260kJ/kg ；c ——混凝土的比热，取1.0kJ/ (kg ∙C )；ρ——混凝土的质量密度，取2400kg/ m 3；α——导温系数，取0.0035m 2/h ；m ，取0.5。

混凝土的入模温度取10C ，地基温度为18C ，大气温度为18C 。

温度场计算差分公式如下：1,1,,1,,222(21)2n k n kn k n kn k T T t t T aT a T x x -+++∆∆=∙--+∆∆∆ （B.4.2-1）⑴试算t ∆、x ∆，确定2x t∆∆α。

取t ∆ = 0.5天 = 12小时，x ∆ = 0.4m ，即分3层则412625.04.0120035.022≈=⨯=∆∆x t α，可行。

代入该值得出相应的差分法公式为k k n kn k n k n T T T T T ∆+⋅++⋅=+-+,,1,11,475.02525.0⑵画出相应的计算示意图，并进行计算。

底板厚1.2m ，分3层，每层0.4m ，相应的计算示意如下图。

从上至下各层混凝土的温度分别用1T 、2T 、3T 表示，相应k 时刻各层的温度即为k T ,1、k T ,2、k T ,3。

混凝土与大气接触的上表面边界温度用0T 表示，与地基接触的下表面边界温度用0'T 表示。

k = 0，即第05.00=⋅=∆⋅t k 天，上表面边界0T ，取大气温度，0T = 18C 各层混凝土温度取入模温度，即0,1T =0,2T = 0,3T = 10C下表面边界0'T ，取地基温度，0'T = 18C ；k = 1，即第5.05.01=⋅=∆⋅t k 天，温升=-⋅⋅⋅=-=∆⋅⋅-⋅-⋅-∆⋅⋅-∆⋅-⋅-)(24000.1260440)(5.015.05.0)11(5.0)1(max 1e e e eT T t k m tk m10.544C上表面边界温度0T ，散热温升为0，始终保持不变，0T = 18C第一层混凝土温度1,1T ，见计算图示中方框1，1,1T 的边界为0T 和0,2T ，在0,1T 的基础上考虑温升1T ∆，即C T T T T T 644.22475.02525.010,10,201,1=∆+⋅++⋅=第二层混凝土温度1,2T ，见计算图示中方框2，1,2T 的边界为0,1T 和0,3T ，在0,2T 的基础上考虑温升1T ∆，即C T T T T T 544.20475.02525.010,20,30,11,2=∆+⋅++⋅=m m m第三层混凝土温度1,3T ，见计算图示中方框3，1,3T 的边界为0,2T 和0'T ，在0,3T 的基础上考虑温升1T ∆，即2,003,13,010.5250.47522.6442T T T T T C'+=+⋅+∆=︒下表面边界温度0'T ，需要考虑散热温升2/1T ∆，所以需每一步都需进行修正。

超长大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算方法

超长大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算方法1 混凝土的绝热温升1.1水泥的水化热可按下列公式计算：01t Q Q t n t =+（1. 1-1）00t t n t Q Q Q =+（1. 1-2） 07347/3/Q Q Q =-（1. 1-3）式中t Q —龄期t 时的累积水化热（kJ/kg ）0Q —水泥水化热总量（kJ/kg ）t —龄期（t ）n —常数，随水泥品种、比表面积等因素不同而异1.2胶凝材料水化热总量应在水泥、掺合料、外加剂用量确定后根据实际配合比通过实验得出。

当无实验数据时，可按下式计算：0kQ Q =（1.2）式中Q —胶凝材料水化热总量（kJ/kg ）k —不同掺量掺合料水化热调整系数1.3当现场采用粉煤灰与矿渣粉双掺时，不同掺量掺合料水化热调整系数可按下式计算：121-+=k k k （1.3）式中1k —粉煤灰掺量对应的水化热调整系数可按表1.3取值2k —矿渣粉掺量对应的水化热调整系数可按表1.3取值表1.3 不同掺量掺合料水化热调整系数注：表中掺量为掺合料占总胶凝材料的百分比1.4混凝土的绝热温升值可按下式计算：()(1)mt WQ T t e C ρ-=-（1.4）式中()t T —龄期为t 时，混凝土的绝热升温（℃）W —每立方米混凝土的胶凝材料用量（kg/m 3）C —混凝土比热容，可取（0.92~1.0）(kJ/kg·℃）ρ—混凝土的质量密度，可取（2400~2500）（kg/m 3） m —与水泥品种、浇筑温度等有关的系数，可取（0.3~0.5）d -1t —龄期（d ）2 混凝土收缩值的当量温度2.1混凝土收缩的相对变形量可按下式计算：00.0112311()(1)t y y t e M M M M εε-=-⨯⨯⨯⋅⋅⋅（2.1）式中)(t y ε—龄期为t 时，混凝土收缩引起的相对变形值yε—在标准试验状态下混凝土最终收缩的相对变形值，取3.24×10-4 1121M M M ⋅⋅⋅—混凝土收缩值不同条件影响修正系数，可按表2.1取值2.2 混凝土收缩相对变形值的当量温度可按下式计算:()αε/)(t t T y y = (2.2)式中)(t T y —龄期为t 时,混凝土收缩当量温度；α—混凝土的线性膨胀系数,取1.0×10-5。

工程的温度应力计算

工程的温度应力计算文件管理序列号：[K8UY-K9IO69-O6M243-OL889-F88688]一、温差效应理论1，局部温差不对整体结构产生影响，只考虑整体温差。

2，出现温差时梁板等水平构件变形受到竖向构件的约束而产生应力，同时竖向构件会受到相应的水平剪力。

3，使用阶段由于外围有幕墙，屋顶有保温，首层室外楼板也有覆土或其他面层，且室内有空调，常年的温度较为稳定，可不考虑使用阶段的温差效应，只考虑施工阶段的温差效应。

二、温差取值对于温差T1-T2，即施工阶段基准温度T1-施工后保温围护前的最低或最高温度T2：1，施工阶段最低或最高温度（T2）选取：A，对地下室构件，即使地下水位较高，回填土也会在地下室施工完成不久后封闭，温度变化对结构影响很小很缓慢，可考虑地区季节性平均温度变化（地下结构一般从设置后浇带、尽早回填等措施来降低温差的影响，一般不需要计算）。

B，对地上结构，可以认为完全暴露在室外。

可能达到的最低和最高温度可取当地最近十年的历史最低、最高气温（一般参考荷载规范里的基本气温数据，比如青岛地区为-9/33度）。

2，施工阶段基准温度（T1）选取：结构在后浇带合拢前各部分面积较小，温度效应可以忽略不计。

因此后浇带浇注时的温度作为温差效应里的基准温度T1。

当工程进展顺利，地上各层结构的合拢时间可以精确到季节甚至月份时候，这里的基准温度可取当季或当月的近十年平均气温。

当施工进度无法掌握时，基准温度可取近十年月平均气温值T1=（0.0+2.4+6.4+11.9+17.0+20.9+24.4+25.2+22.1+16.9+9.2+3.5）/12=13.3。

因此一般适当控制后浇带合拢温度时，基准温度T1可按15度进行计算：降温温差T1-T2=15-（-9）=24℃；当计算地上结构升温温差时，升温温差T1-T2=15-33=18℃。

表1 2000年~2009年青岛月平均气温只有当地上结构一层顶合拢日期距屋面合拢的日期超过一年时，最大负温差和最大正温差才会共存在一个工程中，因正温差主要产生压应力，所以温度效应仍是按最大负温差来控制。

混凝土面层温度应力计算公式

混凝土面层温度应力计算公式引言：混凝土是一种常用的建筑材料，具有良好的耐久性和承载能力。

然而，在使用过程中，混凝土受到温度变化的影响，可能会产生应力。

因此，了解混凝土面层温度应力的计算公式是非常重要的，可以帮助我们评估混凝土结构的安全性和稳定性。

一、混凝土面层温度应力的原因和影响因素混凝土面层的温度应力主要是由于温度变化引起的材料膨胀或收缩不均匀导致的。

温度的变化会导致混凝土发生体积变化，从而产生内部应力。

以下是影响混凝土面层温度应力的主要因素：1. 温度变化幅度：温度变化幅度越大，混凝土面层的温度应力就越大。

2. 混凝土材料的热膨胀系数：不同的混凝土材料具有不同的热膨胀系数，热膨胀系数越大，温度应力越大。

3. 混凝土的约束条件：混凝土的约束程度越大，温度应力越大。

4. 混凝土的几何形状和结构：不同的混凝土结构和几何形状对温度应力的分布和大小有影响。

二、混凝土面层温度应力的计算公式混凝土面层温度应力的计算公式可以通过考虑混凝土的热膨胀和约束情况来推导得出。

一种常用的计算公式是线膨胀系数法，其计算公式如下：ΔL = α × L × ΔT其中，ΔL为混凝土面层的长度变化，α为混凝土的线膨胀系数，L 为混凝土的初始长度，ΔT为温度变化。

温度应力可以通过以下公式计算：σ = E × ΔL / L其中，σ为混凝土面层的温度应力，E为混凝土的弹性模量，ΔL为混凝土面层的长度变化，L为混凝土的初始长度。

三、混凝土面层温度应力的计算实例为了更好地理解混凝土面层温度应力的计算过程，我们来看一个简单的实例。

假设一个混凝土面层的初始长度为10m，温度变化为50℃，混凝土的线膨胀系数为12×10^-6/℃，弹性模量为30 GPa。

根据线膨胀系数法计算混凝土面层的长度变化：ΔL = α × L × ΔT= 12×10^-6/℃ × 10m × 50℃= 0.006m然后，根据温度应力的计算公式计算混凝土面层的温度应力：σ = E × ΔL / L= 30 GPa × 0.006m / 10m= 18 MPa因此，根据以上计算，该混凝土面层在温度变化为50℃时，将产生18 MPa的温度应力。

某工程的温度应力计算

一、温差效应理论1，局部温差不对整体结构产生影响，只考虑整体温差。

2，出现温差时梁板等水平构件变形受到竖向构件的约束而产生应力，同时竖向构件会受到相应的水平剪力。

B，对地上结构，可以认为完全暴露在室外。

可能达到的最低和最高温度可取当地最近十年的历史最低、最高气温（一般参考荷载规范里的基本气温数据，比如青岛地区为-9/33度）。

2，施工阶段基准温度（T1）选取：结构在后浇带合拢前各部分面积较小，温度效应可以忽略不计。

因此后浇带浇注时的温度作为温差效应里的基准温度T1。

当工程进展顺利，地上各层结构的合拢时间可以精确到季节甚至月份时候，这里的基准温度可取当季或当月的近十年平均气温。

当施工进度无法掌握时，基准温度可取近十年月平均气温值T1=（0.0+2.4+6.4+11.9+17.0+20.9+24.4+25.2+22.1+16.9+9.2+3.5）/12=13.3。

只有当地上结构一层顶合拢日期距屋面合拢的日期超过一年时，最大负温差和最大正温差才会共存在一个工程中，因正温差主要产生压应力，所以温度效应仍是按最大负温差来控制。

探讨：对于有后浇带的工程，在满足至少两个月的条件下是否可将后浇带浇注时间限定在温度较低的月份，至少避开最高的月份夜间浇筑，这样计算最大负温差时的基准温度（T1）会降低，相应最大负温差也会减小。

大体积砼浇筑附件(温度应力计算书)

宁波LNG冷能空分项目大体积混凝土浇筑体施工阶段温度应力与收缩应力的计算一、混凝土温度的计算①混凝土浇筑温度:Tj =Tc+(Tq-Tc)×(A1+A2+A3+……+An)式中：Tc—混凝土拌合温度（℃），按多次测量资料，在没有冷却措施的条件下，有日照时混凝土拌合温度比当时温度高5-7 ℃，无日照时混凝土拌合温度比当时温度高2-3 ℃，我们按3 ℃计；、Tq—混凝土浇筑时的室外温度（考虑夏季最不利情况以30 ℃计）；A 1、A2、A3……An—温度损失系数，A1—混凝土装、卸，每次A=0.032(装车、出料二次)；A2—混凝土运输时，A=θt查表得6 m3滚动式搅拌车运输θ=0.0042，运输时间t约30分钟，A=0.0042×30=0.126；A3—浇捣过程中A=0.003t, 浇捣时间t约240min, A=0.003×240=0.72；T j =33+(Tq-Tc)×(A1+A2+A3)=33+(30-33)×(0.032×2+0.126+0.72) =33+（-3）×0.91=30.27 ℃二、混凝土绝热温升计算T(t)=W×Q×（1-e-mt）/（C×r）式中：T(t)—在t龄期时混凝土的绝热温升（℃）；W—每m3混凝土的水泥用量（kg/m3），取420kg/m3；Q—每公斤水泥28天的累计水化热(KJ/kg), 采用425号普通硅酸盐水泥Q =375kJ/kg(建筑施工手册 P614表10-81)；C—混凝土比热0.97 KJ/(kg·K) ；r—混凝土容重2400 kg/m3；e—常数，2.71828；m—与水泥品种、浇筑时温度有关，可查建筑施工手册 P614表10-82；t—混凝土龄期（d）。

T3= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×3）/ (0.97×2400)=47.63（℃）T6= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×6）/ (0.97×2400)=60.89（℃）T9= W×Q×（1-e-mt）/（C×r）=420×375×（1- 2.718-0.406×9）/ (0.97×2400)=58.35（℃）T 12 = W ×Q ×（1-e -mt ）/（C ×r ）=420×375×（1- 2.718-0.406×12）/ (0.97×2400)=51.35（℃）混凝土最高绝热温升T h =W ×Q/（C ×r ）=340×375/(0.97×2400)=54.77（℃）计算结果如下表三、混凝土内部中心温度计算 T 1(t)=T j + Th ·ξ(t)式中：T 1(t)—t 龄期混凝土中心计算温度；T j —混凝土浇筑温度（℃）；ξ—不同浇筑块厚度的温降系数，查建筑施工手册P 614表10-83得，对2.5m 厚混凝土3天时ξ=0.65，6天时ξ=0.62，9天时ξ=0.57，12天时ξ=0.48；T 1(3)= T j +T h ×ξ(3)= 30+47.63×0.65=60.9（℃） T 1(6)= T j +T h ×ξ(6)= 30+60.89×0.62=66.55（℃） T 1(9)= T j +T h ×ξ(9)= 30+58.35×0.57=63.26（℃） T 1(12)= T j +T h ×ξ(12)= 30+51.35×0.48=54.65（℃）从混凝土温度计算得知,砼第6天左右内部温度最高，则验算第6天砼温差。

混凝土结构温度效应计算规程

混凝土结构温度效应计算规程一、前言混凝土结构受温度影响是一种常见的现象，而在建筑设计中，温度效应的计算是非常重要的一项工作。

本文将详细介绍混凝土结构温度效应的计算规程，包括温度计算方法、温度应力计算方法以及温度应力的控制等。

二、温度计算方法温度计算方法一般分为两种：一是采用材料系数法计算温度变形，二是采用有限元法计算温度场。

1.材料系数法材料系数法是一种简便的温度计算方法，它通过确定混凝土的温度系数、钢筋的温度系数以及混凝土的收缩系数等材料参数，来计算温度变形。

其中混凝土的温度系数一般为1/1000，钢筋的温度系数一般为1/2000，混凝土的收缩系数一般为6×10^-6。

2.有限元法有限元法是一种更为精确的温度计算方法，它可以考虑结构的几何形状、结构的边界条件、热源的位置和强度等因素对温度场的影响。

有限元法在计算大型混凝土结构时效果更好，但计算量较大，需要计算机进行计算。

三、温度应力计算方法温度应力计算方法是指根据结构的温度变化来计算结构内部产生的应力。

温度应力计算方法一般分为两种：一是采用材料系数法计算温度应力，二是采用有限元法计算温度应力。

1.材料系数法材料系数法是一种简便的计算温度应力的方法，它可以通过结构的温度变化来计算结构内部产生的应力。

其中混凝土的温度应力系数一般为0.000012，钢筋的温度应力系数一般为0.000019。

2.有限元法有限元法是一种更为精确的计算温度应力的方法，它可以考虑结构的几何形状、结构的边界条件、热源的位置和强度等因素对温度应力的影响。

有限元法在计算大型混凝土结构时效果更好，但计算量较大，需要计算机进行计算。

四、温度应力的控制温度应力的控制是指通过调整结构的设计参数来减小结构内部的温度应力。

温度应力的控制方法主要有以下几种：1.增加结构的伸缩性增加结构的伸缩性可以减小结构内部的温度应力。

具体措施包括增加伸缩缝的数量和长度、采用柔性底板等。

2.降低结构的温度变化降低结构的温度变化可以减小结构内部的温度应力。

混凝土温度应力标准

混凝土温度应力标准一、前言混凝土是建筑中常用的材料之一，它的强度和耐久性是决定建筑物质量的重要因素之一。

温度是影响混凝土强度和耐久性的重要因素之一，因此在混凝土施工中，必须考虑温度因素。

本文将介绍混凝土温度应力标准。

二、混凝土温度应力标准混凝土温度应力是由于混凝土内部温度变化而引起的应力。

混凝土温度应力的大小与混凝土材料、温度变化范围、混凝土的形状和尺寸等因素有关。

混凝土温度应力过大会导致混凝土开裂，降低混凝土的使用寿命。

因此，混凝土温度应力标准的制定对于保证混凝土质量具有重要意义。

1.混凝土温度应力计算混凝土温度应力计算是混凝土温度应力标准的基础。

混凝土温度应力计算应该考虑以下因素：（1）混凝土材料的热膨胀系数；（2）混凝土的尺寸和形状；（3）混凝土结构的约束程度；（4）混凝土内部温度变化范围；（5）混凝土的温度史。

混凝土温度应力计算可以采用有限元方法或解析方法。

在进行混凝土温度应力计算时，应根据具体情况选择合适的计算方法。

2.混凝土温度应力标准混凝土温度应力标准是指规定混凝土温度应力允许值的标准。

混凝土温度应力允许值应该根据混凝土材料、混凝土的尺寸和形状、混凝土结构的约束程度等因素确定。

混凝土温度应力标准应该包括以下内容：（1）混凝土温度应力的定义和计算方法；（2）混凝土温度应力允许值的规定；（3）混凝土温度应力控制的方法。

3.混凝土温度应力控制混凝土温度应力控制是指通过控制混凝土内部温度变化，减小混凝土温度应力的方法。

混凝土温度应力控制应该考虑以下因素：（1）混凝土材料的热膨胀系数；（2）混凝土的尺寸和形状；（3）混凝土结构的约束程度；（4）混凝土内部温度变化范围。

混凝土温度应力控制可以采用以下方法：（1）控制混凝土的浇筑温度；（2）采用外部隔热措施；（3）采用内部隔热措施；（4）采用预应力措施。

4.混凝土温度应力监测混凝土温度应力监测是指通过对混凝土内部温度变化和应力变化的监测，及时掌握混凝土的变化情况，采取措施减小混凝土温度应力。

温度应力计算公式

温度应力计算公式
温度应力计算公式是一种用于计算热源变化过程中温度变化所引起的材料应力的公式。

它的基本原理是利用材料的热膨胀系数来计算材料温度变化引起的应力。

一般来讲，温度应力计算公式可以表示为：
σ=α*(ΔT)*E，其中，σ表示材料的应力，α表示热膨胀系数，ΔT表示温度变化量，E表示材料的弹性模量。

根据上述温度应力计算公式，当温度发生变化时，材料的应力将会发生变化。

若在此情况下材料的温度变化比较大，材料的应力也将会变化比较大，需要注意材料的热膨胀系数α和材料弹性模量E的选择和计算，以便更准确的计算出材料的应力。

温度应力计算

第四节温度应力计算一、温度对结构的影响1温度影响(1)年温差影响指气温随季节发生周期性变化时对结构物所引起的作用。

假定温度沿结构截面高度方向以均值变化。

则Ar = r2-r,该温差对结构的影响表现为：对无水平约束的结构，只引起结构纵向均匀伸缩；对有水平约束的结构，不仅引起结构纵向均匀伸缩，还将引起结构内温度次内力；(2)局部温差影响指日照温差或混凝土水化热等影响。

A：混凝土水化热主要在施工过程中发生的。

混凝土水化热处理不好，易导致混凝土早期裂缝。

在大体积混凝土施工时，混凝土水化热的问题很突出，必须采取措施控制过高的温度。

如埋入水管散热等。

B：日照温差是在结构运营期间发生的。

日照温差是通过各种不同的传热方式在结构内部形成瞬时的温度场。

桥梁结构为空间结构，所以温度场是三维方向和时间的函数，即：Ti=f(x9y9z9t)该类三维温度场问题较为复杂。

在桥梁分析计算中常采用简化近似方法解决。

假定桥梁沿长度方向的温度变化为一致，则简化为二维温度场，即：T i=f(x,z,t)进一步假定截面沿横向或竖向的温度变化也为一致，则可简化为一维温度场。

如只考虑竖向温度变化的一维温度场为：T严g)我国桥梁设计规范对结构沿梁高方向的温度场规定了有如下几种型式:2温度梯度f （z, t）（1）线性温度变化梁截面变形服从平截面假定。

对静定结构，只引起结构变形，不产生温度次内力；对超静定结构，不但引起结构变形，而且产生温度次内力;（2）非线性温度变化梁在挠曲变形时，截面上的纵向纤维因温差的伸缩受到约束，从而产生约束温度应力，称为温度自应力。

对静定结构，只产生截面的温度自应力；对超静定结构，不但产生截面的温度自应力，而且产生温度次应力；二、基本结构上温度自应力计算1计算简图2计算公式三、连续梁温度次内力及温度次应力计算采用结构力学中的力法求解。

四、我国公路桥梁设计规范中温度应力计算公式规定：T形截面连续梁由于日照引起桥面板与其它部分温度差，从而产生内力。

混凝土结构温度应力控制方法

混凝土结构温度应力控制方法一、引言混凝土结构是建筑工程中常见的结构形式，其在使用过程中会受到多种因素的影响，其中之一便是温度。

温度变化会引起混凝土结构内部产生应力，从而影响其性能和寿命。

因此，对混凝土结构中的温度应力进行控制是非常重要的。

本文将从混凝土结构温度应力的概念、影响因素、计算方法以及控制方法等方面进行详细介绍。

二、混凝土结构温度应力的概念温度应力是指混凝土结构在温度变化作用下所产生的内部应力。

混凝土结构受到温度变化的影响，会发生长度变化，从而产生内部应力。

这种应力对混凝土结构的性能和寿命都有着很大的影响，因此需要对其进行控制。

三、混凝土结构温度应力的影响因素混凝土结构温度应力的大小受到多种因素的影响，包括以下几个方面：1. 混凝土材料的热膨胀系数：不同材料的热膨胀系数不同，因此混凝土中使用的材料的热膨胀系数会对温度应力产生影响。

2. 混凝土材料的热导率：混凝土材料的热导率和传热能力也会对温度应力产生影响。

3. 混凝土结构的形状和尺寸：混凝土结构的形状和尺寸也会对温度应力产生影响，具体表现在不同的结构形式和尺寸下，温度应力的大小和分布也会有所不同。

4. 温度变化的速率：温度变化的速率也是影响温度应力大小的因素之一。

如果温度变化速率过快，会导致混凝土结构内部应力无法及时释放，从而引起应力集中和损伤。

5. 混凝土结构的支座条件：混凝土结构的支座条件也会对温度应力产生影响。

如果支座条件不良，会导致结构内部应力集中，从而影响结构的稳定性和安全性。

四、混凝土结构温度应力的计算方法混凝土结构温度应力的计算方法有多种，其中比较常用的有以下两种方法：1. 等效温度差法：等效温度差法是一种较为简单的计算方法，其基本思想是将混凝土结构的温度变化转化为等效温度差，进而计算出温度应力大小。

具体计算公式为：ΔT = αLΔT0其中，ΔT表示等效温度差，α为混凝土的线膨胀系数，L为混凝土结构的长度，ΔT0为实际温度变化值。

某超长连体结构温度应力计算

某超长连体结构温度应力计算摘要：连接体刚性连接的连体结构，由于平面狭长会形成较大的温度应力，应进行温度应力计算。

通过计算得到连体结构在温度应力作用下的应力大小与分布，分析楼板的变形与应力。

最终可见温度应力带来的楼板配筋的增大不可忽略，设计时应针对温度应力，采取相应的计算，构造加强措施。

关键词：连体结构；温度应力；温差连体结构因其独特的建筑造型而备受建筑师的喜爱，但由于连接体结构一般为平面狭长结构，并且这种狭长并不能通过设置伸缩缝等方式进行处理，因此很难满足规范对于伸缩缝最大间距的要求[1]。

连接体属于受力复杂结构构件，且结构超长，有必要对楼板温度应力进行计算分析。

一、楼板温度应力分析本工程地下一层，地上北塔12层和南塔15层，北塔五层及以上楼层与南塔同标高同层数，五层以下楼层，北塔为4层层高分别为6m、5m、4.5m、4.5m，首层相对建筑标高为±0.000，南塔为7层（相较于北塔多三层，这里以北塔楼层数作为计数层数，南塔多出的三层以夹层计数），每层层高均为3m，首层相对建筑标高为-1.000m。

两栋塔楼在7F-ROOF用连接体采用强连接方式连成一个整体。

连接体为下承式桁架，桁架跨度为30.450m，连接体每层高度均为4.5m。

塔楼平面尺寸详见表1。

结构立面及平面示意图如下图1、图2、图3所示。

连接体及相临一跨楼板厚度为150mm，其余楼板板厚为120mm。

结构梁板混凝土强度等级采用C30，钢筋采用HRB400。

由于连接体与塔楼之间采用刚性连接，因此，两塔楼之间通过连接体实现变形协调。

利用YJK软件对楼板中震下温度应力进行计算，7F-10F以全层考虑温度荷载，全层楼板属性采用弹性膜(仅计算温度应力时，其余工况仅连接体部分设置为弹性膜单元)，11F-ROOF由于东西方向收进，因此仅连接体考虑温度荷载(仅连接体部分设置为弹性膜单元)。

这里分别以7F和ROOF温度应力计算为例。

图1 结构立面示意图图2 7F结构平面示意图图3 ROOF结构平面示意图表1 塔楼体型表二、温度作用取值由于季节温差作用于结构的时间更长且影响更大，这里不考虑骤降温差与日照温差的作用，温差计算过程如下。

大体积混凝土温度和温度应力计算

大体积混凝土温度和温度应力计算在大体积混凝土施工前，必须进行温度和温度应力的计算，并预先采取相应的技术措施控制温度差值，控制裂缝的开展，做到心中有数，科学指导施工，确保大体积混凝土的施工质量。

（一）温度计算搅拌站提供的混凝土每立方米各项原材料用量及温度如下：水泥：367kg，11℃；砂子：730kg，13℃，含水率为3%；石子：1083kg，9℃，含水率为2%；水：195kg，9℃；粉煤灰：35kg，11℃；外加剂：27kg，11℃。

混凝土拌合物的温度：T0＝[0.9(mceTce＋msaTsa＋mgTg)+4.2Tw(mw－ωsamsa－ωgmg)＋c1(ωsamsa＋Tsa＋wgmgTg)－c2(wsamsa＋wgmg)]÷［4.2mw ＋0.9(mce＋msa＋mg)］式中T0——混凝土拌合物的温度(℃)；mw、mce、msa、mg——水、水泥、砂、石的用量(kg)；Tw、Tce、Tsa、Tg——水、水泥、砂、石的温度(℃)；wsa、wg——砂、石的含水率(%)；c1、c2——水的比热容(kJ/kg·K)及溶解热(kJ／kg)。

当骨料温度＞0℃时，C1=4.2，C2=0；≤0℃时，c1=2.1，c2=335。

为计算简便，粉煤灰和外加剂的重量均计算在水泥的重量内。

T0＝[0.9(429×11＋730×13＋1083×9)＋4.2×9(195－3%×730－2%×1083)＋4.2(3%×730×13＋2%×1083×9)－0]÷[4.2×195＋0.9(429＋730＋1083)]=10.3℃。

混凝土拌合物的出机温度：T1=T0－0.16(T0－Ti)式中T1——混凝土拌合物的出机温度(℃)；Ti——搅拌棚内温度(℃)。

T1=10.3－0.16(10.3－14)＝10.9℃3.混凝土拌合物浇筑完成对的温度T2＝T1－(att＋0.032n)(T1－Ta)式中T2——混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度(℃)；a——温度损失系数(h-1)；tt——混凝土自运输至浇筑完成时的时间(h)；n——混凝土转运次数；Ta——运输时的环境气温(℃)。

附录四坝体混凝土温度和温度应力计算

附录四坝体混凝土温度和温度应力计算—、温度计算1.坝体混凝土的初期温度计算(有内热源的温度场计算) (1)计算目的：坝体混凝土的初期温度计算目的，主要是确定基础块混凝土(或靠近老混凝土块的混凝土)中的最高温度T ，以便控制基础温差，最高温度T 可按下式计算：r j T T T += (附79)式中 T j ——混凝土的浇筑温度(℃，以下均同)，或称入仓温度； T r ——混凝土因水化热和其他原因产生的最高温升。

(2)混凝土的浇筑温度计算：η)(o q o j T T T T -+= (附80)式中 T o ——混凝土的拌和(即出机口)温度(忽略拌和中的热量损失或热量流入影响)； T q ——混凝土浇筑时的平均气温；η——考虑混凝土在拌和、装卸、运输、转运和浇筑过程中热量损失或倒罐的系数。

在一般的现场条件下，η=0.2～0.3，当运距较长，转运手续较多以及采用人工方法浇筑时，η =0.4～0.5。

混凝土的拌和温度按下述公式计算：i i ii i o C W T C W T ∑∑=(附81)式中 W i ——每立米混凝土中各种原材料的重量，kg/m 3； C i ——混凝土各种原材料的比热，kcal/(kg ·℃)； T i ——混凝土各种原材料的温度。

注：①在公式(附81)中未考虑骨料含水率的影响，当骨料含水率较大，不宜忽略时，应在公式中加以考虑。

②当在混凝土拌和中加入冰屑时，应考虑冰的潜热(80kcal/kg)和有效利用系数0.7～0.8。

③应考虑混凝土拌和时，拌和机发出的机械热，在没有实测资料情况下，可用350kcal 。

④在缺乏具体资料时，各种原材料的比热C 可按附表16采用。

附表16(3)混凝土的温升计算：混凝土入仓后的温升T r ，主要由水化热引起，此外混凝土入仓温度T j 和气温T q 的温差；浇筑块顶面(有时顶面加侧面)和冷却水管的散热以及基岩的吸热作用也对T r 有一定的影响。

大体积混凝土温度和温度应力计算

大体积混凝土温度和温度应力计算在大体积混凝土施工前，必须进行温度和温度应力的计算，并预先采取相应的技术措施控制温度差值，控制裂缝的发展，做到心中有数，科学指导施工，确保大体积混凝土的施工质量。

4.1温度计算1、混凝土拌合物的温度混凝土拌合物的温度是各种原材料入机温度的中和。

温度计算：水泥：328 Kg 70℃砂子：742 Kg 35℃含水率为3%石子：1070Kg 35℃含水率为2%水：185 Kg 25℃粉煤灰：67 Kg 35℃外加剂：8 Kg 30℃TO=[0.9(MceTce+MsaTsa+MgTg)+4.2Tw(Mw-WsaMsa-WgMg)+C1(WsaMsaTsa+WgMgTg)-C2(WsaMsa+WgMg)]/[4.2Mw+0.9(Mce+Msa+Mg)]式中：TO ——混凝土拌合物的温度(℃)Mw、Mce、Msa、Mg ——水、水泥、砂、石每m3的用量(kg/m3) Tw、Tce、Tsa、Tg ——水、水泥、砂、石入机前温度Wsa、Wg ——砂、石的含水率(%)C 1、C2——水的比热溶(kJ/Kg K)及溶解热(kJ/Kg)C 1=4.2，C2=0(当骨料温度>0℃时)TO=[0.9(328×70+67×35+8×30+742×35+1070×35)+4.2×25(185-742×3%-1070×2%)+4.2(3%×742×35+2%×1070×35)-0]/[4.2×185+0.9(328+742+1070)]=37.49℃2、混凝土拌合物的出机温度T 1=T－0.16（T－Ti）式中： T1——混凝土拌合物的出机温度（℃）Ti——搅拌棚内温度，约30℃∴ T1=37.49－0.16（37.49－30）=36.3℃3、混凝土拌合物浇筑完成时的温度T2= T1－(αtt＋0.032n)(T1－Ta)℃式中：T2——混凝土拌合物经运输至浇筑完成时的温度（℃）α——温度损失系数取0.25tt——混凝土自运输至浇筑完成时的时间取0.7h n ——混凝土转运次数取3Ta——运输时的环境气温取35T2=36.3－(0.25×0.7＋0.032×3)(36.3－35)=35.95℃混凝土拌合物浇筑完成时温度计算中略去了模板和钢筋的吸热影响。

(整理)温度场和温度应力计算

附计算书3：温度场和温度应力计算一、温度场计算计算以本工程1.2m 厚底板为例，用差分法计算底板28d 水化热温升曲线。

混凝土的入模温度取10C ，地基温度为18C ，大气温度为18C 。

温度场计算差分公式如下：1,1,,1,,222(21)2n k n kn k n kn k T T t t T aT a T x x -+++∆∆=∙--+∆∆∆ （B.4.2-1）⑴试算t ∆、x ∆，确定2x t∆∆α。

取t ∆ = 0.5天 = 12小时，x ∆ = 0.4m ，即分3层则412625.04.0120035.022≈=⨯=∆∆x t α，可行。

代入该值得出相应的差分法公式为k k n kn k n k n T T T T T ∆+⋅++⋅=+-+,,1,11,475.02525.0⑵画出相应的计算示意图，并进行计算。

底板厚1.2m ，分3层，每层0.4m ，相应的计算示意如下图。

从上至下各层混凝土的温度分别用1T 、2T 、3T 表示，相应k 时刻各层的温度即为k T ,1、k T ,2、k T ,3。

混凝土与大气接触的上表面边界温度用0T 表示，与地基接触的下表面边界温度用0'T 表示。